重載荷用充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供重載荷用充氣輪胎，能夠以高次元兼顧油耗性能、噪聲性能以及濕路性能。該重載荷用充氣輪胎在胎面部（2）具有由沿輪胎周向連續(xù)延伸的至少3條主溝（3）、以及在主溝（3）之間或者在主溝（3）與胎面端（2t）之間延伸的橫溝（4）所劃分出的多個花紋塊（5）沿輪胎周向排列而成的至少一個花紋塊列（6）。胎面部（2）的陸地比為70%～80%。胎面部（2）包括40～50個由一個花紋塊（5）和與其相鄰的一個橫溝（4）所構成的單位花紋亦即間距（P1）。在所述各間距（P1）中，橫溝（4）的輪胎周向的溝寬度（W1）是花紋塊的輪胎周向的長度的5%～15%。
【專利說明】重載荷用充氣輪胎

【技術領域】
[0001] 本發(fā)明涉及能夠以高次元兼顧油耗性能、噪聲性能以及濕路性能的重載荷用充氣 輪胎。

【背景技術】
[0002] 以往，提出有如下重載荷用充氣輪胎：其在胎面部具有由沿輪胎周向連續(xù)延伸的 多條主溝、以及朝與該主溝相交的方向延伸的橫溝所劃分出的多個花紋塊(例如參照下述 專利文獻1)。
[0003] 在這種重載荷用充氣輪胎中，為了提高油耗性能，例如，將胎面部的陸地比增大來 提1?花紋剛性是有效的。
[0004] 另一方面，為了提高濕路性能，將由一個花紋塊和與其相鄰的一個橫溝所組成的 單位花紋亦即間距縮小，來增大輪胎軸向的邊緣成分是有效的。此外，為了提高濕路性能， 增大橫溝的溝寬度來擴大胎面部的溝容積也是有效的。
[0005] 專利文獻1 :日本特開2006-315579號公報
[0006] 然而，對于上述這種重載荷用充氣輪胎而言，如果單純地增大陸地比，則存在胎面 部的溝容積過小而使得濕路性能降低的問題。
[0007] 另一方面，在單純地減小間距的情況下，則存在花紋剛性過低，油耗性能下降的問 題。此外，在單純地增大橫溝的溝寬度的情況下，除了存在油耗性能降低的問題，還存在由 于大量的空氣在橫溝內(nèi)反復進行壓縮以及釋放而使得噪聲性能降低的問題。
[0008] 這樣，油耗性能、噪聲性能、以及濕路性能成為二律背反的關系，強烈希望能夠兼 顧這些性能的重載荷用充氣輪胎。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0009] 本發(fā)明是鑒于以上這樣的實際情況而提出的，其主要目的在于提供一種以將胎面 部的陸地比、作為單位花紋的間距、以及橫溝的溝寬度限定在規(guī)定的范圍內(nèi)為基本而能夠 以高次元兼顧油耗性能、噪聲性能、以及濕路性能的重載荷用充氣輪胎。
[0010] 本發(fā)明中的技術方案1所述的發(fā)明是一種重載荷用充氣輪胎，其在胎面部具有由 沿輪胎周向連續(xù)延伸的至少3條主溝、以及在所述主溝之間或者在主溝與胎面端之間延伸 的橫溝所劃分出的多個花紋塊沿輪胎周向排列而成的至少一個的花紋塊列，重載荷用充氣 輪胎的特征在于，所述胎面部的陸地比為70%?80%，所述胎面部包括40?50個由一個花 紋塊、和與其相鄰的一個橫溝所構成的單位花紋亦即間距，在所述各間距中，所述橫溝的溝 寬度是所述花紋塊的輪胎周向長度的5%?15%。
[0011] 并且，技術方案2所述的發(fā)明，在技術方案1所述的重載荷用充氣輪胎的基礎上， 所述主溝包括在輪胎赤道的兩側延伸的一對胎冠主溝，所述橫溝包括在所述一對胎冠主溝 間延伸的胎冠橫溝，所述花紋塊列包括由所述胎冠主溝與所述胎冠橫溝所劃分出的胎冠花 紋塊沿輪胎周向排列而成的胎冠花紋塊列，所述胎冠橫溝包括具有深度是所述胎冠主溝的 最大溝深度的50%?60%的淺底部，在所述淺底部形成有沿所述胎冠橫溝延伸的胎冠溝底 刀槽，所述胎冠溝底刀槽的深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的25%?40%。
[0012] 并且，技術方案3述的發(fā)明，在技術方案2所述的重載荷用充氣輪胎的基礎上，所 述主溝包括配置在所述胎冠主溝的外側的一對中間主溝、以及配置在所述中間主溝的外側 的一對胎肩主溝，所述橫溝包括在所述中間主溝與所述胎肩主溝之間延伸的外側中間橫 溝，所述花紋塊列包括由所述中間主溝、所述胎肩主溝以及所述外側中間橫溝所劃分出的 外側中間花紋塊沿輪胎周向排列而成的外側中間花紋塊列，所述中間主溝以及所述外側中 間橫溝分別包括具有深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的15%?70%的淺底部，在所述中 間主溝的所述淺底部形成有沿所述中間主溝延伸的中間溝底刀槽，在所述外側中間橫溝的 所述淺底部形成有沿所述外側中間橫溝延伸的外側中間溝底刀槽，所述中間溝底刀槽以及 外側中間溝底刀槽的深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的20%?75%。
[0013] 并且，技術方案4所述的發(fā)明，在技術方案3所述的重載荷用充氣輪胎的基礎上， 在所述胎冠主溝與所述中間主溝之間設有在輪胎周向上連續(xù)的內(nèi)側中間肋，在所述內(nèi)側中 間肋設有從所述中間主溝朝輪胎赤道側延伸且不與所述胎冠主溝連通而是形成終端的內(nèi) 側中間橫紋溝，所述內(nèi)側中間橫紋溝包括具有深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的15%? 70%的淺底部，在所述淺底部形成有沿所述內(nèi)側中間橫溝延伸的內(nèi)側中間溝底刀槽，所述內(nèi) 側中間溝底刀槽的深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的20%?75%。
[0014] 另外，在本說明書中，只要沒有特別地限定，輪胎的各部的寸法是在輪輞組裝于正 規(guī)輪輞且填充有正規(guī)內(nèi)壓的無負載的正規(guī)狀態(tài)下確定的值。
[0015] 所述"正規(guī)輪輞"是指：在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每 個輪胎所確定的輪輞，例如，若是JATMA則為標準輪輞，若是TRA則為"Design Rim"，若是 ETRT0 則為 "Measuring Rim，'。
[0016] 所述"正規(guī)內(nèi)壓"是指：在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每 個輪胎所確定的空氣壓，例如，若是JATMA則為最高空氣壓，若是TRA則為表"TIRE LOAD UMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" 中記載的最大值，若是 ETRT0 則為 "INFLATION PRESSURES"。
[0017] 本發(fā)明的重載荷用充氣輪胎在胎面部具有由沿輪胎周向連續(xù)延伸的至少3條主 溝、以及在所述主溝間或者在主溝與胎面端之間延伸的橫溝所劃分出的多個花紋塊沿輪胎 周向排列而成的至少一個的花紋塊列。胎面部的陸地比為70%?80%。并且，胎面部包括 40?50個由一個花紋塊、和與其相鄰的一個橫溝所形成的單位花紋亦即間距。此外，在各 間距中，橫溝的輪胎周向的溝寬度是花紋塊的輪胎周向的長度的5%?15%。
[0018] 這樣，本發(fā)明的重載荷用充氣輪胎，由于胎面部的陸地比被限定在上述范圍內(nèi)，因 此能夠維持胎面部的溝容積且提高花紋剛性。因此，重載荷用充氣輪胎能夠維持濕路性能 并提1?油耗性能。
[0019] 并且，重載荷用充氣輪胎，間距以及橫溝的溝寬度被限定在上述范圍內(nèi)，因此能夠 提高各花紋塊的周向剛性且能夠確保輪胎軸向的邊緣成分以及胎面部的溝容積。因此，重 載荷用充氣輪胎能夠維持油耗性能且提高濕路性能。并且，由于橫溝的溝寬度的上限值被 如上所述進行限定，因此能夠有效地抑制大量的空氣在橫溝內(nèi)反復進行壓縮以及釋放，從 而能夠維持噪聲性能。這樣，本發(fā)明的重載荷用充氣輪胎能夠以高次元兼顧油耗性能、噪聲 性能以及濕路性能。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0020] 圖1是本實施方式的重載荷用充氣輪胎的胎面部的展開圖。
[0021] 圖2是圖1的A1 - A1剖視圖。
[0022] 圖3是圖1的胎冠花紋塊列的放大圖。
[0023] 圖4是圖1的內(nèi)側中間肋以及外側中間花紋塊列的放大圖。
[0024] 圖5是圖4的A2 - A2剖視圖。
[0025] 圖6是圖1的胎肩花紋塊列的放大圖。
[0026] 附圖標記說明
[0027] 1 :重載荷用充氣輪胎；2 :胎面部；3 :王溝；4 :橫溝；5 :花紋塊；6 :花紋塊列。

【具體實施方式】
[0028] 以下，基于附圖對本發(fā)明的一個實施方式進行說明。
[0029] 如圖1以及圖2所示，本實施方式的重載荷用充氣輪胎（以下有時僅稱為"輪胎"） 1例如適宜使用于卡車、客車等的重載荷車輛。
[0030] 在胎面部2設有至少3條、在本實施方式中為6條沿輪胎周向連續(xù)延伸的主溝3。 本實施方式的主溝3包括：在輪胎赤道C的兩側延伸的一對胎冠主溝3A、3A ;配置于胎冠主 溝3A的外側的一對中間主溝3B、3B ;以及配置于中間主溝3B的外側的一對胎肩主溝3C、 3C〇
[0031] 并且，在本實施方式的胎面部2設有在主溝3、3之間或者在主溝3與胎面端2t之 間延伸的橫溝4。本實施方式的橫溝4包括：在一對的胎冠主溝3A、3A之間延伸的胎冠橫 溝4A ;在中間主溝3B與胎肩主溝3C之間延伸的外側中間橫溝4B ;以及在胎肩主溝3C與胎 面端2t之間延伸的胎肩橫溝4C。
[0032] 在本說明書中，對于"胎面端2t"，當能夠在外觀上根據(jù)明確的邊緣來進行識別時 則為該邊緣，而在不能識別的情況下，則將對正規(guī)狀態(tài)的輪胎1加載正規(guī)載荷、且以〇°的 外傾角使胎面部2接地于平面時的在輪胎軸向最外側接地于平面的接地端設定為胎面端 2t〇
[0033] "正規(guī)載荷"是指：在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每個輪 胎所確定的載荷，例如，若是JATMA則為"最大負載能力"，若是TRA則為表"TIRE LOAD UMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES"中記載的最大值，若是 ETRT0 則為"LOAD CAPACITY"。
[0034] 此外，在胎面部2設有由主溝3與橫溝4所劃分出的多個花紋塊5沿輪胎周向排 列而成的至少一個花紋塊列6。并且，在胎面部2的胎冠主溝3A與中間主溝3B之間設有在 輪胎周向上連續(xù)的內(nèi)側中間肋7。
[0035] 本實施方式的花紋塊列6包括：由胎冠主溝3A與胎冠橫溝4A所劃分出的胎冠花 紋塊5A沿輪胎周向排列而成的胎冠花紋塊列6A ;以及由中間主溝3B、胎肩主溝3C以及外 側中間橫溝4B所劃分出的外側中間花紋塊5B沿輪胎周向排列而成的外側中間花紋塊列 6B。此外，花紋塊列6包括由胎肩主溝3C、胎面端2t以及胎肩橫溝4C所劃分出的胎肩花紋 塊5C沿輪胎周向排列而成的胎肩花紋塊列6C。
[0036] 并且，在本發(fā)明的輪胎1中，胎面部2的陸地比被限定于70%?80%。由此，輪胎1 能夠維持胎面部2的溝容積且提高花紋剛性。因此，輪胎1能夠維持濕路性能且提高油耗 性能。此處，陸地比是將設于胎面部2的所有的溝填平的假定狀態(tài)下的胎面表面的全表面 積Sa與實際接地于路面的接地面的全面積Sc之比（Sc/Sa)。
[0037] 其中，當陸地比小于70%時，胎面部2的花紋剛性有可能降低。因此，輪胎1的胎 面部2的變形增大，有可能無法充分提高油耗性能。相反，即便陸地比大于80%，胎面部2的 溝容積減少，有可能降低濕路性能。從這樣的觀點出發(fā)，陸地比更優(yōu)選為75%以上，并且，更 優(yōu)選為78%以下。
[0038] 并且，胎面部2包括40?50個由一個花紋塊5和與其相鄰的一個橫溝4所形成 的單位花紋亦即間距P1。此外，在各間距P1中，橫溝4的溝寬度W1被限定為花紋塊5的輪 胎周向的長度L6的5%?15%。由此，輪胎1能夠提高各花紋塊5的周向剛性且能夠確保輪 胎軸向的邊緣成分以及胎面部2的溝容積。因此，輪胎1能夠維持油耗性能且提高濕路性 能。
[0039] 并且，由于橫溝4的溝寬度W1的上限值被如上所述限定，因此能夠抑制大量的空 氣在橫溝4內(nèi)反復進行壓縮以及釋放。因此，輪胎1能夠維持噪聲性能。另外，橫溝4的溝 寬度W1與花紋塊5的長度L6的上述之比，分別在胎冠花紋塊列6A、外側中間花紋塊列6B、 以及胎肩花紋塊列6C中得到滿足。
[0040] 另外，當間距P1的數(shù)量小于40個時，單個的間距P1的周向長度變大。因此，胎面 部2的輪胎軸向的邊緣成分減少，有可能無法充分提高濕路性能。相反，若間距P1的數(shù)量 大于50個，則單個的間距P1的周向長度變小。因此，胎面部2的各花紋塊5的周向剛性降 低，有可能無法充分提高油耗性能。從這種觀點出發(fā)，間距P1更優(yōu)選為42個以上，且更優(yōu) 選為48個以下。
[0041] 并且，當各間距P1中的橫溝4的溝寬度W1小于花紋塊5的長度L6的5%時，則無 法充分確保胎面部2的溝容積，有可能降低濕路性能。相反，當間距P1中的橫溝4的溝寬度 W1大于花紋塊5的長度L6的15%時，則無法充分提高花紋塊5的周向剛性，有可能降低油 耗性能。此外，在橫溝4內(nèi)，大量的空氣反復進行壓縮以及釋放，有可能降低噪聲性能。從 這種觀點出發(fā)，各間距P1中的橫溝4的溝寬度W1更優(yōu)選是花紋塊5的長度L6的8%以上， 且更優(yōu)選是12%以下。
[0042] 這樣，對于本發(fā)明的輪胎1而言，由于其陸地比、間距P1、以及各間距P1中的橫溝 4的溝寬度W1被限定于上述的范圍，因此能夠以高次元兼顧油耗性能、噪聲性能以及濕路 性能。
[0043] 如圖3所示，胎冠主溝3A交替配置有在輪胎軸向的內(nèi)側形成為凸的內(nèi)側頂點3Ai、 以及在輪胎軸向的外側形成為凸的外側頂點3Ao,從而以小的振幅彎折為鋸齒狀，并沿輪胎 周向連續(xù)延伸。并且，一對胎冠主溝3A、3A，將它們的鋸齒的相位在輪胎周向上相互錯開配 置。
[0044] 這樣的胎冠主溝3A將胎面部2與路面之間的水膜順暢地朝輪胎周向引導，并且能 夠相對于輪胎周向發(fā)揮邊緣效果，從而能夠提高濕路性能以及牽引性能。此外，由于胎冠主 溝3A延伸為鋸齒狀，因此能夠使胎冠主溝3A內(nèi)的空氣分散。因此，胎冠主溝3A能夠抑制 氣柱共鳴的產(chǎn)生，從而能夠提高噪聲性能。并且，由于將一對胎冠主溝3A、3A的鋸齒的相位 在輪胎周向上相互錯開配置，因此能夠有效地分散噪聲。
[0045] 為了有效地發(fā)揮上述這樣的作用，胎冠主溝3A的溝寬度W2a優(yōu)選是胎面端2t、2t 之間的輪胎軸向距離亦即胎面寬度TW (圖1所示）的2%?4%左右。并且，胎冠主溝3A的 最大溝深度D2a (圖2所示)優(yōu)選是胎面寬度TW的5%?8%左右。此外，內(nèi)側頂點3Ai、3Ai 之間的輪胎周向的鋸齒間距P2a優(yōu)選是胎面寬度TW的25%?35%左右。并且，內(nèi)側頂點 3Ai以及外側頂點3Ao之間的鋸齒寬度S2a優(yōu)選是胎面寬度TW的1%?3%左右。
[0046] 如圖2以及圖3所示，在胎冠主溝3A，沿胎冠主溝3A的溝中心線3AL間隔設置有 自胎冠主溝3A的溝底3Ab突出的突起10。當俯視觀察胎面時，該突起10形成為大致縱長 的矩形狀。這樣的突起10有助于防止胎冠主溝3A中發(fā)生夾石。
[0047] 如圖4所示，中間主溝3B交替配置有內(nèi)側頂點3Bi與外側頂點3Bo,從而彎折為 鋸齒狀并沿輪胎周向連續(xù)延伸。本實施方式的中間主溝3B的鋸齒寬度S2b (圖4所示）比 胎冠主溝3A的鋸齒寬度S2a大。并且，中間主溝3B包括：從內(nèi)側頂點3Bi向外側頂點3Bo 延伸的短傾斜部11A ;以及從外側頂點3Bo向內(nèi)側頂點3Bi延伸，且輪胎周向的長度比短傾 斜部11A大的長傾斜部11B。這樣的中間主溝3B能夠?qū)喬ブ芟蛞约拜喬ポS向發(fā)揮邊緣效 果，從而有助于提高濕路性能以及牽引性能。
[0048] 為了有效地發(fā)揮上述這樣的作用，中間主溝3B的溝寬度W2b優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示）的1%?3%左右。并且，中間主溝3B的鋸齒間距P2b優(yōu)選是胎面寬度TW的 25%?35%左右，并且，鋸齒寬度S2b優(yōu)選是胎面寬度TW的3%?5%左右。
[0049] 并且，如圖4以及圖5所示，中間主溝3B設有具有深度D3是胎冠主溝3A的最大 溝深度D2a (圖2所示)的15%?70%的淺底部13。本實施方式的淺底部13包括設于短傾 斜部11A及長傾斜部11B的第一淺底部13A、以及深度D3b比第一淺底部13A的深度D3a大 的第二淺底部13B。
[0050] 這樣的第一淺底部13A以及第二淺底部13B將內(nèi)側中間肋7與外側中間花紋塊5B 之間連結起來，從而能夠有效地減小內(nèi)側中間肋7以及外側中間花紋塊列6B的變形。因 此，第一淺底部13A以及第二淺底部13B能夠減小在內(nèi)側中間肋7以及外側中間花紋塊列 6B處的能量損失，從而能夠提高油耗性能。
[0051] 并且，由于第一淺底部13A的深度D3a比第二淺底部13B的深度D3b小，因此在短 傾斜部11A以及長傾斜部11B，能夠更牢固地將內(nèi)側中間肋7與外側中間花紋塊5B之間連 結起來，從而能夠提高油耗性能。此外，由于第二淺底部13B的深度D3b比第一淺底部13A 的深度D3a大，因此能夠確保溝容積，能夠抑制濕路性能的降低。
[0052] 另外，當?shù)谝粶\底部13A以及第二淺底部13B的各深度D3a、D3b大于胎冠主溝3A 的最大溝深度D2a (圖2所示)的70%時，則無法減小內(nèi)側中間肋7以及外側中間花紋塊5B 的變形，有可能無法充分提高油耗性能。相反，當?shù)谝粶\底部13A以及第二淺底部13B的各 深度D3a、D3b小于胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的15%時，則中間主溝3B的溝容積降低， 有可能無法維持濕路性能。從這樣的觀點出發(fā)，第一淺底部13A以及第二淺底部13B的各 深度D3a、D3b更優(yōu)選是胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的60%以下，且更優(yōu)選是25%以上。
[0053] 此外，第一淺底部13A的深度D3a更優(yōu)選是第二淺底部13B的深度D3b的47%? 58%。另外，當?shù)谝粶\底部13A的深度D3a大于第二淺底部13B的深度D3b的58%時，第一 淺底部13A與第二淺底部13B形成為大致相同的深度，有可能無法牢固地將內(nèi)側中間肋7 與外側中間花紋塊5B之間連結起來。相反，當?shù)谝粶\底部13A的深度D3a小于第二淺底部 13B的深度D3b的47%時，有可能無法維持濕路性能。從這樣的觀點出發(fā)，第一淺底部13A 的深度D3a更優(yōu)選是第二淺底部13B的深度D3b的55%以下，且更優(yōu)選是50%以上。
[0054] 在第一淺底部13A以及第二淺底部13B設有沿中間主溝3B的中心線延伸的中間 溝底刀槽14。這樣的中間溝底刀槽14能夠借助接地壓力增大中間主溝3B的溝寬度W2b，從 而能夠提高濕路性能。此外，中間溝底刀槽14能夠在第一淺底部13A以及第二淺底部13B 接地的磨損末期發(fā)揮邊緣成分，從而能夠提高濕路性能。
[0055] 為了有效地發(fā)揮上述這樣的作用，中間溝底刀槽14的深度D4a優(yōu)選是胎冠主溝3A 的最大溝深度D2a (圖2所示)的20%?75%。另外，當中間溝底刀槽14的深度D4a小于胎 冠主溝3A的最大溝深度D2a的20%時，有可能無法充分發(fā)揮上述作用。相反，當中間溝底 刀槽14的深度D4a大于胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的75%時，則內(nèi)側中間肋7以及外 側中間花紋塊5B的變形增大，有可能無法充分提高油耗性能。從這樣的觀點出發(fā)，中間溝 底刀槽14的深度D4a更優(yōu)選是胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的25%以上，且更優(yōu)選是70% 以下。
[0056] 并且，本實施方式的中間溝底刀槽14包括設于短傾斜部11A的短刀槽14A、以及設 于長傾斜部11B的長刀槽14B。短刀槽14A以及長刀槽14B在中間主溝3B的內(nèi)側頂點3Bi 以及外側頂點3Bo相互分離。由此，中間溝底刀槽14能夠抑制內(nèi)側中間肋7以及外側中間 花紋塊列6B的過度變形，從而能夠維持油耗性能以及操縱穩(wěn)定性能。
[0057] 如圖1以及圖6所示，胎肩主溝3C與胎冠主溝3A同樣，交替配置有內(nèi)側頂點3Ci 及外側頂點3Co,從而以小的振幅彎折為鋸齒狀且沿輪胎周向連續(xù)延伸。這樣的胎肩主溝 3C也能夠提高濕路性能以及牽引性能。
[0058] 為了有效地發(fā)揮上述這樣的作用，胎肩主溝3C的溝寬度W2c優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示)的4%?6%左右，并且，最大溝深度D2c (圖2所示)優(yōu)選是胎面寬度TW的5%? 8%左右。同樣，胎肩主溝3C的鋸齒間距P2c優(yōu)選為胎面寬度TW的25%?35%左右，并且， 鋸齒寬度S2c優(yōu)選是胎面寬度TW的1%?3%左右。并且，也可以與胎冠主溝3A相同地在 胎肩主溝3C設有防止夾石用的突起。
[0059] 如圖3所示，胎冠橫溝4A將一對胎冠主溝3A、3A的內(nèi)側頂點3Ai、3Ai之間連通起 來，并且相對于輪胎周向以55度?75度的角度a 2a傾斜延伸。這樣的胎冠橫溝4A能夠有 效地對輪胎周向以及輪胎軸向發(fā)揮邊緣效果。此外，胎冠橫溝4A由于減小相對于輪胎周向 的角度，因此能夠維持噪聲性能，并能夠沿著傾斜將胎面部2與路面之間的水膜順暢地朝 輪胎軸向外側引導。因此，胎冠橫溝4A能夠提高牽引性能、濕路性能、以及操縱穩(wěn)定性能。 為了有效地發(fā)揮這樣的作用，最大溝深度Dla (圖2所示）優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示） 的5%?8%左右。
[0060] 并且，胎冠橫溝4A如圖2以及圖3所示設有具有深度D5a是胎冠主溝3A的最大溝 深度D2a的50%?60%的淺底部16。這樣的淺底部16將在輪胎周向上相鄰的胎冠花紋塊 5A、5A之間連結起來，從而能夠減小該胎冠花紋塊5A的變形。因此，淺底部16能夠減小胎 冠花紋塊列6A的能量損失(滾動阻力)，從而能夠提高油耗性能。另外，從與中間主溝3B的 淺底部13同樣的觀點出發(fā)，淺底部16的深度D5a更優(yōu)選是胎冠主溝3A的最大溝深度D2a 的57%以下，且更優(yōu)選是53%以上。
[0061] 同樣，淺底部16的輪胎軸向的長度L5a優(yōu)選是胎冠花紋塊5A的輪胎軸向?qū)挾萕6a 的50%以上，更優(yōu)選是60%以上，且優(yōu)選是80%以下，更優(yōu)選是70%以下。
[0062] 并且，在淺底部16形成有沿胎冠橫溝4A的溝中心線延伸的胎冠溝底刀槽17。這 樣的胎冠溝底刀槽17與中間溝底刀槽14相同地借助接地壓力來增大胎冠橫溝4A的溝寬 度Wla，從而能夠提高濕路性能。并且，胎冠溝底刀槽17能夠在淺底部16接地的磨損末期 發(fā)揮邊緣成分，從而能夠提高濕路性能。此外，胎冠溝底刀槽17能夠賦予淺底部16柔軟性， 從而能夠減少因胎冠花紋塊5A的塌陷而導致的能量損失。
[0063] 胎冠溝底刀槽17的深度D7a (省略圖示)優(yōu)選比中間溝底刀槽14的深度D4a (圖 5所示)小。由此，胎冠溝底刀槽17能夠抑制直線行駛時接地壓力大的胎冠花紋塊列6A的 剛性降低，從而能夠維持油耗性能。另外，胎冠溝底刀槽17的深度D7a優(yōu)選是胎冠主溝3A 的最大溝深度D2a的25%以上，更優(yōu)選是30%以上，且優(yōu)選是40%以下，更優(yōu)選是35%以下。
[0064] 如圖1以及圖6所示，外側中間橫溝4B將中間主溝3B的外側頂點3Bo與胎肩主 溝3C的內(nèi)側頂點3Ci之間連通起來，并且相對于輪胎周向以45度?75度的角度a 2b傾 斜延伸。這樣的外側中間橫溝4B與胎冠橫溝4A (圖3所示）相同地，能夠提高牽引性能、 濕路性能、以及操縱穩(wěn)定性能。
[0065] 并且，外側中間橫溝4B如圖2以及圖6所示包括具有深度D5b是胎冠主溝3A的 最大溝深度D2a的15%?70%的淺底部19。這樣的淺底部19將在輪胎周向上相鄰的外側 中間花紋塊5B、5B之間連結起來，從而能夠減小該外側中間花紋塊5B的變形。因此，淺底 部19能夠減少外側中間花紋塊列6B的能量損失，從而能夠提高油耗性能。另外，從與中間 主溝3B的淺底部16相同的觀點出發(fā)，淺底部19的深度D5b更優(yōu)選是胎冠主溝3A的最大 溝深度D2a的60%以下，且更優(yōu)選是25%以上。
[0066] 并且，在淺底部19形成有沿外側中間橫溝4B的溝中心線延伸的外側中間溝底刀 槽20。這樣的外側中間溝底刀槽20與中間溝底刀槽14相同地，也能夠借助接地壓力來增 大外側中間橫溝4B的溝寬度Wlb，從而能夠提高濕路性能。此外，外側中間溝底刀槽20能 夠在淺底部19接地的磨損末期發(fā)揮邊緣成分，從而能夠提高濕路性能。
[0067] 另外，從與中間溝底刀槽14 (圖5所示)相同的觀點出發(fā)，外側中間溝底刀槽20的 深度D7b (圖示省略）優(yōu)選是胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的20%以上，更優(yōu)選是25%以 上，且優(yōu)選是75%以下，更優(yōu)選是70%以下。
[0068] 此外，優(yōu)選外側中間溝底刀槽20的輪胎軸向的內(nèi)端在中間主溝3B的外側頂點3Bo 處與中間主溝3B的長刀槽14B連通。由此，外側中間溝底刀槽20能夠從中間主溝3B的長 傾斜部11B到外側中間橫溝4B增大溝寬度，從而能夠進一步提高濕路性能。另外，外側中 間溝底刀槽20不與短刀槽14A連通。因此，外側中間花紋塊列6B能夠維持其剛性，從而能 夠提高油耗性能以及操縱穩(wěn)定性能。
[0069] 胎肩橫溝4C將胎肩主溝3C的外側頂點3Co與胎面端2t之間連通起來，且相對于 輪胎周向以70度?90度左右的角度a 2c傾斜延伸。這樣的胎肩橫溝4C與胎冠橫溝4A 及外側中間橫溝4B相同地，能夠提高牽引性能、濕路性能、以及操縱穩(wěn)定性能。另外，最大 溝深度Die (圖2所示）優(yōu)選是胎面寬度TW的5%?8%左右。
[0070] 胎肩橫溝4C如圖2以及圖6所示包括具有深度D5c是胎冠主溝3A的最大溝深度 D2a的15%?70%的淺底部21。這樣的淺底部21將在輪胎周向上相鄰的胎肩花紋塊5C、5C 之間連結起來，從而能夠減小胎肩花紋塊5C的變形。因此，淺底部21能夠減少在胎肩花紋 塊列6C處的能量損失，從而能夠提高油耗性能。
[0071] 另外，從與中間主溝3B的淺底部13相同的觀點出發(fā)，淺底部21的深度D5c更優(yōu) 選是胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的60%以下，且更優(yōu)選是25%以上。同樣，淺底部21的 輪胎軸向的長度L5c優(yōu)選是胎肩花紋塊5C的輪胎軸向的寬度W6c的40%?60%。
[0072] 在本實施方式中，在胎肩橫溝4C的淺底部21不設置溝底刀槽。由此，淺底部21 能夠有效地提高胎肩花紋塊5C的剛性，從而能夠提高油耗性能以及操縱穩(wěn)定性能。
[0073] 如圖4所示，內(nèi)側中間肋7在胎冠主溝3A與中間主溝3B之間形成為在輪胎周向 上連續(xù)的肋體。此處，對于肋體而言，"連續(xù)"是指沒有在輪胎周向上被橫溝切斷，且上述橫 溝不包括刀槽。這樣的內(nèi)側中間肋7與花紋塊列6相比，能夠提高輪胎周向的剛性以及輪 胎軸向的剛性，從而能夠提高直線行駛的穩(wěn)定性能、轉彎穩(wěn)定性能、以及油耗性能。該內(nèi)側 中間肋7的寬度W9優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示）的7%?15%左右。
[0074] 在內(nèi)側中間肋7設有內(nèi)側中間橫紋溝23，該內(nèi)側中間橫紋溝23從中間主溝3B朝 輪胎赤道C側延伸，且不與胎冠主溝3A連通而形成終端。
[0075] 內(nèi)側中間橫紋溝23從中間主溝3B的內(nèi)側頂點3Bi朝向胎冠主溝3A的外側頂點 3Ao,以與外側中間橫溝4B的角度a 2b (圖6所示）相同的角度α 2d延伸。由于這樣的內(nèi) 側中間橫紋溝23不與胎冠主溝3Α連通，因此在接地時能夠抑制在該胎冠主溝3Α內(nèi)被壓縮 了的空氣流入內(nèi)側中間橫紋溝23,從而提高噪聲性能。
[0076] 并且，由于內(nèi)側中間橫紋溝23相對于輪胎周向傾斜延伸，因此能夠?qū)⑻ッ娌?與 路面之間的水膜順暢地朝輪胎軸向外側引導，從而能夠維持濕路性能。內(nèi)側中間橫紋溝23 的溝寬度W8優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示）的2. 5%?4. 0%左右，并且，內(nèi)側中間橫紋溝 23的內(nèi)端與胎冠主溝3Α之間的最短距離L8優(yōu)選是胎面寬度TW的1. 3%?2. 5%。
[0077] 內(nèi)側中間橫紋溝23如圖2以及圖4所示設有具有深度D5d是胎冠主溝3Α的最大 溝深度D2a的15%?70%的淺底部25。這樣的淺底部25能夠進一步提高內(nèi)側中間肋7的 周向剛性，從而提高油耗性能。另外，從與中間主溝3B的淺底部13相同的觀點出發(fā)，淺底 部25的深度D5d更優(yōu)選是胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的60%以下，且更優(yōu)選是25%以 上。
[0078] 如圖4所示，在淺底部25形成有沿內(nèi)側中間橫紋溝23的溝中心線延伸的內(nèi)側中 間溝底刀槽26。這樣的內(nèi)側中間溝底刀槽26與中間溝底刀槽14相同地，也能夠借助接地 壓力來增大內(nèi)側中間橫紋溝23的溝寬度W8,從而能夠提高濕路性能。此外，內(nèi)側中間溝底 刀槽26能夠在淺底部25接地的磨損末期發(fā)揮邊緣成分，從而能夠提高濕路性能。
[0079] 另外，從與中間溝底刀槽14相同的觀點出發(fā)，內(nèi)側中間溝底刀槽26的深度D7d(省 略圖示）優(yōu)選是胎冠主溝3A的最大溝深度D2a的20%以上，更優(yōu)選是25%以上，且優(yōu)選是 75%以下，更優(yōu)選是70%以下。
[0080] 此外，優(yōu)選內(nèi)側中間溝底刀槽26的輪胎軸向的外端在中間主溝3B的內(nèi)側頂點3Bi 處與短刀槽14A連通。由此，內(nèi)側中間溝底刀槽26能夠有效地增大內(nèi)側中間橫紋溝23的 溝寬度W8以及中間主溝3B的溝寬度W2b，從而能夠大幅提高濕路性能。
[0081] 并且，在本實施方式的內(nèi)側中間肋7設有中間連通刀槽32,該中間連通刀槽32從 內(nèi)側中間溝底刀槽26的輪胎軸向的內(nèi)端朝輪胎軸向內(nèi)側延伸，且與胎冠主溝3A連通。 [0082] 這樣的中間連通刀槽32能夠緩和內(nèi)側中間肋7的剛性，能夠防止在該部分產(chǎn)生應 變集中。并且，中間連通刀槽32能夠提高內(nèi)側中間肋7的邊緣成分，從而提高濕路性能。此 夕卜，中間連通刀槽32連同內(nèi)側中間溝底刀槽26 -起，能夠有效地增大內(nèi)側中間橫紋溝23 的溝寬度W8,從而提高濕路性能。
[0083] 此外，在俯視觀察胎面時，在內(nèi)側中間肋7的輪胎軸向的外端設有朝輪胎軸向內(nèi) 側凹陷成縱長矩形狀的凹溝30。這樣的凹溝30能夠?qū)?nèi)側中間肋7與路面之間的水膜朝 中間主溝3B引導，從而能夠提高濕路性能。
[0084] 如圖3所示，在俯視觀察胎面時，胎冠花紋塊5A形成為其輪胎周向的長度L6a比 輪胎軸向的寬度W6a大的縱長矩形狀。這樣的胎冠花紋塊5A能夠提高輪胎周向的剛性并 減少能量損失，從而能夠提高油耗性能以及牽引性能。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，胎冠花 紋塊5A的長度L6a優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示）的25%?40%左右，且寬度W6a優(yōu)選是 胎面寬度TW的8%?20%左右。
[0085] 并且，在胎冠花紋塊5A，在胎冠主溝3A與胎冠橫溝4A所成的銳角的角部設有倒 角34。這樣的倒角34能夠抑制在銳角的角部產(chǎn)生輪胎剝落（tipping)等的損傷。此外，倒 角34能夠使在胎冠主溝3A與路面之間形成的氣柱內(nèi)的振動產(chǎn)生紊亂，從而能夠有效地抑 制因氣柱共鳴而產(chǎn)生的噪聲。
[0086] 如圖6所示，外側中間花紋塊5B形成為其輪胎周向長度L6b比輪胎軸向的寬度 W6b大的、且朝輪胎軸向內(nèi)側突出的大致縱長本壘（home plate)形狀。這樣的外側中間花 紋塊5B與胎冠花紋塊5A相同地，能夠提高輪胎周向剛性，從而能夠提高油耗性能、牽引性 能以及操縱穩(wěn)定性能。外側中間花紋塊5B的長度L6b優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示）的 25%?40%左右，并且，寬度W6b優(yōu)選是胎面寬度TW的7%?15%左右。
[0087] 并且，在俯視觀察胎面時，優(yōu)選在外側中間花紋塊5B的輪胎軸向的內(nèi)端設置朝輪 胎軸向內(nèi)側凹陷為縱長矩形狀的凹溝36。這樣的凹溝36能夠抑制輪胎剝落等的損傷，且能 夠提1?濕路性能。
[0088] 胎肩花紋塊5C形成為其輪胎周向長度L6c比輪胎軸向的寬度W6c大的縱長矩形 狀。這樣的胎肩花紋塊5C與胎冠花紋塊5A以及外側中間花紋塊5B相同地，也能夠提高輪 胎周向剛性，從而能夠提高油耗性能、牽引性能以及操縱穩(wěn)定性能。另外，胎肩花紋塊5C的 長度L6c優(yōu)選是胎面寬度TW (圖1所示）的25%?35%左右，且寬度W6c優(yōu)選是胎面寬度 TW的10%?20%左右。
[0089] 并且，胎肩花紋塊5C在胎肩主溝3C與胎肩橫溝4C所成的銳角的角部設有倒角 37。這樣的倒角37與胎冠花紋塊5A的倒角34相同地，有助于提高耐久性能以及耐噪聲性 能。
[0090] 此外，在胎肩花紋塊5C的胎面端2t側，沿輪胎周向間隔設置有以小的長度沿輪胎 軸向切入的胎肩刀槽38。這樣的胎肩刀槽38能夠緩和胎肩花紋塊5C的胎面端2t側的剛 性，能夠吸收碰撞到車轍時的沖擊，因此能夠提高偏駛性能。
[0091] 以上，對本發(fā)明的特別優(yōu)選的實施方式進行了詳細敘述，但本發(fā)明并不限定于圖 示的實施方式，其能夠變形為各種方式并加以實施。
[0092] 實施例
[0093] 制造形成為圖1所示的基本結構的、具有表1所示的內(nèi)側中間橫溝的輪胎，并對其 進行評價。另外，共通規(guī)格如下。
[0094] 輪胎尺寸：275/80R22. 5151/148J
[0095] 輪輞尺寸：22. 5X7. 5
[0096] 胎面寬度TW :248臟
[0097] 胎冠主溝：
[0098] 溝寬度 W2a :6mm，Wla/TW :2· 4%
[0099] 最大溝深度 D2a : 16mm，D2a/TW :6. 5%
[0100] 鋸齒間距 P2a :80mm，P2a/TW :32. 3%
[0101] 鋸齒寬度 S2a :2mm，S2a/TW :0· 8%
[0102] 中間主溝：
[0103] 溝寬度 W2b : 5mm，W2b/TW : 2· 0%
[0104] 鋸齒間距 P2b :80mm，P2b/TW :32. 3%
[0105] 鋸齒寬度 S2b :8mm，S2b/TW :3. 2%
[0106] 胎肩主溝：
[0107] 溝寬度 W2c :10mm，W2c/TW :4. 0%
[0108] 最大溝深度 D2c :16mm，D2c/TW :6. 5%
[0109] 鋸齒間距 P2c :80mm，P2c/TW :32. 3%
[0110] 鋸齒寬度 S2c :2mm，S2c/TW :0· 8%
[0111] 胎冠橫溝：
[0112] 角度 a 2a :65 度
[0113] 最大溝深度 Dla :10mm，Dla/TW :4. 0%
[0114] 外側中間橫溝：
[0115] 角度 a2b:65 度
[0116] 胎肩橫溝：
[0117] 角度 a2c:80 度
[0118] 最大溝深度 Die : 16mm，Dlc/TW :6· 5%
[0119] 內(nèi)側中間肋：
[0120] 寬度 W9 :26mm，W9/TW :10· 5%
[0121] 內(nèi)側中間橫紋溝：
[0122] 角度 a2d:65 度
[0123] 溝寬度 W8 :8mm，W8/TW :3· 2%
[0124] 胎冠花紋塊：
[0125] 長度 Lfe :8〇mm，Lfe/TW :32· 3%
[0126] 寬度 W6a :30mm，W6a/TW :12. 1%
[0127] 外側中間花紋塊：
[0128] 長度 L6b : 74mm，L6b/TW : 29. 8%
[0129] 寬度 W6b :28mm，W6b/TW :11· 3%
[0130] 胎肩花紋塊：
[0131] 長度 L6c : 70mm，L6c/TW : 28. 2%
[0132] 寬度 W6c :37mm，W6c/TW :14. 9%
[0133] 胎冠橫溝的淺底部：
[0134] 長度 L5a :25mm, L5a/W6a :83. 3%
[0135] 胎肩橫溝的淺底部：
[0136] 長度 L5c :3mm，L5c/W6c :8· 1%
[0137] 深度 D5c :6· 4mm, D5c/D2a :40%
[0138] 測試方法如下。
[0139] <油耗性能(滾動阻力）>
[0140] 使用滾動阻力測試機在下述條件下對輪胎的滾動阻力進行了測量。評價是以實施 例1為100的指數(shù)對滾動阻力的測量值的倒數(shù)進行評價。數(shù)值越大滾動阻力越小，油耗性 能越優(yōu)異。
[0141] 內(nèi)壓：9〇OkPa
[0142] 載荷：33.83kN
[0143] 速度：80km/h
[0144] <濕路性能>
[0145] 將各供試輪胎輪輞組裝于上述輪輞，填充900kPa內(nèi)壓，并安裝于載重10噸的卡車 (2-D車）的全輪，并測量了在具有5mm水膜的濕浙青路面上以2檔-1500rpm固定轉速從連 接離合器的瞬間至通過l〇m時的時間。評價是以實施例1為100的指數(shù)來表示各時間的倒 數(shù)。數(shù)值越大越好。
[0146] <噪聲性能>
[0147] 使按照下述條件安裝于上述輪輞的各供試輪胎在具有直徑為1. 7m的ISO路的滾 筒上以時速40km/h的速度行駛，在自輪胎徑向的中心朝后方0. 2m、高度0. 32m的位置以及 比輪胎胎面端朝輪胎軸向外側離開l.〇m的位置上，利用擴音器測量噪聲等級dB (A)。結 果是以實施例1為100的指數(shù)來表示噪聲等級dB (A)的倒數(shù)。數(shù)值越大，通過噪聲越小越 好。
[0148] 內(nèi)壓：900kPa (正規(guī)內(nèi)壓）
[0149] 輪胎縱向載荷：23. 8kN (正規(guī)載荷的70%)
[0150] 測量場地：無回聲室
[0151] 測試的結果如表1所示。
[0152] 表 1

【權利要求】
1. 一種重載荷用充氣輪胎，其在胎面部具有由沿輪胎周向連續(xù)延伸的至少3條主溝、 以及在所述主溝之間或者在主溝與胎面端之間延伸的橫溝所劃分出的多個花紋塊沿輪胎 周向排列而成的至少一個花紋塊列， 所述重載荷用充氣輪胎的特征在于， 所述胎面部的陸地比為70%?80%， 所述胎面部包括40?50個由一個花紋塊、和與其相鄰的一個橫溝所構成的單位花紋 亦即間距， 在所述各間距中，所述橫溝的溝寬度是所述花紋塊的輪胎周向的長度的5%?15%。
2. 根據(jù)權利要求1所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 所述主溝包括在輪胎赤道的兩側延伸的一對胎冠主溝， 所述橫溝包括在所述一對胎冠主溝間延伸的胎冠橫溝， 所述花紋塊列包括由所述胎冠主溝與所述胎冠橫溝所劃分出的胎冠花紋塊沿輪胎周 向排列而成的胎冠花紋塊列， 所述胎冠橫溝包括具有深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的50%?60%的淺底部， 在所述淺底部形成有沿所述胎冠橫溝延伸的胎冠溝底刀槽， 所述胎冠溝底刀槽的深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的25%?40%。
3. 根據(jù)權利要求2所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 所述主溝包括配置在所述胎冠主溝的外側的一對中間主溝、以及配置在所述中間主溝 的外側的一對胎肩主溝， 所述橫溝包括在所述中間主溝與所述胎肩主溝之間延伸的外側中間橫溝， 所述花紋塊列包括由所述中間主溝、所述胎肩主溝以及所述外側中間橫溝所劃分出的 外側中間花紋塊沿輪胎周向排列而成的外側中間花紋塊列， 所述中間主溝以及所述外側中間橫溝分別包括具有深度是所述胎冠主溝的最大溝深 度的15%?70%的淺底部， 在所述中間主溝的所述淺底部形成有沿所述中間主溝延伸的中間溝底刀槽， 在所述外側中間橫溝的所述淺底部形成有沿所述外側中間橫溝延伸的外側中間溝底 刀槽， 所述中間溝底刀槽以及外側中間溝底刀槽的深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的 20% ?75%。
4. 根據(jù)權利要求3所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 在所述胎冠主溝與所述中間主溝之間設有在輪胎周向上連續(xù)的內(nèi)側中間肋， 在所述內(nèi)側中間肋設有從所述中間主溝朝輪胎赤道側延伸且不與所述胎冠主溝連通 而是形成終端的內(nèi)側中間橫紋溝， 所述內(nèi)側中間橫紋溝包括具有深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的15%?70%的淺底 部， 在所述淺底部形成有沿所述內(nèi)側中間橫溝延伸的內(nèi)側中間溝底刀槽， 所述內(nèi)側中間溝底刀槽的深度是所述胎冠主溝的最大溝深度的20%?75%。
【文檔編號】B60C11/13GK104097463SQ201410113911
【公開日】2014年10月15日 申請日期:2014年3月25日 優(yōu)先權日:2013年4月3日
【發(fā)明者】岡部太郎 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社