重載荷用充氣輪胎的制作方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明提供的重載荷用充氣輪胎，能夠確保濕路性能且提高油耗性能。該重載荷用充氣輪胎(1)在胎面部(2)包括：至少一條主溝(3)；至少一條副溝(4)；以及多條橫溝(9)，并且具有由輪胎周向上相鄰的橫溝(9)之間的陸地部分(10)和一個(gè)橫溝(9)形成的單位花紋亦即間距(P)，副溝(4)在比主溝(3)的深度小的淺底部(13)，形成有沿副溝(4)延伸的溝底刀槽(14)，橫溝(9)在比主溝(3)的深度小的淺底部(16、19、22)形成有沿橫溝(9)延伸的溝底刀槽(17、20、23)，橫溝(9)的溝寬度(W2)是間距(P)的輪胎周向長(zhǎng)度(L1)的5％～15％。
【專(zhuān)利說(shuō)明】重載荷用充氣輪胎
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及能夠確保濕路性能且能夠提高油耗性能的重載荷用充氣輪胎。
【背景技術(shù)】
[0002]以往，提出有如下的重載荷用充氣輪胎:在胎面部包括:沿輪胎周向連續(xù)延伸的多條主溝、和從各主溝沿輪胎軸向延伸的多條橫溝(例如參照以下專(zhuān)利文獻(xiàn)I)。
[0003]為了提高油耗性能，例如，在該種輪胎上將主溝或橫溝的溝寬度縮小而增大胎面部的花紋剛性是有效的。
[0004]專(zhuān)利文獻(xiàn)1:日本特開(kāi)平6-8711號(hào)公報(bào)
[0005]然而，溝寬度小的主溝或橫溝表現(xiàn)出較低的排水性能，因此存在輪胎的濕路性能降低的問(wèn)題。
[0006]這樣，濕路性能與油耗性能為二律背反的關(guān)系，因此強(qiáng)烈希望能夠兼顧這兩種性能的重載荷用充氣輪胎。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0007]本發(fā)明是鑒于以上的現(xiàn)狀而完成的，其主要目的在于提供一種能夠確保濕路性能且能夠提高油耗性能的重載荷用充氣輪胎。
[0008]本發(fā)明的技術(shù)方案I所記載的發(fā)明為一種重載荷用充氣輪胎，在胎面部包括:沿輪胎周向連續(xù)地延伸的至少一條主溝、沿輪胎周向連續(xù)地延伸的至少一條副溝、以及從所述主溝及所述副溝朝向輪胎軸向延伸的多條橫溝，并且具有作為單位花紋的間距，該單位花紋的構(gòu)成包括輪胎周向上相鄰的橫溝之間的陸地部分和一個(gè)所述橫溝，所述重載荷用充氣輪胎的特征在于，所述副溝具有比所述主溝的深度小的淺底部，在所述副溝的淺底部形成有沿著所述副溝延伸的溝底刀槽，所述橫溝具有比所述主溝的深度小的淺底部，在所述橫溝的淺底部形成有沿著所述橫溝延伸的溝底刀槽，所述橫溝的溝寬度W2是所述間距的輪胎周向長(zhǎng)度LI的5%?15%。
[0009]并且，技術(shù)方案2所記載的發(fā)明在技術(shù)方案I所記載的重載荷用充氣輪胎的基礎(chǔ)上，所述胎面部包括40?50個(gè)所述間距。
[0010]并且，技術(shù)方案3所記載的發(fā)明在技術(shù)方案I或2所記載的重載荷用充氣輪胎的基礎(chǔ)上，所述胎面部包括胎面橡膠，所述胎面橡膠的損失正切tan δ為0.08以下。
[0011]并且，技術(shù)方案4所記載的發(fā)明在技術(shù)方案3所記載的重載荷用充氣輪胎的基礎(chǔ)上，相對(duì)于100質(zhì)量份而言，所述胎面橡膠含有40?60質(zhì)量份的碳。
[0012]并且，技術(shù)方案5所記載的發(fā)明在技術(shù)方案I至4中任意一項(xiàng)所記載的重載荷用充氣輪胎的基礎(chǔ)上，所述主溝包括:在輪胎赤道的兩側(cè)延伸的一對(duì)胎冠主溝、和在胎面端側(cè)延伸的一對(duì)胎肩主溝，所述副溝包括在所述胎冠主溝與所述胎肩主溝之間延伸的中間副溝，所述中間副溝以及所述橫溝的淺底部的溝深度D2為所述胎冠主溝的最大深度Dl的55% ?75%。[0013]并且，技術(shù)方案6所記載的發(fā)明在技術(shù)方案5所記載的重載荷用充氣輪胎的基礎(chǔ)上，所述中間副溝以及所述橫溝的溝底刀槽的刀槽深度D3為所述胎冠主溝的最大深度Dl的 85% ?100%ο
[0014]并且，技術(shù)方案7所記載的發(fā)明在技術(shù)方案5或6所記載的重載荷用充氣輪胎的基礎(chǔ)上，所述中間副溝以及所述橫溝的溝底刀槽的刀槽深度D3為所述胎冠主溝的最大深度Dl的85%?100%在所述胎冠主溝與所述中間副溝之間劃分出內(nèi)側(cè)中間肋條，在所述胎肩主溝與所述中間副溝之間形成有外側(cè)中間花紋塊列，該外側(cè)中間花紋塊列是將由所述外側(cè)中間橫溝劃分的外側(cè)中間花紋塊沿輪胎周向排列而成的，所述內(nèi)側(cè)中間肋條以及所述外側(cè)中間花紋塊列的輪胎軸向的最大寬度Wl是所述胎面端之間的胎面寬度TW的5%?12%。
[0015]本發(fā)明的重載荷用充氣輪胎，由于副溝以及橫溝具有淺底部，由此能夠增大胎面部的花紋剛性，且能夠提高油耗性能。并且，通過(guò)在副溝以及橫溝的淺底部形成溝底刀槽，由此能夠在磨損末期發(fā)揮邊緣成分的作用，能夠確保濕路性能。此外，由于橫溝的溝寬度W2被確定為間距的輪胎周向長(zhǎng)度LI的5%?15%，因此能夠確保橫溝的溝容積，確保淺底部以及溝底刀槽所產(chǎn)生的效果，且能夠提高胎面部的花紋剛性。因此，本發(fā)明的重載荷充氣用輪胎能夠確保濕路性能，且能夠提高油耗性能。
【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0016]圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式的重載荷用充氣輪胎的胎面部的展開(kāi)圖。
[0017]圖2是圖1的Al-Al剖視圖。
[0018]圖3是圖1的輪胎赤道附近的放大圖。
[0019]圖4是圖1的胎面端附近的放大圖。
[0020]圖5是圖1的中間副溝附近的放大圖。
[0021 ] 圖6是圖5的A2-A2剖視圖。
[0022]附圖標(biāo)號(hào)說(shuō)明:1...重載荷用充氣輪胎；2...胎面部；3...主溝；4...副溝；9...橫溝；10...陸地部分；13...淺底部；14...中間溝底刀槽；16...淺底部；17...胎冠溝底刀槽；19...淺底部；20...內(nèi)側(cè)溝底刀槽；22...淺底部；23...外側(cè)溝底刀槽；W2...溝寬度；P...間距；C...輪胎赤道。
【具體實(shí)施方式】
[0023]以下，基于附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。
[0024]在圖1中，示出了本實(shí)施方式的重載荷用充氣輪胎(以下，有時(shí)僅記載為“輪胎”)I的胎面部2的展開(kāi)圖。輪胎I優(yōu)選例如安裝于卡車(chē)或公共汽車(chē)等重載荷車(chē)輛。
[0025]在圖2中示出了圖1的Al-Al剖視圖。如圖2所示，胎面部2形成為在與路面接觸的接地面2S側(cè)包括胎面橡膠2G。該胎面橡膠2G例如損失正切(tan δ )優(yōu)選為0.08以下。具有這種胎面部2的輪胎1，能夠減小伴隨胎面部2的變形的能量損失，從而能夠提高油耗性能。另外，在損失正切大于0.08的情況下，則有可能使油耗性能惡化。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，胎面橡膠2G的損失正切優(yōu)選為0.078以下。另外，從輪胎I的牽引性能的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，胎面橡膠2G的損失正切優(yōu)選為0.04以上。
[0026]其中，胎面橡膠2G的損失正切是硫化后的橡膠的損失正切，是以JIS-K6394的規(guī)定為基準(zhǔn)，在下面所示的條件下使用(株)巖本制作所的“粘彈性分光儀”測(cè)量的值。
[0027]初期應(yīng)變:105
[0028]擺幅:土1%
[0029]頻率:10Hz
[0030]變形模式:拉伸
[0031]測(cè)量溫度:70°C
[0032]此外，相對(duì)于質(zhì)量份100而言，胎面橡膠2G優(yōu)選例如含有40?60質(zhì)量份的碳。具有這種胎面部2的輪胎1，能夠減小伴隨胎面部2的變形的能量損失，從而能夠提高油耗性能。另外，在碳多于60質(zhì)量份的情況下，不僅伴隨胎面部2的變形的能量損失變大，而使得油耗性能降低，還有可能使胎面橡膠2G硬化而導(dǎo)致耐崩裂性能降低。相反，在碳小于40質(zhì)量份的情況下，則有可能使胎面橡膠2G的加強(qiáng)性降低而導(dǎo)致磨損性能降低。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，相對(duì)于質(zhì)量份100而言，胎面橡膠2G優(yōu)選含有45?55質(zhì)量份的碳。
[0033]如圖1所示，在胎面部2形成有沿輪胎周向連續(xù)延伸的至少一條主溝，在本實(shí)施方式中，形成有4條主溝3。主溝3例如包括:在輪胎赤道C兩側(cè)延伸的一對(duì)胎冠主溝3A、3A、以及在最靠胎面端Te側(cè)延伸的一對(duì)胎肩主溝3B、3B。
[0034]所述“胎面端”是指:對(duì)輪輞組裝于正規(guī)輪輞且填充有正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)狀態(tài)下的輪胎I加載正規(guī)載荷，并使該輪胎以0°外傾角接地于平面時(shí)胎面接地面的輪胎軸向最外端。
[0035]另外，所述“正規(guī)輪輞”是指:在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每個(gè)輪胎所確定的輪輞，例如，若是JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，若是TRA則為“Design Rim",若是 ETRTO 則為 “Measuring Rim”。
[0036]另外，所述“正規(guī)內(nèi)壓”是指:在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每個(gè)輪胎所確定的空氣壓，例如，若是JATMA則為“最高空氣壓”，若是TRA則為表“TIRELOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” 中記載的最大值，若是 ETRTO 則為“INFLATION PRESSURES”。
[0037]另外，所述“正規(guī)載荷”是指:在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每個(gè)輪胎所確定的載荷，例如，若是JATMA則為“最大載荷能力”，若是TRA則為表“TIRELOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” 中記載的最大值，若是 ETRTO 則為“LOAD CAPACITY”。
[0038]另外，輪胎I的各部分的尺寸，只要沒(méi)有特別地預(yù)先指出，都是在無(wú)載荷的正規(guī)狀態(tài)下所測(cè)量的值。對(duì)于溝寬度而言，是在胎面部2以與溝緣之間的中心線(xiàn)成直角的方式所測(cè)量的值。
[0039]并且，在胎面部2形成有沿輪胎周向連續(xù)延伸的至少一條副溝4，在本實(shí)施方式中形成有兩條副溝4。副溝4例如是在胎冠主溝3A與胎肩主溝3B之間延伸的一對(duì)中間副溝。
[0040]此外，在胎面部2形成有從主溝3以及副溝4朝向輪胎軸向延伸的多個(gè)橫溝9。橫溝9包括:在一對(duì)胎誕王溝3A、3A之間連接的胎誕橫溝9A ;從中間副溝4朝向胎誕王溝3A延伸的內(nèi)側(cè)中間橫溝9B ；在胎肩主溝3B與中間副溝4之間連接的外側(cè)中間橫溝9C ；以及在胎肩主溝3B與胎面端Te之間連接的胎肩橫溝9D。
[0041]另外，在胎面部2設(shè)有將由主溝3和副溝9劃分的多個(gè)花紋塊11沿輪胎周向并排排列而成的至少一個(gè)花紋塊列。本實(shí)施方式的花紋塊列包括:胎冠花紋塊列7A，其是將由一對(duì)胎冠主溝3A、3A與胎冠橫溝9A劃分的胎冠花紋塊IlA沿輪胎周向并排排列而形成的；以及一對(duì)外側(cè)中間花紋塊列7C、7C，它們是將由中間副溝4、胎肩主溝3以及外側(cè)中間橫溝9C劃分的外側(cè)中間花紋塊IlC沿輪胎周向并排排列而形成的。此外，在本實(shí)施方式的花紋塊列中包括一對(duì)胎肩花紋塊列7D，它們將由胎肩主溝3B、胎面端Te以及胎肩橫溝9D劃分的胎肩花紋塊IlD沿輪胎周向并排排列而形成的。
[0042]并且，在胎面部2的胎冠主溝3A與中間副溝4之間劃分出沿輪胎周向連續(xù)的一對(duì)內(nèi)側(cè)中間肋條7B。內(nèi)側(cè)中間肋條7B包括處于相鄰的內(nèi)側(cè)中間橫溝9B之間的內(nèi)側(cè)中間陸地部分12。
[0043]上述胎肩花紋塊11A、外側(cè)中間花紋塊11C、胎肩花紋塊IlD以及內(nèi)側(cè)中間陸地部分12構(gòu)成為形成于沿輪胎周向相鄰的橫溝9之間的陸地部分10。
[0044]并且，這樣的胎面部2，優(yōu)選陸地比為70%?80%。由此，輪胎I能夠確保胎面部2的溝容積并且能夠提高花紋剛性。因此，輪胎I能夠確保濕路性能，并且提高油耗性能。另夕卜，在陸地比小于70%的情況下，則有可能使胎面部2的花紋剛性降低。因此，伴隨胎面部2的變形的能量損失變大，有可能無(wú)法充分提高油耗性能。相反，在陸地比大于80%的情況下，則有可能使胎面部2的溝減少，導(dǎo)致無(wú)法充分發(fā)揮邊緣性能，從而降低濕路性能。
[0045]其中，所述“陸地比”是指:實(shí)際與路面接地的接地面的全體面積Sc、與假定將設(shè)于胎面部2的所有的溝填平的狀態(tài)下胎面的全體表面積Sa之比(Sc/Sa)。
[0046]并且，本實(shí)施方式的胎面部2具有由陸地部分10與一個(gè)橫溝9形成的單位花紋亦即間距P。并且，本實(shí)施方式的胎面部2優(yōu)選沿輪胎周向包括40?50個(gè)間距P。這樣的胎面2能夠發(fā)揮輪胎軸向的邊緣成分的作用，并且提高周向的剛性。由此胎面部2能夠確保濕路性能，并且能夠提高油耗性能。另外，如果間距P的數(shù)量在胎面部2超過(guò)50個(gè)，間距P的周向長(zhǎng)度就會(huì)減小。因此有可能使胎面部2的陸地部分10的周向剛性降低，導(dǎo)致無(wú)法充分提高油耗性能。相反，在間距P的數(shù)量小于40個(gè)的情況下，間距P的周向長(zhǎng)度變大。因此胎面部2的輪胎軸向的邊緣成分變少，則有可能無(wú)法充分提高濕路性能。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，胎面部2優(yōu)選包括42?48個(gè)間距P。
[0047]此外，本發(fā)明的橫溝9的溝寬度W2被限定為是間距P的輪胎周向長(zhǎng)度LI的5%?15%。由此，胎面部2能夠確保橫溝9的溝容積，并且能夠提高胎面部2的周向剛性。因此，胎面部2能夠確保濕路性能并且提高油耗性能。另外，如果橫溝9的溝寬度W2超過(guò)間距P的長(zhǎng)度LI的15%，則無(wú)法充分提高陸地部分10的周向剛性，有可能使油耗性能降低。相反，在橫溝9的溝寬度W2小于間距P的長(zhǎng)度LI的5%的情況下，則無(wú)法充分確保胎面部2的溝容積，有可能使?jié)衤沸阅芟陆?。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，橫溝9的溝寬度W2優(yōu)選為間距P的長(zhǎng)度的8% ?12%。
[0048]在圖3中示出圖1的輪胎赤道C附近的放大圖。如圖3所示，胎冠主溝3A包括:朝向輪胎赤道C側(cè)形成為凸?fàn)畹膬?nèi)側(cè)頂點(diǎn)3A1、以及朝向胎面端Te側(cè)形成為凸?fàn)畹耐鈧?cè)頂點(diǎn)3Ao,從而形成為擺幅小的鋸齒狀。一對(duì)胎冠主溝3A、3A的鋸齒狀的相位沿輪胎周向錯(cuò)開(kāi)而配置。這樣的胎冠主溝3A能夠?qū)⑻ッ娌?與路面之前的水膜沿輪胎周向引導(dǎo)，并且相對(duì)于輪胎周向發(fā)揮邊緣效果，從而能夠提高濕路性能以及牽引性能。
[0049]如圖2或圖3所示，為了有效地發(fā)揮上述的作用，胎冠主溝3A的溝寬度Wa例如優(yōu)選為胎面端Te、Te之間的輪胎軸向距離亦即胎面寬度TW (圖1所示)的2%?4%左右。并且，胎冠主溝3A的最大溝深度Dl例如優(yōu)選為胎面寬度TW的5%?8%左右。
[0050]胎冠主溝3A包括從其溝底突出的突起12。該突起12沿胎冠主溝3A的溝中心線(xiàn)3CL間隔設(shè)置。在俯視觀(guān)察胎面時(shí)，該突起12形成為大致縱長(zhǎng)矩形狀。這樣的突起12有助于防止在胎冠主溝3A處夾石。
[0051]在圖4中示出圖1的胎面端Te附近的放大圖。如圖4所示，胎肩主溝3B包括:朝向輪胎赤道C側(cè)形成為凸?fàn)畹膬?nèi)側(cè)頂點(diǎn)3B1、以及朝向胎面端Te側(cè)形成為凸?fàn)畹耐鈧?cè)頂點(diǎn)3Bo，從而形成為擺幅小的鋸齒狀。這樣的胎肩主溝3B與胎冠主溝3A同樣，能夠提高濕路性能以及牽引性能。
[0052]為了有效發(fā)揮上述的作用，胎肩主溝3B的溝寬度Wc優(yōu)選為胎面寬度TW的4%?6%左右。并且，最大溝深度D4 (圖2所示)優(yōu)選為與胎冠主溝3A的最大溝深度Dl相同的程度。在這樣的胎肩主溝3B，例如與胎冠主溝3A相同，也可以設(shè)有用于防止夾石的突起。
[0053]在圖5中示出圖1的中間副溝4附近的放大圖。如圖5所示，中間副溝4包括:朝向輪胎赤道C側(cè)形成為凸?fàn)畹膬?nèi)側(cè)頂點(diǎn)4A1、以及朝向胎面端Te側(cè)形成為凸?fàn)畹耐鈧?cè)頂點(diǎn)4Ao，從而形成為鋸齒狀。本實(shí)施方式的中間副溝4的鋸齒狀的擺幅W9大于胎冠狀主溝3A的鋸齒狀的擺幅。并且，中間副溝4包括:從內(nèi)測(cè)頂點(diǎn)4Ai向外側(cè)頂點(diǎn)4Ao延伸的短傾斜部4A、和從外側(cè)頂點(diǎn)4Ao向內(nèi)側(cè)頂點(diǎn)4Ai延伸且輪胎周向的長(zhǎng)度比短傾斜部4A大的長(zhǎng)傾斜部4B。
[0054]這樣的中間副溝4能夠相對(duì)于輪胎周向以及輪胎軸向發(fā)揮邊緣效果，有助于提高濕路性能以及牽引性能。為了有效地發(fā)揮這種效果，中間副溝4的溝寬度Wb例如優(yōu)選為胎面寬度TW的1%?3%左右。
[0055]在圖6中示出圖5的A2-A2的剖視圖。如圖5或圖6所示，中間副溝4具有比胎冠主溝3A的深度小的淺底部13。這樣的淺底部13在內(nèi)側(cè)中間肋條7B與外側(cè)中間花紋塊列7C之間連結(jié)，能夠增大胎面部2的花紋剛性，從而有效地抑制內(nèi)側(cè)中間肋條7B以及外側(cè)中間花紋塊列7C的變形。因此，能夠減小在內(nèi)側(cè)中間肋條7B以及外側(cè)中間花紋塊列7C的能量損失，提高油耗性能。
[0056]淺底部13的溝深度D2優(yōu)選例如是胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的55%?75%。在該淺底部13的溝深度大于胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的75%的情況下，則無(wú)法抑制內(nèi)側(cè)中間肋條7B以及外側(cè)中間花紋塊列7C的變形，有可能無(wú)法充分提高油耗性能。相反，在淺底部13的溝深度小于胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的55%的情況下，則中間副溝4的溝容積降低，有可能無(wú)法維持濕路性能。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，淺底部13的溝深度D2a更優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的60%?70%。
[0057]本實(shí)施方式的淺底部13例如包括:設(shè)于短傾斜部4A與長(zhǎng)傾斜部4B的第一淺底部13A、以及深度比第一淺底部13A的深度D2a大的第二淺底部13B。由于第一淺底部13A的深度D2a比第二淺底部13B的深度小，因此在短傾斜部4A以及長(zhǎng)傾斜部4B處，第一淺底部13A能夠更加牢固地在內(nèi)側(cè)中間肋條7B與外側(cè)中間花紋塊列7C之間連結(jié)，從而能夠提高油耗性能。另一方面，由于第二淺底部13B的深度比第一淺底部13A的深度D2a大，因此能夠確保溝容積，且能夠抑制濕路性能降低。
[0058]在第一淺底部13A以及第二淺底部13B形成有沿著中間副溝4的中心線(xiàn)延伸的溝底刀槽14。溝底刀槽14能夠借助接地壓力進(jìn)一步增大中間副溝4的溝寬度Wb。因此，能夠借助中間副溝4來(lái)提高排水性能，從而提高濕路性能。此外，在各淺底部13A、13B接地而發(fā)生磨損的末期，溝底刀槽14能夠發(fā)揮邊緣成分，從而確保濕路性能。
[0059]為了有效地發(fā)揮上述作用，溝底刀槽14的刀槽深度D3a優(yōu)選例如為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的85%?100%。在溝底刀槽14的刀槽深度D3a大于胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的100%的情況下，內(nèi)側(cè)中間肋條7B以及外側(cè)中間花紋塊列7C的變形變大，有可能無(wú)法充分提高油耗性能。相反，在溝底刀槽14的刀槽深度D3a小于胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的85%的情況下，則有可能無(wú)法在磨損末期確保濕路性能。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，溝底刀槽14的刀槽深度D3a優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的90%?95%。
[0060]如圖3所示，胎冠橫溝9A在一對(duì)胎冠主溝3A、3A的內(nèi)側(cè)頂點(diǎn)3A1、3Ai之間相對(duì)于輪胎周向以55度?75度的角度a a傾斜延伸。這樣的胎冠橫溝9A能夠相對(duì)于輪胎周向以及輪胎軸向發(fā)揮邊緣效果，從而能夠提高牽引性能、濕路性能以及操縱穩(wěn)定性。并且，胎冠橫溝9A能夠沿著該傾斜將胎面部2與路面之間的水膜順暢地朝輪胎軸向外側(cè)引導(dǎo)，從而能夠提聞濕路性能。
[0061]如圖2或圖3所示，胎冠橫溝9A具有深度比胎冠主溝3A小的淺底部16。該淺底部16在輪胎周向上相鄰的胎冠花紋塊IlAUlA之間連結(jié)，從而能夠減小胎冠花紋塊IlA的變形。因此淺底部16能夠減小胎冠花紋塊列7A的能量損失，從而能夠提高油耗性能。從確保胎花紋塊列7A的周向剛性以及胎冠橫溝9A的溝容積的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，淺底部16與中間副溝4的淺底部13同樣，優(yōu)選例如具有胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的55%?75%的溝深度D2b。淺底部16的溝深度D2b更優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的60%?70%。
[0062]與中間副溝4的淺底部13同樣，在胎冠橫溝9A的淺底部16形成有沿著胎冠橫溝9A的中心線(xiàn)延伸的胎冠溝底刀槽17。胎冠溝底刀槽17能夠借助接地壓力增大胎冠橫溝9A的溝寬度W2，從而提高濕路性能。此外，在淺底部16接地的胎面部2的磨損末期，胎冠溝底刀槽17能夠發(fā)揮邊緣成分，從而能夠確保濕路性能。
[0063]為了有效地發(fā)揮如上所述的作用，胎冠溝底刀槽17的刀槽深度D3b優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的85%?100%。在胎冠溝底刀槽17的刀槽深度D3b小于胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的85%的情況下，則有可能無(wú)法在胎面部2的磨損末期確保濕路性能。相反，在胎冠溝底刀槽17的刀槽深度D3b大于胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的100%的情況下，胎冠花紋塊列7A的變形變大，有可能無(wú)法充分提高油耗性能。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，胎冠溝底刀槽17的刀槽深度D3b更優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的90%?95%。
[0064]如圖5所示，內(nèi)側(cè)中間橫溝9B從中間副溝4的內(nèi)側(cè)頂點(diǎn)4Ai朝向胎冠主溝3A的外側(cè)頂點(diǎn)3Ao而相對(duì)于輪胎周向以55°?75°的角度a b傾斜。因此能夠?qū)⑻ッ娌?與路面之間的水膜順暢地朝輪胎軸向外側(cè)引導(dǎo)，從而能夠維持濕路性能。
[0065]內(nèi)側(cè)中間橫溝9B不與胎冠主溝3A連通。因此在接地時(shí)，能夠抑制在胎冠主溝3A內(nèi)被壓縮的空氣流入內(nèi)側(cè)中間橫溝9B，從而能夠提高抗噪性能，為了更加有效地發(fā)揮這種作用，內(nèi)側(cè)中間橫溝9B的內(nèi)端與胎冠主溝3A之間的最短距離Lb優(yōu)選為胎面寬度TW的
1.3% ?2.5%ο
[0066]如圖2或圖5所示，內(nèi)側(cè)中間橫溝9B具有比胎冠主溝3A的深度小的淺底部19。該淺底部19能夠進(jìn)一步提高內(nèi)側(cè)中間肋條7B的周向剛性，能夠提高油耗性能。從與中間副溝4的淺底部13同樣的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，淺底部19優(yōu)選具有胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的55%?75%的深度D2c。另外，淺底部19的深度D2c優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的 60% ?70%ο
[0067]在淺底部19形成有沿著內(nèi)側(cè)中間橫溝9B的中心線(xiàn)延伸的內(nèi)側(cè)溝底刀槽20。這樣的內(nèi)側(cè)溝底刀槽20與溝底刀槽14同樣，能夠借助接地壓力增大內(nèi)側(cè)中間橫溝9B的溝寬度W2,從而能夠提高濕路性能。此外，內(nèi)側(cè)溝底刀槽20能夠在淺底部19接地的磨損末期發(fā)揮邊緣成分的作用，從而能夠提高濕路性能。
[0068]從與溝底刀槽14同樣的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，內(nèi)側(cè)溝底刀槽20的深度D3c優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的85%?100%，更優(yōu)選為Dl的90%?95%。
[0069]內(nèi)側(cè)溝底刀槽20的輪胎軸向的外端優(yōu)選在中間副溝4的內(nèi)側(cè)頂點(diǎn)4Ai與溝底刀槽14連通。由此，內(nèi)側(cè)溝底刀槽20能夠有效地增大內(nèi)側(cè)中間橫溝9B的溝寬度W2以及中間副溝4的溝寬度Wb，從而能夠大幅度提高濕路性能。
[0070]如圖4所示，外側(cè)中間橫溝9C在中間副溝4的外側(cè)頂點(diǎn)4Ao與胎肩主溝3B的內(nèi)側(cè)頂點(diǎn)3Bi之間相對(duì)于輪胎周向以55度?75度的角度a c傾斜延伸。外側(cè)中間橫溝9C與胎冠橫溝9A同樣能夠相對(duì)于輪胎周向以及輪胎軸向發(fā)揮邊緣效果，從而能夠提高牽引性能、濕路性能以及操縱穩(wěn)定性能。并且，外側(cè)中間橫溝9C能夠沿著其傾斜而將胎面部2與路面之間的水膜順暢地朝輪胎軸向外側(cè)引導(dǎo)，從而能夠提高濕路性能。
[0071]如圖2或圖4所示，外側(cè)中間橫溝9C具有比胎冠主溝3A的深度小的淺底部22。該淺底部22能夠減小外側(cè)中間花紋塊列7C的變形。因此淺底部22能夠減小外側(cè)中間花紋塊列7C的能量損失，從而能夠提高油耗性能。從與內(nèi)側(cè)中間橫溝9B的淺底部19同樣的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，該淺底部22優(yōu)選具有胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的55%?75%的深度D2d(如圖2所示)。另外，淺底部22的深度D2d優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的60%?70%。
[0072]并且，在淺底部22形成有沿著外側(cè)中間橫溝9C的中心線(xiàn)延伸的外側(cè)溝底刀槽23。外側(cè)溝底刀槽23與溝底刀槽14同樣，能夠借助接地壓力增大外側(cè)中間橫溝9C的溝寬度W2,從而能夠提高濕路性能。此外，外側(cè)溝底刀槽23能夠在淺底部22接地的磨損末期發(fā)揮邊緣成分的作用，從而能夠提高濕路性能。
[0073]從與溝底刀槽14同樣的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，外側(cè)溝底刀槽23的深度D3d優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的85%?100%，更優(yōu)選為Dl的90%?95%。
[0074]外側(cè)溝底刀槽23的輪胎軸向的內(nèi)端優(yōu)選為在中間副溝4的外側(cè)頂點(diǎn)4Ao處與中間副溝4的溝底刀槽14連通。由此，外側(cè)溝底刀槽23能夠增大中間副溝4的溝寬度，從而能夠提聞濕路性能。
[0075]如圖4所示，胎肩橫溝9D在胎肩主溝3B的外側(cè)頂點(diǎn)3Bo與胎面端Te之間連通，并且，相對(duì)于輪胎周向以70度?90度左右的角度ad傾斜延伸。這樣的胎肩橫溝9D與胎冠橫溝9A、內(nèi)側(cè)中間橫溝9B以及外側(cè)中間橫溝9C同樣能夠提高牽引性能、濕路性能以及操縱穩(wěn)定性能。
[0076]如圖2或圖4所示，胎肩橫溝9D具有深度比胎冠主溝3A小的淺底部25。該淺底部25能夠減小胎肩花紋塊列7D的變形。因此，淺底部25能夠減小在胎肩花紋塊列7D是能量損失，從而能夠提高油耗性能。從與中間副溝4的淺底部13同樣的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，淺底部25優(yōu)選為具有胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的55%?75%的深度D5。另外，淺底部25的深度D5優(yōu)選為胎冠主溝3A的最大溝深度Dl的60%?70%。此外，淺底部25的輪胎軸向長(zhǎng)度L5優(yōu)選為胎肩花紋塊列7D的輪胎軸向的寬度W6的40%?60%，從而能夠借助胎肩橫溝9D來(lái)確保排水性能，并能夠減小胎肩花紋塊列7D的變形。
[0077]在本實(shí)施方式的胎肩橫溝9D的淺底部25未設(shè)置溝底刀槽。由此，淺底部25能夠更有效地提高胎肩花紋塊列7D的剛性，從而能夠提高油耗性能以及操縱穩(wěn)定性能。
[0078]這樣，本實(shí)施方式的輪胎I的中間副溝4、胎冠橫溝9A、內(nèi)側(cè)中間橫溝9B以及外側(cè)中間橫溝9C、胎肩橫溝9D具有淺底部13、16、19、22、25。由此，輪胎I能夠增大胎面部2的花紋剛性，提高油耗性能。此外，在各淺底部13、16、19、22形成有溝底刀槽14、17、20、23。由此，輪胎I能夠確保胎面2的磨損末期的濕路性能。并且，由于橫溝9的溝寬度W2被確定在間距P的輪胎周向長(zhǎng)度LI的上述范圍內(nèi)，因此能夠確保橫溝9的溝容積，確保由各淺底部13、16、19、22、25以及各溝底刀槽14、17、20、23所產(chǎn)生的效果，并且能夠提高胎面部2的花紋剛性。因此本發(fā)明的輪胎I能夠確保濕路性能，并且提高油耗性能。
[0079]如圖3所示，在俯視觀(guān)察胎面時(shí)，胎冠花紋塊IIA形成為輪胎周向長(zhǎng)度BLa大于輪胎軸向?qū)挾菳Wa的縱長(zhǎng)矩形狀。胎冠花紋塊IIA能夠提高輪胎周向的剛性且減小能量損失，從而能夠提高油耗性能以及牽引性能。為了有效地發(fā)揮這種效果，胎冠花紋塊IlA的寬度Bffa優(yōu)選為胎面寬度TW的8%?20%左右。
[0080]另外，在胎冠花紋塊IlA的胎冠主溝3A與胎冠橫溝9A所成的銳角的拐角部設(shè)有倒角30。倒角30能夠抑制在銳角的拐角部產(chǎn)生崩裂等損傷。此外，倒角30能夠使在胎冠主溝3A與路面之間形成的氣柱內(nèi)的振動(dòng)產(chǎn)生紊亂，從而能夠有效地抑制因氣柱共鳴而產(chǎn)生的噪聲。
[0081]如圖4所示，外側(cè)中間花紋塊IlC形成為輪胎周向長(zhǎng)度BLc大于輪胎軸向最大寬度Wl (BWc)、且朝輪胎軸向內(nèi)側(cè)突出的大致縱長(zhǎng)底座形狀。外側(cè)中間花紋塊IlC能夠提高輪胎周向剛性，且能夠提高油耗性能、牽引性能以及操縱穩(wěn)定性。
[0082]外側(cè)中間花紋塊IlC的最大寬度Wl優(yōu)選為胎面寬度TW的5%?12%左右。在外側(cè)中間花紋塊IlC的最大寬度Wl大于胎面寬度TW的12%的情況下，陸地比增大，胎面部2的溝減少，無(wú)法充分發(fā)揮邊緣性能，從而有可能降低濕路性能。相反，在外側(cè)中間花紋塊IlC的最大寬度Wl小于胎面寬度TW的5%的情況下，則有可能降低輪胎軸向剛性，從而使操縱穩(wěn)定性降低。從該觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，外側(cè)中間花紋塊IlC的最大寬度Wl優(yōu)選為胎面寬度TW的7%?10%左右。
[0083]并且，當(dāng)俯視觀(guān)察胎面時(shí)，優(yōu)選在外側(cè)中間花紋塊IlC的輪胎軸向的內(nèi)端設(shè)有朝輪胎軸向外側(cè)凹入為縱長(zhǎng)矩形狀的凹溝31b。這樣的凹溝31b能夠抑制崩裂等損傷，并且能夠提聞濕路性能。
[0084]胎肩花紋塊IID形成為輪胎周向長(zhǎng)度BLd大于輪胎軸向?qū)挾萕6的縱長(zhǎng)矩形狀。胎肩花紋塊IlD能夠提高輪胎周向剛性，且能夠提高油耗性能、牽引性能以及操縱穩(wěn)定性。另夕卜，胎肩花紋塊IlD的寬度W6優(yōu)選為胎面寬度TW的10%?20%左右。
[0085]并且，胎肩花紋塊IlD在胎肩主溝3B與胎肩橫溝9D所成的銳角的拐角部設(shè)有倒角32。這樣的倒角32有助于提高耐久性能以及耐噪聲性能。
[0086]此外，在胎肩花紋塊IlD的胎面端Te側(cè)，沿輪胎周向間隔設(shè)置有沿輪胎軸向以小長(zhǎng)度切入的胎肩刀槽33。這樣的胎肩刀槽33能夠緩和胎肩花紋塊IlD的胎面端Te側(cè)的剛性，能夠吸收與車(chē)轍沖突時(shí)的沖擊，提高抗偏駛性能。
[0087]如圖5所示，內(nèi)側(cè)中間肋條7B在胎冠主溝3A與中間副溝4之間形成為在輪胎周向上連續(xù)的肋條體。其中對(duì)于肋條體而言，“連續(xù)”是指在輪胎周向上沒(méi)有被橫溝分割開(kāi)，且刀槽不包含于上述橫溝。與外側(cè)中間花紋塊列7C相比，這樣的內(nèi)側(cè)中間肋條7B能夠提高輪胎周向的剛性以及輪胎軸向的剛性，且能夠提高直行穩(wěn)定性、轉(zhuǎn)彎穩(wěn)定性以及油耗性能。
[0088]從與外側(cè)中間花紋塊IlC的最大寬度Wl同樣的觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，內(nèi)側(cè)中間肋條7B的最大寬度Wl (Bffb)優(yōu)選為胎面寬度TW的5%?12%左右。此外，內(nèi)側(cè)中間肋條7B的最大寬度Wl優(yōu)選為胎面寬度TW的7%?10%左右。
[0089]并且，在本實(shí)施方式的內(nèi)側(cè)中間肋條7B設(shè)有連通刀槽28，該連通刀槽28從內(nèi)側(cè)溝底刀槽20的輪胎軸向的內(nèi)端朝向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸并且與胎冠主溝3A連通。這樣的連通刀槽28能夠緩和內(nèi)側(cè)中間肋條7B的剛性，能夠防止在該部分產(chǎn)生應(yīng)變集中。此外，能夠提高內(nèi)側(cè)中間肋條7B的邊緣成分的作用，從而能夠提高濕路性能。
[0090]并且，當(dāng)俯視觀(guān)察胎面時(shí)，優(yōu)選在內(nèi)側(cè)中間肋條7B的輪胎軸向的外端設(shè)有朝輪胎軸向內(nèi)側(cè)凹入為縱長(zhǎng)矩形狀的凹溝31a。這樣的凹溝31a能夠抑制崩裂等損傷，并且能夠提聞濕路性能。
[0091]以上，對(duì)本發(fā)明的特別優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行了詳述，但本發(fā)明不限定于該實(shí)施方式，而是能夠變形為各種方式來(lái)實(shí)施。
[0092]實(shí)施例
[0093]試制了具有圖1所示的基本花紋并且基于表I規(guī)格的輪胎，并對(duì)其進(jìn)行了評(píng)價(jià)。
[0094]主要的共同規(guī)格如下。
[0095]輪胎尺寸:275/80R22.5 151/148J
[0096]輪輞尺寸:22.5X7.5
[0097]胎面寬度TW: 248mm
[0098]胎冠主溝:溝寬度Wa:6mm
[0099]最大溝深度Dl:16mm
[0100]各測(cè)試方法如下。
[0101]〈油耗性能(滾動(dòng)阻力)>
[0102]使用滾動(dòng)阻力試驗(yàn)機(jī)，在以下條件下測(cè)量了輪胎的滾動(dòng)阻力值。評(píng)價(jià)以實(shí)施例為100的指數(shù)，對(duì)滾動(dòng)阻力測(cè)量值的倒數(shù)進(jìn)行了評(píng)價(jià)。數(shù)值越大表示滾動(dòng)阻力越小、油耗性能越優(yōu)異。
[0103]內(nèi)壓:900kPa
[0104]載重:33.83kN
[0105]速度:80km/h
[0106]〈濕路性能〉
[0107]將磨損了 75%的各試制輪胎輪輞組裝于上述輪輞，填充900kPa內(nèi)壓，并安裝于載重10噸的卡車(chē)(2-D車(chē))的全輪，并測(cè)量了在具有5mm水膜的濕浙青路面上以2速_1500rpm固定轉(zhuǎn)速?gòu)倪B接離合器的瞬間至通過(guò)IOm時(shí)的時(shí)間。評(píng)價(jià)是以實(shí)施例1為100的指數(shù)來(lái)表示各時(shí)間的倒數(shù)。數(shù)值越大越好。
[0108]〈耐磨損性能〉[0109]將各試制輪胎輪輞組裝于上述輪輞，且填充900kPa內(nèi)壓，并將實(shí)施例1的輪胎安裝于載重10噸的卡車(chē)(2-D車(chē))的后輪的一方，另一方則安裝各試制輪胎，并且行駛至任何一個(gè)輪胎的胎冠主溝的溝深度變?yōu)?.6_為止，對(duì)行駛距離進(jìn)行了測(cè)量。評(píng)價(jià)是以實(shí)施例1為100的指數(shù)來(lái)表示行駛距離。數(shù)值越大越好。
[0110]〈耐崩裂性能〉
[0111]在耐磨損性能的測(cè)試結(jié)束之后，通過(guò)目視確認(rèn)了有無(wú)崩裂及崩裂的大小。評(píng)價(jià)以實(shí)施例1為100的指數(shù)來(lái)表示確認(rèn)的崩裂。數(shù)值越大越好。
[0112]表I
【權(quán)利要求】
1.一種重載荷用充氣輪胎，在胎面部包括:沿輪胎周向連續(xù)地延伸的至少一條主溝、沿輪胎周向連續(xù)地延伸的至少一條副溝、以及從所述主溝及所述副溝朝向輪胎軸向延伸的多條橫溝，并且具有作為單位花紋的間距，該單位花紋的構(gòu)成包括輪胎周向上相鄰的橫溝之間的陸地部分和一個(gè)所述橫溝，所述重載荷用充氣輪胎的特征在于， 所述副溝具有比所述主溝的深度小的淺底部， 在所述副溝的淺底部形成有沿著所述副溝延伸的溝底刀槽， 所述橫溝具有比所述主溝的深度小的淺底部， 在所述橫溝的淺底部形成有沿著所述橫溝延伸的溝底刀槽， 所述橫溝的溝寬度(W2)是所述間距的輪胎周向長(zhǎng)度(LI)的5%?15%。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 所述胎面部包括40?50個(gè)所述間距。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 所述胎面部包括胎面橡膠， 所述胎面橡膠的損失正切(tan δ )為0.08以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 相對(duì)于100質(zhì)量份而言，所述胎面橡膠含有40?60質(zhì)量份的碳。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任意一項(xiàng)所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 所述主溝包括:在輪胎赤道的兩側(cè)延伸的一對(duì)胎冠主溝、和在胎面端側(cè)延伸的一對(duì)胎肩主溝， 所述副溝包括在所述胎冠主溝與所述胎肩主溝之間延伸的中間副溝， 所述中間副溝以及所述橫溝的淺底部的溝深度(D2)為所述胎冠主溝的最大深度(Dl)的 55% ?75%。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 所述中間副溝以及所述橫溝的溝底刀槽的刀槽深度(D3)為所述胎冠主溝的最大深度(Dl)的 85% ?100%ο
7.根據(jù)權(quán)利要求5或6所述的重載荷用充氣輪胎，其特征在于， 所述橫溝包括:從所述中間副溝朝向所述胎冠主溝延伸的內(nèi)側(cè)中間橫溝、和在所述胎肩主溝與所述中間副溝之間連接的外側(cè)中間橫溝， 在所述胎冠主溝與所述中間副溝之間劃分出內(nèi)側(cè)中間肋條， 在所述胎肩主溝與所述中間副溝之間形成有外側(cè)中間花紋塊列，該外側(cè)中間花紋塊列是將由所述外側(cè)中間橫溝劃分的外側(cè)中間花紋塊沿輪胎周向排列而成的， 所述內(nèi)側(cè)中間肋條以及所述外側(cè)中間花紋塊列的輪胎軸向的最大寬度(Wl)是所述胎面端之間的胎面寬度(TW)的5%?12%。
【文檔編號(hào)】B60C11/13GK103963572SQ201410017461
【公開(kāi)日】2014年8月6日 申請(qǐng)日期:2014年1月15日 優(yōu)先權(quán)日:2013年2月6日
【發(fā)明者】田中薰理 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社