專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及能夠保持耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能、并且抑制輪胎質(zhì)量増加的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
四輪驅(qū)動車、卡車等在差路上行駛的車輛所使用的充氣輪胎，在差路上行駛時，有時胎側(cè)部與尖鋭的石頭等碰撞而在該胎側(cè)部產(chǎn)生割傷。此外，胎側(cè)部還存在因作用于充氣輪胎的較大的荷重而容易扭曲，從而操縱穩(wěn)定性容易下降的問題。
以往，為了應對這種問題，提出了例如如圖8所示，在胎側(cè)部a的外表面設(shè)置向輪胎軸向外側(cè)隆起的隆起部c的方案(例如，參照下述專利文獻I)。這樣的隆起部c能夠提聞耐切割性能，并且提聞胎側(cè)部的剛性從而提聞操縱穩(wěn)定性。專利文獻I :日本特開2003-112505號公報然而，這樣的隆起部c由于沿著輪胎周向連續(xù)設(shè)置，所以存在橡膠體積增大、輪胎質(zhì)量增加的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于以上的實際情況而作出的，其主要目的在于，提供ー種充氣輪胎，通過用肋狀部和低隆起部來形成隆起部，并且將肋狀部的距離胎側(cè)面的最大高度、以及隆起部合計面積Al與上述隆起部的外側(cè)輪胎周向線與隆起部的內(nèi)側(cè)輪胎周向線之間的區(qū)域的面積A2之比A1/A2等限定在規(guī)定的范圍，從而能夠保持耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能，并且抑制輪胎質(zhì)量的増加。本發(fā)明中的技術(shù)方案I所記載的發(fā)明是ー種充氣輪胎，具有胎面部；從該胎面部的輪胎軸向兩端向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸的一對胎側(cè)部；以及配置在各胎側(cè)部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)端的胎圈部，該充氣輪胎的特征在干，在至少一方的上述胎側(cè)部形成有從胎側(cè)基準外表面隆起的隆起部，上述隆起部包括多條肋狀部，它們相對于輪胎放射方向以O(shè)度 20度的角度沿著輪胎徑向呈縱長地延伸、且沿著輪胎周向間隔設(shè)置；低隆起部，其配置在輪胎周向上相鄰的上述肋狀部之間、且該低隆起部的隆起高度小于上述肋狀部的隆起高度，上述肋狀部距離上述胎側(cè)基準外表面的最大高度為O. 5mm 7. Omm,并且在設(shè)有隆起部的胎側(cè)部，將上述隆起部投影于上述胎側(cè)基準外表面后的面積的合計值亦即隆起部合計面積Al、與經(jīng)過上述隆起部的輪胎徑向的最外端的外側(cè)輪胎周向線和經(jīng)過隆起部的輪胎徑向的最內(nèi)端的內(nèi)側(cè)輪胎周向線之間的區(qū)域的面積A2之比A1/A2為50 80%。此外，技術(shù)方案2所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述肋狀部的輪胎徑向的最外端位于距離胎圈基線為輪胎截面高度的O. 5 O. 85倍的高度處，上述肋狀部的輪胎徑向的最內(nèi)端位于距離胎圈基線為輪胎截面高度的O. 45 O. 75倍的高度處。此外，技術(shù)方案3所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I或2所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，在設(shè)有上述隆起部的胎側(cè)部，包括在該外側(cè)胎側(cè)區(qū)域內(nèi)的隆起部的合計面積Alo、與上述外側(cè)輪胎周向線和中間輪胎周向線之間的外側(cè)胎側(cè)區(qū)域的面積A2o之比Alo/A2o，大于包括在該內(nèi)側(cè)胎側(cè)區(qū)域內(nèi)的隆起部的合計面積Ali、與上述內(nèi)側(cè)輪胎周向線和上述中間輪胎周向線之間的內(nèi)側(cè)胎側(cè)區(qū)域的面積A2i之比Ali/A2i，其中上述中間輪胎周向線是經(jīng)過上述外側(cè)輪胎周向線與上述內(nèi)側(cè)輪胎周向線的中間的線。此外，技術(shù)方案4所記載的發(fā)明，在技術(shù)方案I至3中任一項所記載的充氣輪胎中，上述隆起部是將隆起部紋路構(gòu)成単位沿著輪胎周向反復配置而形成的，該隆起部紋路構(gòu)成單位包括肋狀部和低隆起部，上述隆起部紋路構(gòu)成単位包括輪胎周向的長度亦即花紋間距不同的多種類型。此外,技術(shù)方案5所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案4所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上,上述胎面部的胎面花紋是將遍布胎面整個寬度的胎面紋路構(gòu)成単位沿著輪胎周向反復配置而形成的，上述胎面紋路構(gòu)成単位包括輪胎周向的長度亦即花紋間距不同的多種類型，上述胎面紋路構(gòu)成単位的花紋間距與上述隆起部紋路構(gòu)成単位的花紋間距一致。此外，技術(shù)方案6所記載的發(fā)明是在技術(shù)方案I至5中任一項所記載的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述胎面部具有胎肩橫向溝，該胎肩橫向溝從比胎面接地端更靠輪胎軸向內(nèi)側(cè)起越過該胎面接地端且不到達上述肋狀部而是形成終端，并且在上述胎肩橫向溝與上述隆起部之間設(shè)有周向肋，該周向肋從上述胎側(cè)基準外表面隆起，并且沿著輪胎周向連續(xù)地延伸。另外，在本說明書中，如果無特殊限定，則輪胎各部分的尺寸為，在輪輞組裝于正規(guī)輪輞并填充正規(guī)內(nèi)壓的無負載的正規(guī)狀態(tài)下確定的值。此外，上述“正規(guī)輪網(wǎng)”，是指在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎確定該規(guī)格的輪輞，例如如果是JATMA則為“標準輪網(wǎng)”，如果是TRA則為“DesignRim”，如果是 ETRTO 則為 “Measuring Rim”。 并且，“正規(guī)內(nèi)壓”是指在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎確定各規(guī)格的空氣壓，如果是JATMA則為“最高空氣壓”，如果是TRA則為表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” 所記載的最大值，如果是 ETRTO 則為“INFLATION PRESSURE”。本發(fā)明的充氣輪胎具有胎面部、和從該胎面部的輪胎軸向兩端向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸的一對胎側(cè)部、以及配置在各胎側(cè)部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)端的胎圈部。至少在一方的胎側(cè)部形成有從胎側(cè)基準外表面隆起的隆起部。隆起部包括多條肋狀部，它們相對于輪胎放射方向以O(shè) 20度的角度沿著輪胎徑向呈縱長地延伸且沿著輪胎周向間隔設(shè)置；低隆起部，其配置在輪胎周向上相鄰的上述肋狀部之間、且隆起高度小于上述肋狀部的隆起高度。由于這樣的隆起部能夠使胎側(cè)部的橡膠體積增加，所以能夠提高耐切割性能。并且，隆起部由于能夠提高胎側(cè)部的剛性，因此能夠提聞操縱穩(wěn)定性。肋狀部距離胎側(cè)面的最大高度為0. 5 7. Omm0并且在設(shè)有隆起部的胎側(cè)部，將隆起部投影于胎側(cè)基準外表面的面積的合計值亦即隆起部合計面積Al、與經(jīng)過隆起部的輪胎徑向的最外端的外側(cè)輪胎周向線和經(jīng)過隆起部的輪胎徑向的最內(nèi)端的內(nèi)側(cè)輪胎周向線之間的區(qū)域的面積A2之比A1/A2為50 80%。
這樣的肋狀部由于將最大高度限定在上述的范圍內(nèi)，因此能夠保持耐切割性能且抑制輪胎質(zhì)量的増大。此外，由于將比A1/A2限定在上述范圍內(nèi)，因此能夠保持耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能，并且與以往的設(shè)置有沿著輪胎周向連續(xù)的隆起部的充氣輪胎相比，能夠減小橡膠體積，從而有效地抑制輪胎質(zhì)量的増大。


圖I為表示本實施方式的充氣輪胎的剖視圖。圖2為表示胎面部及胎側(cè)部的展開圖。圖3為表示胎側(cè)部的放大側(cè)視圖。圖4為圖I的局部放大圖。 圖5為圖3的局部放大圖。圖6為表示生胎的剖視圖。圖7為說明硫化成形エ序的剖視圖。圖8為以往的具有隆起部的充氣輪胎的立體圖。附圖符號的說明1. · ·充氣輪胎；2. · ·胎面部；3. · ·胎側(cè)部；16. · ·胎側(cè)基準外表面；17...隆起部；18...肋狀部；19...低隆起部。
具體實施例方式以下，基于附圖對本發(fā)明的一個實施方式進行說明。如圖I所示，本實施方式的充氣輪胎(以下，有時簡稱為“輪胎”)I具有胎面部2、從胎面部的輪胎軸向兩端向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸的一對胎側(cè)部3、3、以及配置于各胎側(cè)部3的輪胎徑向內(nèi)側(cè)端的胎圈部4,在該例子中,舉例示出了 SUV(Sports Utility Viechle)用、或者輕型卡車用的輪胎。如圖2所示，在上述胎面部2設(shè)有沿著輪胎周向延伸的多個縱溝11、和沿著與該縱溝11相交的方向延伸的橫溝12。此外，胎面部2的胎面花紋是將遍布胎面整個寬度的胎面紋路構(gòu)成単位13沿著輪胎周向反復配置而形成的。該胎面紋路構(gòu)成単位13包括輪胎周向的長度亦即花紋間距P(P1、P2、...)不同的多種類型，通過所謂的間距變化(pitchvariation),有助于抑制行駛時的間距噪聲。上述縱溝11構(gòu)成為包括在輪胎赤道C的兩側(cè)沿著輪胎周向以鋸齒狀延伸的ー對中心縱溝11A、以及在該中心縱溝IlA與胎面接地端2e之間以小于中心縱溝IlA的間距以鋸齒狀延伸的ー對胎肩縱溝11B。由此，胎面部2被劃分為在ー對中心縱溝IlAUlA之間沿著輪胎周向延伸的中心陸部14A、在中心縱溝IlA與胎肩縱溝IlB之間沿著輪胎周向延伸的中間陸部14B、以及在胎肩縱溝IlB與胎面接地端2e之間沿著輪胎周向延伸的胎肩陸部14C。此外，上述橫溝12構(gòu)成為包括橫貫在中心縱溝IlA與胎肩縱溝IlB之間而將上述中間陸部14B劃分為多個中間花紋塊15B的中間橫溝12A、以及從比胎面接地端2e更靠輪胎軸向內(nèi)側(cè)(在本實施方式中為胎肩縱溝11B)越過該胎面接地端2e形成終端,從而將胎肩陸部14C劃分為多個胎肩花紋塊15C的胎肩橫向溝12B。這樣的橫溝12能夠?qū)⒔橛谔ッ娌?的踏面與路面之間的水膜沿著輪胎軸向引導，并且在碎石道路上掘起大量的碎石和土，從而有助于獲得牽引性能。此外，如圖I所示，輪胎I設(shè)有從胎面部2經(jīng)過胎側(cè)部3而到達胎圈部4的胎圈芯5的胎體6、配置于胎面部2的內(nèi)側(cè)且在上述胎體6的徑向外側(cè)的帶束層7。上述胎體6由I枚以上子午線構(gòu)造的胎體簾布構(gòu)成，該胎體簾布是將胎體簾線相對于輪胎赤道C例如以80 90度的角度排列，在本實施方式中由I枚胎體簾布6A構(gòu)成。此外，作為胎體簾線，例如可以采用聚酯、尼龍、人造絲、芳族聚酰胺等有機纖維簾線，根據(jù)需要還可采用鋼簾線。此外，胎體簾布6A具有從胎面部2經(jīng)過胎側(cè)部3而到達胎圈部4的胎圈芯5的主體部6a ;以及從該主體部6a延伸并繞上述胎圈芯5從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折返的折返部6b。在主體部6a與折返部6b之間，配置有從胎圈芯5向輪胎徑向外側(cè)衍射且由硬質(zhì)橡膠構(gòu)成的胎圈三角膠8，以適當加強胎圈部4。上述帶束層7將帶束簾線相對于輪胎赤道C例如以10 35度左右傾斜排列的兩枚帶束簾布7A、7B，以帶束簾線相互交差的方式重合。帶束簾線可適當采用鋼簾線或者芳族聚酰胺、人造絲等高彈性的有機纖維簾線。另外，在本實施方式的輪胎1，至少在一方，本實施方式中是在兩側(cè)的胎側(cè)部3，形成有從胎側(cè)基準外表面16隆起的隆起部17。在本實施方式中，該隆起部17由與胎側(cè)橡膠3G相同的橡膠形成。這樣的隆起部17能夠增加胎側(cè)部3的橡膠體積，提高其剛性，從而能夠提高耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能。在此，胎側(cè)基準外表面16是指，在上述正規(guī)狀態(tài)下的包含輪胎軸的子午線截面中，與胎體6大致平行地延伸的面、即除隆起部17之外的胎側(cè)部3的外表面的輪廓形狀。如圖3所示，在本實施方式中，在設(shè)有隆起部17的胎側(cè)部3中，將隆起部17投影于胎側(cè)基準外表面16的面積的合計值亦即隆起部合計面積Al、以及經(jīng)過隆起部17的輪胎徑向的最外端17ο的外側(cè)輪胎周向線Go與經(jīng)過隆起部17的輪胎徑向的最內(nèi)端17i的內(nèi)側(cè)輪胎周向線Gi之間的區(qū)域的面積A2之比A1/A2被限定在50 80%。由此，上述隆起部17與圖8所示的以往的設(shè)有沿著輪胎周向連續(xù)的隆起部的輪胎相比能夠減小橡膠體積。因此，本實施方式的輪胎I能夠保持耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能，并且有效地抑制輪胎質(zhì)量的増大。其中，如果上述比A1/A2小于50%，則不能充分提高胎側(cè)部3的剛性。相反地，如果上述比A1/A2超過80%，則不能充分抑制輪胎質(zhì)量的増大。基于這樣的觀點，上述比Al/A2優(yōu)選為50%以上，更優(yōu)選為60%以上，另外優(yōu)選為80%以下，更優(yōu)選為70%以下。此外，在設(shè)有隆起部17的胎側(cè)部3，包括在外側(cè)胎側(cè)區(qū)域So內(nèi)的隆起部17的合計面積Alo、與外側(cè)輪胎周向線Go和中間輪胎周向線Ge之間的外側(cè)胎側(cè)區(qū)域So的面積A2o 之比Alo/A2o，優(yōu)選為大于包括在該內(nèi)側(cè)胎側(cè)區(qū)域Si內(nèi)的隆起部17的合計面積Ali、與內(nèi)側(cè)輪胎周向線Gi和中間輪胎周向線Ge之間的內(nèi)側(cè)胎側(cè)區(qū)域Si的面積A2i之比Ali/A2i，其中中間輪胎周向線Ge是經(jīng)過上述外側(cè)輪胎周向線Go與內(nèi)側(cè)輪胎周向線Gi的中間的線。由此，由于輪胎I能夠相對地提高容易產(chǎn)生割傷的輪胎徑向外側(cè)的橡膠體積，因此能夠提高耐切割性能，并且更有效地抑制輪胎質(zhì)量的増大。其中，如果上述比Alo/A2o過小，則有可能無法充分發(fā)揮上述那樣的作用。相反地，如果上述比Alo/A2o過大，則外側(cè)胎側(cè)區(qū)域So與內(nèi)側(cè)胎側(cè)區(qū)域Si的剛性差變得過大，有可能降低操縱穩(wěn)定性能、耐裂性能?；谶@樣的觀點，上述比Alo/A2o優(yōu)選為上述比Ali/Α2 的101%以上，更優(yōu)選為120%以上，另外優(yōu)選為140%以下，更優(yōu)選為135%以下。如圖2、圖3所示，上述隆起部17構(gòu)成為包括沿著輪胎徑向呈縱長地延伸且沿著輪胎周向間隔設(shè)置的多條肋狀部18 ;以及配置在輪胎周向上相鄰的肋狀部18、18之間的低隆起部19。如圖3、圖4所示，上述肋狀部18形成為包括從輪胎徑向的最外端18ο向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸的外側(cè)壁面21 ;從該外側(cè)壁面21的輪胎徑向的內(nèi)端21i向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸的內(nèi)側(cè)壁面22 ;從配置在外側(cè)壁面21和內(nèi)側(cè)壁面22的輪胎周向兩側(cè)的兩側(cè)緣向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸的一對橫側(cè)面23、23。
外側(cè)壁面21的內(nèi)端21i被設(shè)定為肋狀部18的距離胎側(cè)基準外表面16的最大高度LI，其最大高度LI被限定在O. 5 7. 0mm。此外，肋狀部18的外側(cè)壁面21的輪胎周向的寬度L2、以及內(nèi)側(cè)壁面22的輪胎周向的寬度L3朝向輪胎徑向內(nèi)側(cè)逐漸減小，形成為輪胎徑向的最內(nèi)端18i成尖細的尖鋭形狀。此外，肋狀部18相對于輪胎放射方向以O(shè) 20度的角度α 傾斜地延伸。其中，上述角度ct I是在連接上述最外端18ο的輪胎周向的中心與最內(nèi)端18i的中心線25處測量的。這樣的肋狀部18由于相對于輪胎徑向(路面方向)、輪胎軸向的外力也能確保較大的剛性，因此能夠防止鋭利的石頭等與胎側(cè)部3碰撞而產(chǎn)生的割傷、和因作用于輪胎I的較大的荷重而造成胎側(cè)部3的扭曲，從而能夠提高耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能。并且，由于肋狀部18的最大高度LI限定在上述范圍，因此能夠減少橡膠體積，抑制輪胎質(zhì)量的增大。此外，本實施方式的肋狀部18由于朝向輪胎徑向內(nèi)側(cè)形成為尖銳形狀，所以能夠保持耐切割性能并且有效地抑制輪胎質(zhì)量的増大。并且，對于肋狀部18而言，肋狀部18的最外端18ο與隆起部17的輪胎徑向的最外端17ο —致，且輪胎徑向的最內(nèi)端18i與隆起部17的輪胎徑向的最內(nèi)端17i —致。由此，由于肋狀部18配置在胎側(cè)部3的較寬的范圍內(nèi)，因此能夠有效地提高耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能。其中，如果角度α I超過20度，則不能充分提高相對于輪胎徑向的外力的剛性，產(chǎn)生耐切割性能以及耐裂性能的降低?；谶@樣的觀點，上述角度α I為O度以上，優(yōu)選為2度以上，更優(yōu)選為4度以上，另外優(yōu)選為20度以下，更優(yōu)選為15度以下。此外,如果上述最大高度LI小于O. 5mm,則不能充分提高肋狀部18的橡膠體積,從而不能提高耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能。相反地，如果上述最大高度LI超過7. Omm,則橡膠體積變得過大，從而使輪胎質(zhì)量増大?；谶@樣的觀點，上述最大高度LI優(yōu)選為O. 5mm以上，更優(yōu)選為I. Omm以上，另外優(yōu)選為7. Omm以下,更優(yōu)選為6. Omm以下?；谕瑯拥挠^點，外側(cè)壁面21在最外端18ο處的寬度L2，優(yōu)選為由一個肋狀部18和ー個低隆起部19構(gòu)成的隆起部紋路構(gòu)成単位20的輪胎周向的長度亦即花紋間距Q (圖2所示)的16. 0%以上，更優(yōu)選為17. 0%以上，另外優(yōu)選為20. 0%以下，更優(yōu)選為19. 0%以下。同樣地，內(nèi)側(cè)壁面22在外端22ο處的寬度L3優(yōu)選為花紋間距Q的9. 0%以上，更優(yōu)選為10.0%以上，另外優(yōu)選為14.0%以下，更優(yōu)選為13.0%以下。
此外，如圖I所示，肋狀部18的最外端18ο距胎圈基線BL的高度Η1，優(yōu)選為輪胎截面高度HO的O. 5倍以上，更優(yōu)選為O. 6倍以上。如果上述高度Hl變小，則有可能無法充分保護容易產(chǎn)生割傷的輪胎徑向外側(cè)的胎側(cè)部3。相反地，即便上述高度Hl變大，也由于胎面部2側(cè)的橡膠體積變得過大，從而有可能產(chǎn)生裂紋。基于這樣的觀點，上述高度Hl優(yōu)選為輪胎截面高度HO的O. 85倍以下，更優(yōu)選為O. 8倍以下。另ー方面，肋狀部18的最內(nèi)端18i距胎圈基線BL的高度H2，優(yōu)選為輪胎截面高度HO的O. 45倍以上，更優(yōu)選為O. 5倍以上。如果上述高度H2過小，則胎側(cè)部3的剛性變得過高，有損于乘車舒適性，或者有可能產(chǎn)生裂紋。相反地，即便上述高度H2變得過大，也不能提高胎側(cè)部3的剛性，有可能無法充分提高操縱穩(wěn)定性能。基于這樣的觀點，上述高度H2優(yōu)選為上述輪胎截面高度HO的O. 75倍以下，更優(yōu)選為O. 7倍以下。接著，如圖3、圖4所示，上述低隆起部19在輪胎周向相鄰的肋狀部18、18之間隔開距離配置，且形成比肋狀部18小的隆起高度L4。這樣的低隆起部19進ー步減少橡膠體 積，從而抑制輪胎質(zhì)量的過度增加，并且有助于提高耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性。其中，如果上述隆起高度L4變大，則有可能無法有效發(fā)揮上述的作用。相反地，如果上述隆起高度L4變小，則有可能無法充分提高耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性。基于這樣的觀點，上述隆起高度L4優(yōu)選為2. Omm以下，更優(yōu)選為I. 5mm以下，另外優(yōu)選為O. 5mm以上，更優(yōu)選為O. 75mm以上。本實施方式的低隆起部19的輪胎徑向的最外端19ο與隆起部17的最外端17ο —致，并且輪胎徑向的最內(nèi)端19i在比隆起部17的最內(nèi)端17i更靠輪胎徑向外側(cè)處形成終端。這樣的低隆起部19能夠有效保護容易產(chǎn)生割傷的輪胎徑向外側(cè)的胎側(cè)部3，并且使橡膠體積下降，能夠有效地抑制輪胎質(zhì)量的増加。其中，如果低隆起部19的最內(nèi)端19i與隆起部17的最內(nèi)端17i的間隔H3小，則有可能無法充分抑制輪胎質(zhì)量的増加。相反地，即便上述間隔H3大，也有可能無法充分提高胎側(cè)部3的剛性，從而無法提高操縱穩(wěn)定性能?；谶@樣的觀點，上述間隔H3優(yōu)選為輪胎截面高度HO的O. 2%以上，更優(yōu)選為O. 4%以上，另外優(yōu)選為O. 9%以下，更優(yōu)選為O. 6%以下。此外，在本實施方式中，低隆起部19的輪胎徑向的內(nèi)緣26包括該低隆起部19的距輪胎放射方向的外側(cè)輪胎周向線Go的長度L5逐漸減小的第一內(nèi)緣26A、和該長度L5逐漸增大的第二內(nèi)緣26B，并且它們沿著輪胎周向交替配置。由此，內(nèi)緣26沿著輪胎周向形成鋸齒狀。這樣的低隆起部19能夠?qū)⒁虻吐∑鸩?9與胎側(cè)基準外表面16的剛性差而容易集中在內(nèi)緣26處的變形，有效地向輪胎徑向分散，從而抑制在該部分產(chǎn)生裂紋。此外，在第一內(nèi)緣26A及第ニ內(nèi)緣26B，分別設(shè)有從鋸齒的凹角部27以大致三角形狀切入的切入溝28、28。這樣的切入溝28、28能夠有效地分散在內(nèi)緣26處最容易集中的凹角部27的變形，從而切實地抑制裂紋，并且有助于抑制輪胎質(zhì)量的増大。此外，如圖5所示，低隆起部19設(shè)有周向側(cè)溝31，其在輪胎周向上相鄰的ー對肋狀部18、18中，從一方的肋狀部18A側(cè)沿輪胎周向延伸、并且不到達另一方的肋狀部18B而是形成終端；以及ー對徑向側(cè)溝32、32，它們從該低隆起部19的輪胎徑向的外緣亦即最外端19ο起橫貫周向側(cè)溝31，且不到達內(nèi)緣26而是形成終端。上述周向側(cè)溝31相對于輪胎周向向輪胎徑向外側(cè)傾斜地延伸，例如相對于輪胎周向的角度α 2優(yōu)選為5 25度。此外，周向側(cè)溝31其輪胎放射方向的寬度W2從上述一方的肋狀部18朝向另一方的肋狀部18逐漸減小，形成尖細狀。ー對上述徑向側(cè)溝32、32在輪胎周向上相鄰的肋狀部18、18之間沿著輪胎周向分別隔開距離配置。此外，各徑向側(cè)溝32、32相對于輪胎放射方向以10 60度的角度α3傾斜地延伸，并且輪胎周向的寬度W3從低隆起部19的最外端19ο朝向內(nèi)緣26逐漸減小，形成尖細狀。 這樣的周向側(cè)溝31以及徑向側(cè)溝32，能夠局部性地減弱低隆起部19的剛性，分散輪胎徑向以及輪胎周向的變形，從而有效地抑制在低隆起部19的表面產(chǎn)生裂紋。其中，如果周向側(cè)溝31的上述寬度W2的最大寬度W2m變小，則有可能無法充分地分散低隆起部19的變形。相反，如果上述最大寬度W2m變大，則有可能無法充分提高耐切割性能以及操縱穩(wěn)定性能?；谶@樣的觀點，上述最大寬度W2m優(yōu)選為3mm以上，更優(yōu)選為4. 5mm以上，另外優(yōu)選為10. 5mm以下，更優(yōu)選為9. 5mm以下?；谕瑯拥挠^點，上述徑向側(cè)溝32的上述寬度W3的最大寬度W3m優(yōu)選為5mm以上，更優(yōu)選為6mm以上，另外優(yōu)選為16mm以下,更優(yōu)選為15mm以下。此外，優(yōu)選為對周向側(cè)溝31以及徑向側(cè)溝32的前端部，用半徑O. 5mm以上的圓弧進行倒角。由此，能夠分散容易集中于各側(cè)溝31、32的前端部的變形，并且能夠提高硫化金屬模具的加工性。如圖2所示，本實施方式的隆起部17是上述隆起部紋路構(gòu)成單位20沿著輪胎周向反復配置而形成的。此外，隆起部紋路構(gòu)成單位20包括輪胎周向的長度亦即花紋間距Q(Q1、Q2、...)不同的多種類型。由此隆起部17能夠使肋狀部18及低隆起部19的輪胎周向的長度或角度等沿著輪胎周向變化，從而能夠使產(chǎn)生于該肋狀部18以及低隆起部19的變形沿輪胎周向分散。此外，本實施方式的隆起部紋路構(gòu)成単位20的花紋間距Q(Q1、Q2、...)與胎面紋路構(gòu)成單位的兩個花紋間距P(P1、P2、...) 一致。并且，在本實施方式中，在胎肩橫向溝12B的輪胎軸向的外側(cè)配置剛性較高的肋狀部18，并且在胎肩花紋塊15C的輪胎軸向的外側(cè)配置剛性低的低隆起部19。由此，肋狀部18以及低隆起部19能夠緩和由胎肩花紋塊15C與胎肩橫向溝12B的剛性差產(chǎn)生的胎側(cè)部3的剛性階梯差，能夠進ー步提高操縱穩(wěn)定性能。而且由于使胎面部2以及隆起部17的紋路的規(guī)則性沿著輪胎周向一致，因此能夠進ー步提高輪胎的美觀性。此外，如圖I、圖4所示，優(yōu)選為在胎肩橫向溝12B與隆起部17之間，設(shè)置從胎側(cè)基準外表面16隆起并且沿著輪胎周向連續(xù)延伸的周向肋33。由于這樣的周向肋33能夠使最容易產(chǎn)生割傷的胎側(cè)部3的輪胎徑向最外端側(cè)的橡膠體積沿著輪胎周向連續(xù)增加，因此能夠遍布周向的整個區(qū)域無中斷且有效地提高耐切割性能。此外在本實施方式中，周向肋33各形成兩條。由此，輪胎I能夠進一歩提高耐切割性能，并且能夠允許在周向肋33、33之間向輪胎徑向的彎曲，能夠緩和輪胎的縱向剛性。為了有效地發(fā)揮上述作用，周向肋33的隆起高度L6優(yōu)選為O. 5mm以上，更優(yōu)選為I. Omm以上，另外優(yōu)選為3. 5mm以下，更優(yōu)選為2. 5mm以下。同樣地，周向肋33、33的間隔W4優(yōu)選為O. 5mm以上，更優(yōu)選為I. Omm以上，另外優(yōu)選為2. 5mm以下，更優(yōu)選為2. Omm以下。接著，對上述輪胎I的制造方法的一個實施方式進行說明。
本實施方式的輪胎1，如圖6、圖7所示，首先可按照慣例包括成形生胎IL的エ序、和對其進行硫化成形的エ序進行制造。在成形上述生胎的エ序中，如圖6所示,形成在包括具有胎圈芯5的胎體6及帶束層7的輪胎骨格架上，粘貼了胎面膠2G、胎側(cè)膠3G、胎圈膠4G以及內(nèi)襯膠IOG的生胎(半成品輪胎)1し。在該生胎IL的狀態(tài)下，尚未形成隆起部17(圖I所示)。在上述硫化エ序中，如圖7所示，使用具有形成生胎IL的外表面的型腔36S的硫化金屬模具36，對生胎IL進行硫化成形。本實施方式的硫 化金屬模具36例如構(gòu)成為包括具有胎側(cè)成形面37s的一對胎側(cè)成形模具37 ;具有胎面膠成形面38s的胎面成形模具38 ;能夠保持生胎IL的胎圈部4的一對胎唇環(huán)39。該硫化金屬模具36通過將上述胎側(cè)成形模具37、上述胎面成形模具38以及上述胎唇環(huán)39嵌合而形成上述型腔36S。配置于該型腔36S內(nèi)的生胎1L，按照慣例，通過被供給高壓流體的氣袋40的膨脹，按壓型腔36S而硫化成形。在上述胎側(cè)成形面37s及胎面膠成形面38s上，設(shè)有用于成形隆起部17的凹部41。當胎側(cè)膠3G被按壓于該凹部41吋，則隆起部17被形成為凹部41的反轉(zhuǎn)紋路。其中，為了抑制隆起部17的成形不良，優(yōu)選在凹部41設(shè)置對殘留空氣進行抽真空的通氣孔(省略圖示)。此外，胎側(cè)成形模具37與胎面成形模具38的分型面42，優(yōu)選為與具有肋狀部18的最大高度LI的外側(cè)壁面21(圖4所示)的內(nèi)端21i—致。由此，胎側(cè)膠3G能夠切實地排出凹部41的殘留空氣，并且抑制橡膠被吸入分型面42，因此能夠抑制在肋狀部18等產(chǎn)生毛刺、無覆蓋等成形不良。此外，本實施方式的周向肋33由于設(shè)有兩條，因此分別通過通氣孔(圖示省略)等而對殘留空氣進行抽真空，從而能夠使胎側(cè)膠3G的流動流暢，能夠有效地抑制隆起部17、周向肋33的無覆蓋等成形不良的發(fā)生。以上，對本發(fā)明的特別優(yōu)選的實施方式進行了詳細說明，但本發(fā)明不限于圖示的實施方式，還可變形為各種方式來實施。實施例制造構(gòu)成圖I所示的基本構(gòu)造、并且具有表I表示的隆起部的輪胎，并對它們的性能進行了評價。其中，共通規(guī)格如下。輪胎尺寸LT315/75R16輪輞尺寸16X 8. OJ輪胎截面高度HO :235. 85mm外側(cè)壁面的輪胎周向的寬度L2 :4. 8 6. 4mm內(nèi)側(cè)壁面的輪胎周向的寬度L3 :2· 9 3. 9mm周向側(cè)溝角度α 2 :8 14度最大寬度W2m 3. 5mm徑向側(cè)溝角度α 3:12 32 度
最大寬度W3m :3. O 5· O度周向肋隆起高度L6 (mm) I. 5mm間隔W4(mm) 3mm測試方法如下。〈操縱穩(wěn)定性能〉將各測試輪胎輪輞組裝于上述輪輞，填充275kPa的內(nèi)壓，并裝配于排氣量為4300cc的四輪驅(qū)動車的全部輪子，由一名駕駛員駕車在干燥浙青路面的測試路線上行駛，通過專業(yè)駕駛員的感官來評價與轉(zhuǎn)彎時的轉(zhuǎn)向盤響應性、剛性感以及抓地性等有關(guān)的特性。結(jié)果以將實施例I的值為100的評分來表示。數(shù)值越大越好?！茨颓懈钚阅堋祵⒏鳒y試輪胎輪輞組裝于上述輪輞，填充上述內(nèi)壓，并且使具有安裝了楔子型刃的錘的擺錘自由下落而對該輪胎的胎側(cè)部施加碰撞，根據(jù)錘的質(zhì)量及下落高度，求出胎側(cè)部被破壞時的能量。結(jié)果以將實施例I的能量為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。〈耐裂性能〉將各測試輪胎在上述條件下輪輞組裝于上述輪輞，并且裝配于上述車輛，測量在干燥浙青路面的測試路線上行駛時胎側(cè)部的表面變形的最大值。結(jié)果是將表面變形的倒數(shù)以將實施例I為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好?！疵烙^性〉通過兩名駕駛員的感覺對各測試輪胎的胎面部以及隆起部的紋路的規(guī)則性、以及輪胎整體的高級感進行了評價。結(jié)果是以將實施例I為100的評分來表示。數(shù)值越大越好?！摧喬ベ|(zhì)量〉測量每個輪胎的質(zhì)量。結(jié)果是將質(zhì)量的倒數(shù)以將實施例I為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。
測試的結(jié)果示于表I。表I
權(quán)利要求
1.ー種充氣輪胎，該充氣輪胎具有胎面部；從該胎面部的輪胎軸向兩端向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸的一對胎側(cè)部；以及配置在各胎側(cè)部的輪胎徑向內(nèi)側(cè)端的胎圈部，該充氣輪胎的特征在干， 在至少一方的上述胎側(cè)部形成有從胎側(cè)基準外表面隆起的隆起部， 上述隆起部包括多條肋狀部，它們相對于輪胎放射方向以O(shè)度 20度的角度沿著輪胎徑向呈縱長地延伸、且沿著輪胎周向間隔設(shè)置；低隆起部，其配置在輪胎周向上相鄰的上述肋狀部之間、且該低隆起部的隆起高度小于上述肋狀部的隆起高度， 上述肋狀部距離上述胎側(cè)基準外表面的最大高度為O. 5mm 7. Omm,并且在設(shè)有隆起部的胎側(cè)部，將上述隆起部投影于上述胎側(cè)基準外表面后的面積的合計值亦即隆起部合計面積Al、與經(jīng)過上述隆起部的輪胎徑向的最外端的外側(cè)輪胎周向線和經(jīng)過隆起部的輪胎徑向的最內(nèi)端的內(nèi)側(cè)輪胎周向線之間的區(qū)域的面積A2之比A1/A2為50 80%。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的充氣輪胎，其特征在干， 上述肋狀部的輪胎徑向的最外端位于距離胎圈基線為輪胎截面高度的O. 5 O. 85倍的高度處， 上述肋狀部的輪胎徑向的最內(nèi)端位于距離胎圈基線為輪胎截面高度的O. 45 O. 75倍的高度處。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的充氣輪胎，其特征在于， 在設(shè)有上述隆起部的胎側(cè)部，包括在該外側(cè)胎側(cè)區(qū)域內(nèi)的隆起部的合計面積Alo、與上述外側(cè)輪胎周向線和中間輪胎周向線之間的外側(cè)胎側(cè)區(qū)域的面積A2o之比Alo/A2o， 大于包括在該內(nèi)側(cè)胎側(cè)區(qū)域內(nèi)的隆起部的合計面積Ali、與上述內(nèi)側(cè)輪胎周向線和上述中間輪胎周向線之間的內(nèi)側(cè)胎側(cè)區(qū)域的面積A2i之比Ali/A2i，其中上述中間輪胎周向線是經(jīng)過上述外側(cè)輪胎周向線與上述內(nèi)側(cè)輪胎周向線的中間的線。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3中任ー項所述的充氣輪胎，其特征在干， 上述隆起部是將隆起部紋路構(gòu)成単位沿著輪胎周向反復配置而形成的，該隆起部紋路構(gòu)成單位包括肋狀部和低隆起部， 上述隆起部紋路構(gòu)成単位包括輪胎周向的長度亦即花紋間距不同的多種類型。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的充氣輪胎，其特征在干， 上述胎面部的胎面花紋是將遍布胎面整個寬度的胎面紋路構(gòu)成単位沿著輪胎周向反復配置而形成的， 上述胎面紋路構(gòu)成単位包括輪胎周向的長度亦即花紋間距不同的多種類型， 上述胎面紋路構(gòu)成単位的花紋間距與上述隆起部紋路構(gòu)成単位的花紋間距一致。
6.根據(jù)權(quán)利要求I至5中任ー項所述的充氣輪胎，其特征在干， 上述胎面部具有胎肩橫向溝，該胎肩橫向溝從比胎面接地端更靠輪胎軸向內(nèi)側(cè)起越過該胎面接地端且不到達上述肋狀部而是形成終端，并且 在上述胎肩橫向溝與上述隆起部之間設(shè)有周向肋，該周向肋從上述胎側(cè)基準外表面隆起，并且沿著輪胎周向連續(xù)地延伸。
全文摘要
本發(fā)明的充氣輪胎能夠保持耐切割性及操縱穩(wěn)定性能，抑制輪胎質(zhì)量的增加。充氣輪胎(1)具有胎面部(2)、胎側(cè)部(3)、胎圈部(4)。至少在一方的胎側(cè)部(3)形成有從胎側(cè)基準外表面(16)隆起的隆起部(17)。隆起部(17)包括相對于輪胎放射方向以0～20度的角度(α1)沿輪胎徑向呈縱長地延伸的多條肋狀部(18)、和配置在相鄰的肋狀部(18)之間的低隆起部(19)。肋狀部(18)距離胎側(cè)基準外表面(16)的最大高度(L1)為0.5～7.0mm。在胎側(cè)部(3)，隆起部(17)的隆起部合計面積(A1)、與經(jīng)過隆起部(17)的最外端(17o)的外側(cè)輪胎周向線(Go)和經(jīng)過隆起部(17)的最內(nèi)端(17i)的內(nèi)側(cè)輪胎周向線(Gi)之間的區(qū)域的面積(A2)之比(A1/A2)為50～80％。
文檔編號B60C13/02GK102649390SQ20121004687
公開日2012年8月29日 申請日期2012年2月27日 優(yōu)先權(quán)日2011年2月28日
發(fā)明者松田陽介 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社