專利名稱：用于重型車輛的包括由中央部分和兩個(gè)軸向外側(cè)部分構(gòu)成的圓周增強(qiáng)元件層的輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎，特別涉及旨在安裝至承載重型負(fù)載并以持久速度行駛的車輛(例如貨車、拖拉機(jī)、拖車或公路巴士)的輪胎。
背景技術(shù)：
通常，在重型貨物車輛類型的輪胎中，胎體增強(qiáng)件錨固在胎圈區(qū)域中的每一側(cè)，并且被由至少兩個(gè)疊加層構(gòu)成的胎冠增強(qiáng)件沿徑向覆蓋，該至少兩個(gè)疊加層由在每層中平行的簾線或纜線形成，該簾線或纜線從一層到下一層交叉而形成與圓周方向成10°和45° 之間的角度。所述形成工作增強(qiáng)件的工作層還可以被至少一個(gè)被稱作保護(hù)層的層覆蓋，所述保護(hù)層由增強(qiáng)元件形成，所述增強(qiáng)元件有利地為金屬且可以延展，被稱為彈性元件。其還可以包括具有低延展性并與圓周方向成45°和90°之間的角度的金屬纜線或簾線層，被稱為三角簾布層的所述簾布層沿徑向位于胎體增強(qiáng)件和被稱為工作胎冠簾布層的第一胎冠簾布層之間，所述工作胎冠簾布層由角度絕對值至多等于45°的平行簾線或纜線形成。所述三角簾布層與至少所述工作簾布層形成三角增強(qiáng)件，所述三角增強(qiáng)件在其承受的不同應(yīng)力下進(jìn)行非常少量變形，所述三角簾布層的關(guān)鍵作用是抵抗輪胎的胎冠區(qū)域中所有增強(qiáng)元件都要承受的橫向壓縮力。在重型貨物車輛的輪胎的情況下，通常僅存在一個(gè)保護(hù)層，且其保護(hù)元件通常以與位于徑向最外側(cè)并因此是徑向相鄰的工作層的增強(qiáng)元件相同的方向和絕對值相同的角度定位。在旨在行駛在相對崎嶇路面上的工地輪胎的情況下，存在兩個(gè)保護(hù)層是有利的，增強(qiáng)元件從一層到下一層交叉，且徑向內(nèi)側(cè)保護(hù)層的增強(qiáng)元件與工作層的不可延展的增強(qiáng)元件交叉，所述工作層沿徑向位于所述徑向內(nèi)側(cè)保護(hù)層的外部且與所述徑向內(nèi)側(cè)保護(hù)層相鄰。當(dāng)纜線在等于斷裂力的10%的張力下呈現(xiàn)出至多0. 2%的應(yīng)變時(shí)，所述纜線被稱為是不可延展的。當(dāng)纜線在等于斷裂負(fù)載的張力下呈現(xiàn)出至少3%的應(yīng)變和小于150GPa的最大正切模量時(shí)，所述纜線被稱為是彈性的。圓周增強(qiáng)元件是與圓周方向成+8°至-8° (相對于0° )范圍內(nèi)的角度的增強(qiáng)元件。輪胎的圓周方向或者縱向方向是對應(yīng)于輪胎的周緣并由輪胎行駛方向限定的方向。輪胎的橫向方向或軸向方向平行于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線。徑向方向是與輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線相交并垂直的方向。輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線是輪胎在正常使用時(shí)繞其旋轉(zhuǎn)的軸線。徑向平面或子午平面是包含輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線的平面。圓周中平面或赤道平面是垂直于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線并且將輪胎分為兩半的平面。
對于金屬纜線或簾線而言，斷裂力(最大負(fù)載，單位N)、斷裂強(qiáng)度(單位MPa)和斷裂伸長(總伸長，單位％)的測量在拉伸負(fù)載下根據(jù)1984年的標(biāo)準(zhǔn)ISO 6892進(jìn)行。由于全世界公路網(wǎng)絡(luò)的改善和高速公路網(wǎng)絡(luò)的增長，被稱為“公路”輪胎的某些現(xiàn)有輪胎旨在以高速行駛在越來越長的旅途中。由于輪胎磨損更低，所述輪胎不得不經(jīng)歷的所有這些條件無疑允許輪胎可行駛距離的增加，但是不利于輪胎的耐久性和特別是胎冠增強(qiáng)件的耐久性。這是因?yàn)樵谔ス谠鰪?qiáng)件中存在應(yīng)力，特別是胎冠層之間的剪切應(yīng)力，加上軸向最短的胎冠層的端部處工作溫度有不可忽略的升高，從而導(dǎo)致裂縫在所述端部處的橡膠中出現(xiàn)并擴(kuò)散。同樣的問題存在于兩個(gè)增強(qiáng)元件層的邊緣處，所述另一層不必與第一層徑向相鄰。為了改善本文所考慮類型的輪胎的胎冠增強(qiáng)件的耐久性，已經(jīng)提出了涉及層和/或設(shè)置在簾布層端部(特別是軸向最短的簾布層的端部)之間和/或周圍的橡膠復(fù)合物的輪廓元件的結(jié)構(gòu)和質(zhì)量的解決方案。為了改善位于胎冠增強(qiáng)件邊緣附近的橡膠復(fù)合物的抗降解能力，法國專利FR I389 428提出結(jié)合低滯后性的胎面，使用覆蓋至少胎冠增強(qiáng)件的側(cè)面和邊緣的且由低滯后性的橡膠復(fù)合物形成的橡膠輪廓元件。為了避免胎冠增強(qiáng)件簾布層之間的分離，法國專利FR 2 222 232教導(dǎo)了將增強(qiáng)件的端部包覆在橡膠墊中，所述橡膠墊的肖氏A硬度與覆蓋所述增強(qiáng)件的胎面的肖氏A硬度不同，且大于位于胎冠增強(qiáng)件與胎體增強(qiáng)件簾布層的邊緣之間的橡膠復(fù)合物的輪廓元件的肖氏A硬度。法國申請F(tuán)R 2 728 510提出，一方面，在胎體增強(qiáng)件和沿徑向最靠近旋轉(zhuǎn)軸的胎冠增強(qiáng)件工作簾布層之間設(shè)置軸向連續(xù)簾布層，所述軸向連續(xù)簾布層由與圓周方向形成至少等于60°的角度的不可延展的金屬纜線形成，且所述軸向連續(xù)簾布層的軸向?qū)挾戎辽俚扔谧疃坦ぷ魈ス诤煵紝拥妮S向?qū)挾?，且另一方面，在兩個(gè)工作胎冠簾布層之間設(shè)置附加的簾布層，所述附加的簾布層由基本上平行于圓周方向取向的金屬元件形成。以這種方式構(gòu)建的輪胎在特別險(xiǎn)峻的條件下的延長行駛在這些輪胎的耐久性方面展現(xiàn)出明顯的限制。為了克服這些缺點(diǎn)并改善這些輪胎的胎冠增強(qiáng)件的耐久性，已經(jīng)提出將基本上平行于圓周方向的增強(qiáng)元件的至少一個(gè)附加層與工作胎冠層結(jié)合。法國申請WO 99/24269特別提出，在赤道平面的每個(gè)側(cè)面上和在基本上平行于圓周方向的增強(qiáng)元件的直接軸向連續(xù)的附加簾布層中，由從一個(gè)簾布層到下一個(gè)簾布層交叉的增強(qiáng)元件形成的兩個(gè)工作胎冠簾布層在一定的軸向距離上聯(lián)接，然后使用橡膠復(fù)合物的輪廓元件至少在所述兩個(gè)工作簾布層公共的剩余寬度上脫離聯(lián)接。圓周增強(qiáng)元件層通常由至少一根金屬纜線構(gòu)成，所述至少一根金屬纜線纏繞以形成以相對于圓周方向小于8°的角度鋪設(shè)的繞組。在高速行駛的加長的公路中，在耐久性和磨損方面所得到的結(jié)果是令人滿意的。然而，似乎例如為了到達(dá)作業(yè)場所或卸貨區(qū)域，同樣的車輛有時(shí)必須行駛在非柏油碎石的路面或軌道上。在這些地勢以低速行駛，然而輪胎，特別是其胎面會(huì)經(jīng)受例如由于石頭的存在而導(dǎo)致的撞擊，這些石頭對于輪胎磨損的性能是極其有害的。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種用于重型貨物車輛的輪胎，其耐久性和磨損性能得以維持以用于公路，且其磨損性能得以改善以用于非人工制成的路面。根據(jù)本發(fā)明使用一種具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎實(shí)現(xiàn)所述目的，該輪胎包含胎冠增強(qiáng)件，所述胎冠增強(qiáng)件由不可拉伸的增強(qiáng)元件的至少兩個(gè)工作胎冠層形成，所述不可拉伸的增強(qiáng)元件從一層到另一層交叉并與圓周方向形成10°和45°之間的角度，且其自身被胎面沿徑向覆蓋，所述胎面通過兩個(gè)側(cè)壁連接至兩個(gè)胎圈，所述胎冠增強(qiáng)件包含至少一個(gè)圓周金屬增強(qiáng)元件層，所述圓周增強(qiáng)元件層由至少一個(gè)中央部分和兩個(gè)軸向外側(cè)部分構(gòu)成，所述至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的中央部分的增強(qiáng)元件為切割成多個(gè)部段的增強(qiáng)元件，所述部段的長度為小于550mm，兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離為大于25mm，所述部段的長度在兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的I. I和13倍之間，且所述兩個(gè)軸向外側(cè)部分的增強(qiáng)元件為連續(xù)的。 因此，根據(jù)本發(fā)明所限定的輪胎維持了在高速公路行駛中的令人滿意的性能，并且還展示出在抗磨損方面，特別是在抗撞擊方面相對于已知輪胎顯著改善的性能。本發(fā)明人的確已經(jīng)能夠證實(shí)，由非浙青路面造成的撞擊本質(zhì)上影響輪胎胎面的中央部分，所述部分顯然總是最為暴露。根據(jù)本發(fā)明所限定的輪胎導(dǎo)致輪胎的軸向中央部分的徑向方向上的顯著軟化，因?yàn)檩喬サ乃鲋醒雲(yún)^(qū)域的更低的圓周剛度與被切割的圓周增強(qiáng)元件的存在相關(guān)。從所得到的結(jié)果來看，所述軟化使得吸收了由例如石頭的障礙物在胎面上造成的撞擊，所述障礙物存在于車輛行駛的路面上。本發(fā)明人也已經(jīng)能夠證實(shí)，輪胎的中央?yún)^(qū)域的剛度的降低允許改變輪胎與地面接觸的接觸補(bǔ)片的形狀，因此進(jìn)一步改善在浙青路面上的磨損性能。特別地，根據(jù)本發(fā)明的胎冠增強(qiáng)件通過限制足跡在軸向方向上呈現(xiàn)凹陷的程度而促使形成近似矩形的足跡。本發(fā)明的實(shí)施方案的一個(gè)有利的替代形式為，所述部段的長度為小于300mm，且所述部段的長度為兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的6. 5倍以下。根據(jù)本發(fā)明還有利的是，所述部段的長度為小于260_，且所述部段的長度為兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的3. 5倍以下。還有利的是，兩個(gè)部段的端部之間的距離為大于35mm。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，為了顯著確保最小圓周剛度，所述部段的長度為大于95mm。出于相同的原因，還優(yōu)選的是，兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離為小于175mm。中央部分的增強(qiáng)元件的剛性顯然必須足夠高，從而為輪胎提供在所述中央部分中的令人滿意的環(huán)箍，使其可承受在充氣過程中或以高速行駛時(shí)顯著施加的應(yīng)力，并可限制胎冠增強(qiáng)件的圓周膨脹。這些值還促使輪胎胎冠增強(qiáng)件組件作為整體特別是在其中央部分中的良好內(nèi)聚力。這些值還有助于圓周增強(qiáng)元件層不受穿刺類型的襲擊。特別地，這些值促使允許胎面吸收撞擊的胎冠的軟化與針對所述胎面被刺穿的保護(hù)作用之間的折衷。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的一個(gè)有利的替代形式，所述圓周增強(qiáng)元件層的軸向?qū)挾葹榇笥贠. 5XS。S為當(dāng)輪胎安裝在其服役輪輞上并且被充氣到其建議壓力時(shí)該輪胎的最大軸向?qū)挾取Ｔ鰪?qiáng)元件層的軸向?qū)挾仍谳喬サ臋M 截面上測量，輪胎因此處于放氣狀態(tài)。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的一個(gè)優(yōu)選的替代形式，所述圓周增強(qiáng)元件層的中央部分的軸向?qū)挾葹榇笥贠. 15X S且小于O. 5X S。根據(jù)本發(fā)明還有利的是，所述圓周增強(qiáng)元件層的每一個(gè)軸向外側(cè)部分的軸向?qū)挾葹樾∮贠. 45X S。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的一個(gè)替代形式，有利地在中央部分和軸向外側(cè)部分之間提供過渡區(qū)域，使得所述過渡區(qū)域至多包括金屬增強(qiáng)元件，所述過渡區(qū)域以軸向方向測得的寬度為至少等于I. 5mm。所述過渡區(qū)域使得能夠顯著限制在面向中央部分的軸向最外側(cè)部段的端部的區(qū)域中在圓周增強(qiáng)元件的軸向外側(cè)部分的軸向最內(nèi)側(cè)纜線中出現(xiàn)過渡張力的區(qū)域。根據(jù)所述實(shí)施方案優(yōu)選的是，所述過渡區(qū)域以軸向方向測得的寬度為至多等于7mm。根據(jù)所述實(shí)施方案，當(dāng)過渡區(qū)域包括金屬增強(qiáng)元件時(shí)，所述元件與圓周方向形成有利地在O. 2和4°之間的角度。根據(jù)所述實(shí)施方案還有利的是，特別當(dāng)輪胎旨在安裝至車輛的轉(zhuǎn)向軸且其胎面包括至少一個(gè)圓周肋部時(shí)，這些過渡區(qū)域的側(cè)面邊緣通過以軸向方向測得的至少4_的距離與所述肋部的胎面表面處的軸向端部隔開。當(dāng)肋部的一個(gè)邊緣被整圓時(shí)，軸向端部通過由肋部形成的凹槽的梯度和肋部上表面的切線的交叉而限定。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的另一個(gè)替代形式，過渡區(qū)域有利地在設(shè)置在中央部分和軸向外側(cè)部分之間，使得所述過渡區(qū)域的圓周剛度介于中央部分的圓周剛度和軸向外側(cè)部分的圓周剛度之間。這些過渡區(qū)域優(yōu)選具有小的軸向?qū)挾惹姨峁┝嗽谥醒氩糠值膱A周剛度和軸向外側(cè)部分的圓周剛度之間的任意逐漸過渡。所述過渡區(qū)域的寬度優(yōu)選為圓周增強(qiáng)元件在軸向外側(cè)部分中鋪設(shè)的間隔的I. 25和3. 75倍之間。在本發(fā)明的含義內(nèi)，圓周增強(qiáng)元件的部分層中的間隔為兩個(gè)連續(xù)增強(qiáng)元件之間的距離。所述距離在所述增強(qiáng)元件的縱向軸線之間以垂直于至少一個(gè)所述縱向軸線的方向測得。因此其以基本上軸向方向測得。從軸向外側(cè)部分至中央部分的剛度梯度有利地通過包括圓周增強(qiáng)元件的過渡區(qū)域和/或通過兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離而獲得，所述圓周增強(qiáng)元件被切割成多個(gè)部段，其長度大于中央部分的部段的長度，所述兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離小于中央部分的兩個(gè)部段之間的距離。根據(jù)第一實(shí)施方案還有利的是，所述部段的圓周長度從過渡區(qū)域的軸向外側(cè)邊緣向其軸向內(nèi)側(cè)邊緣減少。根據(jù)第二實(shí)施方案，兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離從過渡區(qū)域的軸向外側(cè)邊緣向其軸向內(nèi)側(cè)邊緣增加。根據(jù)本發(fā)明的第三實(shí)施方案，從過渡區(qū)域的軸向外側(cè)邊緣向其軸向內(nèi)側(cè)邊緣，部段的圓周長度的減少與兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的增加相結(jié)合。
根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的一個(gè)替代形式，設(shè)想從中央部分的邊緣向其中央的部段的圓周長度的減少和/或兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的增加。
本發(fā)明還設(shè)想使在中央部分和軸向外側(cè)部分之間設(shè)置的兩個(gè)連續(xù)的過渡區(qū)域相結(jié)合，與軸向外側(cè)部分相鄰的第一個(gè)過渡區(qū)域額外地包括如前文所述的金屬增強(qiáng)元件，而與中央部分相鄰的第二個(gè)過渡區(qū)域的圓周剛度介于中央部分的圓周剛度和軸向外側(cè)部分的圓周剛度之間，所述第二個(gè)過渡區(qū)域的圓周剛度顯著地通過從所述第二過渡區(qū)域的軸向外側(cè)邊緣向其軸向內(nèi)側(cè)邊緣使部段的圓周長度減少和/或使兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離增加而獲得。其它替代形式還設(shè)想圓周增強(qiáng)元件以在中央部分和在軸向外側(cè)部分中以不同的間隔進(jìn)行鋪設(shè)。為了促使圓周增強(qiáng)元件層的中央部分中的更低的圓周剛度，所述中央部分中的間隔有利地更大。其間隔值有利地不超過軸向外側(cè)部分中的間隔值的I. 5倍，且更優(yōu)選地不超過軸向外側(cè)部分中的間隔值的I. 25倍。還有利的是，當(dāng)所述間隔在軸向外側(cè)部分和中央部分之間變化并且圓周增強(qiáng)元件層包括過渡區(qū)域的時(shí)候，圓周增強(qiáng)元件在過渡區(qū)域中鋪設(shè)的間隔值是處在軸向外側(cè)部分中鋪設(shè)的間隔值和在中央部分中鋪設(shè)的間隔值之間。本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案為，中央部分和有可能過渡區(qū)域的由切割而形成多個(gè)部段的增強(qiáng)元件構(gòu)成的兩個(gè)連續(xù)的或軸向相鄰的圓周增強(qiáng)元件不具有軸向互相相對的切割區(qū)域。更特別地，部段之間的切割區(qū)域優(yōu)選不軸向相鄰且因此在圓周上偏移。根據(jù)所述實(shí)施方案有利的是，兩個(gè)相鄰的部段的端部在縱向方向上相互分隔一定距離，所述距離為具有在縱向方向上測得的最短長度的部段的長度的O. I倍以上。本發(fā)明還有利地設(shè)想在軸向最外側(cè)的“肋部”或主要縱向取向的胎面花紋塊的徑向下方存在至少一個(gè)構(gòu)成胎冠增強(qiáng)件的層。如前文所述，該實(shí)施方案提高了所述胎面花紋塊的剛度。還有利的是，圓周增強(qiáng)元件層存在于軸向最外側(cè)的“肋部”或主要縱向取向的胎面花紋塊的徑向下方。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，至少兩個(gè)工作胎冠層具有不同的軸向?qū)挾龋S向最寬的工作胎冠層的軸向?qū)挾群洼S向最窄的工作胎冠層的軸向?qū)挾戎g的差值在10至30mm之間。還優(yōu)選地，軸向最寬的工作胎冠層沿徑向位于其它工作胎冠層的內(nèi)側(cè)。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，圓周增強(qiáng)元件層沿徑向設(shè)置在兩個(gè)工作胎冠層之間。根據(jù)本發(fā)明還有利的是，與圓周增強(qiáng)元件層徑向相鄰的工作胎冠層的軸向?qū)挾却笥谒鰣A周增強(qiáng)元件層的軸向?qū)挾?，并且?yōu)選地，與圓周增強(qiáng)元件層相鄰的所述工作胎冠層位于赤道平面的每一側(cè)，并且位于圓周增強(qiáng)元件層的緊鄰的軸向連續(xù)段中，該軸向連續(xù)段在軸向?qū)挾壬下?lián)接，之后通過橡膠復(fù)合物的輪廓元件至少在所述兩個(gè)工作簾布層公共的剩余寬度上脫離聯(lián)接。在本發(fā)明的含義中，聯(lián)接層是這樣的層所述層的各個(gè)增強(qiáng)元件以至多I. 5mm沿徑向分離，橡膠的所述厚度在所述增強(qiáng)元件的各自的上下母線之間沿徑向測量。在與圓周增強(qiáng)元件層相鄰的工作胎冠層之間存在這樣的聯(lián)接，會(huì)降低作用在與該聯(lián)接最接近的位置處的軸向最外側(cè)的圓周元件上的拉伸應(yīng)力。
在工作簾布層之間的脫離聯(lián)接的輪廓元件的厚度在最窄的工作簾布層的端部測得，所述厚度至少等于2毫米且優(yōu)選大于2. 5mm。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的第一個(gè)替代形式，至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的中央部分的圓周增強(qiáng)元件是不可延展的金屬增強(qiáng)元件。從經(jīng)濟(jì)角度上來看，所述本發(fā)明的實(shí)施方案的替代形式是特別有利的，這種類型的增強(qiáng)元件并不昂貴。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的另一個(gè)替代形式，至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的中央部分的圓周增強(qiáng)元件是彈性金屬增強(qiáng)元件。所述本發(fā)明的實(shí)施方案的替代形式的優(yōu)點(diǎn)在于使得圓周增強(qiáng)元件層的制備更加容易，因?yàn)橄嗤脑鰪?qiáng)元件可用于所述圓周增強(qiáng)元件層的三個(gè)軸向部分。當(dāng)鋪設(shè)圓周增強(qiáng)元件時(shí)，用于切割增強(qiáng)元件的系統(tǒng)僅針對中央部分操作。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案，至少地，至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的兩個(gè)軸向外側(cè)部分的增強(qiáng)元件為金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件在O. 7%伸長下具有10和 120GPa之間的正割模量和小于150GPa的最大正切模量。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案,增強(qiáng)兀件在O. 7%伸長下的正割模量為小于IOOGPa且大于20GPa，優(yōu)選地在30和90GPa之間，更優(yōu)選地小于80GPa。還優(yōu)選地，增強(qiáng)元件的最大正切模量為小于130GPa，更優(yōu)選地小于120GPa。上述給出的模量值在拉伸應(yīng)力與伸長相比的曲線上測得，所述曲線相對于增強(qiáng)元件的金屬橫截面上通過施加20MPa的預(yù)應(yīng)力而產(chǎn)生，所述拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬橫截面。相同增強(qiáng)元件的模量值可在拉伸應(yīng)力與伸長相比的曲線上測得，該曲線通過IOMPa的預(yù)應(yīng)力除以增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面而被確定，所述拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面。增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面是由金屬和由橡膠構(gòu)成的復(fù)合元件的橫截面，橡膠顯著地在輪胎固化階段滲入增強(qiáng)元件。使用與增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面相關(guān)的這種模式(formulation),至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的軸向外側(cè)部分和中央部分的增強(qiáng)元件是金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件具有在5和60GPa之間的O. 7%伸長的正割模量和小于75GPa的最大正切模量。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，增強(qiáng)兀件的O. 7%伸長的正割模量為小于50GPa且大于lOGPa，優(yōu)選地在15和45GPa之間，更優(yōu)選地小于40GPa。還優(yōu)選地，增強(qiáng)兀件的最大正切模量為小于65GPa,更優(yōu)選地小于60GPa。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，至少地，至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的兩個(gè)軸向外側(cè)部分的增強(qiáng)元件為金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件具有拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線，該拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線對于小的伸長呈現(xiàn)出較緩的梯度，而對于更大的伸長呈現(xiàn)出基本恒定的較陡的梯度。附加簾布層的這種增強(qiáng)元件通常被稱為“雙模量”元件。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，所述基本恒定的和較陡的梯度從在O. 1%和O. 5%之間的相對伸長之處出現(xiàn)。上文列出的增強(qiáng)元件的各種特征在取自輪胎的增強(qiáng)元件上測得。根據(jù)本發(fā)明，特別適于制備至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的增強(qiáng)元件是例如公式21. 23的組件，所述公式21. 23的結(jié)構(gòu)為3X (O. 26+6X0. 23)4. 4/6. 6SS ;這種成股繩索由21條基本簾線形成，該基本簾線的公式為3 X (1+6)，三個(gè)股扭結(jié)在一起，每一股均由7條簾線形成，形成中央芯的一條簾線直徑等于26/100mm,六條纏繞簾線的直徑等于23/100mm。這樣的纜線具有45GPa的O. 7%的正割模量和98GPa的最大正切模量，所述兩個(gè)模量在張力與伸長相比的曲線上測得，所述曲線通過20MPa的預(yù)應(yīng)力除以增強(qiáng)元件的金屬橫截面而確定，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬橫截面。在通過IOMPa的預(yù)應(yīng)力除以增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面而確定的張力與伸長相比的曲線上，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面，在該拉伸應(yīng)力曲線上，公式21. 23的這種纜線具有23GPa的O. 7%的正割模量和49GPa的最大正切模量。同樣，增強(qiáng)元件的另一實(shí)例是公式21. 28的組件，公式21. 28的結(jié)構(gòu)為
3X (O. 32+6X0. 28)6. 2/9. 3SS。所述纜線具有等于56GPa的O. 7%的正割模量和102GPa的最大正切模量，所述兩個(gè)模量都在拉伸應(yīng)力的曲線上測得，該拉伸應(yīng)力的曲線隨著伸長而變化并通過20MPa的預(yù)應(yīng)力除以增強(qiáng)元件的金屬橫截面而被確定，所述拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬橫截面。在通過IOMPa的預(yù)應(yīng)力除以增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面 而確定的張力與伸長相比的曲線上，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的整個(gè)橫截面，在該拉伸應(yīng)力曲線上，公式21. 28的這種纜線具有27GPa的O. 7%的正割模量和49GPa的最大正切模量。甚至在傳統(tǒng)制造方法中的成型和固化步驟之后，在至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的至少兩個(gè)軸向外側(cè)部分中使用這種增強(qiáng)元件特別使得能夠維持令人滿意的層剛度。金屬元件優(yōu)選是鋼制纜線。為了降低作用在軸向最外側(cè)的圓周元件上的拉伸應(yīng)力，本發(fā)明還有利地使工作胎冠層的增強(qiáng)元件與圓周方向形成的角度小于30°且優(yōu)選小于25°。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的另一個(gè)有利的替代形式，工作胎冠層包括從一個(gè)簾布層到另一個(gè)簾布層交叉且與圓周方向形成角度的增強(qiáng)元件，所述角度可以沿軸向方向變化，在增強(qiáng)元件層的軸向外側(cè)邊緣上的所述角度大于在圓周正中平面處測得的所述元件的角度。所述本發(fā)明的實(shí)施方案允許圓周剛度在某一區(qū)域中增加而同時(shí)在其它區(qū)域中減少，從而特別減少胎體增強(qiáng)件所經(jīng)受的擠壓。本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案如下，胎冠增強(qiáng)件通過所謂彈性增強(qiáng)元件的增強(qiáng)元件的被稱為保護(hù)層的至少一個(gè)附加層沿徑向在外側(cè)得到補(bǔ)充，所述彈性增強(qiáng)元件以相對于圓周方向10°和45°之間的角度取向，且方向與由與其徑向相鄰的工作層的不可延展的元件形成的角度相同。保護(hù)層的軸向?qū)挾瓤梢孕∮谧钫墓ぷ鲗拥妮S向?qū)挾?。所述保護(hù)層還可以具有比最窄的工作層的軸向?qū)挾雀蟮妮S向?qū)挾?，使得所述保護(hù)層覆蓋最窄的工作層的邊緣，并且當(dāng)該保護(hù)層位于最窄的工作層徑向上方的時(shí)候，使得其在附加增強(qiáng)件的軸向連續(xù)段中與最寬的工作胎冠層在軸向?qū)挾壬下?lián)接，從而之后通過至少為2_厚的輪廓元件在外側(cè)沿軸向與所述最寬的工作層脫離聯(lián)接。在如上所述的情況下，由彈性增強(qiáng)元件形成的保護(hù)層一方面可能通過輪廓元件與所述最窄的工作層的邊緣脫離聯(lián)接，所述輪廓元件的厚度顯著地地小于分離兩個(gè)工作層的邊緣的輪廓元件的厚度，并且在另一方面，具有比最寬的胎冠層的軸向?qū)挾雀』蚋蟮妮S向?qū)挾?。根?jù)本發(fā)明的前述實(shí)施方案的任意一種，胎冠增強(qiáng)件可進(jìn)一步通過由鋼形成的不可拉伸的金屬增強(qiáng)元件的三角層在胎體增強(qiáng)件和最接近所述胎體增強(qiáng)件的徑向內(nèi)側(cè)工作層之間沿徑向在內(nèi)側(cè)得到補(bǔ)充，所述不可拉伸的金屬增強(qiáng)元件與圓周方向形成大于45°的角度，且方向與由徑向最鄰近胎體增強(qiáng)件的層的增強(qiáng)元件形成的角度的方向相同。


參考圖I至5，根據(jù)下文對本發(fā)明的示例性實(shí)施方案的描述，本發(fā)明的其它細(xì)節(jié)和有利特點(diǎn)將顯而易見，其中圖I :根據(jù)本發(fā)明的輪胎的子午面圖解視圖；圖2 :圖I的輪胎的一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的示意圖；圖3 :根據(jù)本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施方案的一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的示意圖；圖4 :根據(jù)本發(fā)明的第三個(gè)實(shí)施方案的一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的示意圖，圖5 :根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的替代形式的輪胎的子午示意圖。為了易于理解，附圖沒有按比例繪制。這些圖僅僅表示了輪胎的一半，輪胎在軸線XX’的另一側(cè)對稱地延續(xù)，所述軸線XX’表示輪胎的圓周正中平面或赤道平面。
具體實(shí)施例方式在圖I中，尺寸為455/45R 22. 5的輪胎I具有O. 45的縱橫比H/S，H是輪胎I在其安裝輪輞上的高度，S是最大軸向?qū)挾?。所述輪胎I包括錨固在兩個(gè)胎圈中的徑向胎體增強(qiáng)件2，所述胎圈在圖I中未示出。胎體增強(qiáng)件由單個(gè)金屬纜線層形成。所述胎體增強(qiáng)件2被胎冠增強(qiáng)件4環(huán)箍，所述胎冠增強(qiáng)件4沿徑向從內(nèi)向外由以下構(gòu)成-被稱為三角層的增強(qiáng)元件層45，其由不可延展的非纏繞9.28金屬纜線形成，所述金屬纜線在簾布層的整個(gè)寬度上連續(xù)并以50°的角度取向，-由不可延展的非纏繞11.35金屬纜線形成的第一工作層41，所述金屬纜線在簾布層的整個(gè)寬度上連續(xù)并以18°的角度取向，-由雙模量”類型的21x28鋼制金屬纜線形成的圓周增強(qiáng)元件層42，所述圓周增強(qiáng)元件層42由三個(gè)部分形成，這三個(gè)部分為兩個(gè)軸向外側(cè)部分421和一個(gè)中央部分422，-由不可延展的非纏繞11.35金屬纜線形成的第二工作層43，所述金屬纜線在簾布層的整個(gè)寬度上連續(xù)并以等于18°的角度取向且與層41的金屬纜線交叉，-由彈性18X23金屬纜線形成的保護(hù)層44，所述金屬纜線以18°的角度取向且方向與工作層43的增強(qiáng)元件的方向相同。胎冠增強(qiáng)件本身由胎面6所覆蓋。輪胎的最大軸向?qū)挾萐等于458mm。三角層45的軸向?qū)挾萀45等于382mm。第一工作層41的軸向?qū)挾萀41等于404mm。第二工作層38的軸向?qū)挾萀43等于380mm。寬度L41和L43之間的差值等于24mm。對于圓周增強(qiáng)元件層42的整個(gè)軸向?qū)挾萀42，其等于304mm。軸向外側(cè)部分421具有61mm的寬度L421,因此小于S的45%。中央部分的寬度L422等于182mm。 被稱為保護(hù)簾布層的最終胎冠簾布層44具有等于338mm的寬度L44。圖2顯示了根據(jù)本發(fā)明的對應(yīng)于圖I圓周增強(qiáng)元件層42的第一個(gè)實(shí)施方案。如上文所述，所述層42由中央部分421和兩個(gè)軸向外側(cè)部分421形成。
圓周增強(qiáng)元件5以2. 3mm的恒定間隔P鋪設(shè)在圓周增強(qiáng)元件層42的整個(gè)軸向?qū)挾壬?。在中央部分中，圓周增強(qiáng)元件被切割從而形成多個(gè)部段6，所述部段6具有等于IOlmm的長度。兩個(gè)部段通過間隙7隔開，在兩個(gè)圓周連續(xù)部段6的端部之間測得的所述間隙7的距離d等于65_。
由此制備的層42使得能夠獲得比軸向外側(cè)部分421的圓周剛度更低的中央部分422中的圓周剛度。圖3顯示了根據(jù)本發(fā)明的圓周增強(qiáng)元件層42的第二實(shí)施方案。除了中央部分422和軸向外側(cè)部分421之外，層42還包括兩個(gè)中間區(qū)域423，所述兩個(gè)中間區(qū)域423沿軸向位于中央部分422和每個(gè)軸向外側(cè)部分421之間。軸向?qū)挾萀423等于4. 5mm。中央部分的軸向?qū)挾萀422等于173mm且軸向外側(cè)部分421的軸向?qū)挾萀421等于61mm。中央部分422的部段6的長度和間隙7的距離與圖2相同。中間區(qū)域423的部段8具有等于132mm的長度I423，且兩個(gè)部段8通過間隙9隔開，在兩個(gè)圓周連續(xù)部段8的端部之間測得的所述間隙9的距離d423等于35mm。這些值表明，中間區(qū)域423的部段8比中央部分422的部段6更長，且也通過間隙隔開，所述間隙比中央部分422中的間隙的長度更短。因此在這些中間區(qū)域中的圓周剛度比中央部分的圓周剛度更高。這因此導(dǎo)致圓周剛度沿圓周增強(qiáng)元件層42的軸向方向的更為逐漸的變化。圖4顯示了根據(jù)本發(fā)明的圓周增強(qiáng)元件層42的第三個(gè)實(shí)施方案。與圖3的情況相同，其包括兩個(gè)中間區(qū)域423，所述兩個(gè)中間區(qū)域423沿軸向位于中央部分422和每個(gè)軸向外側(cè)部分421之間。軸向?qū)挾萀423> L422和L421與圖3中的相同。中央部分422內(nèi)的部段6的長度和間隙7的長度與圖2和3中的相同。中間區(qū)域423的部段8的長度和間隙9的距離與圖3中的相同。軸向外側(cè)部分421的圓周增強(qiáng)元件5鋪設(shè)的間隔P421與圖I相同且等于2. 3mm。中央部分中被切割并形成部段6的圓周增強(qiáng)元件以等于2. 9mm的間隔P422鋪設(shè)。所述圓周增強(qiáng)元件在中央部分中鋪設(shè)的所述更大的間隔使得相對于軸向外側(cè)部分421降低了所述中央部分422的圓周剛度。在中間區(qū)域423中形成部段8的切割圓周增強(qiáng)元件鋪設(shè)的間隔等于2. 5mm。這些中間區(qū)域423鋪設(shè)的間隔的值在軸向外側(cè)部分421的間隔和中央部分422的間隔之間。這些值有助于圓周剛度沿圓周增強(qiáng)元件層42的軸向方向逐漸變化。根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方案的其它替代形式，中間區(qū)域423中的間隔值可等于中央部分的間隔值，或者可選擇地等于一個(gè)或多個(gè)軸向外側(cè)部分的間隔值，僅僅使部段的長度和部段之間的間隙的長度逐漸變化。其它替代形式還提供中間區(qū)域中的間隔的逐漸變化，其與軸向外側(cè)部分421中連續(xù)的圓周增強(qiáng)元件或已被切割成部段的增強(qiáng)元件相結(jié)合，所述部段長度和部段之間的間隙的長度與中央部分422中那些長度相同。在圖5中，輪胎I與圖I中所示輪胎不同之處在于，兩個(gè)工作層41和43在赤道平面的每一側(cè)上且沿軸向在圓周增強(qiáng)元件層42的連續(xù)段中在軸向?qū)挾菼上聯(lián)接。在兩個(gè)層的聯(lián)接的軸向?qū)挾菼上，第一工作層41的纜線和第二工作層43的纜線沿徑向通過橡膠層相互分離，所述橡膠層的厚度極小且對應(yīng)于形成每個(gè)工作層41、43的非纏繞11. 35金屬纜線的橡膠壓延層的厚度的兩倍，即O. 8mm。在兩個(gè)工作層的公共的剩余寬度上，兩個(gè)工作層41,43通過圖中未示出的橡膠輪廓元件分離，所述輪廓元件的厚度從聯(lián)接區(qū)域的軸向端部向最窄工作層的端部增加。所述輪廓元件有利地足夠?qū)?，從而沿徑向覆蓋最寬的工作層41的端部，在這種情況下，所述最寬的工作層41是沿徑向最接近胎體增強(qiáng)件的工作層。
已經(jīng)在按照圖I所示的根據(jù)本發(fā)明制備的輪胎上進(jìn)行了測試，并且將該測試與按照傳統(tǒng)構(gòu)造制備的同樣的參考輪胎進(jìn)行了比較。所述參考輪胎包括由相同纜線構(gòu)成的圓周增強(qiáng)元件層，所述纜線以相同間隔鋪設(shè)且不具有被切割以形成部段的元件的部分。因此，增強(qiáng)元件層的圓周剛度在其整個(gè)軸向?qū)?br> 度上一致。通過在同樣的車輛上安裝每一個(gè)輪胎，并且使每一車輛都沿直線行駛，來進(jìn)行第一耐久性測試，輪胎經(jīng)受超過額定負(fù)載的負(fù)載從而加速所述類型的測試。使車輛與每個(gè)輪胎4000kg的負(fù)載相關(guān)聯(lián)。在向輪胎施加負(fù)載和側(cè)滑角度的測試裝置上進(jìn)行其它耐久性測試。根據(jù)本發(fā)明在輪胎上使用與施加至參考輪胎的相同的負(fù)載和側(cè)滑角度來進(jìn)行所述測試。由此進(jìn)行的測試證實(shí)，對于根據(jù)本發(fā)明的輪胎和對于參考輪胎，每一個(gè)所述測試中覆蓋的距離基本上相同。因此，就耐久性而言，根據(jù)本發(fā)明的輪胎似乎具有與參考輪胎基本上相同的性能。最后，在非浙青路面上進(jìn)行進(jìn)一步的行駛測試，所述非浙青路面呈現(xiàn)浮凸?fàn)?，模擬對于輪胎胎面特別有咅的石頭的存在。所述最后一系列的測試表明，在覆蓋相同的距離之后，根據(jù)本發(fā)明的輪胎展示出更少的嚴(yán)重?fù)p傷。已經(jīng)特別參考示例性實(shí)施方案對本發(fā)明進(jìn)行了描述，本發(fā)明不應(yīng)當(dāng)被理解為限制于這些實(shí)施方案。例如，圓周增強(qiáng)元件層可由多于五個(gè)部分構(gòu)成，從而展示出圓周剛度的更為逐漸的變化，這依然落入本發(fā)明的范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎，該輪胎包括胎冠增強(qiáng)件，所述胎冠增強(qiáng)件由不可延展的增強(qiáng)元件的至少兩個(gè)工作胎冠層形成，所述不可延展的增強(qiáng)元件從一層到另一層交叉并與圓周方向形成10°和45°之間的角度，且其自身被胎面沿徑向覆蓋，所述胎面通過兩個(gè)側(cè)壁連接至兩個(gè)胎圈，所述胎冠增強(qiáng)件包括至少一個(gè)圓周金屬增強(qiáng)元件層，其特征在于，所述圓周增強(qiáng)元件層由至少一個(gè)中央部分和兩個(gè)軸向外側(cè)部分構(gòu)成，所述至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的中央部分的增強(qiáng)元件為切割成多個(gè)部段的增強(qiáng)元件，所述部段的長度為小于550mm，兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離為大于25mm，所述部段的長度在兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的I. I和13倍之間，且所述兩個(gè)軸向外側(cè)部分的增強(qiáng)元件為連續(xù)的。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的輪胎，其特征在于，所述部段的長度小于300mm，且所述部段的長度為兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的6. 5倍以下。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的輪胎，其特征在于，所述部段的長度大于95mm。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離小于175mm。
5.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述圓周增強(qiáng)元件層的中央部分的軸向?qū)挾葹榇笥?. 15X S且小于0.5X S。
6.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述圓周增強(qiáng)元件層的每個(gè)軸向外側(cè)部分的軸向?qū)挾葹樾∮?. 45X S。
7.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述圓周增強(qiáng)元件層包括在所述中央部分和所述軸向外側(cè)部分之間的過渡區(qū)域，所述過渡區(qū)域至多包括金屬增強(qiáng)元件，且所述過渡區(qū)域以軸向方向測得的寬度為至少等于I. 5mm。
8.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述圓周增強(qiáng)元件層包括在所述中央部分和所述軸向外側(cè)部分之間的過渡區(qū)域，所述部段的圓周長度從過渡區(qū)域的軸向外側(cè)邊緣向其軸向內(nèi)側(cè)邊緣減少，和/或兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離從過渡區(qū)域的軸向外側(cè)邊緣向其軸向內(nèi)側(cè)邊緣增加。
9.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述圓周增強(qiáng)元件層包括在所述中央部分和所述軸向外側(cè)部分之間的過渡區(qū)域，所述圓周增強(qiáng)元件在所述中央部分中的間隔大于在所述軸向外側(cè)部分中的間隔，且在所述過渡區(qū)域中的間隔值為在所述軸向外側(cè)部分中的間隔值和在所述中央部分中的間隔值之間。
10.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，由切割成多個(gè)部段的增強(qiáng)元件構(gòu)成的兩個(gè)連續(xù)、或兩個(gè)軸向相鄰的圓周增強(qiáng)元件不具有軸向互相相對的切割區(qū)域。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的輪胎，其特征在于，兩個(gè)相鄰的部段的端部在縱向方向上相互分隔一定距離，所述距離為具有在縱向方向上測得的最短長度的部段的長度的0. I倍以上。
12.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述圓周增強(qiáng)元件層沿徑向設(shè)置在兩個(gè)工作胎冠層之間。
13.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的兩個(gè)軸向外側(cè)部分的增強(qiáng)元件為金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件在0. 7%的伸長下具有10和120GPa之間的正割模量和小于150GPa的最大正切模量。
14.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的增強(qiáng)元件為金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件具有拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線，所述拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線對于小的伸長呈現(xiàn)出較緩的梯度，而對于較大的伸長呈現(xiàn)出基本恒定的較陡的梯度。
15.根據(jù)上述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述胎冠增強(qiáng)件通過至少一個(gè)附加簾布層沿徑向在外側(cè)得到補(bǔ)充，該至少一個(gè)附加簾布層被稱為所謂彈性增強(qiáng)元件的增強(qiáng)元件的保護(hù)簾布層，所述彈性增強(qiáng)元件以相對于圓周方向10°和45°之間的角度取向，且該取向與由與其徑向相鄰的工作簾布層的不可延展的元件形成的角度的方向相同。
16.根據(jù)前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述胎冠增強(qiáng)件進(jìn)一步包括由金屬增強(qiáng)元件形成的三角層，所述金屬增強(qiáng)元件與圓周方向形成大于45°的角度。
全文摘要
本發(fā)明涉及包括至少兩個(gè)工作層(41、43)和至少一個(gè)圓周金屬增強(qiáng)元件層(42)的輪胎。根據(jù)本發(fā)明，圓周增強(qiáng)元件層由至少一個(gè)中央部分(422)和兩個(gè)軸向外側(cè)部分(421)構(gòu)成，至少一個(gè)圓周增強(qiáng)元件層的中央部分的增強(qiáng)元件為切割以形成部段(6)的增強(qiáng)元件，所述部段的長度小于550mm，兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離(d)為大于25mm，部段的長度是兩個(gè)連續(xù)部段的端部之間的距離的1.1和13倍之間，且兩個(gè)軸向外側(cè)部分(421)的增強(qiáng)元件是連續(xù)的。
文檔編號(hào)B60C9/22GK102639339SQ201080055447
公開日2012年8月15日 申請日期2010年12月9日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月10日
發(fā)明者J-M·維萊爾 申請人:米其林研究和技術(shù)股份有限公司, 米其林集團(tuán)總公司