專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及充氣輪胎，更詳細地說涉及能夠抑制溝槽開裂(groove crack)的產(chǎn)生的充氣輪胎。
背景技術：
現(xiàn)存在有這樣的課題在具有較低的偏平率的重栽重用的充氣輪胎中， 在輪胎寬度方向外側(cè)的周方向主槽上會產(chǎn)生溝槽開裂(槽底的龜裂)。
在與該課題有關的以往的充氣輪胎中，已知專利文獻l所記載的技術。 以往的充氣輪胎(重載重用充氣輪胎)，具有端部分繞成對的各個胎圈 芯折疊的胎體簾布層，配設在胎體簾布層的胎冠部(crown)的外周側(cè)的 帶束(belt)，配設在帶束的更外周側(cè)的胎面，和形成在胎面接地面上、 在周方向上連續(xù)的多根周槽；其中，在組裝在標準輪輞上并填充有最高空 氣壓力的5%的空氣壓力的狀態(tài)下，至少在位于胎面寬度方向的最外側(cè)的 周槽的輪胎半徑方向內(nèi)周側(cè)部分，將胎體線(carcass line)的曲率半徑形 成得比其他部分的曲率半徑小。但是，制造這樣使胎體線的曲率半徑在局 部變小的輪胎比較困難。
專利文獻l:日本特開平11 - 180109號公才艮

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供能夠抑制溝槽開裂(裂紋)的產(chǎn)生的充氣輪胎。 為了達成上述目的，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，具有一對胎圏芯、環(huán) 狀架設在所述胎圏芯之間的胎體簾布層和配置在所述胎體簾布層的輪胎徑 方向外側(cè)的帶束層，偏平率為65以下，其特征在于在以輪胎基部寬度成
5為在應用輪輞的輪輞寬度的100[%1以上且120％以下的寬度的方式以單 體保持輪胎時的輪胎子午線方向的剖面上，將從輪輞高度FH的位置A沿 輪胎寬度方向引出的直線設為X軸、并且將通過中央胎冠CL沿輪胎徑方 向引出的直線設為Y軸的情況下，輪胎基部寬度的一半的寬度WA、從Y 軸到所述胎體簾布層的最大寬度位置P的距離WB、從Y軸到所述胎體簾 布層的拐點Q的距離WC、從X軸到中央胎冠CL上的所述胎體簾布層的 頂點R的距離HA、從X軸到所述胎體簾布層的最大寬度位置P的距離 HB 、和從X軸到所述胎體簾布層的拐點Q的距離HC ，具有48[%< HB/HA 《％] 、 98[%1 < HC/HA《100
<HB/HA《52[%1、 98％]《HC/HA < 100[o/o、108[%1《WB/WA《11％以及55[%< WC/WA《75[。/。]的關系。
硫化成形模具內(nèi)的輪胎形狀(就要將輪胎從硫化成形模具取出之前的 輪胎形狀)與組裝在應用輪輞上之前的輪胎單體的形狀大致相等。因此，
6輪胎形狀也可以以輪胎的單體時的形狀為基準進行規(guī)定，而并不局限于硫 化成形模具內(nèi)的形狀。
另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，在輪胎組裝在應用輪輞上并且對輪
胎賦予了標準內(nèi)壓的10%的空氣壓力的狀態(tài)下，寬度WA、距離WB、距 離WC、距離HA、距離HB以及距離HC具有48[%1《HB/HA《52[%、 98[%I < HC/HA < 100[%、108[%< WB/WA < 115[%]以及55[%1 < WC/WA < 75[%1的關系。
在該充氣輪胎中，胎體簾布層的形狀被進一步適當化，所以減少了充 氣時的主槽的形狀變化。由此，具有在主槽的槽底產(chǎn)生的應變被減少、更 有效抑制溝槽開裂的產(chǎn)生的優(yōu)點。
另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，WC/WB與輪胎的偏平率S具有-0.007 x S+0.95 < WC/WB < - 0.007 x S+1.05的關系。
在該充氣輪胎中，WC/WB與輪胎的偏平率S的關系被適當化，所以 具有輪胎的耐溝槽開裂性能以及耐久性能提高(維持)的優(yōu)點。
另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，在輪胎組裝在應用輪輞上并且對輪 胎賦予了標準內(nèi)壓的狀態(tài)下，所述帶束層的最大帶束寬度Wd、輪胎的總 寬度Ws與輪胎的偏平率S具有—0.5 x S+108 < Wd/Ws < - 0.5 x S+118的 關系。
在該充氣輪胎中，最大帶束寬度Wd與輪胎總寬度Ws與偏平率S的 關系被適當化，所以具有輪胎的耐溝槽開裂性能提高(維持)的優(yōu)點。
另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，具有一對胎圏芯、環(huán)狀架設在所述 胎圏芯之間的胎體簾布層和配置在所述胎體簾布層的輪胎徑方向外側(cè)的帶 束層，其特征在于在輪胎保持于硫化成形模具內(nèi)時的輪胎子午線方向的 剖面上,將從輪輞高度FH的位置A沿輪胎寬度方向引出的直線設為X軸、 并且將通過中央胎冠CL沿輪胎徑方向引出的直線設為Y軸的情況下，輪 胎的偏平率的標稱S、從所述胎體簾布層的最大寬度位置P到所述胎體簾 布層的拐點Q為止的Y軸方向的距離USH、從X軸到中央胎冠CL上的 所述胎體簾布層的頂點R的距離HA、從Y軸到所述胎體簾布層的最大寬
7體簾布層的拐點Q的距離WC， 具有0.48 < USH/HA < 0.52、 5.52S2 x 10 5 - 2.407S x 10 2+2.29 < WB/HA < 5.52S2 x 10 —5 — 2.407S x 10_2+2.39以及-1.1312S2 x 10_4+5，822S x 10一 3+0.62《WC/WB < - 1.1312S2 x 10 —4+5.822S x 10 3+0.68的關系。在該充氣輪胎中，胎體簾布層的剖面形狀(胎體線)被適當化，所以 輪胎的單體時與充氣時的主槽(特別是位于輪胎寬度方向外側(cè)的主槽)的形狀變化有所減少。由此，具有在主槽的槽底產(chǎn)生的應變被減少、抑制了 溝槽開裂的產(chǎn)生的優(yōu)點。另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，輪胎基部寬度的一半的寬度WA與 輪胎剖面寬度的標稱M具有0.44《WA/M《0.46的關系。在該充氣輪胎中，輪胎基部寬度(一半寬度WA)與輪胎剖面寬度的 標稱M的比WA/M被適當化，所以具有輪胎的充氣性能、胎圈部的耐久 性能以及耐制造故障性能提高的優(yōu)點。另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，比所述帶束層靠輪胎寬度方向外側(cè) 的位置上的所述胎體簾布層的曲率半徑RA與從所述胎體簾布層的最大寬 度位置P到所述胎體簾布層的拐點Q為止的Y軸方向的距離USH具有0.95 <RA/USH《1.05的關系。在該充氣輪胎中，從胎肩部到胎側(cè)部的胎體線的曲率半徑RA被適當 化，所以具有在主槽的槽底產(chǎn)生的應變被有效減少、抑制了溝槽開裂的產(chǎn) 生的優(yōu)點。另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，在輪胎組裝在應用輪輞上并且對輪 胎賦予了標準內(nèi)壓的5[%的空氣壓力的狀態(tài)下，輪胎的偏平率的標稱S、 距離USH、距離HA、距離WB、和距離WC具有4.157S2 x 10 5 - 6.738S x 10 3+0.56《USH/HA < 4.157S2 x 10 5 - 6.738S x 10 3+0.63以及1.7874S2 x 10 4 - 2.7522Sx 10 2+1.60《WC/WB<1.7874S2 x 10 4 - 2.7522S x 102+1.66的關系。在該充氣輪胎中，胎體簾布層的形狀被進一步適當化，所以減少了充 氣時的主槽的形狀變化。由此，具有在主槽的槽底產(chǎn)生的應變被減少、更有效抑制了溝槽開裂的產(chǎn)生的優(yōu)點。另外，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，輪胎的偏平率的標稱S在S《70的 范圍內(nèi)。在重載重用充氣子午線輪胎中，尤其溝槽開裂的產(chǎn)生比較顯著。因此， 通過將這些輪胎作為應用對象，具有能夠得到更顯著的耐溝槽開裂性能效 果的優(yōu)點。在本發(fā)明所涉及的充氣輪胎中，胎體簾布層的形狀(胎體線)被適當 化，所以輪胎的單體時與充氣時的主槽(特別是位于輪胎寬度方向外側(cè)的 主槽)的形狀變化有所減少。由此，具有在主槽的槽底產(chǎn)生的應變被減少、 抑制了溝槽開裂的產(chǎn)生的優(yōu)點。


圖1是表示本發(fā)明的實施例所涉及的充氣輪胎的輪胎子午線方向的剖 視圖。圖2是表示圖l所記載的充氣輪胎的作用的說明圖。 圖3是表示圖1所記載的充氣輪胎的由各扁平率引起的不同的曲線圖。 圖4是表示圖1所記載的充氣輪胎的由各扁平率引起的不同的曲線圖。 圖5是表示本發(fā)明的實施例所涉及的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的圖表。圖6是表示本發(fā)明的實施例所涉及的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的圖表。圖7是表示本發(fā)明的實施例2所涉及的充氣輪胎的由各扁平率引起的 不同的曲線圖。圖8是表示本發(fā)明的實施例2所涉及的充氣輪胎的胎體線的說明圖。 圖9是表示本發(fā)明的實施例2所涉及的充氣輪胎的作用的說明圖。 圖10是表示本發(fā)明的實施例所涉及的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的 圖表。圖11是表示本發(fā)明的實施例所涉及的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的9圖表。符號說明1:充氣輪胎2:胎圏芯3:胎體簾布層4:帶束層 5:胎面橡膠 6:胎側(cè)橡膠 10:應用輪輞具體實施方式
下面，參照附圖對本發(fā)明進行詳細說明。另外，本發(fā)明并不局限于該 實施例。另外，在本實施例的結(jié)構要素中，包含本領域技術人員能夠并且 容易置換的要素或者實質(zhì)上相同的要素。另外，本實施例所記載的多個變 形例在本領域技術人員自明的范圍內(nèi)能夠任意地組合。實施例1圖1是表示本發(fā)明的實施例1所涉及的充氣輪胎的輪胎子午線方向的 剖視圖。圖2是表示圖1所記載充氣輪胎的作用的說明圖。圖3以及圖4 是表示圖1所記栽充氣輪胎的由各扁平率引起的不同的曲線圖。圖5以及 圖6是表示本發(fā)明的實施例所涉及的充氣輪胎的性能試驗的結(jié)果的圖表。[充氣輪胎充氣輪胎l包含胎圏芯2，胎體簾布層3，帶束層4，胎面橡膠5和 胎側(cè)橡膠6(參照圖1)。胎圈芯2具有環(huán)狀構造，左右一對胎圏芯2構成 一組。胎體簾布層3環(huán)狀地架設在左右的胎圏芯2、 2之間而構成輪胎的骨 架(結(jié)構)。帶束層4由層疊起來的多個帶束件構成，配置在胎體簾布層 3的輪胎徑方向外周。胎面橡膠5被配置在胎體簾布層3以及帶束層4的 輪胎徑方向外周，構成充氣輪胎l的胎面部。胎側(cè)橡膠6被配置在胎體簾 布層3的輪胎寬度方向外側(cè)而構成充氣輪胎1的胎側(cè)部。另外，在充氣輪胎1的胎面部，形成有在輪胎周方向上延伸的多個主槽51、 52。另外，位 于輪胎寬度方向外側(cè)的主槽52被配置在相對于標準內(nèi)壓時的胎面展開寬 度距離輪胎寬度方向外側(cè)15[%至30[%]的范圍內(nèi)的位置。在該充氣輪胎1中，輪胎的各尺寸如下所述那樣規(guī)定(參照圖1)。 首先，以輪胎基部寬度為在應用輪輞的輪輞寬度的100[%以上且120[%
以下的寬度的方式將輪胎以單體保持。然后，在輪胎子午線方向的剖面上， 畫出應用輪輞(車輪的輪輞凸緣部)IO的假想線，將從輪輞高度FH的位 置(輪輞凸緣部的徑方向的最外點A)沿輪胎寬度方向引出的直線設為X 軸。另外，將通過輪胎的中央胎冠CL沿輪胎徑方向引出的直線設為Y軸 (輪胎中心軸)。接下來，取輪胎基部寬度的一半的寬度WA、從Y軸到胎體簾布層3 的最大寬度位置P的距離WB和從Y軸到胎體簾布層3的拐點Q的距離 WC。另夕卜，取從輪輞高度FH的位置A到中央胎冠CL上的胎體簾布層3 的頂點R的距離HA、從X軸到胎體簾布層3的最大寬度位置P的距離 HB和從X軸到胎體簾布層3的拐點Q的距離HC。此時，這些尺寸WA、 WB、 WC、 HA、 HB、 HC具有下述關系48[%] < HB/HA < 52[%]、 98[%1 《HC/HA< 100[%卜108[%1 <WB/WA《115[%以及5％《WC/WA《 75[%。另夕卜，輪胎單體的形狀，指的是組裝在應用輪輞10上之前的輪胎單體 的形狀。此時的輪胎單體的形狀與硫化成形模具內(nèi)的輪胎形狀(就要將輪 胎從硫化成形模具取出之前的輪胎形狀)大致相等。另外， 一般來說，輪 胎的設計尺寸以該在模具內(nèi)時的輪胎形狀為基準而規(guī)定。換言之，硫化成 形模具內(nèi)的輪胎形狀與組裝在應用輪輞10上之前的輪胎單體的形狀大致 相等。另外，所謂應用輪輞，指的是JATMA規(guī)定的"應用輪輞"、TRA規(guī) 定的"Design Rim (設計輪輞)，，或者ETRTO規(guī)定的"Measuring Rim (測量輪輞)"。另外，輪輞高度FH由以車輪的輪輞直徑ct)為基準的輪 輞凸緣部的高度規(guī)定。另外，胎體簾布層3的拐點Q被定義為從輪胎子午線方向的剖面觀 察從中央胎冠CL向輪胎寬度方向外側(cè)出現(xiàn)了胎體簾布層3的曲率半徑的 變化、從而胎體簾布層3開始向輪胎徑方向內(nèi)側(cè)彎曲的位置。具體地說， 胎體簾布層3的拐點Q位于比帶束層4靠輪胎寬度方向外側(cè)的位置上的 胎體簾布層3的曲率半徑RA與比該位置靠輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)(中央胎冠 CL側(cè))的位置上的胎體簾布層3的曲率半徑RB，具有<RA/RB< 10%的關系的范圍內(nèi)。另外，拐點Q也可以定義為，與胎面部中央?yún)^(qū)域的 胎體線近似的圓弧從該胎體線剝離的點。一般，在輪胎的充氣時，由于輪輞寬度的約束以及內(nèi)壓負荷，主槽51、 52的槽寬比輪胎單體時擴張。于是，能夠想到，在輪胎滾動時槽底產(chǎn)生的 應變變大，產(chǎn)生溝槽開裂。針對這一點，在該充氣輪胎1中，胎體簾布層3的形狀(胎體線)被 適當化，所以輪胎的單體時與充氣時的主槽51、 52(特別是位于輪胎寬度 方向外側(cè)的主槽52)的形狀變化減少(參照圖2)。由此，具有在主槽51、 52的槽底產(chǎn)生的應變被降低而抑制了產(chǎn)生溝槽開裂的優(yōu)點。例如，在HB/HA〈48[。/o時，具有容易產(chǎn)生輪輞緩沖開裂(在胎面部 產(chǎn)生的開裂)的危險，在52[%<HB/HA時，具有耐溝槽開裂性能惡化的 危險。另夕卜，在HC/HA〈98[o/ol時，具有胎肩部的體積增加、輪胎的耐久 性能惡化的危險，在100[%<HC/HA時，具有耐溝槽開裂性能惡化的危險。 另外，在WB/WA<108[%時，具有耐溝槽開裂性能惡化的危險， 115[%1<WB/WA時，具有容易產(chǎn)生輪輞緩沖開裂的危險。另外，在 WC/WA〈5。/。1或者75[%1<WC/WA時，具有耐溝槽開裂性能惡化的危險。[附加事項1]另外，在該充氣輪胎1中，優(yōu)選的是在將輪胎安裝在應用輪輞10 上并且對輪胎賦予標準內(nèi)壓的10%的空氣壓力時，同樣地，上述的寬度 WA、距離WB、距離WC、距離HA、距離HB以;O巨離HC具有下述關 系48[%1《HB/HA < 52[%、98[%] < HC/HA < 100[%、108[%< WB/WA 《115[。/0以及55[。/oI《WC/WA《75[。/0。在該結(jié)構中，胎體簾布層3的形12狀被進一步適當化，所以減少了充氣時的主槽51、 52的形狀變化。由此， 具有在主槽51 、 52的槽底產(chǎn)生的應變被減小而更有效抑制了溝槽開裂的產(chǎn) 生的優(yōu)點。另外，所謂標準內(nèi)壓，指的是JATMA規(guī)定的"最高空氣壓"、TRA 規(guī)定的"TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES (不同的冷充氣壓力下的輪胎載重極限)"的最大值、或者 ETRTO規(guī)定的"INFLATION PRESSURES (充氣壓力)，，。[附加事項2]另外，在該充氣輪胎1中，優(yōu)選的是WC/WB與輪胎的偏平率S滿 足下述關系，即，_ 0.007 x S+0.95《WC/WB < - 0.007 x S+1.05 (參照圖 3)。在該結(jié)構中，WC/WB與輪胎的偏平率S的關系被適當化，所以具有 輪胎的耐溝槽開裂性能以及耐久性能提高(維持)的優(yōu)點。例如，在 WC/WB< - 0.007 x S+0.95時，具有胎肩部的體積增大、輪胎的耐久性能惡 化的危險。另夕卜，在-0.007 xS+1.05〈WC/WB時，具有耐溝槽開裂性能惡 化的危險。另外，在該充氣輪胎l中，優(yōu)選的是在將輪胎組裝在應用輪輞上并 且對輪胎賦予標準內(nèi)壓的狀態(tài)下，帶束層4的最大帶束寬度Wd、輪胎總 寬度Ws與輪胎的偏平率S滿足下述關系，即，-0.5xS+108<Wd/Ws《 -0.5XS+118 (參照圖4)。在該結(jié)構中，最大帶束寬度Wd、輪胎總寬度 Ws與偏平率S的關系被適當化，所以具有輪胎的耐溝槽開裂性能提高(維 持)的優(yōu)點。例如，在Wd/Ws<-0.5xS+108時，具有耐溝槽開裂性能惡 化的危險。另外，在-0.5xS+118〈Wd/Ws時，具有帶束寬度過寬、輪胎 的重量過度增加的危險。另外，該充氣輪胎1并不局限于復輪(雙輪)裝設輪胎，也能夠應用 于單輪裝設輪胎(例如，輪胎總寬度Ws為350mm]以上的輪胎)。在這 樣的應用對象中，優(yōu)選的是帶束層4的最大帶束寬度Wd、輪胎總寬度 Ws與輪胎的偏平率S滿足下述關系，即，- 0.6 x S+108 < Wd/Ws《-0.6 xS+118。由此，即使在該扁平(wide base,寬基)型的輪胎中，也具有13輪胎的耐溝槽開裂性能提高(被維持)的優(yōu)點。另外，優(yōu)選的是該充氣輪胎1被應用于偏平率(標稱偏平)為65 以下的重載重用輪胎中。在這樣的重載重用輪胎中，具有在胎面部胎肩區(qū) 域的主槽52容易產(chǎn)生溝槽開裂的問題。因此，通過將該重載重用輪胎作為 應用對象，具有顯著得到與輪胎的耐溝槽開裂性能有關的效果的優(yōu)點。[性能試驗在該實施例中，對于條件不同的多種充氣輪胎，進行與耐輪輞緩沖開 裂性能以及耐溝槽開裂性能有關的性能試驗(參照圖5以及圖6)。在該 性能試驗中，使用(1)偏平率為60并且輪胎尺寸285/60R22.5的充氣輪 胎以及(2)偏平率為55并且輪胎尺寸385/55R22.5的充氣輪胎。而且， 這些充氣輪胎被安裝在JATMA規(guī)定的應用輪輞上，對該充氣輪胎施加規(guī) 定內(nèi)壓以及^L定載重。在與耐輪輞緩沖開裂性能(胎圏部表面的耐周方向開裂性能)有關的 性能試驗中，在充氣輪胎上負荷規(guī)定載重的140％1的載重而進行轉(zhuǎn)鼓試 驗，以時速45[km/h的行駛速度行駛20000[kml后測定在胎圏部表面產(chǎn)生 的周方向開裂的個數(shù)以及長度。然后，基于該測定結(jié)果進行以以往例為基 準(100)的指數(shù)評價。該評價的數(shù)值越小越優(yōu)選。在與耐溝槽開裂性能有關的性能試驗中， 一邊向充氣輪胎吹臭氧一邊 進行轉(zhuǎn)鼓試驗，以時速45[km/h的行駛速度行駛10000km后測定所產(chǎn)生 的開裂的個數(shù)以及長度。然后，基于該測定結(jié)果進行以以往例為基準(IOO) 的指數(shù)評價。另外，在該性能試驗中，以指數(shù)值150以上為基準判斷耐溝 槽開裂性能的提高效果。該評價的數(shù)值越小越優(yōu)選。以往例的充氣輪胎是市場出售的現(xiàn)有的輪胎。發(fā)明例1~發(fā)明例3的 充氣輪胎1是各尺寸(寬度WA、距離WB、距離WC、距離HA、距離 HB以及距離HC)被適當化了的輪胎。如試驗結(jié)果所示，可知在發(fā)明例 1~3的充氣輪胎1中，都能夠一邊維持耐輪輞緩沖開裂性能一邊提高耐溝 槽開裂性能。實施例2圖7是表示本發(fā)明的實施例2所涉及的充氣輪胎的由各扁平率引起的 不同的曲線圖。圖8是表示本發(fā)明的實施例2所涉及的充氣輪胎的胎體線 的說明圖。圖9是表示本發(fā)明的實施例2所涉及的充氣輪胎的作用的說明 圖。圖10以及圖11是表示本發(fā)明的實施例所涉及的充氣輪胎的性能試驗 的結(jié)果的圖表。在該實施例2的充氣輪胎1中，與實施例1的充氣輪胎l相比較，其 特征在于，從輪胎子午線方向的剖面看胎體簾布層3的剖面形狀(胎體線) 中，預定的尺寸比USH/HA、 WB/HA、 WC/WB由預定的二次近似規(guī)定。具體地說，首先，從胎體簾布層3的最大寬度位置P到胎體簾布層3 的拐點Q為止的Y軸方向的距離USH與從X軸到中央胎冠CL上的胎體 簾布層3的頂點R的距離HA具有0.48 < USH/HA < 0.52的關系。另外， 輪胎的偏平率的標稱S、從Y軸到胎體簾布層的最大寬度位置P的距離 WB與距離HA具有5.52S2xlO 5-2.407Sxl0 2+2.29《WB/HA<5.52S2 x 10_5-2.407Sx l(T2+2.39的關系。另外，偏平率的標稱S、從Y軸到所 述胎體簾布層的拐點Q的距離WC與距離WB具有-1.1312S"xl0 — 4+5.822S x 10 3+0.62 < WC/WB《—1.1312S2 x 10 4+5.822S x 10 3+0.68的 關系。另外，在該實施例2中，以輪胎保持在硫化成形模具內(nèi)時的輪胎子午 線方向的剖面為基準，規(guī)定各輪胎尺寸。但是，并不局限于此，也可以以 輪胎單體時的輪胎子午線方向的剖面為基準，規(guī)定各輪胎尺寸。在該充氣輪胎中，胎體簾布層3的剖面形狀(胎體線)被適當化，所 以輪胎的單體時與充氣時的主槽51、 52 (特別是位于輪胎寬度方向外側(cè)的 主槽52)的形狀變化有所減少(參照圖2)。因此，在將輪胎組裝在輪輞 上并向輪胎賦予空氣壓力時，主槽51、 52的槽底難以擴大。由此，具有在 主槽51、 52的槽底產(chǎn)生的應變被減少、抑制了溝槽開裂的產(chǎn)生的優(yōu)點。另外，WB/HA和WC/WB由預定的二次近似規(guī)定，所以與它們由一 次近似規(guī)定的結(jié)構相比較，胎體簾布層3的剖面形狀被高精度地適當化(參 照圖8)。具體地說，在二次近似中，主槽52的槽底部附近處的胎體線的15位置比一次近似高(位于輪胎徑方向)。于是，輪胎的單體時與充氣時的主槽51、 52的形狀變化被有效地降低，在主槽51、 52的槽底產(chǎn)生的應變 被降低。由此，輪胎的耐溝槽開裂性能提高。另外， 一般來說，比USH/HA、比WB/HA以及比WC/WB與輪胎的 耐溝槽開裂性能以及帶束層4的耐久性能具有下面的關系(參照圖9)。 首先，在比USH/HA增加時，具有耐溝槽開裂性能提高、帶束層4的耐久 性能降低的傾向。相反，在比USH/HA減少時，具有耐溝槽開裂性能降低、 帶束層4的耐久性能提高的傾向。另外，在比WB/HA增加時，具有耐溝 槽開裂性能降低、帶束層4的耐久性能提高的傾向。相反，在比WB/HA 增加時，具有耐溝槽開裂性能提高、帶束層4的耐久性能降低的傾向。另 外，在比WC/WB增加時，具有耐溝槽開裂性能降低、帶束層4的耐久性 能提高的傾向。相反，在比WC/WB增加時，具有耐溝槽開裂性能提高、 帶束層4的耐久性能降低的傾向。另外，在該充氣輪胎1中，優(yōu)選的是輪胎基部寬度的一半的寬度 WA與輪胎剖面寬度的標稱M具有0.44 <WA/M<0.46的關系。在該結(jié)構 中，輪胎基部寬度(一半寬度WA)與輪胎剖面寬度的標稱M的比WA/M 被適當化，所以具有輪胎的充氣性能、胎圏部的耐久性能以及耐制造故障 性能提高的優(yōu)點(參照圖11)。另外，在理論輪輞寬度時該比WA/M為 WA/M=0.75,在使用輪輞寬度時，采用接近該數(shù)值的比值。因此，在將 WA/M設為上述的范圍(0.44《WA/M《0.46 )的結(jié)構中，輪胎的基部寬 度變寬。另外，在該充氣輪胎l中，優(yōu)選的是比帶束層4靠輪胎寬度方向外 側(cè)的位置上的胎體簾布層3的曲率半徑RA與從胎體簾布層3的最大寬度 位置P到胎體簾布層3的拐點Q為止的Y軸方向的距離USH具有0.95 < RA/USBK1.05的關系(參照圖1)。在該結(jié)構中，從胎肩部到胎側(cè)部的胎 體線的曲率半徑RA被適當化，所以具有在主槽51、 52的槽底產(chǎn)生的應變 被有效降低而抑制了溝槽開裂的產(chǎn)生的優(yōu)點。例如，在R/USH<0.95時， 充氣時的胎體線比輪胎單體時更容易向輪胎寬度方向外側(cè)變形，不優(yōu)選。另外，1.05〈R/USH時，輪胎形狀本身不適當，容易產(chǎn)生輪胎重量增加、輪 胎耐久性能降低等不良情況。另外，在該充氣輪胎l中，在將輪胎安裝在應用輪輞上并且對輪胎賦 予標準內(nèi)壓的5[%]的空氣壓力的狀態(tài)下，輪胎的偏平率的標稱S、距離 USH、距離HA、距離WB、和距離WC具有4.157S2 x 10—5 - 6.738S x 10 3+0.56 < USH/HA < 4.157S2 x 10 —5 - 6.738S x 10 3+0.63的關系。優(yōu)選的是 具有1.7874S2 x 10 4 一 2.7522S x 10 2+1.60《WC/WB < 1.7874S2 x 10 4 -2.7522S x 10—2+1.66的關系。在該結(jié)構中，胎體簾布層的形狀被進一步適當化，所以降低了充氣時 的主槽的形狀變化。由此，具有在主槽的槽底產(chǎn)生的應變被降低、更有效 抑制了溝槽開裂的產(chǎn)生的優(yōu)點。例如，在偏平率的標稱S為S-60的輪胎中，0.305 < USH/HA《0.375 并且0.592 < WC/WB < 0.652。另外，在輪胎尺寸265/60R22.5的輪胎的外 形中，USH/HA=0.29并且WC/WB=0.67。[應用對象另外，該充氣輪胎1優(yōu)選應用于例如偏平率的標稱S在S<70的范圍 內(nèi)的輪胎。另外，尤其優(yōu)選應用于重栽重用充氣子午線輪胎。在這些輪胎 中，尤其溝槽開裂的產(chǎn)生比較顯著。因此，通過將這些輪胎作為應用對象， 具有能夠得到更顯著的耐溝槽開裂性能效果的優(yōu)點。[性能試驗在該實施例2中，對于條件不同的多種充氣輪胎，進行與(l)耐溝槽 開裂性能、(2 )帶束層的耐久性能、(3 )充氣性能以及(4 )胎圏部耐久 性能有關的性能試驗(參照圖10以及圖11)。在與(1)耐溝槽開裂性能以及(2)帶束層的耐久性能有關的性能試 驗中，通過使用了有限元法的模擬解析進行內(nèi)壓填充時的主槽槽底的應變 以及帶束層端部的應變能量的密度解析，對各充氣輪胎進行指數(shù)評價。具 體地說，使用將輪胎尺寸315/60R22.5的充氣輪胎組裝在輪輞尺寸22.5 x 9.00的輪輞上并向該充氣輪胎賦予900[kPal的空氣壓時的試驗條件。另夕卜，在耐溝槽開裂性能為指數(shù)值130以上、帶束層耐久性能為指數(shù)值85以上時 認為有效果。另外，在與(3)充氣性能以及(4)胎圈部耐久性能有關的性能試驗 中，將輪胎尺寸315/60R22.5的充氣輪胎組裝在輪輞尺寸22.5 x 9.00的輪 輞上，并向該充氣輪胎賦予900[kPa的空氣壓。然后，此時評價充氣性能， 另外，通過實車行駛，測定在胎圍部產(chǎn)生破損時的行駛距離、進行與胎圈 部耐久性能有關的指數(shù)評價。以往例的充氣輪胎是公知的輪胎。發(fā)明例4~發(fā)明例18的充氣輪胎1 是比USH/HA、相對于輪胎的偏平率的標稱S的比WB/HA和比WC/WB、 以及比RA/USH被適當化了的輪胎。如試驗結(jié)果所示，可知在發(fā)明例4~13的充氣輪胎1中，都能夠一 邊維持帶束層的耐久性能一邊提高耐溝槽開裂性能(參照圖10)。另外， 通過將比USH/HA、以及相對于輪胎的偏平率的標稱S的比WB/HA和 WC/WB適當化， 一邊維持帶束層的耐久性能一邊進一步提高耐溝槽開裂 性能。另外，如圖11的試驗結(jié)果所示，可知比RA/USH與充氣性能以及 胎圏部耐久性能處于相對關系。因此，可知通過將比RA/USH適當化， 能夠得到所希望的輪胎性能。如上所述，本發(fā)明所涉及的充氣輪胎在能夠抑制溝槽開裂的產(chǎn)生方面 有用。
權利要求
1.一種充氣輪胎，具有一對胎圈芯、環(huán)狀架設在所述胎圈芯之間的胎體簾布層和配置在所述胎體簾布層的輪胎徑方向外側(cè)的帶束層，偏平率為65以下，其特征在于在以輪胎基部寬度成為在應用輪輞的輪輞寬度的100[％]以上且120[％]以下的寬度的方式以單體保持輪胎時的輪胎子午線方向的剖面上，將從輪輞高度FH的位置A沿輪胎寬度方向引出的直線設為X軸、并且將通過中央胎冠CL沿輪胎徑方向引出的直線設為Y軸的情況下，輪胎基部寬度的一半的寬度WA、從Y軸到所述胎體簾布層的最大寬度位置P的距離WB、從Y軸到所述胎體簾布層的拐點Q的距離WC、從X軸到中央胎冠CL上的所述胎體簾布層的頂點R的距離HA、從X軸到所述胎體簾布層的最大寬度位置P的距離HB、和從X軸到所述胎體簾布層的拐點Q的距離HC，具有48[％]≤HB/HA≤52[％]、98[％]≤HC/HA≤100[％]、108[％]≤WB/WA≤115[％]以及55[％]≤WC/WA≤75[％]的關系。
2. —種充氣輪胎，具有一對胎圈芯、環(huán)狀架設在所述胎圏芯之間的 胎體簾布層和配置在所述胎體簾布層的輪胎徑方向外側(cè)的帶束層，偏平率為65以下，其特征在于在輪胎保持于硫化成形模具內(nèi)時的輪胎子午線方向的剖面上，將從輪 輞高度FH的位置A沿輪胎寬度方向引出的直線設為X軸、并且將通過中 央胎冠CL沿輪胎徑方向引出的直線設為Y軸的情況下，輪胎基部寬度的一半的寬度WA、從Y軸到所述胎體簾布層的最大寬 度位置P的距離WB、從Y軸到所述胎體簾布層的拐點Q的距離WC、從 X軸到中央胎冠CL上的所述胎體簾布層的頂點R的距離HA、從X軸到 所述胎體簾布層的最大寬度位置P的距離HB、和從X軸到所述胎體簾布 層的拐點Q的距離HC，具有48％<HB/HA《52[%、98[%]<HC/HA <100[%、系。
3. 如權利要求1或2所述的充氣輪胎，其中在輪胎組裝在應用輪 輞上并且對輪胎賦予了標準內(nèi)壓的10%的空氣壓力的狀態(tài)下，寬度WA、 距離WB、距離WC、距離HA、距離HB以及距離HC具有48％j<HB/HA < 52[%、98％《HC/HA < 100[%j 、 108％< WB/WA < 115[%以及 55[°/。1 < WC/WA < 75[%的關系。
4. 如權利要求1或2所述的充氣輪胎，其中WC/WB與輪胎的偏 平率S具有-0.007 x S+0.95 < WC/WB《-0.007 x S+1.05的關系。
5. 如權利要求1或2所述的充氣輪胎，其中在輪胎組裝在應用輪 輞上并且對輪胎賦予了標準內(nèi)壓的狀態(tài)下，所述帶束層的最大帶束寬度 Wd、輪胎的總寬度Ws與輪胎的偏平率S具有-0.5 x S+108 < Wd/Ws < -0.5xS+118的關系。
6. —種充氣輪胎，具有一對胎圏芯、環(huán)狀架設在所述胎圏芯之間的 胎體簾布層和配置在所述胎體簾布層的輪胎徑方向外側(cè)的帶束層，其特征 在于在輪胎保持于硫化成形模具內(nèi)時的輪胎子午線方向的剖面上，將從輪 輞高度FH的位置A沿輪胎寬度方向引出的直線設為X軸、并且將通過中 央胎冠cl沿輪胎徑方向引出的直線設為y軸的情況下，輪胎的偏平率的標稱S、從所述胎體簾布層的最大寬度位置P到所述 胎體簾布層的拐點q為止的y軸方向的距離ush、從x軸到中央胎冠cl 上的所述胎體簾布層的頂點R的距離HA、從Y軸到所述胎體簾布層的最 大寬度位置P的距離WB、和從Y軸到所述胎體簾布層的拐點Q的距離 WC ，具有0.48 < USH/HA < 0.52 、 5.52S2 x 10 5 - 2.407S x 10 2+2.29 < WB/HA < 5.52S2 x 10 5 - 2.407S x 10 2+2.39以及—1.1312S2 x 10 4+5.822S x 10 3+0.62 < WC/WB《—1，1312S2 x 10 4+5.822S x 10 3+0.68的關系。
7. 如權利要求6所述的充氣輪胎，其中輪胎基部寬度的一半的寬 度WA與輪胎剖面寬度的標稱M具有0.44< WA/M<0.46的關系。
8. 如權利要求6所述的充氣輪胎，其中比所述帶束層靠輪胎寬度方向外側(cè)的位置上的所述胎體簾布層的曲率半徑RA與從所述胎體簾布層 的最大寬度位置P到所述胎體簾布層的拐點Q為止的Y軸方向的距離 USH,具有0.95《RA/USH《1.05的關系。
9. 如權利要求6所述的充氣輪胎，其中在輪胎組裝在應用輪輞上 并且對輪胎賦予了標準內(nèi)壓的5[%的空氣壓力的狀態(tài)下，輪胎的偏平率的 標稱S、距離USH、距離HA、距離WB、和距離WC具有4.157S2x 10一5 一 6.738S x 10 3+0.56《USH/HA《4.157S2 x 10 5 — 6.738S x 10 3+0.63以及 1.7874S2 x 10 4 - 2.7522S x 10 2+1.60《WC/WB《1.7874S2 x 10 4 -2.7522S x 10 — 2+1.66的關系。
10. 如權利要求6所述的充氣輪胎，其中輪胎的偏平率的標稱S在 S《70的范圍內(nèi)。
全文摘要
在該充氣輪胎(1)中，在以輪胎基部寬度成為在應用輪輞的輪輞寬度的100[％]以上且120[％]以下的寬度的方式以單體保持輪胎時的輪胎子午線方向的剖面上，輪胎基部寬度的一半的寬度(WA)、從Y軸到胎體簾布層(3)的最大寬度位置(P)的距離(WB)、從Y軸到胎體簾布層(3)的拐點(Q)的距離(WC)、從X軸到中央胎冠(CL)上的胎體簾布層(3)的頂點(R)的距離(HA)、從X軸到胎體簾布層(3)的最大寬度位置(P)的距離(HB)和從X軸到胎體簾布層(3)的拐點(Q)的距離(HC)具有48[％]≤HB/HA≤52[％]、98[％]≤HC/HA≤100[％]、108[％]≤WB/WA≤115[％]以及55[％]≤WC/WA≤75[％]的關系。
文檔編號B60C9/08GK101541562SQ20088000025
公開日2009年9月23日 申請日期2008年1月16日 優(yōu)先權日2007年1月30日
發(fā)明者丸山博功, 小林弘典, 磯部哲 申請人:橫濱橡膠株式會社