環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，主要解決現(xiàn)有技術(shù)中能耗較高的問(wèn)題。本發(fā)明通過(guò)采用一種環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，包括至少一組氧化工段、提濃塔，每組氧化工段包括氧化反應(yīng)器、蒸汽發(fā)生器、冷卻器；包括異丙苯的原料進(jìn)入氧化反應(yīng)器與空氣反應(yīng)，氧化反應(yīng)器塔底釜液的一部分物料送至下一組氧化工段的氧化反應(yīng)器繼續(xù)反應(yīng)，另一部分物料依次經(jīng)蒸汽發(fā)生器、冷卻器后回流至氧化反應(yīng)器；最后一組氧化工段中的氧化反應(yīng)器塔底釜液的一部分物料送入提濃塔進(jìn)行物料提濃；其中，每組氧化工段的蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生的蒸汽作為熱源送至提濃塔再沸器的技術(shù)方案較好地解決了上述問(wèn)題，可用于環(huán)氧丙烷的生產(chǎn)中。
【專利說(shuō)明】環(huán)氧丙燒裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種環(huán)氧丙焼裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 環(huán)氧丙焼是石油化工產(chǎn)品的重要中間體之一，大量用于生產(chǎn)聚離多元醇制備聚氨 醋塑料，W及生產(chǎn)不飽和樹脂和表面活性劑等。目前環(huán)氧丙焼的生產(chǎn)技術(shù)主要有：氯醇法、 環(huán)氧丙焼/苯己帰聯(lián)產(chǎn)、環(huán)氧丙焼/叔下醇聯(lián)產(chǎn)、過(guò)氧化氨異丙苯氧化等間接氧化法和過(guò)氧 化氨直接環(huán)氧化法。
[0003] CN201210429266. 9和CN 201110294224. 4涉及生產(chǎn)環(huán)氧丙焼的方法，描述了異丙 苯法生產(chǎn)環(huán)氧丙焼的工藝方法，該方法首先是通過(guò)異丙苯氧化得到過(guò)氧化氨異丙苯CHP，然 后將過(guò)氧化氨異丙苯與丙帰發(fā)生環(huán)氧化反應(yīng)生成環(huán)氧丙焼P0。其中異丙苯氧化得到過(guò)氧 化氨異丙苯的工藝單元稱為氧化單元。CN01806930. 4涉及環(huán)氧丙焼的制備方法，該方法中 的氧化工序?yàn)樵诟邷貤l件下，通過(guò)空氣或含氧氣體自動(dòng)氧化異丙苯得到過(guò)氧化氨異丙苯。 CN201120437887. 2涉及一種外部移熱的異丙苯連續(xù)氧化系統(tǒng)，其氧化單元包括氧化培、氧 化外循環(huán)冷卻器W及循環(huán)粟。氧化單元通過(guò)循環(huán)粟實(shí)現(xiàn)氧化培物料的循環(huán)，循環(huán)液所帶氧 化反應(yīng)生成熱經(jīng)換熱器冷卻移去后返回氧化培培頂。該氧化培高溫物料采用循環(huán)冷卻水冷 卻，余熱未回收利用，存在環(huán)氧丙焼工藝能量利用不合理，能耗較高等問(wèn)題。
[0004] 現(xiàn)有技術(shù)均存在能耗較高的問(wèn)題，本發(fā)明有針對(duì)性的解決了該問(wèn)題。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是現(xiàn)有技術(shù)中能耗較高的問(wèn)題，提供一種新的環(huán)氧丙 焼裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法。該方法用于環(huán)氧丙焼的生產(chǎn)中，具有能耗較低的優(yōu)點(diǎn)。
[0006] 為解決上述問(wèn)題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下；一種環(huán)氧丙焼裝置氧化單元副產(chǎn) 蒸汽的方法，包括至少一組氧化工段、提濃培，每組氧化工段包括氧化反應(yīng)器、蒸汽發(fā)生器、 冷卻器；包括異丙苯的原料進(jìn)入氧化反應(yīng)器與空氣反應(yīng)，氧化反應(yīng)器培底蓋液的一部分物 料送至下一組氧化工段的氧化反應(yīng)器繼續(xù)反應(yīng)，另一部分物料依次經(jīng)蒸汽發(fā)生器、冷卻器 后回流至氧化反應(yīng)器；最后一組氧化工段中的氧化反應(yīng)器培底蓋液的一部分物料送入提濃 培進(jìn)行物料提濃；其中，每組氧化工段的蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生的蒸汽作為熱源送至提濃培再沸 器。
[0007] 上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述的蒸汽發(fā)生器的換熱介質(zhì)為鍋爐給水，冷卻器的換 熱介質(zhì)為循環(huán)水供水。
[0008] 上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述每組氧化工段內(nèi)氧化反應(yīng)器、蒸汽發(fā)生器、冷卻器 的連接流程相同。
[0009] 上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述環(huán)氧丙焼裝置氧化單元包括1?5組氧化工段。
[0010] 上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述氧化反應(yīng)器培底蓋液通過(guò)循環(huán)粟增壓后輸送。
[0011] 上述技術(shù)方案中，優(yōu)選地，所述氧化反應(yīng)器操作溫度為0?15(TC，操作壓力為 0. 0?0. 8MpaG ;蒸汽發(fā)生器操作溫度為0?15(TC，操作壓力為0. 0?0. 8MPaG ;冷卻器操 作溫度為0?130。操作壓力為0. 0?0. 8MPaG ;循環(huán)粟操作溫度為0?150。操作壓力 為0. 0?0. 8MPaG ;提濃培操作溫度為0?llCrC，操作壓力為0. 0?0. 008MPa(a);提濃培 再沸器操作溫度為0?12(TC，操作壓力為0. 0?0. 08MPa(a)。
[0012] 上述技術(shù)方案中，更優(yōu)選地，所述氧化反應(yīng)器操作溫度為30?13(TC，操作壓力為 0. 0?0. 6MPaG ;蒸汽發(fā)生器操作溫度為30?13(TC，操作壓力為0. 0?0. 6MPaG ;冷卻器操 作溫度為30?120°C，操作壓力為0. 0?0. 6MPaG ;循環(huán)粟操作溫度為30?130°C，操作壓 力為0. 0?0. 6MPaG ;提濃培操作溫度為25?10(TC，操作壓力為0. 0?0. 006MPa(a);提 濃培再沸器操作溫度為20?lOCrC，操作壓力為0. 0?0. 06MPa(a)。
[0013] 上述技術(shù)方案中，最優(yōu)選地，所述氧化反應(yīng)器操作溫度為為50?iicrc，操作壓力 為0. 0?0. 4MPaG ;蒸汽發(fā)生器操作溫度為50?licrc，操作壓力為0. 0?0. 4MPaG ;冷卻 器操作溫度為50?105°C，操作壓力為0. 0?0. 4MPaG ;循環(huán)粟操作溫度為50?llCrC，操 作壓力為0. 0?0. 4MPaG ;提濃培操作溫度為40?90°C，操作壓力為0. 0?0. 004MPa(a); 提濃培再沸器操作溫度為30?9(TC，操作壓力為0. 0?0. 04MPa(a)。
[0014] 本發(fā)明通過(guò)回收氧化反應(yīng)器循環(huán)液余熱來(lái)副產(chǎn)蒸汽來(lái)移走部分氧化反應(yīng)生成熱， 用于提濃培再沸器熱源，減少環(huán)氧丙焼裝置蒸汽消耗651. 5公斤/噸產(chǎn)品；同時(shí)由于發(fā)生蒸 汽移走部分氧化反應(yīng)生成熱，也減少環(huán)氧丙焼裝置的循環(huán)冷卻水消耗35. 83噸/噸產(chǎn)品，取 得了較好的技術(shù)效果。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0015] 圖1為本發(fā)明所述方法的流程示意圖。
[0016] 圖1中，1為異丙苯原料；2、12、22為空氣物料；3、13、23為相應(yīng)氧化反應(yīng)器培蓋物 料；4、14、24為回流物料；5、15、25為低壓蒸汽物料；6、16、26為相應(yīng)氧化反應(yīng)器培蓋物料 進(jìn)入下一組氧化工段物料；7為提濃培再沸器的低壓蒸汽進(jìn)料管線；
[0017] 201、202、203為氧化反應(yīng)器；301、302、303為循環(huán)粟；401、402、403為冷卻器； 501、502、503為蒸汽發(fā)生器；600為提濃培再沸器；700為提濃培；
[001引 LS為低壓蒸汽；DW為鍋爐給水；CWS為循環(huán)水供水；CWR為循環(huán)水回水。
[0019] 如圖1所示的流程中，W 3組氧化工段為例，異丙苯原料1輸送至氧化反應(yīng)器201 內(nèi)，與空氣物料2混合，發(fā)生氧化反應(yīng)，生成過(guò)氧化氨異丙苯。氧化反應(yīng)器201培蓋物料3 的一部分經(jīng)過(guò)循環(huán)粟301循環(huán)運(yùn)行，循環(huán)液經(jīng)過(guò)蒸汽發(fā)生器501和冷卻器401冷卻，冷卻后 的物料4回流至氧化反應(yīng)器201內(nèi)繼續(xù)反應(yīng)。鍋爐給水DW進(jìn)入蒸汽發(fā)生器501，產(chǎn)生低壓 蒸汽LS物料5。循環(huán)水供水CWS進(jìn)入冷卻器401移走剩余反應(yīng)熱后成為循環(huán)水回水CWR返 回。混合物料3的另一部分物料經(jīng)過(guò)循環(huán)粟301增壓后，作為物料6送氧化反應(yīng)器202。
[0020] 物料6與空氣物料12在氧化反應(yīng)器202混合，發(fā)生氧化反應(yīng)生成過(guò)氧化氨異丙 苯。氧化反應(yīng)器202培蓋物料13 -部分經(jīng)過(guò)循環(huán)粟302循環(huán)運(yùn)行，循環(huán)液經(jīng)過(guò)蒸汽發(fā)生器 502和冷卻器402冷卻后，物料14回流至氧化反應(yīng)器202內(nèi)繼續(xù)反應(yīng)。鍋爐給水DW進(jìn)入蒸 汽發(fā)生器502,產(chǎn)生低壓蒸汽LS物料15。循環(huán)水供水CWS進(jìn)入冷卻器402移走剩余反應(yīng)熱 后成為循環(huán)水回水CWR返回。氧化反應(yīng)器202出口的另一部分物料16經(jīng)過(guò)循環(huán)粟302增 壓后，送氧化反應(yīng)器203。
[0021] 物料16與空氣物料22在氧化反應(yīng)器203混合，發(fā)生氧化反應(yīng)進(jìn)一步生成過(guò)氧化 氨異丙苯。氧化反應(yīng)器203培蓋物料23 -部分經(jīng)過(guò)循環(huán)粟303循環(huán)運(yùn)行，循環(huán)液經(jīng)過(guò)蒸汽 發(fā)生器503和冷卻器403冷卻后，物料24回流至氧化反應(yīng)器203內(nèi)繼續(xù)反應(yīng)。鍋爐給水DW 進(jìn)入蒸汽發(fā)生器503,產(chǎn)生低壓蒸汽LS物料25。循環(huán)水供水CWS進(jìn)入冷卻器403移走剩余 反應(yīng)熱后成為循環(huán)水回水CWR返回。氧化反應(yīng)器203出口的另一部分物料26經(jīng)過(guò)循環(huán)粟 303增壓后，送至提濃培700進(jìn)行物料提濃。低壓蒸汽LS物料5、15、25合并為物料7作為 提濃培再沸器600熱源，滿足提濃培再沸器600的熱量所需。
[0022] 下面通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的闡述，但不僅限于本實(shí)施例。

【具體實(shí)施方式】 [002引【實(shí)施例1】
[0024] 環(huán)氧丙焼生產(chǎn)規(guī)模為10萬(wàn)噸/年，設(shè)置2組氧化工段。氧化反應(yīng)器操作溫度 105C ;操作壓力為0. 25MPaG ;蒸汽發(fā)生器操作溫度105C ;操作壓力為0. 25MPaG ;冷卻器 操作溫度97C ;操作壓力為0. 25MPaG ;循環(huán)粟操作溫度105°C ;操作壓力為0. 25MPaG ;提 濃培操作溫度7(TC ;操作壓力為0.0035MPa(a);提濃培再沸器操作溫度SrC ;操作壓力為 0. 042MPa(a);副產(chǎn)規(guī)格為80. (TC、0. 04736MPa(a)的蒸汽8144公斤/小時(shí)，即；減少工藝裝 置蒸汽消耗8144公斤/小時(shí)；同時(shí)減少工藝裝置循環(huán)冷卻水消耗447. 9噸/小時(shí)。具體數(shù) 據(jù)見表1。
[00巧]表1 [0026]

【權(quán)利要求】
1. 一種環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，包括至少一組氧化工段、提濃塔，每組 氧化工段包括氧化反應(yīng)器、蒸汽發(fā)生器、冷卻器；包括異丙苯的原料進(jìn)入氧化反應(yīng)器與空氣 反應(yīng)，氧化反應(yīng)器塔底釜液的一部分物料送至下一組氧化工段的氧化反應(yīng)器繼續(xù)反應(yīng)，另 一部分物料依次經(jīng)蒸汽發(fā)生器、冷卻器后回流至氧化反應(yīng)器；最后一組氧化工段中的氧化 反應(yīng)器塔底釜液的一部分物料送入提濃塔進(jìn)行物料提濃；其中，每組氧化工段的蒸汽發(fā)生 器產(chǎn)生的蒸汽作為熱源送至提濃塔再沸器。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，其特征在于所述的蒸 汽發(fā)生器的換熱介質(zhì)為鍋爐給水，冷卻器的換熱介質(zhì)為循環(huán)水供水。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，其特征在于所述每組 氧化工段內(nèi)氧化反應(yīng)器、蒸汽發(fā)生器、冷卻器的連接流程相同。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，其特征在于所述環(huán)氧 丙烷裝置氧化單元包括1?5組氧化工段。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，其特征在于所述氧化 反應(yīng)器塔底釜液通過(guò)循環(huán)泵增壓后輸送。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1、5所述環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，其特征在于所述 氧化反應(yīng)器操作溫度為〇?150°C，操作壓力為0. 0?0. 8MpaG ;蒸汽發(fā)生器操作溫度為 0?150°C，操作壓力為0? 0?0? 8MPaG ;冷卻器操作溫度為0?130°C，操作壓力為0? 0? 0. 8MPaG ;循環(huán)泵操作溫度為0?150°C，操作壓力為0. 0?0. 8MPaG ;提濃塔操作溫度為 0?110°C，操作壓力為0. 0?0. 008MPa(a);提濃塔再沸器操作溫度為0?120°C，操作壓 力為 0? 0 ?0? 08MPa(a)。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，其特征在于所述氧化 反應(yīng)器操作溫度為30?130°C，操作壓力為0. 0?0. 6MPaG ;蒸汽發(fā)生器操作溫度為30? 130°C，操作壓力為0?0?0.6MPaG ;冷卻器操作溫度為30?120°C，操作壓力為0?0? 0. 6MPaG ;循環(huán)泵操作溫度為30?130°C，操作壓力為0. 0?0. 6MPaG ;提濃塔操作溫度為 25?100°C，操作壓力為0. 0?0. 006MPa(a);提濃塔再沸器操作溫度為20?100°C，操作 壓力為 〇? 〇 ?〇? 〇6MPa(a)。
8. 根據(jù)權(quán)利要求7所述環(huán)氧丙烷裝置氧化單元副產(chǎn)蒸汽的方法，其特征在于所述氧 化反應(yīng)器操作溫度為為50?110°C，操作壓力為0. 0?0. 4MPaG ;蒸汽發(fā)生器操作溫度為 50?110°C，操作壓力為0? 0?0? 4MPaG ;冷卻器操作溫度為50?105°C，操作壓力為0? 0? 0. 4MPaG ;循環(huán)泵操作溫度為50?110°C，操作壓力為0. 0?0. 4MPaG ;提濃塔操作溫度為 40?90°C，操作壓力為0. 0?0. 004MPa(a);提濃塔再沸器操作溫度為30?90°C，操作壓 力為 0? 0 ?0? 04MPa(a)。
【文檔編號(hào)】C07D301/32GK104447629SQ201410719640
【公開日】2015年3月25日 申請(qǐng)日期:2014年12月1日 優(yōu)先權(quán)日:2014年12月1日
【發(fā)明者】楊建平, 許麟君, 牛曉鋒, 何琨 申請(qǐng)人:中石化上海工程有限公司, 中石化煉化工程（集團(tuán)）股份有限公司