本發(fā)明涉及一種混凝土，具體涉及一種高強(qiáng)度高儲水混凝土和制備方法及原料合成設(shè)備。
背景技術(shù)：
：隨著我國經(jīng)濟(jì)及城鎮(zhèn)化建設(shè)的迅速發(fā)展，城市規(guī)模急劇膨脹，城市綠化面積越來越少，取而代之的是大量的混凝土道路和地坪，這些材料吸熱能力強(qiáng)，在太陽直射下，道路上的溫度要比土地上的溫度高18攝氏度，水泥屋頂溫度比草地上的溫度高20攝氏度，白天大量吸熱，夜晚持續(xù)散發(fā)熱量。其中柏油馬路的黑顏色反射率非常低，吸收的熱量要大大高于顏色淺的地方。此外，因為土壤不能與地表進(jìn)行熱量交換和濕度調(diào)節(jié)，所以城市地表溫度和濕度無法調(diào)節(jié)，出現(xiàn)城市熱島效應(yīng)。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明要解決的問題是針對現(xiàn)有技術(shù)中所存在的上述不足而提供一種高強(qiáng)度高儲水混凝土降低熱島效應(yīng)，也在一定程度上減輕了路面排水的壓力，并同時通過一種制備高強(qiáng)度高儲水混凝土的方法來制備此高強(qiáng)度高儲水混凝土。為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用了如下的技術(shù)方案：一種高強(qiáng)度高儲水混凝土，其特征在于：包括水泥、摻和料、磨細(xì)生石灰和石膏組成的原料并添加減水劑和早強(qiáng)劑，所述水泥、摻和料、生石灰、石膏所占原料比例分別為40％、40％、15％和5％；減水劑和早強(qiáng)劑外摻比例均為原料的1.0％；所述摻和料能優(yōu)化其配合比提高混凝土強(qiáng)度并降低其干燥收縮值。進(jìn)一步，所述摻和料選擇20％的礦粉和20％的粉煤灰。進(jìn)一步，所述一種高強(qiáng)度高儲水混凝土還添加有發(fā)泡劑、聚丙烯纖維。進(jìn)一步，所述發(fā)泡劑稀釋倍數(shù)為60倍。進(jìn)一步，所述聚丙烯纖維加入占原料質(zhì)量0.05％～0.10％。進(jìn)一步，所述水泥選用p.o42.5r。進(jìn)一步，所述早強(qiáng)劑為氯化鈣。進(jìn)一步，所述減水劑選用聚羧酸高性能減水劑，摻量為原料0.15％～0.20％。一種合成原料的設(shè)備，包括設(shè)備本體、旋轉(zhuǎn)筒和電機(jī)，所述設(shè)備本體上設(shè)有水泥儲備槽、摻和料儲備槽、生石灰儲備槽、石膏儲備槽和第一板件和第二板件，所述設(shè)備本體上設(shè)有的所述第一條形槽連通所述水泥儲備槽、摻和料儲備槽、生石灰儲備槽和石膏儲備槽的底部，所述水泥儲備槽、摻和料儲備槽、生石灰儲備槽和石膏儲備槽的底部開有開口都通過所述設(shè)備本體上設(shè)有的第一連通通道連通所述旋轉(zhuǎn)筒內(nèi)，所述電機(jī)安裝在所述設(shè)備本體上，所述電機(jī)的旋轉(zhuǎn)軸設(shè)有第一齒輪，所述旋轉(zhuǎn)筒外壁設(shè)有一圈與所述第一齒輪相配合的第二齒輪，所述旋轉(zhuǎn)筒通過所述設(shè)備本體上設(shè)有的第二連通通道連通所述設(shè)備本體上設(shè)有的出料口，所述設(shè)備本體上設(shè)有的第二條形槽連通所述第二連通通道，所述第一板件和第二板件能分別在所述第一條形槽連通和所述第二連通通道伸縮并分別能堵住所述水泥儲備槽、摻和料儲備槽、生石灰儲備槽和石膏儲備槽的底部開有的開口以及所述第二連通通道。進(jìn)一步，所述出料口上設(shè)有液壓缸，所述液壓缸上的伸縮桿連接一推板。一種制備高強(qiáng)度高儲水混凝土的方法：1)將比例計量好的水泥、礦粉、粉煤灰、生石灰、石膏、減水劑和纖維等混合均勻，得到干混料；2)將干混料加入混料機(jī)中，按一定的水料比加入適量水?dāng)嚢?，得到膠凝材料漿體；3)利用發(fā)泡機(jī)將稀釋至一定倍數(shù)的發(fā)泡劑水溶液在專用設(shè)備中制成泡沫；4)按照一定的膠凝材料漿體與泡沫的體積比，將泡沫加入漿體中，攪拌至泡沫均勻混入，即得到高儲水混凝土漿體；通過添加泡沫量來控制高儲水混凝土漿體密度，得到所需相應(yīng)密度的高儲水混凝土漿體；5)將高儲水混凝土漿體澆筑到模具或現(xiàn)場關(guān)好模的施工現(xiàn)場至所需高度；6)養(yǎng)護(hù)到設(shè)定養(yǎng)護(hù)時間得到用于人行道上的高強(qiáng)度高儲水混凝土。進(jìn)一步，施工工序可分為基層處理、攪拌、運輸、攤鋪和接縫處理進(jìn)行施工。相比于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明具有如下有益效果：由于良好的儲水和透水透氣性，蓄積在高儲水混凝土里面的水分蒸發(fā)，能降低地表溫度3-4攝氏度，降低熱島效應(yīng)；雨季，雨水既能迅速滲透到地下并及時補(bǔ)充地下水，又能儲存部分水在高儲水混凝土中，極大減少水澇災(zāi)害發(fā)生頻率，也在一定程度上減輕了路面排水的壓力。高儲水混凝土是由粗集料、水泥、水和外加劑經(jīng)一定攪拌工藝攪拌成的多孔混凝土，不含細(xì)集料，由粗骨料表面包覆薄層水泥漿相互粘結(jié)而形成孔穴均勻分布的蜂窩狀結(jié)構(gòu)，其內(nèi)部含有很大比例的非封閉連通孔，故具有儲水、透水、透氣、重量輕等特點。本發(fā)明的其它優(yōu)點、目標(biāo)和特征將部分通過下面的說明體現(xiàn)，部分還將通過對本發(fā)明的研究和實踐而為本領(lǐng)域的技術(shù)人員所理解。附圖說明圖1為本發(fā)明一種合成原料的設(shè)備結(jié)構(gòu)示意圖。圖2為本發(fā)明28d抗折強(qiáng)度、28d抗壓強(qiáng)度、28d干燥收縮和56d干燥收縮值對比圖。圖3為本發(fā)明對抗折強(qiáng)度以及對抗壓強(qiáng)度的影響柱狀圖。圖4為本發(fā)明為聚丙烯纖維長度對高強(qiáng)度高儲水混凝土性能的影響柱狀圖。圖5為本發(fā)明為聚丙烯纖維摻量對高強(qiáng)度高儲水混凝土力學(xué)性能測試圖試驗。圖6為本發(fā)明為發(fā)泡劑稀釋倍數(shù)對高強(qiáng)度高儲水混凝土性能的影響折線圖。圖7為本發(fā)明為聚羧酸減水劑摻量對高強(qiáng)度高儲水混凝土性能的影響折現(xiàn)圖。圖9為本發(fā)明為纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土的吸水率折線圖。圖10為本為發(fā)明水泥品種對高強(qiáng)度高儲水混凝土收縮的影響柱狀圖。圖11為本發(fā)明為高強(qiáng)度高儲水混凝土流動度經(jīng)時損失折線圖。具體實施方式為了使本發(fā)明實現(xiàn)的技術(shù)手段、創(chuàng)作特征、達(dá)成目的與作用更加清楚及易于了解，下面結(jié)合附圖和具體實施方式對本發(fā)明作進(jìn)一步闡述：本發(fā)明提出了一種高強(qiáng)度高儲水混凝土，包括水泥、摻和料、磨細(xì)生石灰和石膏組成的原料并添加減水劑和早強(qiáng)劑，所述水泥、摻和料、生石灰、石膏所占原料比例分別為40％、40％、15％和5％；減水劑和早強(qiáng)劑外摻比例均為原料的1.0％；所述摻和料能優(yōu)化其配合比提高混凝土強(qiáng)度并降低其干燥收縮值。本發(fā)明為了確定摻和料種類和擬研究的高強(qiáng)度高儲水混凝土最終體系，對水泥凈漿(c)體系、水泥-粉煤灰-石灰-石膏(c-f-l-g)體系、水泥-礦粉-石灰-石膏(c-s-l-g)體系以及水泥-礦粉-粉煤灰-石灰-石膏(c-s-f-l-g)體系制備的高強(qiáng)度高儲水混凝土的性能進(jìn)行了對比分析；02所用配合比如下表1.1所示。表1.1采用上述配合比，制備出的高強(qiáng)度高儲水混凝土的28d抗折強(qiáng)度、28d抗壓強(qiáng)度以及28d和56d干燥收縮值的對比結(jié)果如圖1所示；圖1中(a)(b)(c)(d)的每組柱狀圖中的矩形條依次為(c)、(c-f-l-g)、c-s-l-g)和c-s-f-l-g)，經(jīng)觀察圖1中的各數(shù)據(jù)對比可知：①四種體系高強(qiáng)度高儲水混凝土的28d抗折強(qiáng)度和28d抗壓強(qiáng)度均隨容重增加而顯著增大，28d和56d干燥收縮值隨容重增加表現(xiàn)出減小的趨勢；②c體系高強(qiáng)度高儲水混凝土的28d抗折強(qiáng)度和28d抗壓強(qiáng)度均較高，但其28d和56d干燥收縮值是四種體系中最大的，高強(qiáng)度高儲水混凝土易干縮開裂；③c-f-l-g體系高強(qiáng)度高儲水混凝土的28d抗折強(qiáng)度和28d抗壓強(qiáng)度均比c體系略微降低，但其干燥收縮值的降低幅度更大，因此認(rèn)為，粉煤灰的摻入對減縮有利；④c-s-l-g體系高強(qiáng)度高儲水混凝土的28d抗折強(qiáng)度和28d抗壓強(qiáng)度與c體系無異，28d和56d干燥收縮值略有降低，但幅度不及c-f-l-g體系大，從強(qiáng)度、干縮和經(jīng)濟(jì)性方面考慮，c-s-l-g體系優(yōu)于c體系；⑤c-s-f-l-g體系高強(qiáng)度高儲水混凝土的28d抗折強(qiáng)度和28d抗壓強(qiáng)度均較低，且與c-f-l-g體系最為接近，但其28d和56d干燥收縮值最小，且比c-f-l-g體系有明顯降低，因此，礦粉與粉煤灰復(fù)摻減縮效果最為理想；所以結(jié)合數(shù)據(jù)本發(fā)明最終選用c-s-f-l-g型，所以所述摻和料選擇礦粉和粉煤灰。作為具體實施例，所述摻和料選擇20％的礦粉和20％的粉煤灰。作為具體實施例，礦粉的勃氏比表面積為520.6m2/kg，密度為2.93g/cm3，其化學(xué)成分見表2.1表2.1粉煤灰其化學(xué)成分和物理性能如表3.1表3.1作為具體實施例，水泥的化學(xué)成分如表4.1，水泥的性能指標(biāo)如表4.2表4.1表4.2同時研究水泥品種對高強(qiáng)度高儲水混凝土力學(xué)性能影響從而確定水泥品種；選用三種不同品種的水泥：p.c32.5r、p.o42.5r和p.o52.5，研究高強(qiáng)度高儲水混凝土性能隨水泥種類和強(qiáng)度等級的變化情況，設(shè)計的目標(biāo)容重為1150kg/m3，試驗結(jié)果如圖2(a)和圖2(b)，其中圖2(a)和圖2(b)中的每組對比依次為1d、3d、7d和28d。觀察圖2(a)和圖2(b)可知泡沫混凝土抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度均隨水泥標(biāo)號的提高而增大；由于p.o42.5r為早強(qiáng)型水泥，其制備的高強(qiáng)度高儲水混凝土比p.o52.5水泥制備的泡沫混凝土1d強(qiáng)度高；所以所述水泥選用p.o42.5r。作為具體實施例，所述一種高強(qiáng)度高儲水混凝土還添加有發(fā)泡劑、聚丙烯纖維；所述發(fā)泡劑選擇采用起泡能力強(qiáng)，穩(wěn)泡效果好的蛋白質(zhì)類發(fā)泡劑a，將其按一定比例稀釋成水溶液后，用發(fā)泡機(jī)預(yù)制成泡沫使用。為了比較發(fā)泡劑的效果，試驗過程中還用到另外兩種發(fā)泡劑：無色的發(fā)泡劑b和黑色有臭味的發(fā)泡劑c；所述聚丙烯纖維針對其技術(shù)指標(biāo)(見表5.1)選擇一系列不同長度(3mm、6mm、9mm、12mm和15mm)的聚丙烯纖維然后進(jìn)行試驗對比觀察其對高強(qiáng)度高儲水混凝土力學(xué)性能影響，對比試驗見圖1；同時針對聚丙烯纖維摻量對高強(qiáng)度高儲水混凝土力學(xué)性能進(jìn)行試驗，試驗結(jié)果如圖2。表5.1作為具體實施例，圖3為聚丙烯纖維長度對高強(qiáng)度高儲水混凝土性能的影響；固定其摻量為0.1％，目標(biāo)容重1300kg/m3，研究了聚丙烯纖維長度對高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和干燥收縮值的影響，圖1中第一幅柱狀圖為沿對抗折強(qiáng)度的影響；經(jīng)觀察9mm長聚丙烯纖維增強(qiáng)的泡沫混凝土7d抗折強(qiáng)度最高；6mm長纖維增強(qiáng)的泡沫混凝土28d抗折強(qiáng)度值最大，9mm長纖維增強(qiáng)的高強(qiáng)度高儲水混凝土次之；圖1中第二幅柱狀圖是對抗壓強(qiáng)度的影響，所示3mm長聚丙烯纖維增強(qiáng)的高強(qiáng)度高儲水混凝土7d和28d抗壓強(qiáng)度最高；不同長度聚丙烯纖維增強(qiáng)的高強(qiáng)度高儲水混凝土28d抗壓強(qiáng)度相差不大。作為具體實施例，圖4為聚丙烯纖維摻量對高強(qiáng)度高儲水混凝土力學(xué)性能試驗；在目標(biāo)容重為1300kg/m3的高強(qiáng)度高儲水混凝土漿體中，加入9mm長，摻量依次為0、0.05％、0.10％、0.15％和0.20％的聚丙烯纖維。根據(jù)高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度和干燥收縮值的試驗結(jié)果，研究聚丙烯纖維摻量對高強(qiáng)度高儲水混凝土性能的影響，確定其最佳摻量，試驗結(jié)果如圖4；由圖4(a)和圖4(b)所示高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度隨聚丙烯纖維摻量的變化情況可知，高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度隨聚丙烯纖維摻量增加，表現(xiàn)出先增大后減小的變化規(guī)律；聚丙烯纖維摻量為0.05％時，高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度同時達(dá)到最大值。因此，對于所研究的高強(qiáng)度高儲水混凝土而言，加入占原料質(zhì)量0.05％～0.10％的聚丙烯纖維可以適量提高強(qiáng)度，其中圖2(a)和圖2(b)中上面折線均為28d線性，下面折線為7d線性。作為具體實施例，發(fā)泡劑的稀釋倍數(shù)直接影響泡沫質(zhì)量，進(jìn)而會影響高強(qiáng)度高儲水混凝土性能，因此，其最佳稀釋倍數(shù)需要通過試驗確定，設(shè)計目標(biāo)容重為1150kg/m3，發(fā)泡劑稀釋倍數(shù)依次為20、40、60和80，研究高強(qiáng)度高儲水混凝土性能隨發(fā)泡劑稀釋倍數(shù)的變化情況，結(jié)果如圖5所示；由圖5可以看出，①隨發(fā)泡劑稀釋倍數(shù)增加，高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度先增大后減??；②高強(qiáng)度高儲水混凝土抗壓強(qiáng)度隨發(fā)泡劑稀釋倍數(shù)增加呈減小-增大-再減小的趨勢變化；③發(fā)泡劑稀釋60倍時，高強(qiáng)度高儲水混凝土的抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度均最高。因此可得出結(jié)論，所用蛋白質(zhì)類發(fā)泡劑的稀釋倍數(shù)為60倍時，有益于改善高強(qiáng)度高儲水混凝土的性能。作為具體實施例，所述早強(qiáng)劑為氯化鈣。作為具體實施例，聚羧酸高性能減水劑被廣泛用于制備高強(qiáng)高性能混凝土；為了驗證聚羧酸減水劑是否可以改善c-s-f-l-g型高強(qiáng)度高儲水混凝土的性能，用其代替萘系減水劑制備出目標(biāo)容重為1050kg/m3的高強(qiáng)度高儲水混凝土，其性能隨聚羧酸減水劑摻量的變化情況如圖6所示；由圖6可以看出，①隨聚羧酸減水劑摻量增加，c-s-f-l-g體系高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度的變化情況為先增大，后減小；②聚羧酸減水劑摻量為0.15％時，高強(qiáng)度高儲水混凝土抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度同時達(dá)到最大值；③高強(qiáng)度高儲水混凝土干燥收縮值隨聚羧酸減水劑摻量增加的變化規(guī)律為：減小-增大-再減?。虎芫埕人釡p水劑摻量為0.20％時，高強(qiáng)度高儲水混凝土干燥收縮值最小，所以所述減水劑選用聚羧酸高性能減水劑，摻量為原料0.15％～0.20％。作為具體實施例，研究容重對高強(qiáng)度高儲水混凝土力學(xué)性能的影響如圖7，根據(jù)圖7得出的數(shù)據(jù)可知對于容重1000kg/m3及以上的泡沫混凝土來說，增加容重能顯著提高其強(qiáng)度；圖3(a)和(b)是利用表1.5所列配合比制備出的不同容重纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土的抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度結(jié)果7；圖7可以看出：①容重1000kg/m3纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土的抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度最低，其3d抗折強(qiáng)度為2.0mpa，28d增長率為50％，達(dá)到3.0mpa；3d抗壓強(qiáng)度為6.6mpa，28d增長率為112％，達(dá)到14.0mpa；②容重1400kg/m3纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土的抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度最高，3d抗折強(qiáng)度為5.1mpa，28d增加到6.6mpa，增長率為29％；3d抗壓強(qiáng)度為18.7mpa，28d為33.2mpa，增長率為77％；③容重1400kg/m3纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土28d抗折強(qiáng)度是容重1000kg/m3泡沫混凝土的2.2倍，28d抗壓強(qiáng)度是其28d抗壓強(qiáng)度的2.3倍；圖3(c)和(d)是采用優(yōu)化配合比制備的1400kg/m3高強(qiáng)度高儲水混凝土與采用最終配合比制備的同容重等級纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土強(qiáng)度對比。從圖中可知，聚丙烯纖維增強(qiáng)泡沫混凝土與優(yōu)化配合比高強(qiáng)度高儲水混凝土各齡期抗折強(qiáng)度幾乎沒有差異；纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土3d和7d抗壓強(qiáng)度略高，但28d抗壓強(qiáng)度反低于優(yōu)化配合比高強(qiáng)度高儲水混凝土7.8％。其原因應(yīng)從兩個方面考慮：①容重是影響高強(qiáng)度高儲水混凝土強(qiáng)度的首要因素；②聚丙烯纖維對提高高強(qiáng)度高儲水混凝土強(qiáng)度作用不大；圖3(a)和圖3(b)的柱狀圖中3d/7d/28d中橫向依次為1000kg/m3、120kg/m3、130kg/m3和140kg/m3；圖3(c)和圖3(d)的柱狀圖中3d/7d/28d中橫向依次為優(yōu)化配合比和最終配合比；經(jīng)試驗得出本高強(qiáng)度搞儲水混凝土可以選擇1400kg/m3。作為具體實施例，針對本發(fā)明的所述高強(qiáng)度高儲水混凝土進(jìn)行各項性能進(jìn)行測試，其中包括對高強(qiáng)度高儲水混凝土儲水性能、高強(qiáng)度高儲水混凝土透水性能、高強(qiáng)度高儲水混凝土收縮性能和高強(qiáng)度高儲水混凝土工作性的影響因素研究；高強(qiáng)度高儲水混凝土主要是通過密度控制來控制高強(qiáng)度高儲水混凝土的儲水能力最方便，所以測試其儲水性即對密度進(jìn)行研究。圖8(a)為利用最終配合比制備出的纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土吸水率隨吸水時間的變化曲線；圖8(b)所示為采用優(yōu)化配合比與最終配合比制備的目標(biāo)容重為1400kg/m3高強(qiáng)度高儲水混凝土吸水率隨時間變化曲線對比。從圖8(a)可以看出，①容重1000kg/m3纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土吸水率最高，48h后，其吸水率為26.6％，且繼續(xù)增大的趨勢較為明顯；②吸水時間從24h增加到48h，容重1200kg/m3、1300kg/m3和1400kg/m3的纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土吸水率增長緩慢，48h時，基本達(dá)到飽和。尤以1400kg/m3纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土表現(xiàn)最為突出，其集中吸水時間段為0～6h，6h吸水率(14.3％)占48h吸水率(17.8％)的80.3％；對容重1400kg/m3高強(qiáng)度高儲水混凝土吸水率變化情況進(jìn)行對比可知，優(yōu)化配合比制備的高強(qiáng)度高儲水混凝土各個時間段的吸水率均較低，其48h吸水率為16.6％，為最終配合比高強(qiáng)度高儲水混凝土48h吸水率的93.3％。分析其原因為聚丙烯纖維的加入改變了泡沫孔的結(jié)構(gòu)，使得最終配合比制備的纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土內(nèi)部出現(xiàn)了較多的開口孔；高強(qiáng)度高儲水混凝土的透水率與高強(qiáng)度高儲水混凝土密度之間的關(guān)系見表6.1。從表中可以看出，隨高強(qiáng)度高儲水混凝土密度的增大，高強(qiáng)度高儲水混凝土透水率降低；混凝土密度(kg/m3)透水率(cm/s)10000.263911000.240512000.193913000.1557表6.1選用三種不同標(biāo)號的水泥：p.c32.5r、p.o42.5r和p.o52.5，研究高強(qiáng)度高儲水混凝土性能隨水泥品種的變化情況，設(shè)計的目標(biāo)容重為1150kg/m3。實驗結(jié)果見圖9。p.o42.5r水泥和p.c32.5r水泥制備的高強(qiáng)度高儲水混凝土干燥收縮值相差不大；p.o52.5水泥制備的高強(qiáng)度高儲水混凝土各個齡期的干燥收縮值均最大；從降低成本，加快施工進(jìn)度方面考慮，在高強(qiáng)度高儲水混凝土制備過程中，選用p.o42.5r水泥比選用p.o52.5水泥更為合適。泡沫混凝土漿體的工作性能主要包括兩個方面：良好的粘聚性和適宜的流動性。良好的粘聚性能夠固定泡沫，防止泡沫上浮破裂，是漿體體積穩(wěn)定性的保證，主要取決于集料或填料類型、用量、顆粒形狀和尺寸等因素；良好的流動性是保證高強(qiáng)度高儲水混凝土性能的前提條件，也是高強(qiáng)度高儲水混凝土自流平及泵送施工的要求，與用水量，泡沫用量等有關(guān)。本發(fā)明主要研究了混凝土容重在1000kg/m3～1400kg/m3范圍時，混凝土流動性能的變化規(guī)律。通過摻加0.2％的聚羧酸高性能減水劑和0.05％的聚丙烯纖維，在0.28的低水料比下不同密度纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土漿體流動度經(jīng)時損失研究結(jié)果見圖8.1。從圖10中可以可知：①高強(qiáng)度高儲水混凝土的流動度，隨著密度的降低也降低。原因是隨著混凝土密度的降低，氣泡用量的增加，總的水泥漿量減少，包裹氣泡表面的水泥漿厚度減少，其自重降低，由重力作用而成的流動度也相應(yīng)減小。這與周志敏的試驗結(jié)果一致。[8]②制備出的密度為1400kg/m3的纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土振動流動度大于270mm，且粘聚性良好的纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土漿體。該漿體成型時，可以實現(xiàn)自流平，無需振動，滿足了高強(qiáng)度高儲水混凝土現(xiàn)澆施工對工作性能的要求，工作性很好。一種合成權(quán)利要求1所述高強(qiáng)度高儲水混凝土中原料的設(shè)備，包括設(shè)備本體1、旋轉(zhuǎn)筒2和電機(jī)3，所述設(shè)備本體1上設(shè)有水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13、石膏儲備槽14和第一板件4和第二板件5，所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13、石膏儲備槽14的儲備空間按照所述水泥、摻和料、生石灰、石膏所占原料比例分別為40％、40％、15％和5％設(shè)置，這樣不需要再單獨測量水泥、摻和料、生石灰、石膏的比例，只需要在所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13、石膏儲備槽14內(nèi)裝滿即可；所述設(shè)備本體11上設(shè)有的所述第一條形槽連通所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14的底部，所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14的底部開有開口都通過所述設(shè)備本體11上設(shè)有的第一連通通道15連通所述旋轉(zhuǎn)筒2內(nèi)，所述電機(jī)3安裝在所述設(shè)備本體1上，所述電機(jī)3的旋轉(zhuǎn)軸31設(shè)有第一齒輪，所述旋轉(zhuǎn)筒2外壁設(shè)有一圈與所述第一齒輪相配合的第二齒輪21，所述旋轉(zhuǎn)筒2通過所述設(shè)備本體11上設(shè)有的第二連通通道16連通所述設(shè)備本體11上設(shè)有的出料口，所述設(shè)備本體11上設(shè)有的第二條形槽連通所述第二連通通道16，所述第一板件4和第二板件5能分別在所述第一條形槽連通和所述第二連通通道16伸縮并分別能堵住所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14的底部開有的開口以及所述第二連通通道16；在放入水泥、摻和料、生石灰和石膏之前，所述第一板件4堵住插入所述第一條形槽連通然后就堵住了所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14的底部，然后分別所述所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14中倒入水泥、摻和料、生石灰和石膏，待所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14恰好滿上所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14上口時，抽出所述第一板件4，所有原料從分別從所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14的底部流入所述旋轉(zhuǎn)筒2，然后開啟所述電機(jī)2旋轉(zhuǎn)，通過所述第一齒輪相配合的第二齒輪21使所述旋轉(zhuǎn)筒2開始旋轉(zhuǎn)從而把4種原料開始攪拌形成所述高強(qiáng)度高儲水混凝土中原料，待攪拌完成后，抽出所述第二連通通道16中的所述第二板件5使合成后的原料流入所述出料口。作為具體實施例，所述水泥儲備槽11、摻和料儲備槽12、生石灰儲備槽13和石膏儲備槽14的底部可以通過喇叭口18連通所述第一連通通道15，通過所述喇叭口18方便漏料。作為具體實施例，所述出料口上設(shè)有液壓缸6，所述液壓缸6上的伸縮桿連接一推板61，通過所述伸縮桿伸縮來推動所述推板61把混合后的原料從所述出料口推出。同時本發(fā)明提出了一種制備所述高強(qiáng)度高儲水混凝土的方法：1)將比例計量好的水泥、礦粉、粉煤灰、生石灰、石膏、減水劑和纖維等混合均勻，得到干混料；2)將干混料加入混料機(jī)中，按一定的水料比加入適量水?dāng)嚢?，得到膠凝材料漿體；3)利用發(fā)泡機(jī)將稀釋至一定倍數(shù)的發(fā)泡劑水溶液在專用設(shè)備中制成泡沫；4)按照一定的膠凝材料漿體與泡沫的體積比，將泡沫加入漿體中，攪拌至泡沫均勻混入，即得到高儲水混凝土漿體；通過添加泡沫量來控制高儲水混凝土漿體密度，得到所需相應(yīng)密度的高儲水混凝土漿體；5)將高儲水混凝土漿體澆筑到模具或現(xiàn)場關(guān)好模的施工現(xiàn)場至所需高度；6)養(yǎng)護(hù)到設(shè)定養(yǎng)護(hù)時間得到用于人行道上的高強(qiáng)度高儲水混凝土。作為具體實施例，施工工序可分為基層處理、攪拌、運輸、攤鋪和接縫處理進(jìn)行施工。作為具體實施例，基層處理：在透水混凝土面層施工前，應(yīng)對基層作清潔處理，處理后的基層表面應(yīng)粗糙、清潔、無積水，并保持一定濕潤狀態(tài)，必要時宜進(jìn)行界面處理。作為具體實施例，攪拌：高儲水型生態(tài)混凝土的攪拌必須采用機(jī)械攪拌。高儲水型生態(tài)混凝土屬干硬性材料，初凝時間拌合后不宜過長時間停留，因此攪拌機(jī)容量的配置應(yīng)根據(jù)工程大小、施工順序和運輸工具等參數(shù)選擇。攪拌地點也須靠近高儲水型生態(tài)混凝土面層施工現(xiàn)場，保證運輸時間不超過規(guī)定范圍，以保證工程質(zhì)量。攪拌地點距施工地點的運輸時間不宜超過0.5h。作為具體實施例，運輸：運輸工具必須要適應(yīng)攪拌機(jī)的出量。高儲水型生態(tài)混凝土拌合物從攪拌機(jī)出料后，運輸過程要隨時注意保濕及防離析，運至鋪筑地點進(jìn)行攤鋪、振搗直至完成。表7.1是25℃時高強(qiáng)度高儲水混凝土流動度經(jīng)時損失實驗結(jié)果，表明密度為1400kg/m3的纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土流動性最好，60min內(nèi)經(jīng)時損失也最小。因此，從強(qiáng)度及施工性能角度，建議人行道用高強(qiáng)度高儲水混凝土路面主要采用密度為1400kg/m3的纖維增強(qiáng)高強(qiáng)度高儲水混凝土，并且應(yīng)在60min內(nèi)完成運輸、及現(xiàn)澆。表7.1作為具體實施例，攤鋪：攤鋪時應(yīng)設(shè)置基準(zhǔn)線?；鶞?zhǔn)線樁縱向間距：直線段不應(yīng)大于10m，豎、平曲線段應(yīng)加密布置，并保證穩(wěn)固，基準(zhǔn)線拉力不應(yīng)小于1ooon。模板應(yīng)符合：材料質(zhì)地堅實、變形小、剛度大；模板的高度應(yīng)與混凝土路面厚度一致；立模的平面位置與高程，應(yīng)符合設(shè)計要求，模板與混凝土接觸的表面應(yīng)涂隔離劑；高儲水型生態(tài)混凝土拌合物攤鋪前，應(yīng)對模板的高度、支撐穩(wěn)定情況等進(jìn)行全面檢查。高儲水型生態(tài)混凝土拌合物攤鋪時，以泵送均勻攤鋪，找準(zhǔn)平整度與排水坡度。作為具體實施例，接縫處理：根據(jù)熱脹冷縮的需要，高儲水型生態(tài)混凝土路面必須選擇合適的材料設(shè)置伸縮縫；嵌縫材料：透水混凝土路面施工時須設(shè)伸縮縫，縫深與路面厚度相同。切割面層的縮縫內(nèi)，應(yīng)采用柔性材料填縫，而不能采用熱流性的材料，以免熱流性的材料滲透到高儲水型生態(tài)混凝土的空隙中。不宜用流動性的柔性材料(如類似玻璃膠的材料)，而應(yīng)采用嵌入定型的橡樹塑膠材料。接縫位置：因高儲水型生態(tài)混凝土的特性，實際中往往采用小脹縫代替伸縮縫。常規(guī)5m左右應(yīng)設(shè)一道小脹縫；并在縮縫隙處貼墊貫通的橡樹發(fā)泡塑膠，厚度一般為3～5mm。通常施工時亦可用施工縫代替小脹縫，施工時每5m左右設(shè)一道橡樹發(fā)泡塑膠。當(dāng)施工長度超過30m時，應(yīng)設(shè)切割脹縫，縫寬控制在15～20mm為宜。道路工程施工時，每5m左右應(yīng)設(shè)一道小脹縫，縫寬10～15mm；當(dāng)施工長度超過30m時，應(yīng)設(shè)寬度為10～15m的伸縮縫。施工中施工縫可代替伸縮縫。最后說明的是，以上實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，盡管參照較佳實施例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的宗旨和范圍，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍當(dāng)中。當(dāng)前第1頁12