坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)及方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)及方法，該系統(tǒng)包括煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)和乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)，通過乏風(fēng)瓦斯氧化裝置將乏風(fēng)瓦斯氧化產(chǎn)生的熱量用于坑口電廠煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)的再生供熱系統(tǒng)；通過二氧化碳捕集系統(tǒng)和乏風(fēng)瓦斯治理系統(tǒng)的有效結(jié)合，實現(xiàn)二氧化碳捕集成本大幅度降低，同時實現(xiàn)礦區(qū)甲烷溫室氣體的減排以及乏風(fēng)瓦斯的能源化利用。
【專利說明】坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)及方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及溫室氣體減排【技術(shù)領(lǐng)域】，具體涉及坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng) 及方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 溫室氣體的大量排放是導(dǎo)致全球氣候變化的主要原因之一。二氧化碳是主要的溫 室氣體之一，它對全球溫室效應(yīng)的貢獻在60%以上。燃煤電廠是最大的二氧化碳排放源。 在未來較長時期內(nèi)，我國都將是以燃煤發(fā)電為主的格局。因此開展電廠煙氣〇) 2捕集是目 前最有效的溫室氣體減排途徑之一。
[0003] 當(dāng)前，電廠二氧化碳捕集還處于工程示范階段。阻礙電廠煙氣二氧化碳捕集技術(shù) 大規(guī)模推廣的主要原因是捕集成本居高不下。按目前的技術(shù)水平，采用醇胺法進行電廠煙 氣二氧化碳捕集的單位捕集成本約在250-350元/噸。由于二氧化碳再生能耗較高（約 3. 4GJ/噸CO2)，用于CO2再生的蒸汽能耗成本就占到總成本的一半以上。由于CO2捕集系 統(tǒng)的所需的蒸汽一般來源于電廠蒸汽管道，后期增設(shè)大規(guī)模的〇) 2捕集系統(tǒng)對蒸汽的需求 會影響到電廠蒸汽的正常供應(yīng)，降低電廠發(fā)電效率。此外，由于電廠蒸汽來自于煤的燃燒供 熱，也就意味著電廠CO2捕集系統(tǒng)的能耗本身也造成了二氧化碳的排放。這就是使得0)2的 有效減排量大打折扣。
[0004] 可見，尋求一種近零成本、獨立且清潔的二氧化碳再生能耗供應(yīng)源，使得CO2捕集 成本大幅度降低，同時減小二氧化碳捕集系統(tǒng)對電廠供熱負荷造成的影響，并大幅度提升 CO2捕集系統(tǒng)的有效減排當(dāng)量，對電廠煙氣二氧化碳捕集技術(shù)的大規(guī)模推廣具有十分重要 的意義。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)存在的問題，本發(fā)明的目的在于提供坑口電廠低成本二氧 化碳捕集系統(tǒng)及方法，根據(jù)坑口電廠特殊的廠址優(yōu)勢，引入礦井乏風(fēng)瓦斯，通過乏風(fēng)瓦斯氧 化裝置將乏風(fēng)瓦斯氧化產(chǎn)生的熱量用于坑口電廠二氧化碳捕集系統(tǒng)的再生供熱系統(tǒng)。通過 二氧化碳捕集系統(tǒng)和乏風(fēng)瓦斯治理系統(tǒng)的有效結(jié)合，實現(xiàn)二氧化碳捕集成本大幅度降低， 同時實現(xiàn)礦區(qū)甲烷溫室氣體的減排以及乏風(fēng)瓦斯的能源化利用。
[0006] 為了實現(xiàn)上述發(fā)明目的，本發(fā)明采取的技術(shù)方案是：
[0007] 坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)，包括煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)和乏風(fēng)瓦斯氧化 供熱系統(tǒng)，所述煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)包括除鹽水預(yù)處理塔1，通過增壓風(fēng)機2與除鹽水預(yù) 處理塔1連通的吸收塔3,所述吸收塔3的底部通過富液泵4和貧液/富液換熱器5連通再 生塔6,所述再生塔6頂部連通分離罐7,分離罐7的底部通過水泵又和再生塔6連通，所述 再生塔6底部通過貧液泵8和貧液/富液換熱器5連通吸收塔3的上部，所述再生塔6通 過再沸器9實現(xiàn)再生塔內(nèi)溶液與蒸汽的換熱；所述乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)包括通過風(fēng)機10 與來自礦區(qū)通風(fēng)井的乏風(fēng)瓦斯連通的流向變換控制系統(tǒng)11，與流向變換控制系統(tǒng)11連通 的蓄熱氧化裝置12,所述蓄熱氧化裝置12通過再沸器9與煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)的再生塔 6連通，進行再生塔內(nèi)溶液與蒸汽的換熱，所述蓄熱氧化裝置12通過燃氣燒嘴13對其進行 預(yù)熱，所述流向變換控制系統(tǒng)11由依次串接的第一電磁閥A、第二電磁閥B、第三電磁閥C 和第四電磁閥D組成，所述蓄熱氧化裝置12由上端蓄熱陶瓷和下端蓄熱陶瓷組成，上端蓄 熱陶瓷連接在第一電磁閥A和第二電磁閥B之間，下端蓄熱陶瓷連接在第三電磁閥C和第 四電磁閥D之間。
[0008] 上述所述坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)的捕集方法，電廠煙氣通過除鹽水預(yù) 處理塔1進行脫硫、除塵后，經(jīng)過增壓風(fēng)機2送入吸收塔3,煙氣中的0) 2在吸收塔3內(nèi)被乙 醇胺MEA溶液吸收，脫除CO2后的凈煙氣從吸收塔3頂部排出；吸收CO2后的乙醇胺溶液即 富液流入吸收塔3底部，經(jīng)過富液泵4壓入再生塔6進行CO2再生；高溫解析出的CO2以及 部分水蒸氣從再生塔6頂部排出，經(jīng)冷凝后進入分離罐7進行氣液分離，從而得到高純度的 二氧化碳氣體；分離出的液態(tài)水經(jīng)過水泵重新打入再生塔6中；解析出0) 2后的乙醇胺溶液 即貧液流入再生塔6底部，經(jīng)過貧液泵8壓入吸收塔3中，進入下一個吸收/再生循環(huán)；經(jīng) 過再生后的貧液溫度較高，通過貧液/富液換熱器5對進入再生塔6的富液進行預(yù)熱，能夠 降低富液再生能耗以及貧液冷卻負荷；再生塔內(nèi)的CO2解析過程是吸熱反應(yīng)，為維持再生塔 內(nèi)溶液溫度，通過再沸器9與乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)的蓄熱氧化裝置12連通實現(xiàn)再生塔內(nèi) 溶液與蒸汽的換熱；
[0009] 來自礦區(qū)通風(fēng)井的乏風(fēng)瓦斯經(jīng)過風(fēng)機10和流向變換控制系統(tǒng)11，進入蓄熱氧化 裝置12進行熱氧化，從而將乏風(fēng)瓦斯中的甲烷氧化為0) 2和H20,并放出熱量；由于乏風(fēng)瓦 斯的甲烷濃度< 0. 75%，無法直接進行燃燒，需要采用流向變換的蓄熱氧化工藝維持反應(yīng)； 乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)啟動前，需要通過燃氣燒嘴13對蓄熱氧化裝置12進行預(yù)熱，將兩段 蓄熱陶瓷預(yù)熱到乏風(fēng)瓦斯的熱氧化起活溫度1000-1200°C，然后關(guān)閉預(yù)熱用燃氣燒嘴13， 啟動風(fēng)機10引入乏風(fēng)瓦斯；打開流向變換控制系統(tǒng)11的第一電磁閥A和第三電磁閥C打 開，關(guān)閉第二電磁閥B和第四電磁閥D，乏風(fēng)瓦斯經(jīng)過第一電磁閥A進入蓄熱氧化裝置12， 從蓄熱氧化裝置12上端蓄熱陶瓷吸熱并發(fā)生氧化反應(yīng)，氧化產(chǎn)生的熱量被蓄熱氧化裝置 12下端蓄熱陶瓷吸收，尾氣經(jīng)第三電磁閥C排出；當(dāng)上端蓄熱陶瓷溫度降至預(yù)設(shè)值時，打開 流向變換控制系統(tǒng)11的第二電磁閥B和第四電磁閥D，關(guān)閉第一電磁閥A和第三電磁閥C， 乏風(fēng)瓦斯經(jīng)過第四電磁閥D進入蓄熱氧化裝置12,從蓄熱氧化裝置12下端蓄熱陶瓷吸熱并 發(fā)生氧化反應(yīng)，氧化產(chǎn)生的熱量被蓄熱氧化裝置12上端蓄熱陶瓷吸收，尾氣經(jīng)第二電磁閥 B排出；通過周期性流向變換控制，乏風(fēng)瓦斯的氧化得以持續(xù)進行；流向切換周期的長短跟 乏風(fēng)瓦斯?jié)舛?，流量以及蓄熱氧化裝置12的設(shè)計有關(guān)，周期過長容易引起系統(tǒng)熄滅，周期 過短則會降低系統(tǒng)的效率；
[0010] 來自再生塔6的冷凝液通過再沸器9經(jīng)過氣液分離后由水泵引入蓄熱氧化器12 進行加熱，蓄熱氧化器12生成的蒸汽進入再沸器9用于加熱再生塔6內(nèi)溶液進行CO2再生。 [0011] 在傳統(tǒng)電廠二氧化碳捕集工藝中，蒸汽一般取自于電廠蒸汽管道。本發(fā)明所述系 統(tǒng)中，蒸汽來自于乏風(fēng)瓦斯氧化后的熱量回收利用。乏風(fēng)瓦斯因為熱值極低，通過氧化系 統(tǒng)進行熱量回收一般也只能提供200°C以下的低品位蒸汽，用途有限，但能滿足二氧化碳再 生的蒸汽需求，因為二氧化碳再生需要的蒸汽品位不高，一般只需采用130°C左右的低壓蒸 汽。本發(fā)明和現(xiàn)有技術(shù)相比，具有如下優(yōu)點：
[0012] 1)二氧化碳再生能耗成本顯著降低。采用傳統(tǒng)二氧化碳捕集系統(tǒng)，再生每噸二氧 化碳需消耗3. 4GJ的電廠蒸汽，能耗成本約為170元。采用該發(fā)明所述系統(tǒng)，再生每噸二氧 化碳的能耗成本不超過10元（主要來自于乏風(fēng)風(fēng)機的電耗）。因此采用該發(fā)明可使得再生 能耗成本降低90%以上。
[0013] 2)實際溫室氣體減排當(dāng)量大大提升。采用傳統(tǒng)二氧化碳捕集系統(tǒng)，因為蒸汽的供 應(yīng)來自于電廠燃煤鍋爐，因此捕集二氧化碳的同時也會帶來新的二氧化碳排放。捕集每噸 二氧化碳的實際減排當(dāng)量低于1噸。采用該發(fā)明所述系統(tǒng)后，蒸汽的供應(yīng)來自于乏風(fēng)中甲 烷的氧化（CH4+202-C02+2H20)。CH4的溫室效應(yīng)是0)2的21倍。通過計算，捕集每噸二氧 化碳銷毀的甲烷相當(dāng)于減排2. 3噸當(dāng)量的CO2。因此，采用該發(fā)明所述系統(tǒng)后，因此捕集每 噸二氧化碳的實際減排當(dāng)量約為3. 3噸。因此，實際減排當(dāng)量是傳統(tǒng)捕集系統(tǒng)的3倍以上。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0014] 附圖為本發(fā)明坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)示意圖。

【具體實施方式】
[0015] 以下結(jié)合附圖及具體實施例，對本發(fā)明作進一步的詳細描述。
[0016] 如附圖所示，本發(fā)明坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)，包括煙氣二氧化碳捕集 系統(tǒng)和乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)，所述煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)包括除鹽水預(yù)處理塔1，通過增 壓風(fēng)機2與除鹽水預(yù)處理塔1連通的吸收塔3,所述吸收塔3的底部通過富液泵4和貧液/ 富液換熱器5連通再生塔6,所述再生塔6頂部連通分離罐7,分離罐7的底部通過水泵又 和再生塔 6連通，所述再生塔6底部通過貧液泵8和貧液/富液換熱器5連通吸收塔 3的 上部，所述再生塔6通過再沸器9實現(xiàn)再生塔內(nèi)溶液與蒸汽的換熱；所述乏風(fēng)瓦斯氧化供熱 系統(tǒng)包括通過風(fēng)機10與來自礦區(qū)通風(fēng)井的乏風(fēng)瓦斯連通的流向變換控制系統(tǒng)11，與流向 變換控制系統(tǒng)11連通的蓄熱氧化裝置12,所述蓄熱氧化裝置12通過再沸器9與煙氣二氧 化碳捕集系統(tǒng)的再生塔6連通，進行再生塔內(nèi)溶液與蒸汽的換熱，所述蓄熱氧化裝置12通 過燃氣燒嘴13對其進行預(yù)熱，所述流向變換控制系統(tǒng)11由依次串接的第一電磁閥A、第二 電磁閥B、第三電磁閥C和第四電磁閥D組成，所述蓄熱氧化裝置12由上端蓄熱陶瓷和下端 蓄熱陶瓷組成，上端蓄熱陶瓷連接在第一電磁閥A和第二電磁閥B之間，下端蓄熱陶瓷連接 在第三電磁閥C和第四電磁閥D之間。
[0017] 如附圖所示，本發(fā)明坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)的捕集方法，電廠煙氣通 過除鹽水預(yù)處理塔1進行脫硫、除塵后，經(jīng)過增壓風(fēng)機2送入吸收塔3,煙氣中的CO2在吸收 塔3內(nèi)被乙醇胺MEA溶液吸收，脫除CO2后的凈煙氣從吸收塔3頂部排出；吸收CO2后的乙 醇胺溶液即富液流入吸收塔3底部，經(jīng)過富液泵4壓入再生塔6進行CO2再生；高溫解析出 的CO2以及部分水蒸氣從再生塔6頂部排出，經(jīng)冷凝后進入分離罐7進行氣液分離，從而得 到高純度的二氧化碳氣體；分離出的液態(tài)水經(jīng)過水泵重新打入再生塔6中；解析出0) 2后的 乙醇胺溶液即貧液流入再生塔6底部，經(jīng)過貧液泵8壓入吸收塔3中，進入下一個吸收/再 生循環(huán)；經(jīng)過再生后的貧液溫度較高，通過貧液/富液換熱器5對進入再生塔6的富液進行 預(yù)熱，能夠降低富液再生能耗以及貧液冷卻負荷；再生塔內(nèi)的CO2解析過程是吸熱反應(yīng)，為 維持再生塔內(nèi)溶液溫度，通過再沸器9與乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)的蓄熱氧化裝置12連通實 現(xiàn)再生塔內(nèi)溶液與蒸汽的換熱；
[0018] 來自礦區(qū)通風(fēng)井的乏風(fēng)瓦斯經(jīng)過風(fēng)機10和流向變換控制系統(tǒng)11，進入蓄熱氧化 裝置12進行熱氧化，從而將乏風(fēng)瓦斯中的甲烷氧化為0) 2和H20,并放出熱量；由于乏風(fēng)瓦 斯的甲烷濃度非常低（< 〇. 75% )，無法直接進行燃燒，需要采用流向變換的蓄熱氧化工藝 維持反應(yīng)；乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)啟動前，需要通過燃氣燒嘴13對蓄熱氧化裝置12進行預(yù) 熱，將兩段蓄熱陶瓷預(yù)熱到乏風(fēng)瓦斯的熱氧化起活溫度1000-1200°C，然后關(guān)閉預(yù)熱用燃氣 燒嘴13,啟動風(fēng)機10引入乏風(fēng)瓦斯；打開流向變換控制系統(tǒng)11的第一電磁閥A和第三電磁 閥C打開，關(guān)閉第二電磁閥B和第四電磁閥D，乏風(fēng)瓦斯沿附圖中實線箭頭方向流動：乏風(fēng) 瓦斯經(jīng)過第一電磁閥A進入蓄熱氧化裝置12,從蓄熱氧化裝置12上端蓄熱陶瓷吸熱并發(fā)生 氧化反應(yīng)，氧化產(chǎn)生的熱量被蓄熱氧化裝置12下端蓄熱陶瓷吸收，尾氣經(jīng)第三電磁閥C排 出；當(dāng)上端蓄熱陶瓷溫度降至預(yù)設(shè)值時，打開流向變換控制系統(tǒng)11的第二電磁閥B和第四 電磁閥D，關(guān)閉第一電磁閥A和第三電磁閥C，乏風(fēng)瓦斯沿附圖中虛線箭頭方向流動：乏風(fēng)瓦 斯經(jīng)過第四電磁閥D進入蓄熱氧化裝置12,從蓄熱氧化裝置12下端蓄熱陶瓷吸熱并發(fā)生氧 化反應(yīng)，氧化產(chǎn)生的熱量被蓄熱氧化裝置12上端蓄熱陶瓷吸收，尾氣經(jīng)第二電磁閥B排出。 通過周期性流向變換控制，乏風(fēng)瓦斯的氧化得以持續(xù)進行。流向切換周期的長短跟乏風(fēng)瓦 斯?jié)舛?，流量以及蓄熱氧化裝置12的設(shè)計有關(guān)，周期過長容易引起系統(tǒng)熄滅，周期過短則 會降低系統(tǒng)的效率。
[0019] 來自再生塔6的冷凝液通過再沸器9經(jīng)過氣液分離后由水泵引入蓄熱氧化器12 進行加熱，蓄熱氧化器12生成的蒸汽進入再沸器9用于加熱再生塔6內(nèi)溶液進行CO2再生。 假設(shè)乏風(fēng)瓦斯氧化器是絕熱反應(yīng)器，根據(jù)能量守恒定律，可得如下能量關(guān)系：
[0020] 蒸汽焓值=乏風(fēng)瓦斯反應(yīng)熱·（出口煙氣焓值?進口乏風(fēng)焓值）
[0021]

【權(quán)利要求】
1. 坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)，其特征在于：包括煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)和乏 風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)，所述煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)包括除鹽水預(yù)處理塔（1)，通過增壓風(fēng)機 (2)與除鹽水預(yù)處理塔（1)連通的吸收塔（3)，所述吸收塔（3)的底部通過富液泵（4)和貧 液/富液換熱器（5)連通再生塔（6)，所述再生塔（6)頂部連通分離罐（7)，分離罐（7)的 底部通過水泵又和再生塔（6)連通，所述再生塔（6)底部通過貧液泵（8)和貧液/富液換 熱器（5)連通吸收塔（3)的上部，所述再生塔（6)通過再沸器（9)實現(xiàn)再生塔內(nèi)溶液與蒸 汽的換熱；所述乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)包括通過風(fēng)機（10)與來自礦區(qū)通風(fēng)井的乏風(fēng)瓦斯 連通的流向變換控制系統(tǒng)（11)，與流向變換控制系統(tǒng)（11)連通的蓄熱氧化裝置（12)，所述 蓄熱氧化裝置（12)通過再沸器（9)與煙氣二氧化碳捕集系統(tǒng)的再生塔（6)連通，進行再生 塔內(nèi)溶液與蒸汽的換熱，所述蓄熱氧化裝置（12)通過燃氣燒嘴（13)對其進行預(yù)熱，所述流 向變換控制系統(tǒng)（11)由依次串接的第一電磁閥（A)、第二電磁閥（B)、第三電磁閥（C)和第 四電磁閥（D)組成，所述蓄熱氧化裝置（12)由上端蓄熱陶瓷和下端蓄熱陶瓷組成，上端蓄 熱陶瓷連接在第一電磁閥（A)和第二電磁閥（B)之間，下端蓄熱陶瓷連接在第三電磁閥（C) 和第四電磁閥（D)之間。
2. 權(quán)利要求1所述坑口電廠低成本二氧化碳捕集系統(tǒng)的捕集方法，其特征在于：電廠 煙氣通過除鹽水預(yù)處理塔（1)進行脫硫、除塵后，經(jīng)過增壓風(fēng)機（2)送入吸收塔（3)，煙氣中 的0)2在吸收塔（3)內(nèi)被乙醇胺MEA溶液吸收，脫除C02后的凈煙氣從吸收塔（3)頂部排出； 吸收C02后的乙醇胺溶液即富液流入吸收塔（3)底部，經(jīng)過富液泵（4)壓入再生塔（6)進 行C02再生；高溫解析出的C02以及部分水蒸氣從再生塔（6)頂部排出，經(jīng)冷凝后進入分離 罐（7)進行氣液分離，從而得到高純度的二氧化碳氣體；分離出的液態(tài)水經(jīng)過水泵重新打 入再生塔（6)中；解析出C02后的乙醇胺溶液即貧液流入再生塔（6)底部，經(jīng)過貧液泵（8) 壓入吸收塔（3)中，進入下一個吸收/再生循環(huán)；經(jīng)過再生后的貧液溫度較高，通過貧液/ 富液換熱器（5)對進入再生塔（6)的富液進行預(yù)熱，能夠降低富液再生能耗以及貧液冷卻 負荷；再生塔內(nèi)的C02解析過程是吸熱反應(yīng)，為維持再生塔內(nèi)溶液溫度，通過再沸器（9)與 乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)的蓄熱氧化裝置（12)連通實現(xiàn)再生塔內(nèi)溶液與蒸汽的換熱； 來自礦區(qū)通風(fēng)井的乏風(fēng)瓦斯經(jīng)過風(fēng)機（10)和流向變換控制系統(tǒng)（11)，進入蓄熱氧化 裝置（12)進行熱氧化，從而將乏風(fēng)瓦斯中的甲烷氧化為〇)2和1120,并放出熱量；由于乏風(fēng) 瓦斯的甲烷濃度<0.75%，無法直接進行燃燒，需要采用流向變換的蓄熱氧化工藝維持反 應(yīng)；乏風(fēng)瓦斯氧化供熱系統(tǒng)啟動前，需要通過燃氣燒嘴（13)對蓄熱氧化裝置（12)進行預(yù) 熱，將兩段蓄熱陶瓷預(yù)熱到乏風(fēng)瓦斯的熱氧化起活溫度1000-1200°C，然后關(guān)閉預(yù)熱用燃氣 燒嘴（13)，啟動風(fēng)機（10)引入乏風(fēng)瓦斯；打開流向變換控制系統(tǒng)（11)的第一電磁閥（A) 和第三電磁閥（C)打開，關(guān)閉第二電磁閥⑶和第四電磁閥（D)，乏風(fēng)瓦斯經(jīng)過第一電磁閥 (A)進入蓄熱氧化裝置（12)，從蓄熱氧化裝置（12)上端蓄熱陶瓷吸熱并發(fā)生氧化反應(yīng)，氧 化產(chǎn)生的熱量被蓄熱氧化裝置（12)下端蓄熱陶瓷吸收，尾氣經(jīng)第三電磁閥（C)排出；當(dāng)上 端蓄熱陶瓷溫度降至預(yù)設(shè)值時，打開流向變換控制系統(tǒng)（11)的第二電磁閥（B)和第四電磁 閥（D)，關(guān)閉第一電磁閥（A)和第三電磁閥（C)，乏風(fēng)瓦斯經(jīng)過第四電磁閥⑶進入蓄熱氧 化裝置（12)，從蓄熱氧化裝置（12)下端蓄熱陶瓷吸熱并發(fā)生氧化反應(yīng)，氧化產(chǎn)生的熱量被 蓄熱氧化裝置（12)上端蓄熱陶瓷吸收，尾氣經(jīng)第二電磁閥（B)排出；通過周期性流向變換 控制，乏風(fēng)瓦斯的氧化得以持續(xù)進行；流向切換周期的長短跟乏風(fēng)瓦斯?jié)舛?，流量以及蓄? 氧化裝置（12)的設(shè)計有關(guān)，周期過長容易引起系統(tǒng)熄滅，周期過短則會降低系統(tǒng)的效率； 來自再生塔（6)的冷凝液通過再沸器（9)經(jīng)過氣液分離后由水泵引入蓄熱氧化器（12) 進行加熱，蓄熱氧化器（12)生成的蒸汽進入再沸器（9)用于加熱再生塔（6)內(nèi)溶液進行C02再生。
【文檔編號】C01B31/20GK104492229SQ201410822871
【公開日】2015年4月8日 申請日期:2014年12月25日 優(yōu)先權(quán)日:2014年12月25日
【發(fā)明者】汪世清, 劉練波, 郭東方, 郜時旺, 許世森 申請人:華能國際電力股份有限公司, 中國華能集團清潔能源技術(shù)研究院有限公司