的例子。在試驗(yàn)No. 1-27中，因冷卻速度慢而使Cu析出。因此，表層的Cu濃度降低。另 外因退火溫度高的影響而使鐵素體粒徑增大。其結(jié)果是，沖剪試驗(yàn)的初期的飛邊高度及第 20次的飛邊高度都增大。
[0245] 試驗(yàn)No. 1-29是使成分組成適合于本實(shí)施方式的鋼的最終退火時(shí)的氧濃度變化 的例子。在試驗(yàn)No. 1-29中，因最終退火時(shí)的氧濃度低，因而氧化皮薄，Cr氧化物成為主體。 因此，表層附近的元素變化小，Cu濃化減少。所以，沖剪試驗(yàn)的初期的飛邊高度及第20次 的飛邊高度增大。
[0246]
[0247]
[0248]
[0249]
[0250] 表2C
[0251]
[0252」
[0253] 表 2E
[0254]
[0255] (實(shí)施例2)
[0256] 以下，示出相當(dāng)于第2實(shí)施方式的鐵素體系不銹鋼板的實(shí)施例。
[0257] 熔煉具有表3A及表3B所示的成分組成的成分No. 2-1~2-36的鋼，制成鋼錠。接 著，按表4A、表4B、表4D所示的條件進(jìn)行熱乳，制成板厚為4mm的熱乳板。通過連續(xù)退火對 該熱乳板實(shí)施熱乳板退火。酸洗后，進(jìn)行冷乳，制成板厚為1mm的冷乳板。
[0258] 接著，按表4A、表4B、表4D所示的條件對上述冷乳板進(jìn)行最終退火，制成冷乳退火 板。將按上述得到的冷乳退火板供于下述試驗(yàn)。
[0259] (1)沖剪性的評價(jià)
[0260] 對上述冷乳退火板，以留空量為10%對Φ12πιπι的孔進(jìn)行沖剪加工，測定剪切面的 飛邊的高度。重復(fù)該沖剪試驗(yàn)，測定連續(xù)20次沖剪后的飛邊高度。連續(xù)沖剪時(shí)的飛邊高度 依賴于與沖剪加工初期的工具的接觸。因此，如果在20~30次的加工中沒有產(chǎn)生大的飛 邊，則可維持穩(wěn)定的飛邊高度。所以，作為不損害生產(chǎn)率的指標(biāo)，測定了第20次的飛邊高 度。
[0261] (2)鐵素體晶體粒徑的測定
[0262] 在上述冷乳退火板的與乳制方向平行的板厚截面上，鏡面研磨板厚的中央部，通 過用王水浸蝕而露出組織。按由JISG0552規(guī)定的切斷法，測定鐵素體晶粒的ASTM公稱粒 徑。粒徑的測定按以下的步驟進(jìn)行。將實(shí)際的長度為800μπι的線段，在照片上向板厚方向 引5根，向乳制方向引5根。計(jì)算這些線段和鐵素體晶界的交點(diǎn)。將板厚方向的線段的合 計(jì)長度除以該交點(diǎn)數(shù)，得到在板厚方向的鐵素體晶界被切斷的線段的平均長度。同樣，還求 出乳制方向的被切斷的線段的平均長度。將它們進(jìn)一步平均，將得到的平均值乘以1. 13,得 到ASTM公稱粒徑。
[0263] (3)表面硬度的測定
[0264] 用#600研磨冷乳退火板表面，采用維氏硬度計(jì)，按由JISΖ2244規(guī)定的方法測定 表面硬度。測定時(shí)的試驗(yàn)力為9. 807Ν，測定5點(diǎn)，將其平均值作為表面硬度。
[0265] (4)鋼板表面的Cu濃度的陽離子分率的測定
[0266] 從上述冷乳退火板上切出大小20mm見方的試驗(yàn)片。使用Rigaku制Spectruma GDA750/輝光放電發(fā)射光譜分析裝置（⑶S)，按分析徑：4mm、測定間距：2. 5mm/min、分析時(shí) 間：2〇sec的條件，一邊從表面進(jìn)行Ar濺射一邊連續(xù)測定深度方向的Cu濃度。從測定結(jié)果 中提取陽離子元素，將陽離子元素的量換算成存在比率，求出從最表層至內(nèi)部的濃度曲線。 從得到的曲線，將距最表層5nm部分的Cu濃度假設(shè)為表面Cu濃度。圖6是表示表層Cu濃 度的測定例的圖。得知在表層近旁Cu顯著濃化。
[0267] 表4C及表4E中示出上述測定結(jié)果。從表3A、表3B、表4A~表4E中得知以下內(nèi) 容。
[0268] 在試驗(yàn)No. 2-1~2-25的鋼板中，在成分范圍滿足本實(shí)施方式的組成的條件、但沒 有滿足其它條件的鋼板中，沖剪試驗(yàn)第20次的飛邊高度超過50μπι。試驗(yàn)No. 2-1、2-5~ 2-8、2-10、2-11、2-13~2-15、2-17~2-19、2-22、2-24的鋼板中，所有條件都滿足本實(shí)施方 式的范圍，飛邊高度良好，為50μπι以下。
[0269] 在試驗(yàn)No. 2-2、2-9、2-12、2-16、2-20中，按滿足本實(shí)施方式的范圍的成分使熱乳 條件變化。
[0270] 在試驗(yàn)No. 2-2、2_9中，因熱乳時(shí)的精乳率偏離本實(shí)施方式的范圍，因而飛邊大。
[0271] 在試驗(yàn)No. 2-12中，在熱乳中，終乳溫度低，偏離本實(shí)施方式的范圍。因此，表層的 Cu濃度降低，飛邊高度增大。
[0272] 在試驗(yàn)No. 2-16、2_20中，熱乳的卷取溫度偏離本實(shí)施方式的范圍。因此，在試驗(yàn) No. 2-16中，鋼板表層的Cu濃度降低，在試驗(yàn)No. 2-20中，鐵素體粒徑超過30μπι。雙方飛 邊高度都增大。
[0273] 試驗(yàn)No. 2-3、2-4、2-21、2-23是使成分組成適合本實(shí)施方式的鋼的冷乳板退火的 條件變化的例子。
[0274] 在試驗(yàn)No. 2-3中，由于冷乳板退火后的冷卻速度慢，所以鐵素體晶粒粗大地生 長，且ε-Cu相析出。因此，表層的Cu濃度下降，第20次的飛邊大。
[0275] 在試驗(yàn)No. 2-4中，退火溫度低。因此，表層的Cu濃度及鐵素體粒徑滿足實(shí)施方式 的范圍，但是表面硬度高。因此，飛邊大。
[0276] 在試驗(yàn)No. 2-21中，冷乳板退火后的冷卻速度慢，ε-Cu相析出。因此，表層的Cu 濃度下降，第20次的飛邊大。
[0277] 在試驗(yàn)No. 2-23中，由于冷乳板的最終退火溫度高，因此表面硬度下降，第20次的 飛邊大。
[0278] 試驗(yàn)No. 2-25是使成分組成適合本實(shí)施方式的鋼的最終退火時(shí)的氧濃度變化的 例子。由于因氧濃度低，所以氧化皮薄，Cr氧化物為主體。因此，表層附近的元素變化微小， Cu濃化減小。所以，飛邊增大。
[0279] 試驗(yàn)No. 2-26~2-46的鋼板因成分沒有滿足本實(shí)施方式的范圍，因而飛邊高度增 大。
[0280]
[0281]
[0282]
[0283]
[0284] 表 4C
[0285]
[0286]
[0287] 表 4E
[0288]
[0289] 產(chǎn)業(yè)上的可利用性
[0290] 第1實(shí)施方式的鐵素體系不銹鋼板的耐蝕性優(yōu)異，且可減小沖剪加工時(shí)的飛邊。 因此，第1實(shí)施方式的鐵素體系不銹鋼板可應(yīng)用于廚房、家用電器、器物、容器、醫(yī)療器具、 儲(chǔ)水機(jī)的領(lǐng)域。
[0291] 第2實(shí)施方式的鐵素體系不銹鋼板的耐蝕性優(yōu)異，且可減小沖剪加工時(shí)的飛邊。 因此，第2實(shí)施方式的鐵素體系不銹鋼板可應(yīng)用于醫(yī)療器具及建筑金屬器具的領(lǐng)域。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種沖剪加工性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其含有C :0. 016質(zhì)量％以下、Si :1. O質(zhì) 量％以下、Mn :1. 0質(zhì)量％以下、P :0? 010~0? 035質(zhì)量％、S :0? 005質(zhì)量％以下、Al :0? 50 質(zhì)量％以下、N :0? 018質(zhì)量％以下、Cr :15. 6~17. 5質(zhì)量％、Cu :0? 10~0? 50質(zhì)量％、Sn : 0? 01~0? 3質(zhì)量％， 進(jìn)一步含有選自Ti :0? 05~0? 30質(zhì)量％、Nb :0? 05~0? 40質(zhì)量％、Mo :0? 05~0? 50質(zhì)量％及Ni :0.05~0.50質(zhì)量％中的1種以上， 剩余部分含有Fe及不可避免的雜質(zhì)； 鋼板表面的Cu濃度以陽離子分率計(jì)為15%以上，鐵素體粒徑為30 ym以下。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的沖剪加工性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)一步 含有選自B :0. 001質(zhì)量％以下、V:0. 50質(zhì)量％以下、W :0. 50質(zhì)量％以下、Co:0. 50質(zhì)量％ 以下、Mg:0. 01質(zhì)量％以下、Ca:0. 003質(zhì)量％以下、Zr:0. 30質(zhì)量％以下、REM(稀土類金 屬）：0? 02質(zhì)量％以下、Ta:0? 50質(zhì)量％以下、Sb :0? 001~0?3質(zhì)量％及Ga:0? 0002~0? 1 質(zhì)量％中的1種以上。3. -種沖剪加工性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其中，將由權(quán)利要求1或2所 述的成分組成構(gòu)成的鋼的板坯加熱至1100°C以上，接著進(jìn)行精乳的結(jié)束溫度為900°C以上 的熱乳，在450~600°C下進(jìn)行卷取，得到熱乳板，接著在800~950°C下對所述熱乳板進(jìn)行 退火，并進(jìn)行酸洗、冷乳，接著在820°C~950°C的溫度下且在氧濃度1 %以上的氣氛中進(jìn)行 最終退火，然后進(jìn)行將直至600°C的溫度范圍內(nèi)的冷卻速度規(guī)定為30°C /s以上的冷卻。4. 一種沖剪加工性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其含有C :0. 020質(zhì)量％以下、Si :0. 80 質(zhì)量％以下、Mn:1. 0質(zhì)量％以下、P:0? 010~0? 035質(zhì)量％、S:0? 005質(zhì)量％以下、Al:0? 50 質(zhì)量％以下、N:0? 020質(zhì)量％以下、Cr :15.6~17. 5質(zhì)量％、Cu:0? 50~2.00質(zhì)量％、Sn: 0? 001 ~0? 1 質(zhì)量％， 進(jìn)一步含有選自Ti :0.05~0.30質(zhì)量％、Nb :0.05~0.40質(zhì)量％及Ni :0.05~0.50質(zhì)量％中的1種以上， 剩余部分含有Fe及不可避免的雜質(zhì)； 鋼板表面的Cu濃度以陽離子分率計(jì)為15%以上，鐵素體粒徑為30 ym以下，表面硬度 為140~180〇5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的沖剪加工性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板，其以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)一步 含有選自Mo:0. 01~0. 50質(zhì)量％、B :0. 001質(zhì)量％以下、V:0. 50質(zhì)量％以下、W :0. 50質(zhì) 量％以下、Co:0? 50質(zhì)量％以下，Mg:0? 01質(zhì)量％以下、Ca:0? 003質(zhì)量％以下、Zr:0? 30質(zhì) 量％以下、REM(稀土類金屬）：0. 02質(zhì)量％以下、Ta:0. 50質(zhì)量％以下、Sb :0. 001~0.3質(zhì) 量％及Ga :0. 0002~0.1質(zhì)量％中的1種以上。6. -種沖剪加工性優(yōu)異的鐵素體系不銹鋼板的制造方法，其中，將由權(quán)利要求4或5所 述的成分組成構(gòu)成的鋼的板坯加熱至ll〇〇°C以上，接著在精乳時(shí)的乳制率為80~90%、結(jié) 束溫度為900°C以上的條件下進(jìn)行熱乳，在400~500°C下進(jìn)行卷取，得到熱乳板，接著對所 述熱乳板進(jìn)行退火，并進(jìn)行酸洗、冷乳，接著在850°C~950°C的溫度下且在氧濃度1 %以上 的氣氛中進(jìn)行最終退火，然后進(jìn)行將直至500°C的溫度范圍內(nèi)的冷卻速度規(guī)定為50°C /s以 上的冷卻。
【專利摘要】本發(fā)明提供鐵素體系不銹鋼板的一個(gè)形態(tài)，該鐵素體系不銹鋼板以質(zhì)量％計(jì)含有C：0.016％以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0％以下、P：0.010～0.035％、S：0.005％以下、Al：0.50％以下、N：0.018％以下、Cr：15.6～17.5％、Cu：0.10～0.50％、Sn：0.01～0.3％及選自Ti：0.05～0.30％、Nb：0.05～0.40％、Mo：0.05～0.50％及Ni：0.05～0.50％中的1種以上，剩余部分含有Fe及不可避免的雜質(zhì)，鋼板表面的Cu濃度以陽離子分率計(jì)為15％以上，鐵素體粒徑為30μm以下。
【IPC分類】C22C38/54, C21D9/46, C22C38/00, C22C38/50, C21D8/00
【公開號】CN105247088
【申請?zhí)枴緾N201480003875
【發(fā)明人】石丸詠一朗, 秦野正治, 盛田智彥, 高橋明彥
【申請人】新日鐵住金不銹鋼株式會(huì)社
【公開日】2016年1月13日
【申請日】2014年3月24日
【公告號】WO2014157066A1