本發(fā)明涉及模具用鋼及其模具，并且特別是涉及硬度和耐腐蝕性優(yōu)異的模具用鋼，及其模具。
背景技術(shù)：
：：近幾年，混合有硬玻璃纖維以獲得高強(qiáng)度的塑料產(chǎn)品已經(jīng)增多。在此類塑料產(chǎn)品注射成形時(shí)，出現(xiàn)模具的磨耗。當(dāng)模具磨耗時(shí)，產(chǎn)品的表面品質(zhì)通過將磨耗轉(zhuǎn)移至產(chǎn)品而劣化。表面品質(zhì)劣化的產(chǎn)品是滯銷的且被廢棄。因此，重要的是，模具不磨耗，并且為了確保耐磨耗性，模具需要高硬度。通常，用于混合有硬玻璃纖維的塑料的注射成形的模具的硬度主要為45-55hrc(從加工性的觀點(diǎn)，在一些情況下使用回火至硬度低于上述的狀態(tài)的模具)。在用于使塑料產(chǎn)品成形的模具中，用于溫度調(diào)節(jié)的液流通道一般設(shè)置在其內(nèi)部，并且使冷水、熱水或蒸氣等流過液流通道以進(jìn)行模具的溫度控制。然而，在具有低耐腐蝕性的模具中，液流通道隨著生銹而變窄，并且其變得不能確保預(yù)定的流速(冷水、熱水或蒸氣等)，導(dǎo)致干擾溫度控制。此外，當(dāng)銹進(jìn)一步增多時(shí)，液流通道被銹阻塞，并且液流通道變得無用。此外，在具有低耐腐蝕性的模具中，以生銹部作為起點(diǎn)產(chǎn)生裂紋，并且裂紋的發(fā)展導(dǎo)致模具的破損，或冷水、熱水或蒸氣等從裂紋泄漏滲透至設(shè)計(jì)表面，這有時(shí)對(duì)樹脂產(chǎn)品具有不利影響。另外，模具的表面有時(shí)被由待成形樹脂產(chǎn)生的氣體腐蝕。當(dāng)腐蝕部轉(zhuǎn)移至產(chǎn)品時(shí)，其表面品質(zhì)劣化。由于這些原因，模具需要高耐腐蝕性。因此，在用作模具期間，熱應(yīng)力或機(jī)械應(yīng)力重復(fù)施加至模具。為了避免模具在此類嚴(yán)苛的使用環(huán)境下破損，模具需要晶粒的纖度(fineness)。需要具有硬度和耐腐蝕性的塑料注射成形用模具(也包括構(gòu)成模具的一部分的部件)一般通過以下步驟來制造：熔融→精制→澆注→均質(zhì)化熱處理→熱加工→中間熱處理→退火→機(jī)械加工1(粗加工)→淬火→回火→機(jī)械加工2(精加工)→鏡面拋光或織構(gòu)化(texturing)。另外，在一些情況下，根據(jù)需要實(shí)施表面改性(如pvd、cvd、氮化、噴砂或噴丸硬化(shotpeening))。在該制造工藝中，模具用鋼需要：(1)熱加工后沒有晶界碳化物的析出，(2)良好的退火性和(3)在淬火期間沒有珠光體的析出。在熱加工時(shí)，鋼處在γ單相的狀態(tài)，并且形成元素的全部碳和碳化物固溶于基質(zhì)(matrix)中。在熱加工后的冷卻期間，各元素的固溶度隨著溫度的降低而降低，并且碳化物有時(shí)在γ晶界處析出。熱加工后析出的晶界碳化物不能通過隨后的熱處理(退火、淬火或回火)來去除。晶界碳化物變?yōu)榉稚⒃诨|(zhì)中的異物，其為通過鏡面拋光獲得均勻且平滑的表面的障礙物。此外，晶界碳化物還變?yōu)橛捎谄湓谧鳛槟＞呤褂闷陂g的重復(fù)應(yīng)力而引起的破損的起點(diǎn)。因此，需要“(1)晶界碳化物的析出困難”。當(dāng)退火性差時(shí)，需要長期的復(fù)雜的退火條件來軟化，這導(dǎo)致材料成本的增加。因此，需要通過簡單的熱處理來達(dá)到能夠進(jìn)行上述機(jī)械加工1的狀態(tài)的軟化，即，需要“(2)良好的退火性”。在淬火期間析出的珠光體也不能通過隨后的回火來去除。珠光體變?yōu)榉稚⒃诨|(zhì)中的異物，其為通過鏡面拋光獲得均勻且平滑的表面的障礙物。此外，珠光體還變?yōu)橛捎谄湓谧鳛槟＞呤褂闷陂g的重復(fù)應(yīng)力而引起的破損的起點(diǎn)。因此，需要“(3)珠光體的析出困難”。通常，jissus420j2已經(jīng)頻繁用于需要耐腐蝕性和約52hrc的高硬度的模具或其部件。其組成為0.4％的c，0.9％的si，0.4％的mn，0.2％的ni，13％的cr和0.015％的n。sus420j2滿足上述條件(2)良好的退火性，并且僅通過將其以15-60℃/hr從850-950℃冷卻至650℃的簡單的退火處理、接著自然冷卻而軟化為87-96hrb。然而，sus420j2不滿足上述條件(1)和(3)。特別是，即使當(dāng)以50℃/min的高速度從1,030℃的淬火溫度淬火冷卻時(shí)，也不能避免珠光體的析出。模具內(nèi)部的淬火冷卻速度一般為10至40℃/min(在珠光體析出的550至850℃的溫度范圍內(nèi))，因此，在sus420j2的模具內(nèi)部珠光體的析出變得不可避免，從而提高在其作為模具使用期間破損的風(fēng)險(xiǎn)。對(duì)于上述問題，有時(shí)使用其中sus420j2的組分大大改變的高n不銹鋼。在該鋼中，上述(1)的問題通過降低c含量來避免。n含量提高，從而補(bǔ)償由于降低c含量導(dǎo)致的強(qiáng)度的降低。另外，在該鋼中，上述(3)的問題通過在降低c含量的同時(shí)提高mn含量或ni含量來避免。然而，作為此類組分調(diào)節(jié)的結(jié)果，淬火性過度提高，因此，不能實(shí)現(xiàn)上述條件(2)。結(jié)果，退火或機(jī)械加工1(粗加工)的成本增加，或者交貨的時(shí)間被迫延遲。此外，由于其差的退火性而導(dǎo)致在淬火期間發(fā)展γ記憶效應(yīng)，并且在淬火期間還接收了熱加工期間的粗粒，導(dǎo)致在作為模具使用期間容易產(chǎn)生裂紋。如上所述，塑料注射成形用模具，除了高硬度和高耐腐蝕性以外，還需要(1)熱加工后沒有晶界碳化物的析出，(2)良好的退火性和(3)在淬火期間沒有珠光體的析出。然而，迄今還沒有提供滿足這些特性的模具用鋼和模具。以下專利文獻(xiàn)1-7公開了包含在本發(fā)明的范圍內(nèi)的10.5-12.5％的cr的鋼。然而，如下所示，這些鋼中的全部不是塑料注射成形模具用鋼，并且其用途不同于本發(fā)明。此外，這些鋼在基本元素和考慮之中的特性也不同。專利文獻(xiàn)1公開了一種具有40-47hrc的易切削工具鋼。然而，專利文獻(xiàn)1中記載的鋼與本發(fā)明的區(qū)別在于，對(duì)于具有高硬度和高耐腐蝕性的塑料注射成形模具，沒有記載易切削必須添加s和硬度水平低于本發(fā)明。假設(shè)將該鋼應(yīng)用于塑料注射成形模具，容易推測(cè)由于易切削組分的影響使得不能確保預(yù)定的鏡面精加工性，和其耐磨耗性差。另外，沒有公開在7.05-15.0％的范圍內(nèi)包含cr的實(shí)例，因此，無法證明在上述范圍內(nèi)包含cr的效果。也沒有關(guān)注退火性、或晶界碳化物和珠光體的析出。專利文獻(xiàn)2公開了一種具有45-63hrc的易切削工具鋼。然而，專利文獻(xiàn)2中記載的鋼與本發(fā)明的區(qū)別也在于，對(duì)于具有高硬度和高耐腐蝕性的塑料注射成形模具，沒有記載易切削必須添加s和硬度水平低于本發(fā)明。假設(shè)將該鋼應(yīng)用于塑料注射成形模具，容易推測(cè)由于易切削組分的影響使得不能確保預(yù)定的鏡面精加工性。也沒有關(guān)注退火性、或晶界碳化物和珠光體的析出。專利文獻(xiàn)3公開了一種熱加工用合金鋼。然而，專利文獻(xiàn)3中記載的鋼對(duì)于具有高硬度和高耐腐蝕性的塑料注射成形模具沒有記載，并且在一些情況下，基本組分為c、si、rem和n。因此，容易推測(cè)不會(huì)達(dá)到淬火，另外，不會(huì)獲得耐腐蝕性。另外，對(duì)于作為選擇性元素的cr，沒有公開在2.5-13.0％的范圍內(nèi)包含cr的實(shí)例，因此，無法證明在上述范圍內(nèi)包含cr的效果。也沒有關(guān)注退火性、或晶界碳化物和珠光體的析出。專利文獻(xiàn)4公開了一種具有5.5-30％的碳化物面積比且具有優(yōu)異的耐腐蝕性的壓鑄模具用鋼(steelforadie-castingdie)。然而，專利文獻(xiàn)4中記載的鋼與本發(fā)明的區(qū)別在于：ni不是必需的并且即使添加也以低至0.2％的量添加(實(shí)施例)，這無法證明高ni含量的效果；和盡管mo+0.5w是必需的，但以多至至少1.95％的量添加(實(shí)施例)，這無法證明低mo含量的效果。另外，因?yàn)橐源蟮牧啃纬商蓟?，所以包含極大量的c。當(dāng)將該鋼應(yīng)用于塑料注射成形模具時(shí)，容易推測(cè)由于碳化物的影響而使鏡面精加工性和耐腐蝕性劣化，和產(chǎn)生由于作為起點(diǎn)的碳化物導(dǎo)致的破損。也沒有關(guān)注退火性、或晶界碳化物和珠光體的析出。專利文獻(xiàn)5公開了一種直徑為4.5-20mm的彈簧鋼絲。然而，專利文獻(xiàn)5中記載的鋼絲與本發(fā)明的區(qū)別在于，對(duì)于塑料注射成形模具沒有記載，和v不是必需的。即使當(dāng)選擇性添加v時(shí)，也以多至0.5％的量添加(實(shí)施例)，這無法證明低v含量的效果。不用說，直徑為4.5-20mm的鋼絲不能應(yīng)用于模具。也沒有關(guān)注退火性、或晶界碳化物和珠光體的析出。專利文獻(xiàn)6和專利文獻(xiàn)7公開了油井不銹鋼管。這些專利文獻(xiàn)中記載的不銹鋼管與本發(fā)明的區(qū)別在于，這些油井不銹鋼管對(duì)于塑料注射成形模具沒有記載，和ni、mo和v不是必需的。此外，si的含量低至0.31％以下(實(shí)施例)，這無法證明高si含量的效果。選擇性添加的ni的量高至至少1.63％(實(shí)施例)，這無法證明低ni含量的效果。選擇性添加的mo的量高至至少0.75％(實(shí)施例)，這無法證明低mo含量的效果。不用說，該鋼管不能應(yīng)用于該模具。也沒有關(guān)注退火性、或晶界碳化物和珠光體的析出。另一方面，以下專利文獻(xiàn)8和專利文獻(xiàn)9公開了塑料注射成形模具用高cr鋼。然而，在這些專利文獻(xiàn)中記載的鋼中，cr的添加量高至12.5％以上，因此，該鋼不同于本發(fā)明。另外，專利文獻(xiàn)10公開了一種塑料注射成形模具用鋼，其中cr的添加量與本發(fā)明重疊。然而，本發(fā)明旨在專利文獻(xiàn)10的實(shí)施例中未公開的si、mn和ni的組分范圍，并且發(fā)現(xiàn)了通過該專利文獻(xiàn)中公開的技術(shù)未獲得的效果。專利文獻(xiàn)1：jp-a-57-73171專利文獻(xiàn)2：jp-a-57-73172專利文獻(xiàn)3：jp-a-58-113352專利文獻(xiàn)4：jp-a-2007-197784專利文獻(xiàn)5：jp-a-2007-314815專利文獻(xiàn)6：jp-a-2008-297602專利文獻(xiàn)7：jp-a-2009-167476專利文獻(xiàn)8：jp-a-8-253846專利文獻(xiàn)9：jp-t-2004-503677專利文獻(xiàn)10：jp-t-2010-539325技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：考慮到如上所述的情況進(jìn)行本發(fā)明，并且其目的是提供一種模具用鋼，當(dāng)制造模具時(shí)其具有晶界碳化物的析出困難、良好的退火性和珠光體的析出困難，并且當(dāng)其成形為模具時(shí)具有高硬度、優(yōu)異的耐腐蝕性和微細(xì)的原始奧氏體晶粒(prioraustenitecrystalgrains)。即，本發(fā)明涉及以下項(xiàng)目(1)-(8)。(1)一種模具用鋼，其具有包含以質(zhì)量％計(jì)的下述的組成：0.220％≤c≤0.360％；0.65％≤si<1.05％；0.43％≤mn≤0.92％；0.43％≤ni≤0.92％；0.67％≤0.5mn+ni≤1.30％；10.50％≤cr<12.50％；0.05％≤mo<0.50％；0.002％≤v<0.50％；0.001％≤n≤0.160％；和0.300％≤c+n≤0.420％,余量為fe和不可避免的雜質(zhì)。通常，在模具用鋼中，以以下范圍包含以下示出的組分作為不可避免的雜質(zhì)：p≤0.05％，s≤0.006％，cu≤0.30％，al≤0.10％，w≤0.30％，o≤0.01％，co≤0.30％，nb≤0.004％，ta≤0.004％，ti≤0.004％，zr≤0.004％，b≤0.0001％，ca≤0.0005％，se≤0.03％，te≤0.005％，bi≤0.01％，pb≤0.03％，mg≤0.02％，rem≤0.10％等。(2)根據(jù)(1)的模具用鋼，其進(jìn)一步包含以質(zhì)量％計(jì)的下述的至少一種：0.30％<w≤5.00％；和0.30％<co≤4.00％。(3)根據(jù)(1)或(2)的模具用鋼，其進(jìn)一步包含以質(zhì)量％計(jì)的下述的至少一種：0.004％<nb≤0.100％；0.004％<ta≤0.100％；0.004％<ti≤0.100％；和0.004％<zr≤0.100％。(4)根據(jù)(1)-(3)任一項(xiàng)的模具用鋼，其進(jìn)一步包含以質(zhì)量％計(jì)的：0.10％<al≤1.20％。(5)根據(jù)(1)-(4)任一項(xiàng)的模具用鋼，其進(jìn)一步包含以質(zhì)量％計(jì)的：0.30％<cu≤3.0％。(6)根據(jù)(1)-(5)任一項(xiàng)的模具用鋼，其進(jìn)一步包含以質(zhì)量％計(jì)的：0.0001％<b≤0.0050％。(7)根據(jù)(1)-(6)任一項(xiàng)的模具用鋼，其進(jìn)一步包含以質(zhì)量％計(jì)的下述的至少一種：0.006％<s≤0.050％；0.0005％<ca≤0.2000％；0.03％<se≤0.50％；0.005％<te≤0.100％；0.01％<bi≤0.50％；和0.03％<pb≤0.50％。(8)一種模具，其包含根據(jù)(1)-(7)任一項(xiàng)的模具用鋼。在本發(fā)明中，“模具”不僅包括模具主體(moldbody)而且包括如通過將其組裝到模具上所使用的如銷等模具部件。此外，“模具”包括包含進(jìn)行了表面處理的本發(fā)明的鋼的模具。如上所述的本發(fā)明的特征在于，晶界碳化物和珠光體的析出通過以下來抑制：降低c含量、降低cr含量、提高mn含量、提高ni含量，并且將mo添加至sus420j2。根據(jù)所述本發(fā)明，確保硬度、耐腐蝕性和退火性與sus420j2的相同，此外，晶界碳化物和珠光體的析出可以得到抑制。在sus420j2中，待析出的碳化物為cr系碳化物，因此，為了抑制碳化物的析出，有效的是降低cr含量。然而，另一方面，當(dāng)cr含量過度降低時(shí)，耐腐蝕性或退火性劣化。于是，在本發(fā)明中，通過滿足10.50％≤cr<12.50％而不過度降低cr含量、且在該cr含量下以適當(dāng)?shù)牧刻砑觤n、ni和mo，在確保良好的退火性的同時(shí)，晶界碳化物和珠光體的析出被抑制。在本發(fā)明中，為了補(bǔ)償由于c含量的降低導(dǎo)致的硬度的降低，已經(jīng)提高了n含量。此外，通過mo的二次硬化來補(bǔ)償硬度的效果已經(jīng)通過mo的添加而賦予。另外，通過不過度提高mn、ni和mo含量來確保與sus420j2的相同的退火性，并且通過降低c含量、不過度降低cr含量、和提高ni和mo含量來確保與sus420j2的相同的耐腐蝕性。此外，在本發(fā)明中，在淬火期間奧氏體晶粒間界固定(pinned)有碳化物，并且為了維持微細(xì)晶粒，提高了v含量。這是為了用v系碳化物補(bǔ)償在淬火期間由于c和cr含量的降低導(dǎo)致的cr系碳化物的減少的目的。在淬火期間固溶化的v的一部分通過二次硬化發(fā)揮補(bǔ)償硬度的效果。上述本發(fā)明特別適合作為塑料注射成形模具用鋼或包括注射成形的橡膠成形模具用鋼。然而，本發(fā)明還適合作為如冷壓成形模具、鋼板用熱沖壓模具或用于將藥粉堅(jiān)固成片劑的壓片杵模具(tabletingpestlemold)等模具用鋼。根據(jù)本發(fā)明，可以提供模具用鋼和模具，其中當(dāng)制造模具時(shí)，滿足晶界碳化物的析出困難、良好的退火性和珠光體的析出困難，并且當(dāng)獲得模具時(shí)，所述模具具有高硬度和優(yōu)異的耐腐蝕性且具有微細(xì)的原始奧氏體晶粒。附圖說明圖1為示出si含量對(duì)機(jī)械加工性的影響的圖。圖2為示出si含量對(duì)熱導(dǎo)率的影響的圖。圖3為示出mn含量對(duì)珠光體析出的影響的圖。圖4為示出mn含量對(duì)退火性的影響的圖。圖5為示出mn含量和ni含量對(duì)珠光體析出的影響的圖。圖6為示出mn含量和ni含量對(duì)退火性的影響的圖。圖7為示出mo含量對(duì)δ鐵素體析出的影響的圖。具體實(shí)施方式以下描述對(duì)本發(fā)明的各化學(xué)組分的限定的原因。[對(duì)于上述項(xiàng)目(1)的化學(xué)組分]0.220％≤c≤0.360％在c<0.220％的情況下，難以穩(wěn)定地獲得確保高耐磨耗性所需的高硬度(45hrc以上)。在0.360％<c的情況下，耐腐蝕性或焊接性劣化。此外，在0.360％<c的情況下，晶界碳化物或珠光體容易析出。另外，在0.360％<c的情況下，淬火期間的殘余奧氏體增加，導(dǎo)致難以在回火時(shí)調(diào)節(jié)硬度或尺寸。c含量的優(yōu)選范圍為0.230％≤c≤0.350％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且當(dāng)n含量多時(shí)其為0.230％≤c≤0.290％，和當(dāng)n含量少時(shí)其為0.290％≤c≤0.350％。0.65％≤si<1.05％在si<0.65％的情況下，機(jī)械加工期間的機(jī)械加工性劣化。此外，在si<0.65％的情況下，還存在在退火狀態(tài)下金屬結(jié)構(gòu)中碳化物分布的不均勻性增加的劣勢(shì)。另一方面，在1.05％≤si的情況下，熱導(dǎo)率大大降低。為了提高注射成形的生產(chǎn)率，需要縮短注入模具中的塑料的硬化時(shí)間，并且為了該目的，需要具有高熱導(dǎo)率的模具材料。si具有將c從鋼中排出的作用，因此，在1.05％≤si的情況下，晶界碳化物或珠光體容易析出。另外，容易產(chǎn)生δ鐵素體。當(dāng)δ鐵素體殘留時(shí)，對(duì)鏡面拋光性施加不利影響，并且其可以用作模具破損的起點(diǎn)。溫度越高，δ鐵素體越容易析出。因此，為了避免δ鐵素體，高cr含量和高si含量鋼被迫在低溫下進(jìn)行均質(zhì)化熱處理或熱加工。通過降低溫度，變得難以減少偏析，這對(duì)鏡面拋光性或織構(gòu)性(texturability)施加不利影響。優(yōu)選的si含量范圍為0.68％≤si≤1.02％，其中這些特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選0.72％≤si≤0.98％。圖1示出si含量對(duì)機(jī)械加工性的影響。使包含0.32％的c、0.67％的mn、0.71％的ni、12.2％的cr、0.22％的mo、0.24％的v和0.040％的n作為基本組分并且si含量變化的材料通過其中將材料以15℃/hr從915℃冷卻至650℃、接著自然冷卻的退火軟化至97hrb以下。與sus420j2相比，該組分體系的c含量和cr含量較低，并且以較少的量包含碳化物。因此，當(dāng)與1％的相同si含量相比時(shí)，與sus420j2相比，該組分體系具有較好的機(jī)械加工性。在0.65％≤si的情況下，其機(jī)械加工性等于或優(yōu)于sus420j2體系。因此，在本發(fā)明中，si含量規(guī)定為0.65％≤si。圖2示出si含量對(duì)熱導(dǎo)率的影響。將包含0.32％的c、0.67％的mn、0.71％的ni、12.2％的cr、0.22％的mo、0.24％的v和0.040％的n作為基本組分和si含量變化的材料從1,030℃淬火，并且在505℃下回火。其后，在室溫下測(cè)量其熱導(dǎo)率。與sus420j2相比，該組分體系的c含量和cr含量較低，但mn含量和ni含量較高。因此，消除了提高含量和降低含量的影響，并且其熱導(dǎo)率與sus420j2的接近。在1.05％≤si的情況下，與sus420j2相比，其熱導(dǎo)率更差。因此，在本發(fā)明中，si含量規(guī)定為si<1.05％。0.43％≤mn≤0.92％在mn<0.43％的情況下，使奧氏體穩(wěn)定化以抑制珠光體的析出的效果小。此外，在mn<0.43％的情況下，δ鐵素體析出的風(fēng)險(xiǎn)提高。另一方面，在0.92％<mn的情況下，退火性劣化。此外，在0.92％<mn的情況下，熱導(dǎo)率也大大降低。另外，在0.92％<mn的情況下，淬火期間的殘余奧氏體增加，導(dǎo)致難以在回火時(shí)調(diào)節(jié)硬度或尺寸。mn含量的優(yōu)選范圍為0.46％≤mn≤0.90％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選0.50％≤mn≤0.88％。在高cr含量鋼的情況下，ni的添加對(duì)奧氏體的穩(wěn)定化(珠光體的析出的抑制)非常有效。然而，大量的ni的添加導(dǎo)致成本的顯著提高。因此，材料成本的提高通過使用作為使像ni一樣使奧氏體穩(wěn)定化且廉價(jià)的元素的mn來抑制。圖3示出mn含量對(duì)珠光體析出的臨界冷卻速度的影響。對(duì)于包含0.31％的c、0.93％的si、0.72％的ni、12.3％的cr、0.23％的mo、0.22％的v和0.039％的n作為基本組分和mn含量變化的材料，當(dāng)從1,030℃的冷卻速度變化時(shí)，評(píng)價(jià)使珠光體的析出停止的最低冷卻速度作為臨界冷卻速度。臨界冷卻速度越低，珠光體越難以析出。因此這是優(yōu)選的。如圖3所示，臨界冷卻速度隨著mn含量的增加而降低，并且在0.43％的mn含量下達(dá)到10℃/min。模具內(nèi)部的淬火速度在其中珠光體析出的550至850℃的溫度范圍內(nèi)一般為10至40℃/min。因此，當(dāng)珠光體析出的臨界冷卻速度為10℃/min時(shí)，模具中實(shí)際淬火時(shí)產(chǎn)生珠光體的風(fēng)險(xiǎn)極度降低。因此，在本發(fā)明中，mn含量規(guī)定為0.43％≤mn。圖4示出mn含量對(duì)退火性的影響。當(dāng)包含0.31％的c、0.93％的si、0.72％的ni、12.3％的cr、0.23％的mo、0.22％的v和0.039％的n作為基本組分和mn含量變化的材料以15℃/hr從915℃冷卻至650℃、接著自然冷卻時(shí)，示出材料相對(duì)于mn含量的硬度。當(dāng)硬度為97hrb以下時(shí)，該材料由于其柔軟性和容易的機(jī)械加工性而是優(yōu)選的。硬度隨著mn含量的增加而提高，從而在0.92％的mn含量下達(dá)到97hrb。因此，在本發(fā)明中，mn含量規(guī)定為mn≤0.92％。0.43％≤ni≤0.92％在ni<0.43％的情況下，使奧氏體穩(wěn)定化以抑制珠光體的析出的效果小。此外，δ鐵素體析出的風(fēng)險(xiǎn)提高。另一方面，在0.92％<ni的情況下，退火性劣化。此外，熱導(dǎo)率也大大降低。在0.92％<ni的情況下，淬火期間的殘余奧氏體增加，導(dǎo)致難以在回火時(shí)調(diào)節(jié)硬度或尺寸。ni的效果與mn類似。ni含量的優(yōu)選范圍為0.45％≤ni≤0.90％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選0.48％≤ni≤0.88％。0.67％≤0.5mn+ni≤1.30％為了以高水平實(shí)現(xiàn)退火性和淬火性二者，如上所述規(guī)定0.5mn+ni的值。在0.5mn+ni<0.67％的情況下，退火性是令人滿意的，但淬火性不充分。此外，在0.5mn+ni<0.67％的情況下，δ鐵素體析出的風(fēng)險(xiǎn)也提高。另一方面，在1.30％<0.5mn+ni的情況下，淬火性是令人滿意的，但退火性不充分。在1.30％<0.5mn+ni的情況下，淬火期間的殘余奧氏體增加，導(dǎo)致難以在回火時(shí)調(diào)節(jié)硬度或尺寸。圖5示出在以10℃/min淬火期間珠光體的析出狀態(tài)。材料包含0.32％的c、0.91％的si、12.2％的cr、0.23％的mo、0.23％的v和0.038％的n作為基本組分，并且mn含量和ni含量變化。通過以10℃/min從1,030℃冷卻析出珠光體的區(qū)域表示為“×”，和未析出珠光體的區(qū)域表示為“○”。二者之間的間界為0.5mn+ni＝0.67％，并且在大于0.67％的情況下，模具中實(shí)際淬火時(shí)珠光體析出的風(fēng)險(xiǎn)可以顯著降低。因此，0.5mn+ni規(guī)定為0.67％≤0.5mn+ni。圖6示出以15℃/hr退火時(shí)軟化的狀態(tài)。材料包含0.32％的c、0.91％的si、12.2％的cr、0.23％的mo、0.23％的v和0.038％的n作為基本組分，并且mn含量和ni含量變化。在以15℃/min從915℃冷卻的退火時(shí)硬度超過97hrb的區(qū)域表示為“×”，和硬度為97hrb以下的區(qū)域表示為“○”。二者之間的界面為0.5mn+ni＝1.30％，并且在小于1.30％的情況下，材料可以通過簡單的退火而軟化。因此，0.5mn+ni規(guī)定為0.5mn+ni≤1.30％。如上所述，在研究淬火性和退火性的平衡的情況下，0.5mn+ni是非常有用的指標(biāo)。10.50％≤cr<12.50％在cr<10.50％的情況下，耐腐蝕性劣化。此外，在cr<10.50％的情況下，退火性也劣化。另一方面，在12.50％≤cr的情況下，晶界碳化物或珠光體容易析出。此外，δ鐵素體也容易析出。另外，在12.50％≤cr的情況下，熱導(dǎo)率大大降低。在12.50％≤cr的情況下，淬火期間的殘余奧氏體增加，導(dǎo)致難以在回火時(shí)調(diào)節(jié)硬度或尺寸。cr含量的優(yōu)選范圍為10.70％≤cr≤12.45％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選10.90％≤cr≤12.40％。0.05％≤mo<0.50％在m<0.05％的情況下，珠光體的析出的抑制效果差。此外，在m<0.05％的情況下，二次硬化的貢獻(xiàn)小，并且當(dāng)在高溫下回火時(shí)，變得難以穩(wěn)定地獲得45hrc以上的硬度。另一方面，在0.50％≤mo的情況下，退火性劣化。另外，δ鐵素體容易析出。mo含量的優(yōu)選范圍為0.07％≤mo≤0.46％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選0.09％≤mo≤0.43％。圖7示出mo含量對(duì)δ鐵素體的面積比的影響。材料包含0.23％的c、1.04％的si、0.45％的mn、0.44％的ni、12.47％的cr、0.46％的v和0.004％的n作為基本組分，并且mo含量變化。將材料在對(duì)應(yīng)于用于降低偏析的均質(zhì)化的溫度的1,280℃下加熱，并且通過快速冷卻而淬火。評(píng)價(jià)其結(jié)構(gòu)中δ鐵素體的面積比。如圖7所示，當(dāng)mo含量降低時(shí)，δ鐵素體難以析出。當(dāng)mo含量為0.50％以下時(shí)，面積比為零。因此，在本發(fā)明中，mo含量規(guī)定為mo<0.50％。0.002％≤v<0.50％在v<0.002％的情況下，淬火期間微細(xì)奧氏體晶粒的維持效果差，并且由于韌性的降低導(dǎo)致在使用期間模具破損的風(fēng)險(xiǎn)提高。此外，在v<0.002％的情況下，幾乎不存在二次硬化的貢獻(xiàn)。因此，當(dāng)在高溫下回火時(shí)，難以穩(wěn)定地獲得45hrc以上的硬度。另一方面，在0.50％≤v的情況下，不僅使微細(xì)晶粒的維持效果飽和，而且導(dǎo)致成本的增加。另外，v的碳氮化物容易析出而導(dǎo)致模具容易裂紋。在0.50％≤v的情況下，δ鐵素體容易析出。v含量的優(yōu)選范圍為0.005％≤v≤0.45％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選0.008％≤v≤0.40％。0.001％≤n≤0.160％在n<0.001％的情況下，硬度的提高效果差，并且難以穩(wěn)定地獲得45hrc以上的硬度。此外，n對(duì)v系碳化物的固溶溫度具有大的影響。n含量越低，v系碳化物固溶化時(shí)的溫度越低。因此，在n<0.001％的情況下，淬火期間微細(xì)奧氏體晶粒的維持效果也差。另一方面，在0.160％<n的情況下，提高強(qiáng)度或維持微細(xì)晶粒的效果飽和。此外，在0.160％<n的情況下，n的添加所需要的精制時(shí)間和成本增加，從而導(dǎo)致材料成本的增加。另外，在0.160％<n的情況下，v的碳氮化物容易析出，從而導(dǎo)致模具容易裂紋。n含量的優(yōu)選范圍為0.003％≤n≤0.155％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選0.005％≤n≤0.150％。0.300％≤c+n≤0.420％在c+n<0.300％的情況下，硬度的提高效果差，并且難以穩(wěn)定地獲得45hrc以上的硬度。此外，v系碳化物在淬火期間減少，因此，微細(xì)奧氏體晶粒的維持效果也差。另一方面，在0.420％<c+n的情況下，微細(xì)晶粒的維持效果飽和。另外，在0.420％<c+n的情況下，v系碳氮化物增加，從而導(dǎo)致模具容易裂紋。在0.420％<c+n的情況下，殘余奧氏體在淬火期間增加，導(dǎo)致難以在回火時(shí)調(diào)節(jié)硬度或尺寸。c含量+n含量的優(yōu)選范圍為0.303％≤c+n≤0.415％，其中各種特性的平衡是優(yōu)異的，并且更優(yōu)選0.306％≤c+n≤0.410％。[對(duì)于上述項(xiàng)目(2)的化學(xué)組分]在本發(fā)明的鋼中，以大量包含cr，以致其抗軟化性低。當(dāng)回火溫度高時(shí)，難以確保45hrc的硬度。在此類情況下，可以選擇性添加w或co以確保強(qiáng)度。w通過其碳化物的析出來提高強(qiáng)度。co通過固溶于基質(zhì)中來提高強(qiáng)度，同時(shí)，通過改變碳化物形態(tài)還有助于析出硬化。具體地，其僅需要包含下述的至少一種(一種元素)：0.30％<w≤5.00％；和0.30％<co≤4.00％.上述兩種元素在含量超過預(yù)定量時(shí)，導(dǎo)致特性的飽和與成本的顯著提高。[對(duì)于上述項(xiàng)目(3)的化學(xué)組分]當(dāng)提高淬火加熱溫度或由于意外的設(shè)備故障而延長淬火加熱時(shí)間時(shí)，存在以下?lián)模河捎诰Я５拇只赡軐?dǎo)致各種特性劣化。對(duì)于此類情況，選擇性添加nb、ta、ti和zr，并且奧氏體晶粒的粗化可以通過由這些元素形成的微細(xì)析出物來抑制。具體地，其僅需要包含下述的至少一種：0.004％<nb≤0.100％；0.004％<ta≤0.100％；0.004％<ti≤0.100％；和0.004％<zr≤0.100％。這些元素的全部在含量超過預(yù)定量時(shí)，過度地形成其碳化物、氮化物或氧化物，從而導(dǎo)致沖擊值或鏡面拋光性的降低。[對(duì)于上述項(xiàng)目(4)的化學(xué)組分]類似地，為了抑制奧氏體晶粒的粗化，可以包含：0.10％<al≤1.20％。al與n組合形成aln，其具有抑制奧氏體的晶粒間界(即，晶粒生長)的轉(zhuǎn)移的效果并且對(duì)于微細(xì)粒的維持是有效的。另外，al在鋼中形成氮化物并且有助于析出強(qiáng)化，因此其還具有提高進(jìn)行了氮化處理的鋼材料的表面硬度的作用。為了追求較高的耐磨耗性，含al鋼材料的使用對(duì)于其中進(jìn)行了氮化處理的模具是有效的。然而，超過預(yù)定量的al的含量導(dǎo)致熱導(dǎo)率或韌性的降低。[對(duì)于上述項(xiàng)目(5)的化學(xué)組分]近幾年，模具傾向于通過提高其部件或整體(integration)的尺寸而大型化。大的模具難以冷卻。由于該原因，當(dāng)具有低淬火性的鋼材料制的大模具淬火時(shí)，在淬火期間鐵素體、珠光體或粗貝氏體析出，從而使各種特性劣化。本發(fā)明的鋼具有顯著高的淬火性，因此，對(duì)此類劣化有一點(diǎn)擔(dān)心。然而，在極大模具通過弱冷卻強(qiáng)度的淬火計(jì)劃處理的情況下，可以添加cu以進(jìn)一步提高淬火性。具體地，其僅需要包含：0.30％<cu≤3.0％。cu也具有通過時(shí)效析出而提高硬度的效果。當(dāng)cu的含量超過預(yù)定量時(shí)，偏析變得顯著，從而導(dǎo)致鏡面拋光性或織構(gòu)性劣化。[對(duì)于上述項(xiàng)目(6)的化學(xué)組分]作為改進(jìn)淬火性的方法，b的添加也是有效的。具體地，使得包含0.0001％<b≤0.0050％。b在形成bn時(shí)失去改進(jìn)淬火性的效果。因此，必要的是，在鋼中b單獨(dú)存在。具體地，通過和與n的親和性強(qiáng)于與b的親和性的元素形成氮化物，可以防止b與n組合。此類元素的實(shí)例包括上述項(xiàng)目(3)中所述的元素。項(xiàng)目(3)所述的元素，即使當(dāng)以雜質(zhì)水平存在時(shí)也具有固定n的效果，但根據(jù)n含量有時(shí)在項(xiàng)目(3)中所規(guī)定的范圍內(nèi)添加。即使當(dāng)b在鋼中與n組合以形成bn，在鋼中存在過量的b的情況下，其也提高淬火性。b對(duì)于機(jī)械加工性的改進(jìn)也是有效的。在改進(jìn)機(jī)械加工性的情況下，其僅需要形成bn。bn與石墨的性質(zhì)類似，并且降低耐機(jī)械加工性，同時(shí)改進(jìn)片易碎性(chipbreakability)。當(dāng)在鋼中存在b和bn時(shí)，淬火性和機(jī)械加工性同時(shí)改進(jìn)。[對(duì)于上述項(xiàng)目(7)的化學(xué)組分]為了改進(jìn)機(jī)械加工性，選擇性添加s、ca、se、te、bi和pb也是有效的。具體地，僅需要包含下述的至少一種：0.006％<s≤0.050％；0.0005％<ca≤0.2000％；0.03％<se≤0.50％；0.005％<te≤0.100％；0.01％<bi≤0.50％；和0.03％<pb≤0.50％。這些元素的全部在其含量超過預(yù)定量時(shí)，導(dǎo)致機(jī)械加工性的飽和，熱加工性的劣化，和沖擊值或鏡面拋光性的降低。實(shí)施例對(duì)于表1中示出的20種鋼，檢測(cè)晶界碳化物的析出的難度，退火性，珠光體的析出的難度，淬火期間的粒徑，淬火回火硬度和耐腐蝕性。5種比較用鋼的全部用于需要硬度或耐腐蝕性的用途。比較用鋼1為jissus420j2，比較用鋼2為jissus403，比較用鋼3為jissuh1，比較用鋼4為jissuh600，和比較例5為市場上銷售的鋼。表1示出的20種鋼的材料各自通過以下步驟來制造。首先，將鋼水鑄成50kg的鑄錠，其后在1,240℃下進(jìn)行均質(zhì)化處理12小時(shí)。然后，使其成形為具有60mm×45mm的矩形截面的棒狀。隨后，進(jìn)行通過在1,020℃下加熱的正火、和快速冷卻，以及通過在620℃下加熱的回火。此外，在860℃或915℃下加熱之后，以15℃/hr進(jìn)行緩慢的冷卻，從而進(jìn)行退火。從該棒鋼中切出試樣并將試樣用于各種檢測(cè)。表1化學(xué)組分(質(zhì)量％)<晶界碳化物的析出的難度>使用從上述材料切出的15mm×15mm×25mm的塊作為試樣，通過模擬工廠中的熱加工過程的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行評(píng)價(jià)。在熱加工后冷卻至800℃期間，晶界碳化物析出。因此，試樣塊在模擬熱加工的1,180℃下加熱，并且以5℃/min冷卻至800℃，接著快速冷卻以將碳化物的狀態(tài)凍結(jié)。其后，腐蝕上述試樣，并且使晶界碳化物著色。在光學(xué)顯微鏡下以1,000倍放大倍率觀察其結(jié)構(gòu)。當(dāng)明顯觀察到晶界碳化物時(shí)，析出的難度確定為不可接受的且由“×”表示。當(dāng)輕微地觀察到晶界碳化物時(shí)，析出的難度由“δ”表示。當(dāng)幾乎觀察不到晶界碳化物時(shí)，析出的難度確定為可接受的且由“○”表示。其結(jié)果如表2所示。其中以大量包含c和cr的比較用鋼1評(píng)價(jià)為“×”。其中c含量高而cr含量低至約9％的比較用鋼3評(píng)價(jià)為“δ”，和其它評(píng)價(jià)為“○”。在比較用鋼1中，晶界碳化物的析出在實(shí)際模具制造過程中也變得明顯，并且對(duì)于在模具使用期間鏡面拋光性的劣化或裂紋存在擔(dān)心。另外，在比較用鋼3中，當(dāng)熱加工后的冷卻速度更低時(shí)，或當(dāng)奧氏體粒徑更大時(shí)，存在以下?lián)模壕Ы缣蓟镲@著析出。另一方面，對(duì)于包含本發(fā)明鋼的其它鋼，在實(shí)際模具中晶界碳化物也被判斷為幾乎不析出。即，認(rèn)為鏡面拋光性的劣化或裂紋的風(fēng)險(xiǎn)低。表2<退火性>使用上述15mm×15mm×25mm的塊作為試樣，通過模擬工廠中的退火過程的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行評(píng)價(jià)。將試樣在860℃(比較用鋼2，比較用鋼3和比較用鋼4)或915℃(其它鋼)下加熱且保持120分鐘。其后，將其以15℃/hr冷卻至650℃，接著自然冷卻。然后，測(cè)量試樣的hrb硬度，并且確認(rèn)是否軟化至機(jī)械加工能夠容易進(jìn)行的硬度。當(dāng)硬度為97hrb以下時(shí)，退火性確定為可接受的且由“○”表示。當(dāng)硬度大于97hrb時(shí)，退火性確定為不可接受的且由“×”表示。其結(jié)果如表2所示。比較用鋼3和比較用鋼5退火后的硬度超過97hrb，并且沒有充分地軟化。因此，將它們?cè)u(píng)價(jià)為“×”。在比較用鋼3中，由于其高si含量使得固溶硬化的貢獻(xiàn)大，并且即使退火后其硬度也高。比較用鋼5由于其高ni含量和良好的退火性而不形成包含球形碳化物和鐵素體的結(jié)構(gòu)，但形成貝氏體。因此，其硬度高。對(duì)于比較用鋼3和比較用鋼5，也在實(shí)際模具制造期間，存在縮短在模具的粗加工時(shí)的工具壽命、或降低機(jī)械加工效率的高可能性。相反，對(duì)于包含本發(fā)明鋼的其它鋼，退火后的硬度為97hrb以下。因此，認(rèn)為此類問題不會(huì)發(fā)生。<珠光體的析出的難度>將4mm(直徑)×10mm的試樣在1,030℃下加熱，其后以10℃/min冷卻至100℃。在冷卻后，在400倍放大倍率下觀察金屬結(jié)構(gòu)以確認(rèn)珠光體的析出的存在與否。當(dāng)珠光體未析出時(shí)，析出的難度確定為可接受的且由“○”表示，和當(dāng)珠光體即使輕微地析出時(shí)，析出的難度也確定為不可接受的且由“×”表示。其結(jié)果如表2所示。比較用鋼1和比較用鋼3評(píng)價(jià)為“×”。模具內(nèi)部的淬火冷卻速度在珠光體析出的550至850℃的溫度范圍內(nèi)一般為10至40℃/min，因此，在使用比較用鋼1或比較用鋼3的模具的內(nèi)部，珠光體的析出變得不可避免，從而提高在其作為模具使用期間破損的風(fēng)險(xiǎn)。另一方面，對(duì)于包含本發(fā)明鋼的其它鋼，珠光體未析出，并且也在模具實(shí)際淬火的情況下，可以判斷珠光體的析出未發(fā)生。<淬火期間的粒徑>在實(shí)際模具淬火時(shí)，模具有時(shí)保持長達(dá)約5小時(shí)的時(shí)間。檢查在此類條件下的奧氏體的粒徑。使用上述15mm×15mm×25mm的塊作為試樣，將其在1,030℃下保持5小時(shí)，其后快速冷卻，從而產(chǎn)生馬氏體。腐蝕該結(jié)構(gòu)以發(fā)展原始奧氏體晶粒間界，并且評(píng)價(jià)粒徑數(shù)。當(dāng)粒徑數(shù)為5以上時(shí)，粒徑確定為可接受的且由“○”表示，和當(dāng)粒徑數(shù)小于5時(shí)，粒徑確定為不可接受的且由“×”表示。其結(jié)果如表2所示。在以少量包含c的比較用鋼2和比較用鋼4中，用于抑制奧氏體晶粒間界的轉(zhuǎn)移的碳化物也減少。因此，其結(jié)果評(píng)價(jià)為“×”。在比較用鋼5中，由于因?yàn)槠洳畹耐嘶鹦远鴮?dǎo)致在淬火期間發(fā)展γ記憶效應(yīng)，所以其結(jié)果評(píng)價(jià)為“×”。在比較用鋼2、比較用鋼4和比較用鋼5的情況下，存在以下?lián)模阂苍趯?shí)際模具淬火時(shí)，晶粒粗化，從而導(dǎo)致在其作為模具使用期間容易裂紋。另一方面，對(duì)于包含本發(fā)明鋼的其它鋼，其結(jié)果評(píng)價(jià)為“○”，并且認(rèn)為不發(fā)生晶粒的粗化。<淬火回火硬度>將用于上述“淬火期間的粒徑”的評(píng)價(jià)的試樣(其中產(chǎn)生馬氏體)在470-520℃下回火2小時(shí)。評(píng)價(jià)該回火溫度范圍內(nèi)獲得的最大硬度。為了確保耐磨耗性，淬火回火硬度優(yōu)選為45hrc以上。當(dāng)硬度為45hrc以上時(shí)，其確定為可接受的且由“○”表示，和當(dāng)硬度小于45hrc時(shí)，其確定為不可接受的且由“×”表示。其結(jié)果如表2所示。在比較用鋼2和比較用鋼4中，由于它們的低c含量而不能獲得45hrc以上的硬度，但全部其它鋼具有45hrc以上的硬度。即，對(duì)于本發(fā)明鋼，獲得確保耐磨耗性所必需的45hrc以上的硬度。不用說，也可以通過調(diào)節(jié)回火條件來降低硬度。<耐腐蝕性>將用于上述“淬火回火硬度”的評(píng)價(jià)的試樣轉(zhuǎn)用為試樣。使硬度測(cè)量后的試樣進(jìn)行鏡面拋光并且在濕度為98％和溫度為50℃的環(huán)境下暴露24小時(shí)，接著目視觀察生銹情況。當(dāng)沒有產(chǎn)生點(diǎn)狀腐蝕部時(shí)，耐腐蝕性確定為可接受的且由“○”表示，和當(dāng)即使在一個(gè)地方產(chǎn)生腐蝕部時(shí)，耐腐蝕性確定為不可接受的且由“×”表示。在全部評(píng)價(jià)鋼中，由于它們的高cr含量，在這些條件下其整個(gè)表面沒有被腐蝕，并且點(diǎn)狀局部腐蝕部分的產(chǎn)生與其不產(chǎn)生之間產(chǎn)生差異。其結(jié)果如表2所示。在比較用鋼3中，由于其高c含量和低cr含量，使得耐腐蝕性差，并且其結(jié)果評(píng)價(jià)為“×”。其它比較用鋼和本發(fā)明鋼由于它們的高cr含量而具有高耐腐蝕性。<綜合判斷>為了總結(jié)以上檢測(cè)結(jié)果，在比較用鋼1中，可以判斷特別是在大模具中晶界碳化物或珠光體容易析出，并且存在鏡面拋光性劣化或裂紋的風(fēng)險(xiǎn)增加的問題。比較用鋼2、比較用鋼3和比較用鋼4在如高硬度和高耐腐蝕性等基本性能中的任意一個(gè)方面具有難度。其它缺陷包括比較用鋼2的粒徑，比較用鋼3的退火性和珠光體的析出，和比較用鋼4的粒徑。比較用鋼5在退火性和淬火期間的粒徑方面具有難度，并且存在以下?lián)模簷C(jī)械加工時(shí)的工具壽命或生產(chǎn)率可能降低，或者所得模具可能容易裂紋。如上所述，各比較用鋼在至少兩個(gè)項(xiàng)目中具有問題。相反，15種本發(fā)明鋼在全部項(xiàng)目中不具有問題。本發(fā)明鋼在確保如高硬度和高耐腐蝕性等基本性能的同時(shí)，具有晶界碳化物的析出困難、退火性、珠光體的析出困難和晶粒的纖度。因此，也在實(shí)際模具中，除了高硬度和高耐腐蝕性以外，可以預(yù)期其發(fā)揮高鏡面拋光性和裂紋困難。如上所述，在本發(fā)明的鋼中，為了抑制晶界碳化物或珠光體的析出，基于sus420j2(c：0.4％，mn：0.4％，ni：0.2％，cr：13％，mo：0.01％和n：0.015％)進(jìn)行降低c含量、降低cr含量、提高mn含量、提高ni含量和添加mo。此外，為了補(bǔ)償由于c含量的降低導(dǎo)致的硬度降低，提高n含量。mo的添加還具有抑制珠光體的析出或確保二次硬化量的效果。通過不過量地提高mn、ni和mo含量來確保與sus420j2相同的退火性，并且通過降低c含量且不過量地降低cr含量來確保與sus420j2相同的耐腐蝕性。另外，在淬火期間奧氏體晶粒間界固定有碳化物，并且為了維持微細(xì)晶粒，添加v。這是為了用v系碳化物補(bǔ)償在淬火期間由于c和cr含量的降低導(dǎo)致的cr系碳化物減少的目的。在淬火期間固溶的v的一部分通過二次硬化發(fā)揮補(bǔ)償硬度的效果。通過此類方法，當(dāng)制造模具時(shí)，本發(fā)明的鋼具有晶界碳化物的析出困難、良好的退火性和珠光體的析出困難，和當(dāng)鋼成形為模具時(shí)，其具有高硬度和優(yōu)異的耐腐蝕性，并且原始奧氏體晶粒保持微細(xì)。因此，其適合應(yīng)用于使塑料產(chǎn)品成形用的模具。盡管以上已經(jīng)詳細(xì)地描述了本發(fā)明的實(shí)施方案，但應(yīng)理解它們不僅僅通過實(shí)施例的方式存在。例如，也有效的是，使本發(fā)明的鋼進(jìn)行表面噴丸、氮化處理、pvd處理、cvd處理、鍍覆處理或其它表面改性處理，然后使用。另外，本發(fā)明的鋼可以通過粉末或板層壓成形應(yīng)用于用于模具制造的粉末或板中，并且對(duì)于模具的主體或部件的焊接修復(fù)，其也可以以棒樣形狀使用。因此，在不背離本發(fā)明的要旨的情況下進(jìn)行各種變化的實(shí)施方案是可能的。本申請(qǐng)基于2016年3月11日提交的日本專利申請(qǐng)no.2016-048581和2017年3月2日提交的日本專利申請(qǐng)no.2017-39355，通過參考將其內(nèi)容整體并入本文中。當(dāng)前第1頁12當(dāng)前第1頁12