本發(fā)明特別涉及耐腐蝕性被改善的鎂鋰合金、其軋制材料以及成型制品。

背景技術(shù)：

近年來，作為結(jié)構(gòu)用金屬材料，輕質(zhì)的鎂合金受到注目。但是，一般的鎂合金az31(3質(zhì)量％al、1質(zhì)量％zn、余量為mg)的軋制材料，冷加工性低，只能在約250℃進(jìn)行壓制加工。另外，含有鋰的鎂鋰合金，鎂的結(jié)晶結(jié)構(gòu)為hcp結(jié)構(gòu)(α相)，但鋰含量為6～10.5質(zhì)量％時，變成hcp結(jié)構(gòu)與bcc結(jié)構(gòu)(β相)的混合相，而且鋰含量超過10.5質(zhì)量％時，變成β相單相。α相的滑移系是有限的，但β相由于具有許多滑移系，當(dāng)鋰含量增多時，會從α相和β相的混合相變成β相單相，因此冷加工性提高。作為這樣得到的鎂鋰合金，眾所周知的有l(wèi)z91(9質(zhì)量％li、1質(zhì)量％zn、余量為mg)或lal41(14質(zhì)量％li、1質(zhì)量％al、余量為mg)等。這些合金的特征是輕，但有耐腐蝕性不好的問題，應(yīng)該進(jìn)行改善。

專利文獻(xiàn)1中，公開了含有10.5質(zhì)量％以下的鋰、鐵雜質(zhì)濃度為50ppm以下的鎂鋰合金顯示出優(yōu)良的耐腐蝕性。另一方面，還記載了鋰含量超過10.5質(zhì)量％的β相單相的鎂鋰合金，其耐腐蝕性顯著惡化。具體地，不僅記載了實施例中含有10.5質(zhì)量％以下的鋰的鎂鋰合金中，通過降低雜質(zhì)的鐵含量，可以得到優(yōu)良的耐腐蝕性，還記載了鋰含量為14質(zhì)量％、能形成β單相組織的比較例6的鎂鋰合金中，即使減少雜質(zhì)的鐵量，也得不到同樣的鐵雜質(zhì)降低引起的效果。

非專利文獻(xiàn)1中，公開了對含有13質(zhì)量％鋰和1、3或5質(zhì)量％鋁的鎂鋰合金，研究其加工、熱處理引起的機(jī)械特性、耐腐蝕性等的影響的結(jié)果。

具體地，有以下記載：當(dāng)鋁量增大時抗拉強(qiáng)度增大，但另一方面比強(qiáng)度降低很多，同時鋁量增大時耐腐蝕性得到改善，但比鋰鎂二元合金的耐腐蝕性差。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2000-282165號公報

非專利文獻(xiàn)

非專利文獻(xiàn)1：輕金屬(1990)、vol.40、no.9、p659-665

發(fā)明概述

發(fā)明要解決的問題

如上所述，在以往，含有能形成冷加工性優(yōu)良的β相單相的量的鋰，含有可以期待的優(yōu)良的抗拉強(qiáng)度的量的鋁的鎂鋰合金中，期望開發(fā)耐實用程度的能賦予耐腐蝕性的新技術(shù)。

本發(fā)明的目的在于提供可以期待優(yōu)良的冷加工性以及抗拉強(qiáng)度、顯示實用的耐腐蝕性的輕質(zhì)鎂鋰合金。

本發(fā)明的另一目的在于提供可以期待優(yōu)良的抗拉強(qiáng)度、顯示實用的耐腐蝕性的輕質(zhì)軋制材料以及成型制品。

解決問題的手段

本發(fā)明人為了解決上述課題進(jìn)行深刻研究的結(jié)果，如上述專利文獻(xiàn)1中具體所示的、無法期待作為雜質(zhì)的鐵量減少引起的效果，但在含有超過10.5質(zhì)量％量的鋰的、能形成冷加工性優(yōu)良的β相單相的鋰鎂合金中，使其含有可以期待優(yōu)良的抗拉強(qiáng)度的鋁含量，同時通過含有規(guī)定范圍的錳，發(fā)現(xiàn)可以改善耐腐蝕性、也能得到作為雜質(zhì)的鐵量降低引起的效果，從而完成了本發(fā)明。

根據(jù)本發(fā)明，提供一種鎂鋰合金，其由超過10.50質(zhì)量％且16.00質(zhì)量％以下的li、2.00質(zhì)量％以上且15.00質(zhì)量％以下的al、0.03質(zhì)量％以上且不足1.10質(zhì)量％的mn、雜質(zhì)及余量的mg構(gòu)成，所述雜質(zhì)含有濃度為15ppm以下的fe(以下，有時簡稱為本發(fā)明的mg-li合金)。

另外根據(jù)本發(fā)明，提供一種鎂鋰合金，其由超過10.50質(zhì)量％且16.00質(zhì)量％以下的li、2.00質(zhì)量％以上且15.00質(zhì)量％以下的al、0.03質(zhì)量％以上且不足1.10質(zhì)量％的mn、m元素、雜質(zhì)以及余量的mg構(gòu)成，所述m元素選自由超過0質(zhì)量％且3.00質(zhì)量％以下的ca、超過0質(zhì)量％且3.00質(zhì)量％以下的zn、超過0質(zhì)量％且1.00質(zhì)量％以下的si、超過0質(zhì)量％且1.00質(zhì)量％以下的y以及超過0質(zhì)量％且5.00質(zhì)量％以下的原子序數(shù)為57～71的稀土族金屬元素所組成的群組中的至少1種，所述雜質(zhì)含有濃度為15ppm以下的fe(以下，有時簡稱為本發(fā)明的mg-li合金)。

進(jìn)一步根據(jù)本發(fā)明，提供由上述本發(fā)明的mg-li合金構(gòu)成的軋制材料或成型制品。

發(fā)明效果

本發(fā)明的mg-li合金，由于含有能形成β相單相的上述特定量的li，因此可以期待優(yōu)良的冷加工性，另外由于含有上述特定量的al，因此可以期待優(yōu)良的抗拉強(qiáng)度，而且由于控制該al和上述mn的含有比例在特定范圍、且降低作為雜質(zhì)的fe量，因此可以得到耐實用的優(yōu)良的耐腐蝕性。

本發(fā)明的軋制材料或成型制品，由于由上述本發(fā)明的mg-li合金構(gòu)成，因此可以期待優(yōu)良的抗拉強(qiáng)度、顯示出耐實用的耐腐蝕性，且為輕質(zhì)，因此可以期待在便攜式音響(audio)設(shè)備、數(shù)碼相機(jī)、移動電話、筆記本電腦等的外殼，或汽車零部件等各種應(yīng)用領(lǐng)域中使用。

附圖簡述

圖1為實施例1中制備的軋制材料的中性鹽水噴霧試驗后的表面照片的圖像。

圖2為比較例1中制備的軋制材料的中性鹽水噴霧試驗后的表面照片的圖像。

圖3為對實施例1中制備的軋制材料進(jìn)行表面陽極氧化處理而制備的試驗片的、中性鹽水噴霧試驗后的表面照片的圖像。

圖4為對比較例1中制備的軋制材料進(jìn)行表面陽極氧化處理而制備的試驗片的、中性鹽水噴霧試驗后的表面照片的圖像。

實施發(fā)明的方式

以下，更加詳細(xì)地說明本發(fā)明。

本發(fā)明的mg-li合金由特定量的li、al、mn、雜質(zhì)以及余量的mg構(gòu)成，或者由特定量的li、al、mn、m元素、雜質(zhì)以及余量的mg構(gòu)成。

本發(fā)明的mg-li合金中，li含量為超過10.50質(zhì)量％且16.00質(zhì)量％以下。li含量若為10.50質(zhì)量％以下，則形成α單相或α-β共晶組織，冷加工性變差。li含量若超過16.00質(zhì)量％，則得到的合金的耐腐蝕性以及強(qiáng)度降低，不耐實用。以往的mg-li合金中，含有上述范圍的li時，結(jié)晶結(jié)構(gòu)為β相單相，但本發(fā)明的mg-li合金，由于al含量多，因此除了作為主相的β相以外還具有鋁金屬間化合物相析出的組織，輕質(zhì)且加工性優(yōu)良。

本發(fā)明的mg-li合金中，al含量為2.00質(zhì)量％以上且15.00質(zhì)量％以下。al含量若不足2.00質(zhì)量％，則得到的合金的耐腐蝕性改善效果小。al含量若超過15.00質(zhì)量％，則得到的合金的比重變大，達(dá)不到輕質(zhì)。

本發(fā)明的mg-li合金中，mn量為0.03質(zhì)量％以上且不足1.10質(zhì)量％，優(yōu)選為0.03質(zhì)量％以上且0.50質(zhì)量％以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0.10質(zhì)量％以上且0.30質(zhì)量％以下。mn容易與fe形成金屬間化合物，從而可以賦予得到的合金耐腐蝕性改善效果。而且，上述的專利文獻(xiàn)1中無法得到的、伴隨作為雜質(zhì)的fe量減少的耐腐蝕性改善效果，也可以通過添加特定量的mn而得到。由此，通過組合采用降低后述的fe雜質(zhì)量的構(gòu)成與含有特定量的mn的構(gòu)成，本發(fā)明中容易得到更優(yōu)良的耐腐蝕性。mn含量若不足0.03質(zhì)量％，則無法得到所期望的耐腐蝕性改善效果，另外mn量增加時會導(dǎo)致得到的合金達(dá)不到輕質(zhì)。

本發(fā)明的mg-li合金中，作為雜質(zhì)，例如可以列舉fe、ni、cu等，可以含有微量的不影響得到的合金的強(qiáng)度、耐腐蝕性的程度。

本發(fā)明的mg-li合金中，作為雜質(zhì)的fe濃度為15ppm以下，優(yōu)選為10ppm以下。fe濃度若超過15ppm則耐腐蝕性降低。

本發(fā)明的mg-li合金中，作為雜質(zhì)的ni濃度優(yōu)選為15ppm以下，進(jìn)一步優(yōu)選為10ppm以下。若含有許多的ni，則得到的合金的耐腐蝕性降低，因此不是優(yōu)選的。ni雜質(zhì)濃度的降低引起的耐腐蝕性提高的效果，與上述fe雜質(zhì)降低引起的效果相同，在含有超過10.50質(zhì)量％的量的li的本發(fā)明的mg-li合金中也可以得到。

本發(fā)明的mg-li合金中，作為雜質(zhì)的cu濃度優(yōu)選為10ppm以下。通過控制在這種濃度，可以進(jìn)一步提高得到的mg-li合金的耐腐蝕性。

本發(fā)明的mg-li合金中，m元素選自由ca、zn、si、y以及原子序數(shù)為57～71的稀土族金屬元素(以下，簡稱為稀土族金屬元素)所組成的群組中的至少1種。作為稀土族元素，優(yōu)選可以列舉la、ce、pr、nd。

作為m元素的ca或zn的含量分別為超過0質(zhì)量％且3.00質(zhì)量％以下，si的含量為超過0質(zhì)量％且1.00質(zhì)量％以下，y的含量為超過0質(zhì)量％且1.00質(zhì)量％以下，稀土族金屬元素的含量為超過0質(zhì)量％且5.00質(zhì)量％以下。

由于作為m元素含有規(guī)定量的ca，因此得到的合金的耐腐蝕性提高。這是因為含有ca時形成mg和ca的化合物，其在重結(jié)晶時誘導(dǎo)成核作用，形成具有細(xì)晶粒的重結(jié)晶組織。即，mg-li合金的腐蝕，在晶界選擇性進(jìn)行，細(xì)晶粒化可以阻止腐蝕的進(jìn)行，通過形成這種細(xì)晶界可以提高耐腐蝕性。當(dāng)ca含量若超過3.00質(zhì)量％時，得到的合金的強(qiáng)度以及加工性會降低。

作為m元素通過含有zn或y，可以進(jìn)一步提高得到的合金的加工性。通過含有si，可以進(jìn)一步提高得到的合金的高溫強(qiáng)度。而且，當(dāng)含有稀土族元素時，得到的合金的拉伸率提高，從而冷加工性進(jìn)一步提高。但是，當(dāng)zn含量超過3.00質(zhì)量％、或si含量超過1.00質(zhì)量％時，得到的合金的強(qiáng)度以及加工性會降低。另外，當(dāng)y含量超過1.00質(zhì)量％時，得到的合金的高溫強(qiáng)度會降低。進(jìn)一步當(dāng)稀土族元素的含量超過5質(zhì)量％時，得到的合金的比重會變大。

本發(fā)明的mg-li合金，除了上述的元素以外，作為任意成分，可以在對本課題得到的合金的耐腐蝕性改善效果不產(chǎn)生大的影響的范圍內(nèi)，含有選自由zr、ti以及b所組成的群組中的至少1種。例如，當(dāng)含有zr時，得到的合金的強(qiáng)度進(jìn)一步提高，當(dāng)含有ti時，阻燃性提高。這些任意成分的含量優(yōu)選為0質(zhì)量％以上且5.00質(zhì)量％以下。當(dāng)任意成分的含量多時，比重變大，由于會損失作為本發(fā)明的li-mg合金的輕質(zhì)的特色，因此含量優(yōu)選盡量少。

本發(fā)明的mg-li合金，腐蝕量優(yōu)選為0.160mg/cm²/日以下。腐蝕量是用于判斷耐腐蝕性優(yōu)劣的一種指標(biāo)，值越小耐腐蝕性越好。

上述腐蝕量可以通過jisz2371中規(guī)定的中性鹽水噴霧試驗法進(jìn)行測定。具體地，由試驗片的試驗前后的每單位面積的重量減少量與經(jīng)過天數(shù)(后述的實施例中72小時＝3天)算出腐蝕量(mg/cm²/日)。

本發(fā)明的mg-li合金，其晶粒越細(xì)，防止腐蝕進(jìn)行的效果越好、耐腐蝕性越高，因此平均結(jié)晶粒徑優(yōu)選為40μm以下，特別優(yōu)選為20μm以下。

上述平均結(jié)晶粒徑的測定可以使用合金橫斷面組織的光學(xué)顯微鏡圖像，通過線段法進(jìn)行。光學(xué)顯微鏡的觀察，使用被5％硝酸乙醇蝕刻的樣本，在200倍下觀察。得到的圖像中，畫5條相當(dāng)于600μm的線段將圖像6等分，分別測定穿過每條線段的晶界的數(shù)量。對每條線段，算出每條線段的長度600μm除以測定的晶界數(shù)的值，以所得值的平均值作為平均結(jié)晶粒徑。

本發(fā)明的mg-li合金的抗拉強(qiáng)度優(yōu)選為160mpa以上?？估瓘?qiáng)度的上限沒有特別限制，只要是不降低冷加工性程度的強(qiáng)度都可以。這種抗拉強(qiáng)度為與現(xiàn)在工業(yè)化的la141、lz91等同或較高的值。

上述抗拉強(qiáng)度可以通過以下方法測定：制造由本發(fā)明的mg-li合金構(gòu)成的板材，從任意規(guī)定的方向向0°、45°、90°這3個方向分別切出3片1mm厚的jis5號試驗片，在25°以10mm/分的抗拉速度測定得到的試驗片的抗拉強(qiáng)度，算出0°、45°、90°方向的各自的平均值，求出它們的最大值。

本發(fā)明的mg-li合金的制造，只要是能得到具有上述的組成及物性的mg-li合金的方法，則沒有特別限定，優(yōu)選列舉以下的方法。

列舉的方法包含以下工序：

工序(a)：準(zhǔn)備由超過10.50質(zhì)量％且16.00質(zhì)量％以下的li、2.00質(zhì)量％以上且15.00質(zhì)量％以下的al、0.03質(zhì)量％以上且不足1.10質(zhì)量％的mn、雜質(zhì)及余量的mg構(gòu)成，含有雜質(zhì)為濃度15ppm以下的fe的合金原料，或者由超過10.50質(zhì)量％且16.00質(zhì)量％以下的li、2.00質(zhì)量％以上且15.00質(zhì)量％以下的al、0.03質(zhì)量％以上且不足1.10質(zhì)量％的mn、m元素、雜質(zhì)及余量的mg構(gòu)成，m元素選自由超過0質(zhì)量％且3.00質(zhì)量％以下的ca、超過0質(zhì)量％且3.00質(zhì)量％以下的zn、超過0質(zhì)量％且1.00質(zhì)量％以下的si、超過0質(zhì)量％且1.00質(zhì)量％以下的y以及超過0質(zhì)量％且5.00質(zhì)量％以下的稀土族金屬元素所組成的群組中的至少1種，含有雜質(zhì)為濃度15ppm以下的fe的合金原料；以及

工序(b)：熔融合金原料，冷卻固化成合金錠(slab)。

另外，也可以對工序(b)得到的合金錠，進(jìn)行通常在200℃～300℃且1～24小時的條件下進(jìn)行的均質(zhì)化熱處理的工序(b1)。

進(jìn)而，也可以對工序(b)或工序(b1)中得到的合金錠進(jìn)行，通常在200℃～400℃下進(jìn)行的熱軋制的工序(b2)。

工序(a)，例如可以通過準(zhǔn)備以下合金原料而進(jìn)行：配合含有上述元素的金屬、母合金，使之形成已述的組成。

工序(b)中，為了使熔融的合金原料冷卻固化成合金錠，例如優(yōu)選列舉以下方法：將合金原料熔融物注入鑄模使之冷卻固化的方法、或者使用帶式鑄造(stripcasting)法等連續(xù)鑄造法使合金原料熔融物冷卻固化的方法。

通過工序(b)得到的合金錠的厚度通?？梢灾瞥杉s10～300mm。

本發(fā)明的軋制材料由本發(fā)明的mg-li合金組成，耐腐蝕性優(yōu)良。軋制材料的厚度通常為約0.01mm～5mm。

本發(fā)明的軋制材料可以通過以下方法制造：將本發(fā)明的mg-li合金，例如，由上述工序(b)、(b1)或(b2)得到的合金錠，優(yōu)選進(jìn)行冷塑性加工使軋制壓下量30％以上，然后進(jìn)行加熱處理。

上述冷塑性加工例如可以使用軋制、鍛造、擠出、拉伸等公知的方法進(jìn)行，通過這種塑性加工，賦予合金應(yīng)變(ひずみ)。這時的熱處理溫度通常為約室溫～300℃。在室溫或盡可能的低溫下進(jìn)行可以賦予較大程度的應(yīng)變，因此是優(yōu)選的。

塑性加工中的軋制壓下量優(yōu)選為40％以上，進(jìn)一步優(yōu)選為45％以上，最優(yōu)選為90％以上，其上限沒有特別的限定。

接著進(jìn)行的加熱處理，是將通過上述塑性加工賦予某種程度以上的應(yīng)變的合金進(jìn)行重結(jié)晶化的退火的工序。該加熱處理優(yōu)選在150℃～不足350℃下10分鐘～12小時，或250℃～400℃下10秒鐘～30分鐘的條件下，特別優(yōu)選在180℃～300℃下30分鐘～4小時、或250℃～350℃下30秒鐘～20分鐘的條件下進(jìn)行。該條件以外的加熱處理，得到的軋制材料的強(qiáng)度會降低，但對耐腐蝕性沒有特別的影響。本發(fā)明的軋制材料由于使用上述的冷加工性優(yōu)良的本發(fā)明的mg-li合金，因此沒有裂縫或外觀不良，可以得到高尺寸精度、可以提高成型制品等的生產(chǎn)效率。例如，可以很好地在便攜式的音響設(shè)備、數(shù)碼相機(jī)、移動電話、筆記本電腦等的外殼或汽車零部件的成型制品中使用。

本發(fā)明的成型制品由本發(fā)明的mg-li合金構(gòu)成，耐腐蝕性優(yōu)良。

本發(fā)明的成型制品，為了得到所期望的成型制品，可以將本發(fā)明的mg-li合金進(jìn)行上述軋制處理等，并進(jìn)行適當(dāng)?shù)谋砻嫣幚?。作為該表面處理，可以對鎂系合金、鎂鋰合金使用公知的方法。例如，可以分別根據(jù)需要首先進(jìn)行使用烴、醇等有機(jī)溶劑的脫脂工序，以去除表面的氧化皮膜或表面粗糙化為目的的噴砂(blast)處理工序或使用酸、堿的蝕刻處理工序。然后，可以進(jìn)行化學(xué)轉(zhuǎn)化處理工序或陽極氧化處理工序。

化學(xué)轉(zhuǎn)化處理工序，例如，可以通過鉻酸鹽處理、非鉻酸鹽處理等jis中規(guī)定的公知的方法進(jìn)行。

陽極氧化處理工序，例如，可以適當(dāng)決定電解液、皮膜形成穩(wěn)定化劑、電流密度、電壓、溫度、時間等電解條件進(jìn)行。

可以在化學(xué)轉(zhuǎn)化處理工序或陽極氧化工序后接著進(jìn)行適當(dāng)涂覆處理工序。涂覆處理工序可以通過電泳涂覆(電著塗裝)、噴涂、浸涂等公知的方法進(jìn)行。例如，可以使用公知的有機(jī)系涂料、無機(jī)系涂料。另外，關(guān)于鎂鋰合金，也可以在陽極氧化工序后接著通過實施用鈦合金等進(jìn)行的fpf(fingerprintfree)處理(玻璃質(zhì)涂層)來代替涂覆處理工序，可以形成粘著性高、高密度的優(yōu)良的覆膜。

另外，在上述表面處理的前后也可以進(jìn)行熱處理的工序。

實施例

以下，通過實施例更加詳述本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于此。

實施例1

將由li14.09質(zhì)量％、al8.67質(zhì)量％、mn0.23質(zhì)量％、ca0.86質(zhì)量％以及余量mg構(gòu)成的原材料加熱、溶解，形成合金熔融物。然后，將該熔融物澆鑄到150mm×300mm×500mm的金屬模中，制成合金錠。通過icp(inductivelycoupledplasma)發(fā)射光譜分析定量分析得到的合金錠的組成。結(jié)果如表1所示。

將得到的合金錠在300℃下進(jìn)行24小時熱處理，切割表面，制成厚度130mm的軋制用板坯。將該板坯在350℃下軋制，制成4mm板厚，然后在室溫下以75％軋制壓下量進(jìn)行軋制至板厚1mm，得到軋制品。將該軋制品進(jìn)一步在230℃下進(jìn)行1小時退火熱處理，得到軋制材料。使用得到的軋制材料進(jìn)行下述的中性鹽水噴霧試驗。結(jié)果如表1所示。另外，拍攝下述中性鹽水噴霧試驗后的軋制材料的表面照片。其照片如圖1所示。進(jìn)而，對得到的軋制材料進(jìn)行表面陽極氧化處理，制備試驗片。也拍攝得到的試驗片的中性鹽水噴霧試驗后的表面照片。其照片如圖3所示。

中性鹽水噴霧試驗

按照jisz2371中性鹽水噴霧試驗，在設(shè)定為35±2℃的試驗槽中加入軋制材料，噴霧5％食鹽水50±5g/l，ph6.5～7.2，經(jīng)過72小時后，由試驗槽取出，用鉻酸溶液除去附著于表面的腐蝕生成物，表面進(jìn)行水洗。之后，通過試驗前后的每單位面積的重量減少量與經(jīng)過天數(shù)(本試驗中72小時＝3天)算出腐蝕量(mg/cm²/天)。

抗拉強(qiáng)度試驗

使用得到的軋制材料，根據(jù)上述的抗拉強(qiáng)度測定來測定抗拉強(qiáng)度?？估瓘?qiáng)度為160mpa以上者為合格，不足160mpa者為不合格。

實施例2～8以及比較例1～6

除了使用以下所示的原材料以外，與實施例1同樣地制作合金錠以及軋制材料，進(jìn)行各種評價。結(jié)果如表1所示。另外，對比較例1中制備的軋制材料，與實施例1同樣地拍攝上述中性鹽水噴霧試驗后的表面照片。其照片如圖2所示。進(jìn)而，對比較例1中制備的軋制材料進(jìn)行表面陽極氧化處理，制備試驗片。也拍攝得到的試驗片的中性鹽水噴霧試驗后的表面照片。其照片如圖4所示。

實施例2的原材料

li15.51質(zhì)量％、al14.54質(zhì)量％、mn0.21質(zhì)量％、ca0.94質(zhì)量％以及余量mg。

實施例3的原材料

li10.90質(zhì)量％、al6.55質(zhì)量％、mn0.24質(zhì)量％以及余量mg。

實施例4的原材料

li13.97質(zhì)量％、al12.03質(zhì)量％、mn0.24質(zhì)量％、ca1.53質(zhì)量％、y0.071質(zhì)量％以及余量mg。

實施例5的原材料

li14.01質(zhì)量％、al7.01質(zhì)量％、mn0.28質(zhì)量％、si0.104質(zhì)量％以及余量mg。

實施例6的原材料

li10.60質(zhì)量％、al6.81質(zhì)量％、mn0.26質(zhì)量％、ca0.24質(zhì)量％、zn1.51質(zhì)量％以及余量mg。

實施例7的原材料

li13.53質(zhì)量％、al2.57質(zhì)量％、mn0.26質(zhì)量％、ca0.31質(zhì)量％以及余量mg。

實施例8的原材料

li13.55質(zhì)量％、al8.87質(zhì)量％、mn1.01質(zhì)量％以及余量mg。

實施例9的原材料

li14.21質(zhì)量％、al9.51質(zhì)量％、mn0.32質(zhì)量％、ca1.97質(zhì)量％、ce0.14質(zhì)量％以及余量mg。

實施例10的原材料

li13.45質(zhì)量％、al6.23質(zhì)量％、mn0.18質(zhì)量％、ca1.03質(zhì)量％、nd0.06質(zhì)量％以及余量mg。

實施例11的原材料

li12.27質(zhì)量％、al4.14質(zhì)量％、mn0.26質(zhì)量％、ca0.12質(zhì)量％、gd0.08質(zhì)量％以及余量mg。

比較例1的原材料

li14.05質(zhì)量％、al8.78質(zhì)量％、mn0.28質(zhì)量％、ca0.94質(zhì)量％以及余量mg。

比較例2的原材料

li13.09質(zhì)量％、al9.27質(zhì)量％、mn0.02質(zhì)量％以及余量mg。

比較例3的原材料

li13.71質(zhì)量％、al6.31質(zhì)量％、mn1.10質(zhì)量％以及余量mg。

比較例4的原材料

li14.39質(zhì)量％、al11.27質(zhì)量％、mn0.026質(zhì)量％、ca2.03質(zhì)量％以及余量mg。

比較例5的原材料

li13.69質(zhì)量％、al1.07質(zhì)量％、mn0.037質(zhì)量％、ca0.27質(zhì)量％以及余量mg。

比較例6的原材料

li14.05質(zhì)量％、al1.05質(zhì)量％、mn0.20質(zhì)量％、ca0.26質(zhì)量％以及余量mg。

由表1可知，與比較例的mg-li合金相比，實施例的mg-li合金腐蝕速度極慢，顯示出優(yōu)良的耐腐蝕性。