本發(fā)明屬于汽車材料及制備技術(shù)領(lǐng)域,具體涉及一種汽車空調(diào)壓縮機(jī)用鋁基葉片材料及制備方法。
背景技術(shù):
汽車空調(diào)壓縮機(jī)是汽車空調(diào)系統(tǒng)的核心部件,其功能是借助外力維持制冷劑在制冷系統(tǒng)內(nèi)的循環(huán),吸入來(lái)自蒸發(fā)器的低溫、低壓的制冷劑蒸汽,壓縮制冷劑蒸汽使其溫度和壓力升高,并將制冷劑蒸汽送往冷凝器,在熱量吸收和釋放的過(guò)程中,實(shí)現(xiàn)熱交換。目前我國(guó)汽車空調(diào)壓縮機(jī)主要分為斜盤式、渦旋式以及旋葉式三大類。旋葉式空調(diào)壓縮機(jī)的核心部件之一是旋轉(zhuǎn)葉片(每個(gè)壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子上配置5-10片葉片),并且轉(zhuǎn)子上的旋轉(zhuǎn)葉片將壓縮機(jī)氣缸分成若干個(gè)個(gè)空間(根據(jù)葉片數(shù)量),當(dāng)主軸帶動(dòng)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)一周時(shí),這些空間的容積不斷發(fā)生變化,制冷劑蒸汽在這些空間內(nèi)也發(fā)生體積和溫度上的變化,從而實(shí)現(xiàn)空調(diào)制冷。
目前汽車空調(diào)壓縮機(jī)的葉片材料主要包括鋼鐵材質(zhì)葉片、塑料材質(zhì)葉片,以及鋁合金材質(zhì)葉片。鋼鐵葉片由于其比重大、服役過(guò)程中噪音和震動(dòng)大,較難滿足壓縮機(jī)輕量化、低噪音的使用要求;塑料葉片則由于存在強(qiáng)度相對(duì)較低、易老化、不易回收等問(wèn)題,也限制了該類型葉片的使用。鋁合金葉片則具有比重低,強(qiáng)度高、容易塑性加工,熱膨脹系數(shù)小(有利于保持尺寸穩(wěn)定)、震動(dòng)小等綜合性能,已經(jīng)在旋葉式汽車空調(diào)壓縮機(jī)中獲得了很大的應(yīng)用。這類鋁合金在設(shè)計(jì)時(shí),考慮要保證葉片材料高的強(qiáng)度、低熱膨脹系數(shù),同時(shí)具有較好的耐沖擊性能,常在純鋁中添加Cu、Mg等合金元素來(lái)達(dá)到提高葉片力學(xué)性能的目的,同時(shí)添加入一定含量的Si,起到降低材料熱膨脹系數(shù)的效果,即Al-Cu-Mg-Si成分的鋁合金可在一定程度上滿足葉片的性能要求。例如目前已經(jīng)有采用鑄造法制備Al-Cu-Mg-(11~13)Si系合金葉片材料的報(bào)道。然而,Al-Cu-Mg-(11~13)Si系合金葉片材料的室溫強(qiáng)度僅能達(dá)到300~400MPa,熱膨脹系數(shù)為21~22×10-6K-1(25~200℃),高溫強(qiáng)度200MPa左右,在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)以下問(wèn)題:①因強(qiáng)度偏低導(dǎo)致葉片容易變形、磨損;②因熱膨脹系數(shù)偏大導(dǎo)致葉片尺寸變形、卡死在壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子槽內(nèi);③在壓縮機(jī)長(zhǎng)時(shí)間高溫(200℃)工作環(huán)境下,由于葉片高溫強(qiáng)度低,會(huì)出現(xiàn)葉片軟化失效情況。為了解決上述問(wèn)題,現(xiàn)階段需要開發(fā)一種等新型的鋁合金葉片材料,該材料要求具有高的室溫強(qiáng)度和硬度、高的高溫強(qiáng)度、更低的熱膨脹系數(shù)、耐摩擦磨損等綜合性能。
本發(fā)明在上述技術(shù)背景下,開發(fā)一種新型的汽車空調(diào)壓縮機(jī)用鋁合金葉片材料,該材料在Al-Cu-Mg-Si系合金基礎(chǔ)上,通過(guò)添加Fe、Ni或Ag等元素來(lái)提高Al-Cu-Mg-Si合金的高溫耐熱性能(形成AlFe、AlFeNi、Ω等耐熱相);添加更高含量(達(dá)到16~25%)的Si來(lái)降低材料的熱膨脹系數(shù);添加具有優(yōu)異減磨潤(rùn)滑作用,超高硬度的Si3N4第二相顆粒來(lái)提高材料的強(qiáng)度硬度、降低材料的摩擦系數(shù)和磨損量,增加耐磨性。在上述思路下,本發(fā)明的新型葉片材料成分為Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-X(Fe,Ni,Ag)。
分析Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-X(Fe,Ni,Ag)成分,并結(jié)合材料學(xué)的相關(guān)理論知識(shí)可知:①要保證葉片材料具有較高的力學(xué)性能,材料中的Si顆粒尺寸必須細(xì)小,不能出現(xiàn)鑄造方法中的大尺寸、板條狀過(guò)共晶Si(16~25%Si屬于過(guò)共晶Si,鑄造方法的Si組織粗大)。因此,葉片材料不能采用傳統(tǒng)的鑄造方法制備,只能采用快速凝固(如粉末冶金氣霧化快速冷卻)進(jìn)行制備,以便抑制Si顆粒的異常長(zhǎng)大。②要保證葉片材料具有高的高溫性能,例如在壓縮機(jī)200℃左右的工作環(huán)境下仍具有較高的高溫強(qiáng)度,必須要求材料中的AlFe、AlFeNi、Ω等耐熱相尺寸細(xì)小,不能出現(xiàn)類似鋳造法中出現(xiàn)的大尺寸耐熱相出現(xiàn)(割裂基體),造成高溫強(qiáng)度低的現(xiàn)象。而細(xì)小的耐熱相組織只能采用快速凝固方法(例如粉末冶金氣霧化快冷工藝)進(jìn)行制備。③要保證減磨強(qiáng)化作用的Si3N4顆粒在鋁合金基體中均勻分散,必須采用合理的制備工藝,如粉末冶金工藝來(lái)實(shí)現(xiàn)細(xì)小顆粒的均勻分散(攪拌鋳造法雖也可實(shí)現(xiàn)Si3N4顆粒分散,但過(guò)高的制備溫度易造成合金中Si顆粒和耐熱相異常長(zhǎng)大,降低力學(xué)性能)。綜合考慮上述因素,本發(fā)明采用粉末冶金工藝制備新型Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-X(Fe,Ni,Ag)材料,獲得具有細(xì)小尺寸的Si顆粒和耐熱相組織、優(yōu)異的室溫和高溫強(qiáng)度、高硬度、低熱膨脹系數(shù)綜合性能的材料,并最終實(shí)現(xiàn)在汽車空調(diào)壓縮機(jī)葉片上的應(yīng)用。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:
本發(fā)明針對(duì)現(xiàn)有汽車空調(diào)壓縮機(jī)用葉片材料的不足,提供了一種汽車空調(diào)壓縮機(jī)用鋁基葉片材料及制備方法,其特征在于,該材料由Al-Cu-Mg-Si-X合金和Si3N4組成,其中,Al-Cu-Mg-Si-X的體積分?jǐn)?shù)為90%~100%,Si3N4體積百分?jǐn)?shù)為0~10%;所述材料中Si顆粒和耐熱相尺寸不大于5μm,材料密度為2.72~2.85g/cm3,硬度90~98HRB,拉伸強(qiáng)度475~560MPa,延伸率1.0~3.0%,200℃時(shí)強(qiáng)度230~300MPa,摩擦系數(shù)0.20~0.36,磨損量14.5~23.6mg,熱膨脹系數(shù)為17.0~18.0×10-6K-1。
所述Al-Cu-Mg-Si-X合金中的X組元為Fe、Ni、Ag、Fe-Ni、Fe-Ag、Ni-Ag、Fe-Al、Ni-Al中的一種。
所述Al-Cu-Mg-Si-X合金中,按重量百分比計(jì),各金屬成分的含量為:Cu含量為3.0~6.0%,Mg含量為0.8~1.8%,Si含量為16~25%,X含量為0~7%,余量為Al。
一種汽車空調(diào)壓縮機(jī)用鋁基葉片材料的制備方法,其特征在于,包括以下步驟:
(1)將Al錠、Cu錠、Mg錠、Si塊,X組分按比例進(jìn)行配置,在真空爐內(nèi)加熱進(jìn)行熔煉制備Al-Cu-Mg-Si-X合金坯錠;
(2)對(duì)真空熔煉制備的Al-Cu-Mg-Si-X合金坯錠進(jìn)行氣霧化制粉;
(3)將Al-Cu-Mg-Si-X霧化粉末、Si3N4粉末按比例裝入球磨機(jī)中進(jìn)行混粉;
(4)將球磨混合后的Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-X粉末進(jìn)行冷等靜壓成型,將冷等靜壓后的坯錠裝入金屬包套進(jìn)行真空除氣,然后對(duì)真空除氣后的坯錠進(jìn)行擠壓成型;
(5)對(duì)擠壓后的坯料進(jìn)行固溶時(shí)效處理強(qiáng)化。
步驟(1)中所述Al錠、Cu錠、Mg錠、Si塊純度均>99.9%,X組元純度>99.5%;Al-Cu-Mg-Si-X坯錠真空熔煉溫度750~950℃,真空度≤10-2Pa。
步驟(2)中Al-Cu-Mg-Si-X合金坯錠化料溫度750~950℃,保溫時(shí)間10-15min;氣霧化澆注溫度750~950℃,霧化保護(hù)氣氛為氮?dú)?、氬氣或氦氣中的一種,氣體純度≥99.5%。
步驟(3)中所述的Si3N4粉末的平均粒徑為1.0~10μm,純度>99.5%。
步驟(3)中所述的Si3N4粉末表面涂覆一層Cu或Ni金屬薄膜,薄膜的厚度為2nm~20nm,涂覆方式為電鍍、化學(xué)鍍、化學(xué)氣相沉積工藝中的一種。
步驟(4)所述冷等靜壓壓力為100~200MPa,保壓時(shí)間為10~30min,冷壓坯相對(duì)致密度為60%~80%。
步驟(4)所述真空除氣用金屬包套材質(zhì)為純Al或6061Al中的一種,包套厚度為2~6mm。
步驟(4)所述的真空除氣的溫度為420~560℃,保溫時(shí)間為30~90min。
步驟(4)所述的擠壓坯料加熱溫度420-520℃,擠壓模具溫度400~500℃,擠壓比為10:1~30:1。
步驟(5)中所述固溶溫度450~520℃,保溫時(shí)間1~3h;水冷,水溫20~30℃;時(shí)效溫度160~220℃,保溫時(shí)間2~10h。
本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于:
通過(guò)在Al-Cu-Mg-Si中加入特定含量、特定粒徑的Si3N4顆粒,進(jìn)一步增強(qiáng)了鋁合金基體的強(qiáng)度外,還提高了材料的耐磨性;在Al-Cu-Mg-Si中添加Fe、Ni、Ag元素形成耐熱相,提高了材料的高溫強(qiáng)度;在Al-Cu-Mg-Si中將Si含量進(jìn)一步增加到16~25%的程度,進(jìn)一步降低了材料的熱膨脹系數(shù),利于材料尺寸穩(wěn)定。本發(fā)明的新型葉片材料具有密度低、高溫強(qiáng)度高、線膨脹系數(shù)低、耐磨損的綜合性能,能夠滿足汽車空調(diào)壓縮機(jī)葉片輕質(zhì)、高強(qiáng)、耐磨、長(zhǎng)使用壽命的綜合要求。
傳統(tǒng)鑄造工藝由于制備溫度高(高于合金液相線),合金中的Si顆粒和耐熱相(例如AlFe相)尺寸粗大,容易割裂基體,材料力學(xué)性能較差;本發(fā)明葉片的制備工藝為粉末冶金工藝,通過(guò)粉末氣霧化過(guò)程中的氮?dú)?氬氣、氦氣)等氣體的快速凝固作用,合金容易獲得尺寸細(xì)小的Si顆粒和耐熱相,有利于材料力學(xué)性能的提高;本發(fā)明采用的粉末冶金工藝為典型的固相工藝,燒結(jié)溫度低,在將氣霧化粉末制備成坯錠過(guò)程中,Si顆粒和耐熱相長(zhǎng)大程度較小,保持了細(xì)小顆粒組織,維持材料高的力學(xué)性能。
附圖說(shuō)明
圖1為5%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe材料光學(xué)顯微照片;
圖2是汽車空調(diào)壓縮機(jī)用鋁基葉片材料的制備工藝流程圖。
具體實(shí)施方式
本發(fā)明提供了一種汽車空調(diào)壓縮機(jī)用鋁基葉片材料及制備方法,以下結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步詳細(xì)描述,但本發(fā)明的實(shí)施方式不僅限于此。
如圖2所示,本發(fā)明葉片材料的制備工藝為:Al-Cu-Mg-Si-X(Fe,Ni,Ag)合金坯錠真空熔煉、氣霧制粉、Al-Cu-Mg-Si-X霧化粉末與Si3N4顆粒混合、冷等靜壓成型、冷壓坯錠裝包套、真空除氣、坯錠擠壓成型、固溶時(shí)效處理最后獲得葉片材料。
實(shí)施例1
本實(shí)施例所制備的葉片材料為Al-4.5Cu-1.0Mg-20Si-6.0Fe(4.5,1.0,20和6.0表示Cu、Mg、Si、Fe的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)分別為4.5%,1.0%,20%,6.0%)。
首先將Al錠(純度>99.9%)、Cu錠(純度>99.9%)、Mg錠(純度>99.9%)、Si塊(純度>99.9%)、Al-Fe中間合金(雜質(zhì)<0.5%)按比例進(jìn)行配置,在真空爐內(nèi)進(jìn)行熔煉制備Al-Cu-Mg-Si-Fe合金坯錠,熔煉溫度850℃,真空度<10-2Pa;對(duì)熔煉的Al-Cu-Mg-Si-Fe坯錠進(jìn)行氣霧化制粉,坯錠化料溫度850℃,氣霧化澆注溫度800℃,霧化介質(zhì)為氮?dú)?純度>99.5%);將霧化后的粉末進(jìn)行冷等靜壓成型,冷等靜壓壓力120MPa,保壓時(shí)間20min;冷等靜壓后的坯錠裝入6061Al包套并進(jìn)行焊接,之后將包套放入井式電阻爐內(nèi)進(jìn)行真空除氣,除氣溫度550℃,真空度小于1×10-2Pa;將真空除氣后帶包套的Al-Cu-Mg-Si-Fe坯料進(jìn)行熱擠壓,坯料加熱溫度500℃,擠壓模具加熱溫度500℃,擠壓比10:1;擠壓后的材料進(jìn)行固溶時(shí)效處理,固溶溫度510℃,保溫時(shí)間2h,25℃水冷。時(shí)效溫度160℃,保溫時(shí)間10h。
所得的Al-4.5Cu-1.0Mg-20Si-6.0Fe材料Si顆粒和耐熱相最大尺寸4μm,材料密度為2.79g/cm3,致密度接近100%,熱膨脹系數(shù)17.5×10-6K-1(25~200℃),室溫拉伸強(qiáng)度480MPa,延伸率3.0%,硬度92HRB,200℃拉伸強(qiáng)度235MPa,平均摩擦系數(shù)為0.35(摩擦系數(shù)測(cè)試實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷100N,轉(zhuǎn)速250轉(zhuǎn)/分鐘),磨損量為23.0mg(耐磨性實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷600N,轉(zhuǎn)速60轉(zhuǎn)/分鐘,測(cè)試時(shí)間20min)。
實(shí)施例2
本實(shí)施例所制備的葉片材料為Al-4.6Cu-1.4Mg-22Si-6.5Ni(4.6,1.4,22和6.5表示Cu、Mg、Si、Ni的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)分別為4.6%,1.4%,22%,6.5%)。
首先將Al錠(純度>99.9%)、Cu錠(純度>99.9%)、Mg錠(純度>99.9%)、Si塊(純度>99.9%)、Al-Ni中間合金(雜質(zhì)<0.5%)按比例進(jìn)行配置,在真空爐內(nèi)進(jìn)行熔煉制備Al-Cu-Mg-Si-Ni合金坯錠,熔煉溫度900℃,真空度<10-2Pa;對(duì)熔煉的Al-Cu-Mg-Si-Ni坯錠進(jìn)行氣霧化制粉,坯錠化料溫度850℃,氣霧化澆注溫度780℃,霧化介質(zhì)為氦氣(純度>99.5%);將霧化后的粉末進(jìn)行冷等靜壓成型,冷等靜壓壓力180MPa,保壓時(shí)間30min;冷等靜壓后的坯錠裝入6061Al包套并進(jìn)行焊接,之后將包套放入井式電阻爐內(nèi)進(jìn)行真空除氣,除氣溫度450℃,真空度小于1×10-2Pa;將真空除氣后帶包套的Al-Cu-Mg-Si-Ni坯料進(jìn)行熱擠壓,坯料加熱溫度450℃,擠壓模具加熱溫度400℃,擠壓比15:1;擠壓后的材料進(jìn)行固溶時(shí)效處理,固溶溫度470℃,保溫時(shí)間2h,25℃水冷,時(shí)效溫度160℃,保溫時(shí)間10h。
所得的Al-4.6Cu-1.4Mg-22Si-6.5Ni材料的Si顆粒和耐熱相最大尺寸4.5μm,材料密度為2.79g/cm3,致密度接近100%,熱膨脹系數(shù)17.3×10-6K-1(25~200℃),室溫拉伸強(qiáng)度475MPa,延伸率2.5%,硬度90HRB,200℃拉伸強(qiáng)度230MPa,平均摩擦系數(shù)為0.36(摩擦系數(shù)測(cè)試實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷100N,轉(zhuǎn)速250轉(zhuǎn)/分鐘),磨損量為23.6mg(耐磨性實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷600N,轉(zhuǎn)速60轉(zhuǎn)/分鐘,測(cè)試時(shí)間20min)。
實(shí)施例3
本實(shí)施例所制備的葉片材料為5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe,即Si3N4的含量為5vol.%;鋁合金的成分為Al-4.5Cu-1.0Mg-20Si-6.0Fe(4.5,1.0,20和6.0表示Cu、Mg、Si、Fe的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)分別為4.5%,1.0%,20%,6.0%),圖2為該材料的光學(xué)顯微照片。
首先將Al錠(純度>99.9%)、Cu錠(純度>99.9%)、Mg錠(純度>99.9%)、Si塊(純度>99.9%)、Al-Fe中間合金(雜質(zhì)<0.5%)按比例進(jìn)行配置,在真空爐內(nèi)進(jìn)行熔煉制備Al-Cu-Mg-Si-Fe合金坯錠,熔煉溫度800℃,真空度<10-2Pa;對(duì)熔煉的Al-Cu-Mg-Si-Fe坯錠進(jìn)行氣霧化制粉,坯錠化料溫度850℃,氣霧化澆注溫度850℃,霧化介質(zhì)為氮?dú)?純度>99.5%);將表面化學(xué)鍍Ni(鍍Ni層厚度20nm)處理的5vol.%Si3N4顆粒與Al-4.5Cu-1.0Mg-20Si-6.0Fe粉末進(jìn)行球磨混粉,球磨機(jī)轉(zhuǎn)速100轉(zhuǎn)/分鐘,球磨時(shí)間20h,球料比2:1;將球磨后的5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe粉末進(jìn)行冷等靜壓成型,冷等靜壓壓力150MPa,保壓時(shí)間20min;冷等靜壓后的坯錠裝入6061Al包套并進(jìn)行焊接,之后將包套放入井式電阻爐內(nèi)進(jìn)行真空除氣,除氣溫度530℃,真空度小于1×10-2Pa;將真空除氣后帶包套的5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe坯料進(jìn)行熱擠壓,坯料加熱溫度490℃,擠壓模具加熱溫度500℃,擠壓比10:1;擠壓后的材料進(jìn)行固溶時(shí)效處理,固溶溫度500℃,保溫時(shí)間1.5h,25℃水冷。時(shí)效溫度190℃,保溫時(shí)間10h。
所得的5vol.%Si3N4/Al-4Cu-Mg-Si-Fe材料的Si顆粒和耐熱相最大尺寸3.5μm,材料密度為2.81g/cm3,致密度接近100%,熱膨脹系數(shù)17.4×10-6K-1(25~200℃),室溫拉伸強(qiáng)度535MPa,延伸率1.5%,硬度95HRB,200℃拉伸強(qiáng)度263MPa,平均摩擦系數(shù)為0.26(摩擦系數(shù)測(cè)試實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷100N,轉(zhuǎn)速250轉(zhuǎn)/分鐘),磨損量為18.5mg(耐磨性實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷600N,轉(zhuǎn)速60轉(zhuǎn)/分鐘,測(cè)試時(shí)間20min)。
實(shí)施例4
本實(shí)施例所制備的葉片材料為10vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe,即Si3N4的含量為5vol.%;鋁合金的成分為Al-3.5Cu-1.3Mg-17Si-6.0Fe(3.5,1.3,17和6.0表示Cu、Mg、Si、Fe的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)分別為3.5%,1.3%,17%,6.0%)。
首先將Al錠(純度>99.9%)、Cu錠(純度>99.9%)、Mg錠(純度>99.9%)、Si塊(純度>99.9%)、Al-Fe中間合金(雜質(zhì)<0.5%)按比例進(jìn)行配置,在真空爐內(nèi)進(jìn)行熔煉制備Al-Cu-Mg-Si-Fe合金坯錠,熔煉溫度800℃,真空度<10-2Pa;對(duì)熔煉的Al-Cu-Mg-Si-Fe坯錠進(jìn)行氣霧化制粉,坯錠化料溫度850℃,氣霧化澆注溫度850℃,霧化介質(zhì)為氮?dú)?純度>99.5%);將表面化學(xué)鍍Ni(鍍Ni層厚度15nm)處理的10vol.%Si3N4顆粒與Al-3.5Cu-1.3Mg-17Si-6.0Fe粉末進(jìn)行球磨混粉,球磨機(jī)轉(zhuǎn)速100轉(zhuǎn)/分鐘,球磨時(shí)間20h,球料比2:1;將球磨后的5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe粉末進(jìn)行冷等靜壓成型,冷等靜壓壓力150MPa,保壓時(shí)間20min;冷等靜壓后的坯錠裝入6061Al包套并進(jìn)行焊接,之后將包套放入井式電阻爐內(nèi)進(jìn)行真空除氣,除氣溫度530℃,真空度小于1×10-2Pa;將真空除氣后帶包套的5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe坯料進(jìn)行熱擠壓,坯料加熱溫度490℃,擠壓模具加熱溫度500℃,擠壓比20:1;擠壓后的材料進(jìn)行固溶時(shí)效處理,固溶溫度500℃,保溫時(shí)間1.5h,25℃水冷。時(shí)效溫度190℃,保溫時(shí)間10h。
所得的10vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe材料的Si顆粒和耐熱相最大尺寸4μm,材料密度為2.82g/cm3,致密度接近100%,熱膨脹系數(shù)17.2×10-6K-1(25~200℃),室溫拉伸強(qiáng)度555MPa,延伸率1.0%,硬度97HRB,200℃拉伸強(qiáng)度275MPa,平均摩擦系數(shù)為0.20(摩擦系數(shù)測(cè)試實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷100N,轉(zhuǎn)速250轉(zhuǎn)/分鐘),磨損量為15.0mg(耐磨性實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷600N,轉(zhuǎn)速60轉(zhuǎn)/分鐘,測(cè)試時(shí)間20min)。
實(shí)施例5
本實(shí)施例所制備的葉片材料為10vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe-Ni,即Si3N4的含量為10vol.%;鋁合金成分為Al-4.0Cu-1.5Mg-18Si-3.0Ni-3.0Fe(4.0,1.5,18和3.0,3.0表示Cu、Mg、Si、Ni、Fe的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)分別為4.0%,1.5%,18%,3.0%,3.0%)。
首先將Al錠(純度>99.9%)、Cu錠(純度>99.9%)、Mg錠(純度>99.9%)、Si塊(純度>99.9%)、Al-Fe和Al-Ni中間合金(雜質(zhì)<0.5%)按比例進(jìn)行配置,在真空爐內(nèi)進(jìn)行熔煉制備Al-Cu-Mg-Si-Ni-Fe合金坯錠,熔煉溫度900℃,真空度<10-2Pa;對(duì)熔煉的Al-Cu-Mg-Si-Ni-Fe坯錠進(jìn)行氣霧化制粉,坯錠化料溫度850℃,氣霧化澆注溫度900℃,霧化介質(zhì)為氮?dú)?純度>99.5%);將表面化學(xué)鍍Cu(鍍Cu層厚度5nm)處理的10vol.%Si3N4顆粒與Al-4.0Cu-1.5Mg-18Si-3.0Ni-3.0Fe粉末進(jìn)行球磨混粉,球磨機(jī)轉(zhuǎn)速100轉(zhuǎn)/分鐘,球磨時(shí)間15h,球料比5:1;將球磨后的10vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe-Ni粉末進(jìn)行冷等靜壓成型,冷等靜壓壓力150MPa,保壓時(shí)間20min;冷等靜壓后的坯錠裝入6061Al包套并進(jìn)行焊接,之后將包套放入井式電阻爐內(nèi)進(jìn)行真空除氣,除氣溫度530℃,真空度小于1×10-2Pa;將真空除氣后帶包套的10vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe-Ni坯料進(jìn)行熱擠壓,坯料加熱溫度490℃,擠壓模具加熱溫度500℃,擠壓比10:1;擠壓后的材料進(jìn)行固溶時(shí)效處理,固溶溫度500℃,保溫時(shí)間1.5h,25℃水冷,時(shí)效溫度190℃,保溫時(shí)間10h。
所得的10vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Fe-Ni材料的Si顆粒和耐熱相最大尺寸4.5μm,材料密度為2.82g/cm3,致密度接近100%,熱膨脹系數(shù)17.1×10-6K-1(25~200℃),室溫拉伸強(qiáng)度560MPa,延伸率1.0%,硬度98HRB,200℃拉伸強(qiáng)度280MPa,平均摩擦系數(shù)為0.21(摩擦系數(shù)測(cè)試實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷100N,轉(zhuǎn)速250轉(zhuǎn)/分鐘),磨損量為14.5mg(耐磨性實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷600N,轉(zhuǎn)速60轉(zhuǎn)/分鐘,測(cè)試時(shí)間20min)。
實(shí)施例6
本實(shí)施例所制備的葉片材料為5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Ag,即Si3N4的含量為5vol.%;鋁合金成分為Al-5.0Cu-0.8Mg-23Si-1.0Ag(5.0,0.8,23和1.0表示Cu、Mg、Si、Ag的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)分別為5.0%,0.8%,23%,1.0%)。
首先將Al錠(純度>99.9%)、Cu錠(純度>99.9%)、Mg錠(純度>99.9%)、Si塊(純度>99.9%)、Ag錠(雜質(zhì)<0.5%)按比例進(jìn)行配置,在真空爐內(nèi)進(jìn)行熔煉制備Al-Cu-Mg-Si-Ag合金坯錠,熔煉溫度900℃,真空度<10-2Pa;對(duì)熔煉的Al-Cu-Mg-Si-Ag坯錠進(jìn)行氣霧化制粉,坯錠化料溫度860℃,氣霧化澆注溫度900℃,霧化介質(zhì)為氬氣(純度>99.5%);將表面化學(xué)鍍Cu(鍍Cu層厚度15nm)處理的5vol.%Si3N4顆粒與Al-5.0Cu-0.8Mg-23Si-1.0Ag粉末進(jìn)行球磨混粉,球磨機(jī)轉(zhuǎn)速100轉(zhuǎn)/分鐘,球磨時(shí)間30h,球料比5:1;將球磨后的5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Ag粉末進(jìn)行冷等靜壓成型,冷等靜壓壓力150MPa,保壓時(shí)間20min;冷等靜壓后的坯錠裝入6061Al包套并進(jìn)行焊接,之后將包套放入井式電阻爐內(nèi)進(jìn)行真空除氣,除氣溫度530℃,真空度小于1×10-2Pa;將真空除氣后帶包套的5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Ag坯料進(jìn)行熱擠壓,坯料加熱溫度450℃,擠壓模具加熱溫度400℃,擠壓比15:1;擠壓后的材料進(jìn)行固溶時(shí)效處理,固溶溫度470℃,保溫時(shí)間2h,25℃水冷。時(shí)效溫度180℃,保溫時(shí)間10h。
所得的5vol.%Si3N4/Al-Cu-Mg-Si-Ag材料的Si顆粒和耐熱相最大尺寸4.5μm,材料密度為2.72g/cm3,致密度接近100%,熱膨脹系數(shù)18.0×10-6K-1(25~200℃),室溫拉伸強(qiáng)度539MPa,延伸率1.5%,硬度94HRB,200℃拉伸強(qiáng)度300MPa,平均摩擦系數(shù)為0.27(摩擦系數(shù)測(cè)試實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷100N,轉(zhuǎn)速250轉(zhuǎn)/分鐘),磨損量為19.1mg(耐磨性實(shí)驗(yàn)條件為摩擦對(duì)偶GCr12,附加載荷600N,轉(zhuǎn)速60轉(zhuǎn)/分鐘,測(cè)試時(shí)間20min)。