本發(fā)明涉及用于鑄造如H型梁及其類似物的金屬梁的鑄嘴。本發(fā)明的鑄嘴可使進入鑄模內的金屬流得到較佳的控制，由此生產出缺陷少的金屬梁?，F有技術在金屬成型工藝中，金屬熔體從一個冶金容器轉移到另一個冶金容器、轉移到鑄?；蚬ぞ?。例如，如第1圖所示，盛桶(11)裝有出自熔爐并轉移至中間罐(10)的金屬熔體。接著，金屬熔體可從中間罐通過灌注鑄嘴(1)澆鑄至鑄模以形成板坯、方坯、梁坯或鑄錠。出自冶金容器的金屬熔體流受重力驅使而流過位于該容器底部的鑄嘴系統(tǒng)(1、111)。尤其是，中間罐(10)在其底壁(10a)設有鑄嘴(1)，所述鑄嘴(1)使中間罐內部與鑄模流體相通)。一些裝置沒有設置中間罐而是直接將盛桶連接至鑄模。在一些情況下，為了確保鑄模的最佳填充以及流入鑄模的金屬的熱分布而對單一鑄模使用兩個鑄嘴。此方案可用于如US3931850中的簡單矩形輪廓(rectangularprofile)，但是它通常用于模制復雜形狀的金屬零部件，如H狀梁或類似物。例如，JPH09122855揭露藉由兩個鑄嘴供料的H型梁鑄模，這些鑄嘴位于H型梁的各凸緣與腹板之間的相交點(注意：「凸緣」指「H」的兩個側面組件而「腹板」指連接兩個凸緣的中間組件；H型梁經常也被稱為I型梁，在此，這兩個用語用作同義字)。對單一鑄模使用兩個鑄嘴產生若干缺點。第一，由于需要兩個鑄嘴而不是單一鑄嘴，因此生產成本增加。第二，必須在鑄造期間很好地協(xié)調兩個鑄嘴的流量，以免整體金屬供料流變得不均勻。這是不容易達成的。如例如在JPS58224050、JPH115144、及JPH05146858中所揭示的那樣，每個鑄模包含單一鑄嘴的H型梁鑄造裝置已經被提出，因而解決了上述的關于使用兩個鑄嘴的缺點。在每個前述文獻中，包含端出口、以及在鑄嘴的周壁的數個前端口的單一鑄嘴配置在H型鑄模的僅僅一個凸緣與腹板之間的相交點。因其相對于鑄模的偏移位置，這種鑄嘴具有較復雜的前端口設計：其開口并非(如同數個鑄嘴相對于鑄模對稱地配置的情況)相對于垂直平面對稱地環(huán)繞鑄嘴的周緣分布。它們至少包含：第一前端口，其平行于腹板延伸且朝向H型鑄模的相對凸緣開口。為了確保位于鑄嘴側上的凸緣角落的適當填充，前述鑄嘴也包含與第一前端口形成Y形的兩個前端口。前端口通常是朝下延伸的。鑄嘴的尺寸受限于可在H型鑄模的凸緣和腹板的相交點得到的間隙，需牢記的是，應當避免鑄嘴與鑄模壁之間的接觸，以免經固化的金屬橋將形成在鑄嘴與冷卻的鑄模壁之間。這影響由周壁尺寸受到限制的這種鑄嘴所能達到流量，因而也限制了軸向孔及前端口的尺寸。JPH09122855提出一對具有三角形橫截面形狀、帶有圓角的鑄嘴，以便將可在H型鑄模的每個凸緣與腹板之間的相交點得到的間隙優(yōu)化。所述鑄嘴只設有端出口，形狀也是三角形，并且不包含前端口。填充鑄模的熔融金屬的流體分布及熱分布對確保無缺陷梁的生產當然是非常重要的。H型梁鑄模內的流體分布及熱分布都對這種單一鑄嘴的設計非常敏感，尤其是對前端口的數量、位置、及設計非常敏感。例如，確保及時穩(wěn)定的鑄模的填充是重要的，其盡可能避免了金屬射流以過度的動量撞擊鑄模壁(這會產生不受控制的紊流且快速侵蝕鑄模，因而減少其使用壽命)。當形成渦流及紊流時，梁的冷卻變得更難以控制并且缺陷出現。本發(fā)明的目的在于提供適合填充如H型梁、T型梁、L型梁、C型梁、及其類似物的復雜形狀的鑄模的鑄嘴，其可以加強控制穿入這種鑄模的金屬射流，由此導致較順暢的流體分布及熱分布，而最終導致非常低缺陷集中的金屬梁。本發(fā)明的這個及其他優(yōu)點將在下文中給出。

技術實現要素：
本發(fā)明定義在隨附的獨立權利要求中。較佳的實施例定義在從屬權利要求中。尤其是，本發(fā)明涉及用于鑄造鋼的浸入式鑄嘴，其包含：入口部，其位于鑄嘴的第一端且包含入口孔；伸長部，其由外周壁界定且沿著第一縱軸X1從該入口部延伸或是與該入口部鄰接地延伸，直至；出口部，其位置與伸長部相鄰且包括鑄嘴的與第一端相對的第二端，該出口部由外周壁界定且包含在該外周壁開口上的第一出口前端口；孔，其與第一縱軸X1平行地延伸，在該入口孔開口，且沿著鑄嘴的伸長部且至少有部分地鑄嘴的出口部內延伸，由此至少通過該第一前端口向大氣開放，該第一前端口沿著橫越該第一縱軸X1的前端口方向Y1，從與孔相連的前端口入口延伸到在鑄嘴的出口部的外周壁開口的前端口出口，其中鑄嘴出口部的沿著與第一方向X1垂直的平面、通過前端口入口的平面切面包含：孔(50)的外形，其由孔周緣(50P)、和由以該孔周緣所界定的區(qū)域的孔質心(50x)界定；鑄嘴的出口部的外周壁的外形，其由壁周緣(1P)、和以該壁周緣所界定的區(qū)域的壁質心(1x)界定；以及第一橫軸Y，其經過孔質心(50x)且沿著與前端口方向Y1在切面的平面上的正交投影平行的方向延伸，其特征為，伸長部(1B)和出口部兩者的周壁，其在大致鑄嘴的整個長度上以縱軸X1為中心，且其中至少在第一前端口的水平，孔改變沿著與第一縱軸X1平行且相對于第一縱軸X1偏移的第二縱軸X2、在與第一前端口相反的方向延伸的幾何形狀，鑄嘴不包含如下的前端口：該前端口沿著與第一前端口(35)相對于第一縱軸X1的方向相反的方向延伸，且屬于由縱軸X1、和前端口方向Y1所界定的平面，及其特征為，在該平面切面中，孔質心(50x)及壁質心(1x)是不同的并且分開一段距離d≠0。沿著第一橫軸Y從孔質心(50x)延伸到壁周緣(1P)的區(qū)段具有長度L1，該長度L1比從壁質心(1X)延伸到在第一橫軸Y與壁周緣(1P)之間的相交點的區(qū)段的長度L2還長。L1/L2比率較佳為至少等于1.05，更佳為至少1.1，最佳為至少1.25。這種幾何形狀實現了前端口通道的大量伸長，這提供了比現今可得的、具有同心的孔及周壁的傳統(tǒng)鑄嘴還穩(wěn)定的金屬流及其動量耗散。用詞“開放于大氣”指開放至鑄嘴外部周圍的大氣。若鑄嘴前端口是插入鑄模的腔，則“大氣”指由鑄模的圍繞該鑄嘴前端口的腔所界定的空間。在此，“前端口”用于其一般所接受的端口通道的定義：與軸向孔流體相通，且從軸向孔橫向延伸，且包含至少部分地在鑄嘴周壁開口的出口。它包括有一部分在鑄嘴的第二端開口的數個端口，若它們也在周壁開口，例如第3圖中的下部的前端口。平面圖或二維形狀的“質心”被定義為在形狀中全部的點的算術平均(平均值)位置。換言之，它是從該區(qū)域剪下的硬紙板可以完美地在筆尖上保持平衡的點(假設均勻的密度及均勻的重力場)。在幾何學中，二維圖的用語“重心”是“質心”的同義字，而在物理學中，“重心”和“質心”只對均勻密度的形狀在同一點上。在較佳的實施例中，孔的幾何形狀的改變包含孔至少沿著第一橫軸Y的方向變細。另外，第一及第二縱軸(X1)及X2可以是同軸的。較佳的是，出口部進一步包含在鑄嘴的第二端開口的端出口。更佳的是，出口部進一步包含橫越縱軸X1和前端口軸兩者、從孔延伸到出口部的周壁的至少一個輔助前端口。更佳的是，設置至少兩個這種輔助前端口，與第一前端口形成Y形。當出口部進一步包含沿著被包含在由縱軸X1、和前端口軸所界定的半平面內的軸延伸的第二前端口時，能得到金屬射流動量的較佳耗散。這種第二前端口位于第一前端口的上面或下面。第一前端口可以與縱軸X1垂直地或朝下地延伸。換言之，前端口出口的質心，離鑄嘴第二端的距離能夠是與離前端口入口的質心相同的距離，或是比前端口入口的質心更加靠近鑄嘴第二端。本發(fā)明也涉及用于鑄造金屬梁的鑄造裝置，其包含：(a)冶金容器(10、11)，其設有與第一縱軸(X1)平行地延伸且耦合于冶金容器的底壁的至少一個浸入式鑄嘴(1)，該鑄嘴包含：入口部(1A)，其位于鑄嘴的第一端且包含入口孔(18)；伸長部(1B)，其由外周壁界定且沿著第一縱軸(X1)從該入口部(1A)延伸或是與該入口部鄰接地延伸，直至；出口部(1C)，其位置與伸長部(1B)相鄰且包括鑄嘴的與第一端相對的第二端，該出口部由外周壁界定且包含在該外周壁上開口的第一出口前端口(35)；孔(50)，其與第一縱軸(X1)平行地延伸，在該入口孔(18)開口且沿著鑄嘴的伸長部(1B)且至少部分地在鑄嘴的出口部(1C)延伸，由此至少通過該第一前端口(35)而開放于大氣，該第一前端口沿著橫越該第一縱軸(X1)的前端口方向(Y1)，從與孔(50)相連的前端口入口(35i)延伸到在鑄嘴的出口部的外周壁開口的前端口出口(35o)，其中鑄嘴出口部(1C)沿著與第一縱軸(X1)垂直的平面、通過前端口入口(35i)的平面切面包含：孔(50)的外形，其由孔周緣(50P)、和由以該孔周緣所界定的區(qū)域的孔質心(50x)界定；鑄嘴的出口部的外周壁的外形，其由壁周緣(1P)和以該壁周緣所界定的區(qū)域的壁質心(1x)界定；及第一橫軸Y，其經過孔質心(50x)且沿著與該前端口方向(Y1)在切面的平面上的正交投影平行的方向延伸，(b)梁坯鑄模(beamblankmould)(100)，其界定橫截面，該橫截面被劃分成沿著第一鑄模方向延伸的至少第一伸長部、和沿著橫越第一鑄模方向的第二鑄模方向延伸的至少第二伸長部，其特征為，鑄嘴不包含如下的前端口：該前端口沿著與第一前端口(35)相對于縱軸的方向相反的方向延伸，且屬于由縱軸(X1)、和前端口方向(Y1)所界定的平面，及其特征為，在該平面切面中，孔質心(50x)和壁質心(1x)是不同的且分開一段距離d≠0。沿著第一橫軸(Y)從孔質心(50x)延伸到壁周緣(1P)的區(qū)段具有長度(L1)，該長度(L1)比從壁質心(1X)延伸到在第一橫軸(Y)與壁周緣(1P)之間的相交點的區(qū)段的長度(L2)還長，及其特征為，該第一鑄模方向包含在包含該第一縱軸(X1)和該前端口方向Y1的平面之內。在本發(fā)明的鑄造裝置中的梁坯鑄?？梢跃哂蠺橫截面、L橫截面、X橫截面、C橫截面、或H橫截面。梁坯鑄模較佳地具有H橫截面，該H橫截面具有由第一伸長部所界定的H的腹板、和由第二伸長部及第三伸長部所界定的兩個側面凸緣，兩者皆與第二伸長部垂直，且其中該浸入式鑄嘴配置在H型梁橫截面的凸緣與腹板相交的區(qū)域。本發(fā)明的鑄造裝置較佳地對于每個梁坯鑄模包含單一浸入式鑄嘴。圖式簡單說明為了充分了解本發(fā)明的本質，參照以下詳細描述和附圖，在附圖中：圖1呈現用于鑄造金屬梁的鑄造裝置的總覽圖。圖2顯示被插入H型鑄模的根據本發(fā)明的鑄嘴的范例。圖3顯示根據本發(fā)明的鑄嘴的實施例。圖4顯示與根據本發(fā)明的其他實施例的鑄嘴比較的現有技術的鑄嘴(圖4a)。圖5顯示根據本發(fā)明的鑄嘴的出口部的其他實施例。圖6將現有技術的鑄嘴的前端口長度與根據本發(fā)明的鑄嘴進行比較。圖7說明如何利用實驗確定壁質心的位置。實施方式如圖3和圖4所示，能將根據本發(fā)明的鑄嘴劃分成三個主要部分：入口部(1A)，其位于鑄嘴的第一端且包含入口孔(18)；伸長部(1B)，其由外周壁界定且沿著第一縱軸X1從該入口部(1A)延伸或是與該入口部鄰接地延伸，直至；出口部(1C)，其位置與伸長部(1B)相鄰且包括鑄嘴的與第一端相對的第二端，該出口部系由外周壁界定且包含在該外周壁開口的第一前端口(35)。鑄嘴進一步包含：孔(50)，其與第一縱軸X1平行地延伸，在該入口孔(18)開口且沿著鑄嘴的伸長部(1B)且至少有一部分在鑄嘴的出口部(1C)內延伸，由此至少通過該第一前端口(35)而開放于大氣，該第一前端口沿著橫越該第一縱軸X1的前端口方向Y1，從與孔(50)相連的前端口入口(35i)延伸到在鑄嘴的出口部的外周壁開口的前端口出口(35o)。因為根據本發(fā)明的鑄嘴特別適合用于每個鑄模使用單一鑄嘴鑄造如H型梁的復雜形狀，其相對于鑄模的與腹板垂直的對稱平面偏移地布置，通常設在鑄模(100)的凸緣(100f)與腹板(100w)的相交點，因此金屬不應該相對于經過縱軸X1的垂直平面對稱地從鑄嘴前端口流出。尤其是，第一前端口(35)設計成當使用時在大致與鑄模腹板(100w)平行的方向上延伸，且使其定位成遠離該鑄嘴所在的、凸緣(100)與腹板的相交點。由于位于鑄嘴前端口(35)“后面”的鑄模凸緣的外壁(100f-out)的接近性(參照圖6(d))，因此根據本發(fā)明的鑄嘴不包含如下的前端口：沿著與第一前端口(35)相對于縱軸的方向相反的方向延伸，且屬于由縱軸X1和前端口軸Y1所界定的平面。在鑄嘴出口部(1C)沿著與第一方向X1垂直的平面、經過前端口入口(35i)的平面切面中，能辨識出下述特征：孔(50)的外形，其由孔周緣(50P)和由以該孔周緣所界定的區(qū)域的孔質心(50x)界定；鑄嘴的出口部的外周壁的外形，其由壁周緣(1P)和以該壁周緣所界定的區(qū)域的壁質心(1x)界定；及沿著第一橫軸Y從孔質心(50x)延伸到壁周緣(1P)的區(qū)段比從壁質心(1X)延伸到在第一橫軸Y與壁周緣(1P)之間的相交點的區(qū)段還長?；旧希踪|心(50x)及壁質心(1x)是不同的且分開一段距離d≠0。第一前端口(35)在該平面切面上直線地延伸所沿著的方向由第一橫軸Y界定，其從孔質心(50x)開始且延伸到壁周緣(1P)為止。在較佳的實施例中，孔質心(50x)及壁質心(1x)兩者都屬于第一橫軸。若第一前端口(35)是傾斜的(即，若前端口方向Y1不是與縱軸X1垂直)，則前端口出口(35o)可能會落在切面平面之外。例如圖4(b)-(d)就是這種情況，其中為了清楚起見，切面B-B在兩個平行的平面上作出，以便顯示第一前端口(35)從入口(35i)到出口(35o)的整個長度。如上所述，在此，區(qū)域的「質心」(50x、1x)用于其傳統(tǒng)的幾何定義：在區(qū)域中全部的點的算術平均(“平均值”)位置，其相當于具有同質密度的區(qū)域的重心(即，忽略耐火物質密度比孔密度還高)。對于如圓形、橢圓形的簡單圖形而言，質心的位置容易決定。然而，對于較不規(guī)則的幾何形狀而言，不是一直能夠直接計算質心的位置。圖7說明如何利用實驗決定任何二維形狀的質心位置?？谆蛑鼙诘耐庑螐挠布埌寮粝隆？孜恢貌粦搹拇碇鼙诘男螤畹挠布埌寮粝拢源_保疊層的均勻密度。在圖7中，呈現在圖6(d)中已述的鑄嘴的周壁的外形、和由虛線所指出的圓形孔的位置(雖然沒有剪下)。然后，以能自由地繞著銷旋轉的方式，以被插在疊層周緣附近的第一點的銷支撐厚紙板疊層；并且鉛垂線從銷落下(參照圖7(a))。將鉛垂線的位置描繪在物體上(參照圖7(b)中的虛線)。在將銷插在疊層的不同點而重復實驗。兩條線的相交點是壁質心(1x)(參照圖7(b)中的黑圓圈)。此實驗性方法可以利用簡單且可靠的方式確定任何表面的質心。在壁與孔質心之間的偏移不需要在鑄嘴的整個長度上延伸。這種偏移在第一前端口(35)的水平上存在于外部就足夠了。結果，孔(50)和界定伸長部(1B)的外周壁可以是在伸長部(1B)的大致整個長度上繞著第一縱軸X1同心的，且如圖3(a)及圖4(b)-(d)所示，可以只在鑄嘴的下部產生偏移。替代地，在鑄嘴的孔(50)與周壁之間的偏移可以沿著鑄嘴長度的大量部分延伸，或甚至如圖3(b)所示沿著整個鑄嘴長度延伸。如圖6(a)-(d)所示，相較于傳統(tǒng)的“同軸”鑄嘴的長度L1＝L2(參照圖6(a)-(d)的上半部)，如本發(fā)明所提出的在第一前端口的水平將孔相對于鑄嘴周壁偏移，可使在根據本發(fā)明的鑄嘴中的第一前端口的長度L1>L2(參照圖6(a)-(d)的下半部)顯著增加。較長的第一前端口(35)具有多個優(yōu)點。第一，產生了從第一前鑄嘴流出實質上較穩(wěn)定的金屬熔體，以相對長的距離沿著鑄模腹板段射出并產生實質上比較短的前端口更少的紊流。第二，如圖6(d)所示，根據本發(fā)明的鑄嘴(下半部)的前端口出口(35o)比傳統(tǒng)的“同軸”鑄嘴(上半部)更深入地延伸進鑄模腹板段，因而減少了金屬射流要正確地填充鑄模所需涵蓋的距離。第三，較長的前端口(35)可以減少金屬射流的動量，因而減少了射流對鑄模凸緣的與鑄嘴相對的外凸緣壁(100f-out)的沖擊力。這是重要的，因為沖擊流會產生紊流且快速侵蝕鑄模的凸緣外壁。有限元建模(FEM)或計算流體動力學(CFD)顯示鑄模內的高彎月面下流速增加了鑄模液面波動和在腹板和與鑄嘴相對的凸緣之間的半徑水平發(fā)生流體分離的風險。利用根據本發(fā)明的鑄嘴得到最低的彎月面下流速，因為沿著較長的第一前端口(35)加強的動量耗散。在一實施例中，如圖3(a)、圖4(d)及圖5(e)-(h)所示，伸長部(1B)和出口部(1C)兩者的周壁能在大致其整個長度上以縱軸X1為中心，且至少在第一前端口(35)的水平，孔(50)改變沿著與第一縱軸X1平行且相對于第一縱軸X1偏移的第二縱軸X2、在與第一前端口相反的方向延伸的幾何形狀。沿著第二縱軸X2延伸的孔部較佳地至少沿著第一橫軸Y的方向變得比沿著第一縱軸X1延伸的孔部還細。如圖4(d)及圖5(g)和5(h)所示，較細的孔部可以是較寬的上游孔部的同形延長(homothety)，其中孔(50)沿著其整個長度維持圓形橫截面，在出口部(1C)具有較小的直徑。替代地，較細的孔部可以具有與較寬的上游孔部不同的橫截面形狀。圖5(e)和5(f)說明具有圓形橫截面的寬的上游孔部(參照圖中的虛線)和具有橢圓形橫截面的較細的下游孔部，橢圓形的短軸系沿著第一橫軸Y。減少沿著軸Y的方向的孔的下游部的直徑只有以下的優(yōu)點：可在第一與第二縱軸X1和X2之間得到較大的偏移d，同時維持用于確保所要的金屬流量所需的足夠大的孔橫截面積。下游孔的橫截面縮減應當是同位的(homothetic)還是沿著一個方向僅依應用而定，且本發(fā)明所屬技術領域中具有通常知識者能夠相應地確定孔部的尺寸。在第二替代性實施例中，如圖3(b)、圖4(b)和4(c)、及圖5(a)-(d)所示，在前端口的水平上在孔與周壁之間的偏移通過以下方式產生：在孔的大致整個長度上將孔(50)繞著第一縱軸X1居中，及至少在第一前端口的水平，在第一橫軸Y的方向上，相較于相反方向，擴大外周壁(1P)。若如圖4(b)、4(c)及圖5(a)-(d)所示，鑄嘴的外周壁的擴大僅限于鑄嘴的下部，其可以節(jié)省大量的耐火材料。另外，外周壁應該開始擴大的鑄嘴水平沒有特別的限制。在第三實施例中，如圖5(d)、圖6(c)所示，組合前兩個實施例，其中，至少在第一前端口(35)的水平，鑄嘴的外周壁(1P)沿著第一橫軸Y的方向擴大，且孔橫截面至少在該第一橫軸Y的方向上減少，使得孔沿著該第二縱軸X2延伸。此實施例如第6圖所示可實現第一前端口(35)的最大伸長，其中上述第一實施例在圖6(a)中予以說明，第二實施例在圖6(b)中予以說明，而第三實施例在圖6(c)中予以說明，第一前端口(35)的長度L1隨著實施例(a)、(b)、(c)依次增加。前端口方向Y1(第一前端口(35)沿著它延伸)可以與第一縱軸X1垂直。這將對應于如圖4(c)及圖5(a)和5(e)所示的水平的前端口(35)，其中用語“水平的”是相對于使用中的鑄嘴的位置而使用的。替代地，前端口方向Y1可以橫越第一縱軸X1但不與第一縱軸X1垂直。尤其是，第一前端口(35)可以朝下延伸(相對于使用中的鑄嘴的位置)，使得前端口出口(35o)的質心比前端口入口(35i)更靠近鑄嘴第二端。為了適當的填充復雜形狀的鑄模，單一前端口可能是不夠的。為此，根據本發(fā)明的鑄嘴還可以包含在鑄嘴的第二端開口的端出口(37)(參照圖4及圖5(c)和5(h))。端出口(37)較佳為與縱軸平行的，但其可與后者形成角度。端出口(37)可以利用與縱向孔流體相通的通道來形成，且只在鑄嘴的第二端開口。若通道開口部分地在鑄嘴的第二端延伸且部分地在鑄嘴的周壁延伸，則它被稱為前端口(參照例如圖3)。它也可以包含至少一個輔助前端口(39a、39b)，該輔助前端口(39a、39b)橫越于縱軸X1及前端口方向Y1而從孔(50)延伸至出口部(1C)的周壁。對于如圖1及圖2所示的H型鑄模，鑄嘴較佳地包含與第一前端口(35)形成在孔上居中的Y形的兩個輔助前端口(39a、39b)，使得鄰接鑄嘴的凸緣可以如圖3及圖5(c)和5(h)所示填充有金屬熔體。在大部分的實施例中，鑄嘴包含單一前端口(35)，其特征為第一橫軸Y，該第一橫軸Y與從孔的質心(50x)延伸到壁周緣(1P)的全部區(qū)段當中的最長區(qū)段同軸(參照除了圖5(b)以外的全部附圖)。然而，在一些特定的情況中，可以具有兩個前端口(35)，每個前端口(35)的特征為如圖5(b)所示形成“V”形的第一橫軸Y。在此特定實施例中，為了滿足L1>L2的條件，第一和第二前端口(35)的每個第一橫軸Y不能在未超過邊界點(1Z)處與壁周緣(1P)相交，邊界點(1Z)界定了在周壁中的位置，其中L1＝L2。在圖5(b)中邊界點(1Z)的右邊，L1>L2符合本發(fā)明，但其左邊L1<L2而它們成為如上所述的輔助前端口(39、39a、39b)。另外，流體動量的耗散和加強的流體穩(wěn)定性可以通過為鑄嘴提供具有沿著被包含在半平面內的軸延伸的第二前端口(36)來得到，該半平面由第一縱軸X1和第一橫軸Y界定。換言之，如圖4(c)和4(d)所示，能將第二前端口(36)布置在第一前端口的上面或下面(在此，用語“上面”和“下面”相對于使用中的鑄嘴位置而定義)。在本發(fā)明的變形例中，第一和第二前端口(35、36)可以通過如圖3所示的較細的通道予以連接，對前端口出口賦予狗骨頭形狀。根據本發(fā)明的鑄嘴，在用于如圖1所示的用于鑄造金屬梁的裝置時具有優(yōu)勢且包含：(a)冶金容器(10、11)，其設有根據本發(fā)明的至少一個浸入式鑄嘴(1)，其入口孔(18)與冶金容器的內部液體相通，且其中帶有第一前端口(35)的孔(50)從該冶金容器延伸出且部分地伸入梁坯鑄模(100)；(b)梁坯鑄模(100)，其界定一橫截面，該橫截面被劃分成沿著第一鑄模方向延伸的至少第一伸長部、和沿著橫越第一鑄模方向的第二鑄模方向延伸的至少第二伸長部，其中，該第一鑄模方向包含在由第一縱軸X1和前端口軸Y1所界定的平面內，且較佳地與第一縱軸X1垂直。梁坯鑄模能具有T、L、X、C、H或類似的橫截面。在H或C橫截面的情況下，H或C的腹板由第一伸長部界定，且H或C的兩個側凸緣由第二伸長部及第三伸長部界定，兩者都與第一伸長部垂直。一個單一的這種浸入式鑄嘴較佳地用于每個鑄模且配置在H或C型梁橫截面的腹板和凸緣相交的區(qū)域。同樣地，在T、L、或X橫截面的情況下，單一鑄嘴較佳地用于每個鑄模，且較佳地配置于在鑄模的第一與第二伸長部之間的相交區(qū)域。對于這種鑄模，如果鑄模的兩個相交的伸長部具有延伸的長度，則能夠設想，橫越該前端口(35)延伸的額外前端口(在這種前端口位置的水平，在孔與周壁的質心之間具有偏移)。為了可以在鑄嘴周壁與鑄模壁之間(尤其是靠近前端口)得到足夠的間隙δ，鑄嘴的外周壁可以具有與在鑄嘴附近的鑄模壁輪廓粗略匹配的橫截面形狀。例如，周壁的橫截面形狀可以具有如圖6(d)所示的像梨子或燈泡的形狀。如上所述，需要足夠的間隙δ來防止在鑄嘴與冷卻的鑄模壁之間形成固化的金屬橋。鑄嘴的外周壁的這種形狀可以使第一前端口(35)在鑄模腹板(即，第一伸長部)的方向上更深入地伸入，同時維持其與鑄模壁足夠的間隙(比較圖6(d)的上半部(PA)和下半部(INV))。根據本發(fā)明的鑄嘴，利用第一前端口(35)比迄今為止可得的長度更長的長度L1，可使從鑄嘴流出并流入用于生產梁及其類似物的復雜形狀的鑄模的金屬射流獲得較佳的控制。這具有以下的優(yōu)點：加強的流體動量耗散、以及瀉出的金屬射流的較高穩(wěn)定性及較低速度。這進而防止在復雜形狀的鑄模的半徑處發(fā)生流動中斷、以及減少渦流和死區(qū)的形成(這些都是在鑄造梁中造成許多缺陷的原因)。