桶罐烘烤換熱用蓋的制作方法
【專利摘要】本實(shí)用新型公開一種桶罐烘烤換熱用蓋，所述蓋的蓋拱中部成型有中心孔連通火道(23)，中心孔銜接垂直導(dǎo)流筒(2)，導(dǎo)流筒(2)內(nèi)設(shè)置燃?xì)鈸Q熱管道(4)與熱風(fēng)管(5)，換熱管道(4)與熱風(fēng)管(5)均分布排列組成換熱縱管組，換熱縱管組的管道(4)與風(fēng)管(5)數(shù)量相同，換熱縱管組下部連通火道(23)內(nèi)的管道(4)與風(fēng)管(5)橫段，橫段管道(4)與風(fēng)管(5)放射排列火道(23)內(nèi)，火道(23)內(nèi)的每一管道(4)與每一風(fēng)管(5)流體連通同一個(gè)燃燒室(9)，火焰和煙氣通過(guò)氣化管(29)能到上部空腔，上部空腔連通尾氣出口(1)，氣化段設(shè)有補(bǔ)水口(11)，補(bǔ)水口(11)上方設(shè)有蒸汽出口(6)排出蒸汽。
【專利說(shuō)明】桶罐烘烤換熱用蓋

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉冶金用于盛液態(tài)金屬桶罐的烘烤，特別是鑄造和連續(xù)鑄坯用盛鋼桶與鐵水罐的烘烤。

【背景技術(shù)】
[0002]目前鑄造業(yè)和鋼鐵工業(yè)的盛鋼或鐵的桶罐烘烤目的，是使耐火材料襯失去水分子，防止盛鋼液或鐵液時(shí)水化結(jié)晶物突然分解出水分子，鋼液或鐵液與水分子混合爆燃，炸毀耐火材料層并推動(dòng)鋼液或鐵液噴濺出桶罐。
[0003]眾所周知耐火材料是較好的熱阻材料，其熱阻特性制約傳熱速率，因此不能快速升溫！烘烤燃燒的動(dòng)態(tài)熱能僅僅在耐火材料表面流過(guò)而已，絕大多數(shù)的燃燒熱能只有無(wú)奈的流失。
[0004]現(xiàn)有鋼鐵工業(yè)應(yīng)用的烘烤器材還具有的問(wèn)題是:燃燒裝置向下的火焰流高溫部分和返回?zé)煔饬飨鄬?duì)流動(dòng)對(duì)擊，相當(dāng)在桶罐底部有一個(gè)氣流墊，這個(gè)氣流墊的強(qiáng)弱大小與燃燒裝置向下的火焰流高溫部分成正比例。火焰流高溫部分理論上到達(dá)不了底部，尤其是底部周邊的角部，角部相鄰側(cè)壁是兩維的傳熱散熱，因此，其吸收熱的量大約是倍數(shù)?；鹧媪鞲邷夭糠植荒艿竭_(dá)此處，實(shí)際角部主要是輻射熱烘烤。所以，底部周邊的角部是恒定的低溫區(qū)，不僅僅拖累烘烤進(jìn)程滯后延長(zhǎng)烘烤時(shí)間浪費(fèi)可觀的能源。而且盛鋼或鐵液時(shí)水化結(jié)晶物突然分解，鋼或鐵液與水分子混合爆燃，炸毀耐材或推動(dòng)鋼或鐵液噴濺出桶罐，傷亡操作者的事故也有發(fā)生。原因也就在于傳熱不暢，有時(shí)烘烤了很久，但化合形式的水分沒(méi)有分解氣化，在澆入鋼水時(shí)溫度高于烘烤500-600度，水分子在越過(guò)分解的臨界溫度時(shí)劇烈分解，當(dāng)與高溫鐵分子相遇混合爆燃。
[0005]據(jù)稱一種鋼包竄聯(lián)烘烤裝置ZL =200910120000.4，所述:由烘烤器和預(yù)烤器組成，所述烘烤器設(shè)置在烘烤鋼包的鋼包口處，烘烤鋼包的鋼包口與烘烤器之間為密封設(shè)置，烘烤器的燃燒裝置由燃?xì)夤芎涂諝夤軜?gòu)成，其空氣管穿裝在燃?xì)夤軆?nèi)，在烘烤器上設(shè)置有廢氣排出口，廢氣排出口與預(yù)烤器的進(jìn)氣管相連通，在預(yù)烤器的進(jìn)氣管上設(shè)置有閥門，預(yù)烤器設(shè)置在預(yù)熱鋼包的鋼包口處，預(yù)熱鋼包的鋼包口與預(yù)烤器之間為縫隙設(shè)置......燃燒裝置環(huán)繞設(shè)置在熱氣通道的周圍且口朝下.......其熱能利用率比原有鋼包烘烤提高了三倍，該文記載的原有鋼包烘烤即本發(fā)明所述盛鋼桶罐的烘烤，其熱能利用率在10.6%左右，在此基礎(chǔ)上提高了三倍。本發(fā)明發(fā)現(xiàn)該測(cè)算有誤，本發(fā)明發(fā)與其不同的測(cè)算為:
[0006]如。10t的鋼水罐需砌筑約1000Kg耐火材料，新砌筑的10t鋼水罐需要烘烤80-100小時(shí)才能使用，烘烤平均每分鐘燃燒約4.5m3熱值為9196KJ/m3燃?xì)廪D(zhuǎn)爐煤氣，共需燃燒約21600m3燃?xì)猓?1600m3燃?xì)饧s合198635600kJ熱能，合6777.7Kg標(biāo)煤。
[0007]10000kg耐火材料的鋼水罐，內(nèi)表面烘烤到1050 V,鋼水罐，外表面達(dá)到200-270°C可用的標(biāo)準(zhǔn)，此時(shí)，耐火材料的比熱容選擇0.74kJ/kg測(cè)算:
[0008]0.74kJ/kgX 1000kgX 1050°C -235°C +2 = 3015500kJ 熱能。
[0009]3015500kJ 熱能合標(biāo)煤:
[0010]3015500kJ/29307kJ/kg 標(biāo)煤=102.9kg 標(biāo)煤。
[0011]102.9kg 標(biāo)煤/6777.7Kg 標(biāo)煤 X100%^ 1.51%的熱能利用率。
[0012]顯然一種鋼包串聯(lián)烘烤裝置所記載的測(cè)算誤差接近十倍，所述熱能利用率提高了三倍，確實(shí)有顯著的進(jìn)步，但。若按本發(fā)明的測(cè)算也不過(guò)只達(dá)到4.5%，其實(shí)還有95.5%的熱能沒(méi)有得到利用。原因是耐火材料較好熱阻特性制約傳熱速率，造成大量烘烤燃燒的能源熱能僅僅在耐火材料表面流過(guò)而已，絕大多數(shù)的燃燒動(dòng)態(tài)熱能無(wú)奈的流失。流失的熱能有益貢獻(xiàn)僅僅是維持了溫度梯度支持熱能的傳導(dǎo)。
[0013]桶罐烘烤形態(tài)與內(nèi)燃機(jī)缸體工作的幾何形態(tài)相似，但內(nèi)燃機(jī)熱效率是燃燒能量與機(jī)械能輸出的比值，而桶罐烘烤的熱效率是燃燒熱能量與耐火材襯占有比值。比較顯然加深對(duì)桶罐烘烤的熱效率特性的物理學(xué)認(rèn)識(shí)，兩者幾何相似物理不同；桶罐烘烤燃燒的有效熱能恰似內(nèi)燃機(jī)無(wú)效功率部分缸體吸收蓄積極小的那部分熱能。綜上所述，桶罐烘烤燃燒熱能的絕大部分桶罐本體無(wú)法充分利用。所以，桶罐烘烤燃燒熱的絕大部分是余熱，其余熱再利用是有效提高熱效率的途徑。也是降低生產(chǎn)成本的路途。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0014]本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是，提高桶罐烘烤溫度回收排放余熱加以利用。
[0015]本發(fā)明采用如下技術(shù)方案:一種桶罐烘烤換熱用蓋，其包括:蓋本體，所述蓋本體的蓋拱置于拱箍?jī)?nèi)，蓋拱下方設(shè)置有吊蓋，吊蓋懸吊連接于蓋拱，蓋拱與吊蓋間設(shè)置夾層火道導(dǎo)流桶罐內(nèi)的火焰，火道口引導(dǎo)桶罐內(nèi)的火焰進(jìn)入火道；
[0016]蓋拱中部成型有中心孔連通火道，中心孔銜接垂直導(dǎo)流筒，導(dǎo)流筒內(nèi)設(shè)置燃?xì)鈸Q熱管道與熱風(fēng)管，換熱管道與熱風(fēng)管均分布排列組成換熱縱管組，換熱縱管組的管道與風(fēng)管數(shù)量相同，換熱縱管組下部連通火道內(nèi)的管道與風(fēng)管橫段，橫段管道與風(fēng)管放射排列火道內(nèi)，火道內(nèi)的每一管道與每一風(fēng)管流體連通同一個(gè)燃燒室，每一燃燒室噴射的火焰中心軸線指向桶罐角部的上方；
[0017]換熱縱管組在導(dǎo)流筒上口以上的部分放射狀分散排列，放射狀分散排列的每一燃?xì)鈸Q熱管道與每一熱風(fēng)管，分別一變二成倍數(shù)分叉連通下降管段的燃?xì)鈸Q熱管道與熱風(fēng)管，下降管段的燃?xì)鈸Q熱管道的端頭連通在燃?xì)猸h(huán)管之上，熱風(fēng)管的下降管段的端頭聯(lián)通在風(fēng)環(huán)管之上，風(fēng)環(huán)管與輸風(fēng)管連通，燃?xì)猸h(huán)管與燃?xì)廨斔凸艿肋B通；
[0018]燃?xì)猸h(huán)管和風(fēng)環(huán)管的下方設(shè)置有導(dǎo)火洞，導(dǎo)火洞連通環(huán)形鍋爐的底部空腔，底部空腔的上方設(shè)置氣化段，氣化段上部設(shè)有上部空腔，所述氣化段均分布排列設(shè)置氣化管，氣化管連通底部空腔與上部空腔，底部空腔的火焰和煙氣通過(guò)氣化管能到上部空腔，上部空腔連通尾氣出口，尾氣出口連接引風(fēng)機(jī)引出尾氣，氣化段設(shè)有補(bǔ)水口，補(bǔ)水口上方設(shè)有蒸汽出口排出蒸汽；
[0019]環(huán)形鍋爐的底部設(shè)有插沙環(huán)板，插沙環(huán)板連接隔熱罩于一體，拱箍上沿連接有上沙封環(huán)板，沙封環(huán)板與蓋拱之間形成有沙封環(huán)槽，插沙環(huán)板插入沙封環(huán)槽實(shí)現(xiàn)環(huán)形鍋爐與隔熱罩和蓋拱密封銜接。
[0020]所述的拱箍放射形狀排列連接筋板，筋板放射端連接下沙封環(huán)板形成下沙封，下沙封實(shí)現(xiàn)蓋本體與桶罐密封銜接。
[0021]所述的蓋拱箍上設(shè)置有吊耳臂，所述吊耳臂上設(shè)置有吊耳，所述吊耳水平中心軸線高于蓋本體的重心，兩吊耳垂直中心軸線的距離與桶罐兩耳軸垂直中心軸線距離相等。
[0022]本發(fā)明的積極效果如下:
[0023]噴射火焰的軸線指向桶罐角部上方，火焰流柱的高溫部分在到達(dá)角部之前變流柱形狀為扁平層流，扁平層流在角部受阻折返減速增加角部停留時(shí)間，有利增加吸收傳熱量的比例，提升了桶罐的溫度和能效。也避免了火焰流柱和返回?zé)煔饬飨鄬?duì)流動(dòng)的的缺陷。
[0024]導(dǎo)流筒內(nèi)距離火道口較近溫度接近桶罐的溫度，換熱管縱組排列置于導(dǎo)流筒內(nèi)換得的溫度也相對(duì)較高，換熱管縱提供燃燒的空燃?xì)怏w載熱能量與溫度相適應(yīng)。另外換熱管縱組放射狀分散排列的每一燃?xì)鈸Q熱管道與每一熱風(fēng)管，分別一變二成倍數(shù)分叉連通下降管段的燃?xì)鈸Q熱管道與熱風(fēng)管，以足夠大的換熱面積獲得換熱量的足夠多，支持置于導(dǎo)流筒內(nèi)的換熱管縱組，能換取高溫度的空燃?xì)怏w。
[0025]換熱管縱換得的熱能除自身熱容量占有并未被消耗。換句話說(shuō)換熱管縱的作用類似熱泵，把排出的熱量搬運(yùn)一部分循環(huán)回到桶罐內(nèi)，被搬運(yùn)回到桶罐內(nèi)熱量與能源燃燒熱能疊加提高桶罐內(nèi)的溫度。排出尾氣的熱能總量減少的部分，僅僅是桶罐吸收那燃燒量1-2%的一個(gè)比例數(shù)字，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于1-2%。即換熱管縱換熱并沒(méi)有減少多少排出尾氣的熱能總量。環(huán)形鍋爐利用排出尾氣的熱能總量蒸發(fā)蒸汽，其熱效率近似鍋爐能效，相當(dāng)桶罐烘烤產(chǎn)生了鍋爐的輸出功率，顯然熱效率大大超過(guò)鋼包竄聯(lián)烘烤裝置的4.5%。
[0026]本發(fā)明蓋本體的換熱管縱和環(huán)形鍋爐組合實(shí)現(xiàn)了，提高桶罐烘烤溫度并且回收烘烤排放余熱加以利用，具有熱效率大大超過(guò)4.5 %的積極效果。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
，
[0027]附圖1為本發(fā)明桶罐烘烤換熱用蓋實(shí)施例剖面示意圖；
[0028]附圖2是圖1的A向視圖；
[0029]附圖3是圖1的A局部放大示意圖；
[0030]附圖4是圖1的B局部放大示意圖。
[0031]在附圖中。I尾氣出口、2導(dǎo)流筒、3隔熱罩、4管道、5風(fēng)管、6蒸汽出口、7吊蓋、8環(huán)形鍋爐、9燃燒室、10引風(fēng)機(jī)、11補(bǔ)水口、12輸風(fēng)管、13輸送管道、14插沙環(huán)板、15上沙封環(huán)板、16拱箍、17下沙封環(huán)板、18角部、19吊耳、20吊耳臂、21桶罐耳軸、22耳軸中線、23火道、24燃?xì)猸h(huán)管、25風(fēng)環(huán)管、26導(dǎo)火洞、27火道口、28下降管段、29氣化管。

【具體實(shí)施方式】
[0032]下面結(jié)合附圖1-4和【具體實(shí)施方式】對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的描述。
[0033]如附圖1-4所示，本實(shí)施例所述一種桶罐烘烤換熱用蓋，其包括:蓋本體，所述蓋本體的蓋拱置于拱箍16內(nèi)，蓋拱下方設(shè)置有吊蓋7，吊蓋7懸吊連接于蓋拱，蓋拱與吊蓋7間設(shè)置夾層火道23導(dǎo)流桶罐內(nèi)的火焰，火道口 27引導(dǎo)桶罐內(nèi)的火焰進(jìn)入火道23 ；
[0034]蓋拱中部成型有中心孔連通火道23，中心孔銜接垂直導(dǎo)流筒2，導(dǎo)流筒2內(nèi)設(shè)置燃?xì)鈸Q熱管道4與熱風(fēng)管5，換熱管道4與熱風(fēng)管5均分布排列組成換熱縱管組，換熱縱管組的管道4與風(fēng)管5數(shù)量相同，換熱縱管組下部連通火道23內(nèi)的管道4與風(fēng)管5橫段，橫段管道4與風(fēng)管5放射排列火道23內(nèi)，火道23內(nèi)的每一管道4與每一風(fēng)管5流體連通同一個(gè)燃燒室9，每一燃燒室9噴射的火焰中心軸線指向桶罐角部18的上方；
[0035]噴射火焰的軸線指向桶罐角部上方，火焰流柱的高溫部分在到達(dá)角部之前變流柱形狀為扁平層流，扁平層流在角部受阻折返減速增加角部停留時(shí)間，有利增加吸收傳熱量的比例，提升了桶罐的溫度和能效；
[0036]換熱縱管組在導(dǎo)流筒2上口以上的部分放射狀分散排列，放射狀分散排列的每一燃?xì)鈸Q熱管道4與每一熱風(fēng)管5，分別一變二成倍數(shù)分叉連通下降管段28的燃?xì)鈸Q熱管道4與熱風(fēng)管5，下降管段28的燃?xì)鈸Q熱管道4的端頭連通在燃?xì)猸h(huán)管24之上，熱風(fēng)管5的下降管段28的端頭聯(lián)通在風(fēng)環(huán)管25之上，風(fēng)環(huán)管25與輸風(fēng)管12連通，燃?xì)猸h(huán)管24與燃?xì)廨斔凸艿?3連通(換熱縱管組在導(dǎo)流筒2上口以上的部分放射狀分散排列，放射狀分散排列的每一燃?xì)鈸Q熱管道4與每一熱風(fēng)管5，分別一變二成倍數(shù)分叉連通下降管段28的燃?xì)鈸Q熱管道4與熱風(fēng)管5，以換熱面積可擴(kuò)大支持換熱量的足夠多，支持置于導(dǎo)流筒內(nèi)的換熱管縱組，能換得高溫度的空燃?xì)怏w，換熱管縱的作用類似熱泵，把排出的熱量搬運(yùn)一部分循環(huán)回到桶罐內(nèi)，被搬運(yùn)回到桶罐內(nèi)熱量與桶罐內(nèi)的原本熱能量疊加提高溫度)；
[0037]燃?xì)猸h(huán)管24和風(fēng)環(huán)管25的下方設(shè)置有導(dǎo)火洞26，導(dǎo)火洞26連通環(huán)形鍋爐8的底部空腔，底部空腔的上方設(shè)置氣化段，氣化段上部設(shè)有上部空腔，所述氣化段均分布排列設(shè)置氣化管28，氣化管28連通底部空腔與上部空腔，底部空腔的火焰和煙氣通過(guò)氣化管28能到上部空腔，上部空腔連通尾氣出口 I，尾氣出口 I連接引風(fēng)機(jī)10引出尾氣，氣化管段設(shè)有補(bǔ)水口 11，補(bǔ)水口 11上方設(shè)有蒸汽出口 6排出蒸汽；
[0038]環(huán)形鍋爐8的底部設(shè)有插沙環(huán)板14，插沙環(huán)板14連接隔熱罩3于一體，拱箍16上沿連接有上沙封環(huán)板15，沙封環(huán)板15與蓋拱之間形成有沙封環(huán)槽，插沙環(huán)板14插入沙封環(huán)槽實(shí)現(xiàn)環(huán)形鍋爐8與隔熱罩3和蓋拱密封銜接。
[0039]密封銜接和保溫也是本發(fā)明節(jié)能的重要環(huán)節(jié)，做好以上兩個(gè)環(huán)節(jié)，環(huán)形鍋爐8的產(chǎn)氣量約等于，普通鍋爐燃燒烘烤桶罐能源量98%的蒸汽。計(jì)算方法是:
[0040]若10t的鋼水罐需砌筑約1000Kg耐火材料，新砌筑的10t鋼水罐需要烘烤80-100小時(shí)才能使用，烘烤平均每分鐘燃燒約4.5m3熱值為9196KJ/m3燃?xì)廪D(zhuǎn)爐煤氣，共需燃燒約21600m3燃?xì)猓?1600m3燃?xì)饧s合198635600kJ熱能，合6777.7Kg標(biāo)煤。
[0041 ] 10000kg耐火材料的鋼水罐，內(nèi)表面烘烤到1050 °C,鋼水罐，外表面達(dá)到200-270°C可用的標(biāo)準(zhǔn)，此時(shí)，耐火材料的比熱容選擇0.74kJ/kg測(cè)算:
[0042]0.74kJ/kgX 1000kgX 1050°C -235°C +2 = 3015500kJ 熱能。
[0043]3015500kJ 熱能合標(biāo)煤:
[0044]3015500kJ/29307kJ/kg 標(biāo)煤=102.9kg 標(biāo)煤。
[0045]102.9kg標(biāo)煤/6777.7Kg標(biāo)煤X 100%?1.51%的熱能利用率。
[0046]假設(shè)環(huán)形鍋爐8與普通鍋爐熱效率相當(dāng)，那么。
[0047]普通鍋爐熱效率的100% -約1.51% ^ 98%
[0048]即約為:環(huán)形鍋爐8熱效率?普通鍋爐熱效率的98% (未計(jì)算桶罐外表面達(dá)到200-270°C時(shí)的散熱量與隔熱罩3的散熱量)。
[0049]所述的拱箍16放射形狀排列連接筋板，筋板放射端連接下沙封環(huán)板17形成下沙封，下沙封實(shí)現(xiàn)蓋本體與桶罐密封銜接。該沙封確保密封的訣竅在于密封的寬度，所以，在條件可以的條件下，下沙封盡可能做到最寬。
[0050]所述的蓋拱箍16上設(shè)置有吊耳臂20，所述吊耳臂20上設(shè)置有吊耳19，所述吊耳19水平中心軸線高于蓋本體的重心，兩吊耳19垂直中心軸線22的距離與桶罐兩耳軸21垂直中心軸線距離相等。(垂直中心軸線距離相等是實(shí)現(xiàn)桶罐吊具也可以起吊桶罐烘烤換熱用蓋)
【權(quán)利要求】
1.一種桶罐烘烤換熱用蓋，其包括:蓋本體，所述蓋本體的蓋拱置于拱箍(16)內(nèi)，蓋拱下方設(shè)置有吊蓋(7)，吊蓋(7)懸吊連接于蓋拱，蓋拱與吊蓋(7)間設(shè)置夾層火道(23)導(dǎo)流火焰，火道口(27)引導(dǎo)火焰進(jìn)入火道(23)； 蓋拱中部成型有中心孔連通火道(23)，中心孔銜接垂直導(dǎo)流筒(2)，導(dǎo)流筒(2)內(nèi)設(shè)置燃?xì)鈸Q熱管道(4)與熱風(fēng)管(5)，換熱管道(4)與熱風(fēng)管(5)均分布排列組成換熱縱管組，換熱縱管組的管道(4)與風(fēng)管(5)數(shù)量相同，換熱縱管組下部連通火道(23)內(nèi)的管道(4)與風(fēng)管(5)橫段，橫段管道⑷與風(fēng)管(5)放射排列火道(23)內(nèi)，火道(23)內(nèi)的每一管道(4)與每一風(fēng)管(5)流體連通同一個(gè)燃燒室(9)，每一燃燒室(9)噴射的火焰中心軸線指向桶罐角部(18)的上方； 換熱縱管組在導(dǎo)流筒(2)上口以上的部分放射狀分散排列，放射狀分散排列的每一燃?xì)鈸Q熱管道(4)與每一熱風(fēng)管(5)，分別一變二成倍數(shù)分叉連通下降管段(28)的燃?xì)鈸Q熱管道(4)與熱風(fēng)管(5)，下降管段(28)的燃?xì)鈸Q熱管道(4)的端頭連通在燃?xì)猸h(huán)管(24)之上，熱風(fēng)管(5)的下降管段(28)的端頭聯(lián)通在風(fēng)環(huán)管(25)之上，風(fēng)環(huán)管(25)與輸風(fēng)管(12)連通，燃?xì)猸h(huán)管(24)與燃?xì)廨斔凸艿?13)連通； 燃?xì)猸h(huán)管(24)和風(fēng)環(huán)管(25)的下方設(shè)置有導(dǎo)火洞(26)，導(dǎo)火洞(26)連通環(huán)形鍋爐(8)的底部空腔，底部空腔的上方設(shè)置氣化段，氣化段上部設(shè)有上部空腔，所述氣化段均分布排列設(shè)置氣化管(29)，氣化管(29)連通底部空腔與上部空腔，底部空腔的火焰和煙氣通過(guò)氣化管(29)能到上部空腔，上部空腔連通尾氣出口(I)，氣化段設(shè)有補(bǔ)水口(11)，補(bǔ)水口(11)上方設(shè)有蒸汽出口(6)排出蒸汽； 環(huán)形鍋爐(8)的底部設(shè)有插沙環(huán)板(14)，插沙環(huán)板(14)連接隔熱罩(3)于一體，拱箍(16)上沿連接有上沙封環(huán)板(15)，沙封環(huán)板(15)與蓋拱之間形成有沙封環(huán)槽，插沙環(huán)板(14)插入沙封環(huán)槽實(shí)現(xiàn)環(huán)形鍋爐(8)與隔熱罩(3)和蓋拱密封銜接。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種桶罐烘烤換熱用蓋，其特征在于:所述的拱箍(16)放射形狀排列連接筋板，筋板放射端連接下沙封環(huán)板(17)形成下沙封，下沙封實(shí)現(xiàn)蓋本體與桶罐密封銜接。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的一種桶罐烘烤換熱用蓋，其特征在于:所述的蓋拱箍(16)上設(shè)置有吊耳臂(20)，所述吊耳臂(20)上設(shè)置有吊耳(19)，所述吊耳(19)水平中心軸線高于蓋本體的重心，兩吊耳(19)垂直中心軸線(22)的距離與桶罐兩耳軸(21)垂直中心軸線距離相等。
【文檔編號(hào)】B22D41/015GK204209110SQ201420380957
【公開日】2015年3月18日 申請(qǐng)日期:2014年7月10日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月10日
【發(fā)明者】吳美玉, 邊思奇, 王愛國(guó), 張煒, 李萍, 霍妍希, 邊仁杰 申請(qǐng)人:邊仁杰