一種耐溝槽腐蝕膨脹管用鋼及焊接膨脹套管制備方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種耐溝槽腐蝕膨脹管用鋼及焊接膨脹套管制備方法，其化學成分的質(zhì)量百分數(shù)(wt％)組成如下：C：0.10-0.30％，Si：0.10-0.35％，Mn：0.25-1.0％，S<0.005％，P<0.02％，Cu：0.20-0.50％，Ca：0.001-0.005％，Ce/La混合稀土：0.01-0.15％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；也可添加Ni：0-1.0％，Mo：0-0.6％，Nb：0-0.05％，V：0-0.05％，Ti：0-0.05％中的一種或幾種。本發(fā)明的直縫電阻焊接膨脹套管經(jīng)膨脹變形后具有高的強度、良好的韌性和低的溝槽腐蝕敏感性。
【專利說明】
【技術領域】
[0001] 本發(fā)明屬于金屬材料和石油天然氣工業(yè)領域，尤其涉及一種耐溝槽腐蝕膨脹管用 鋼及焊接膨脹套管制備方法。 一種耐溝槽腐蝕膨脹管用鋼及焊接膨脹套管制備方法

【背景技術】
[0002] 隨著原油的不斷開采，老油田的開發(fā)已經(jīng)到了晚期，而新油田的開發(fā)主要集中在 地質(zhì)條件更加復雜的地區(qū)，勘探開發(fā)難度日益增大，膨脹管技術得到了廣泛應用。膨脹管是 一種在井下發(fā)生永久徑向塑性變形的金屬鋼管，它必須具有優(yōu)良的塑性變形能力，且膨脹 變形后管材的力學性能、尺寸精度等符合API5CT或相關標準要求。應用膨脹管技術可降低 工作難度，增加下井套管層數(shù)，改變現(xiàn)有的油氣井井深結(jié)構(gòu)，給現(xiàn)有的油氣井井深結(jié)構(gòu)帶來 革命性的影響，并帶來重大技術經(jīng)濟效益。
[0003] 膨脹管分為無縫膨脹管和焊接膨脹管兩種類型。相對于無縫膨脹套管而言，焊接 膨脹套管的顯著特點之一是壁厚尺寸精度高，二是內(nèi)壁無穿孔過程造成的螺旋狀劃痕，因 此它一直受到市場的青睞。
[0004] 當前，焊接膨脹管主要是在常溫下利用電阻法對管坯接合部進行局部加熱、焊接 制造而成。該方法將使得焊縫部位與母材部位具有不同的金屬組織，導致溝槽腐蝕的發(fā)生。 綜合分析當前國內(nèi)的焊接膨脹管技術之后，不難發(fā)現(xiàn)，當今生產(chǎn)焊縫性能良好的焊接膨脹 管材料存在以下問題：
[0005] 首先，材料中的合金成分較高，導致管材用鋼材料的碳當量偏高，不利于管材的焊 接。例如，中國專利CN102465234A公開了一種低合金N80鋼級實體可膨脹管材料的制備方 法，其材料中使用了0.2-1%的稀有金屬￥(釔）；中國專利0附018126384公開的一種膨脹 管及其制備方法中，加入了 1. 0-5.0%的貴金屬Ni。大量合金元素的使用，提高了材料碳當 量，對管材的焊接及其工業(yè)生產(chǎn)帶來了問題。
[0006] 其次，制造工藝復雜，不利于大規(guī)模工業(yè)生產(chǎn)。例如，中國專利CN102534166A公開 了一種高擴徑性能的J55鋼級ERW膨脹管的制備方法，采用了三次熱處理才能使ERW膨脹 管具有較高的整體擴徑性能；中國專利CN102534369A公開的一種石油天然氣開采用N80鋼 級膨脹管的制備方法，其需要經(jīng)過淬火和后續(xù)的亞溫回火-淬火-配分處理共兩套工序的 熱處理工藝，才能使焊接膨脹管具有理想的性能。復雜的熱處理工藝雖然能夠減小母材和 焊縫區(qū)域的微觀組織差異，但是不利于大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)、生產(chǎn)效率較低。
[0007] 本發(fā)明是在一種中低碳鋼中添加鈣、銅和Ce/La混合稀土，經(jīng)過焊縫在線正火處 理和整管兩相區(qū)淬火+回火處理后，實現(xiàn)直縫電阻焊接膨脹套管的強塑性要求，并大幅降 低直縫電阻焊接膨脹套管的溝槽腐蝕性能。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0008] 本發(fā)明的目的是提供一種耐溝槽腐蝕膨脹管用鋼及焊接膨脹套管制備方法，通過 合理的成分設計獲得一種耐溝槽腐蝕膨脹套管用鋼，并結(jié)合鋼管的成型焊接工藝和焊縫、 整管熱處理工藝使得管材具有良好的可膨脹性能，該鋼管經(jīng)膨脹變形后具有高的強度、良 好的韌性和低的焊縫溝槽腐蝕敏感性。
[0009] 本發(fā)明提供的耐溝槽腐蝕膨脹管用鋼及焊接膨脹套管的化學成分（按質(zhì)量百 分數(shù)）為 C :0· 10-0. 30 %，Si :0· 10-0. 35 %，Μη :0· 25-1. 0 %，S〈0. 005 %，Ρ〈0· 02 %，Cu : 0· 20-0. 50 %，Ca :0· 001-0. 005 %，Ce/La 混合稀土 ：0· 01-0. 15%，其余為 Fe 及不可避 免的雜質(zhì)；也可以在此基礎上添加化學元素 Ni :0-1.0%，Mo 6%，Nb 05%，V : 0-0· 05 %，Ti :0-0· 05 % 中的一種或幾種。
[0010] 本發(fā)明提供的焊接膨脹套管采用以下方法制造，具體包括以下步驟：
[0011] ⑴冶煉及凝固：轉(zhuǎn)爐或電爐煉鋼獲得鋼水，鋼水經(jīng)爐外精煉后，再經(jīng)過Ca處理， 連鑄成板坯；
[0012] (2)控制軋制和控制冷卻：板坯經(jīng)1150-1280°c加熱后軋成板帶，板帶的終軋溫度 大于830°C，乳后板帶經(jīng)加速冷卻的方法冷卻至680°C以下卷取成鋼卷；
[0013] (3)HFW制管：鋼卷經(jīng)拆卷、縱剪、銑邊、FFX成型、HFW焊接及焊縫熱處理制成 規(guī)定尺寸的有縫焊管，并對焊縫的內(nèi)外毛刺進行修整，內(nèi)毛刺刮槽深度和外毛刺余高均 < 0. 25mm ;
[0014] (4)焊縫熱處理：采用中頻感應加熱對焊縫進行在線正火熱處理，感應加熱溫度 處于880-980°C范圍內(nèi)；
[0015] (5)整管熱處理：采用燃氣爐將HFW毛坯管加熱至兩相區(qū)Acl以上0-60°C范圍，保 溫0. 5-3小時，然后隨爐冷或空冷到室溫。
[0016] 本發(fā)明采用合理的成分設計提高焊縫的耐溝槽腐蝕性能，是在中低碳鋼的基礎上 開發(fā)出耐溝槽腐蝕膨脹套管用鋼，焊接膨脹套管的耐溝槽腐蝕性能主要由材料的合金成 分、焊接質(zhì)量和熱處理工藝共同決定，其中硫元素對溝槽腐蝕敏感性影響最大，焊接過程中 形成的硫化物易促進腐蝕現(xiàn)象的產(chǎn)生，因此，需要降低焊縫中的硫化物數(shù)量。
[0017] 本發(fā)明在材料設計上采用中低碳鋼，保持低的S含量，為降低材料對溝槽腐蝕的 敏感性，添加了合金元素 Ca、Cu和Ce/La混合稀土。主要合金元素的作用如下：
[0018] Ca(鈣）可以凈化鋼液，改變夾雜物的性質(zhì)，獲得細小球形、彌散分布的硫化物；還 能夠有效地降低鋼中的S含量，使不穩(wěn)定的硫化物變成穩(wěn)定的硫化物CaS(硫化鈣）。
[0019] Cu(銅）能夠抵消鋼中的S，并在一定條件下可促進鋼產(chǎn)生陽極鈍化，提高鋼的耐 腐蝕性能；在室溫基本不溶于α-Fe，而以ε-Cu或面心立方α-Cu的形式析出，并可使鋼 得以強化。
[0020] Ce/La(鈰/鑭）混合稀土能夠細化晶粒、凈化鋼液、提高Cu的利用率，同時還可改 變夾雜物的組成、形態(tài)、分布及性質(zhì)，提高鋼的抗氧化性和耐腐蝕性。Ce是元素鈰（Cerium) 的符號，原子序數(shù)58,原子量140. 115,自然界中有4種同位素；La是元素鑭（Lanthanum)的 符號，原子序數(shù)57,原子量138. 9055,自然界中有2種同位素；本發(fā)明中Ce和La的同位素 作用相同，故同種元素的同位素均可添加。
[0021] 本發(fā)明中的使用的Ce/La混合稀土中，Ce含量較高約為60-80% (60%、70%、80% 均可滿足管材的性能要求）。
[0022] 本發(fā)明在上述基礎上，可通過添加合金元素 Ni、Mo進一步提高材料的膨脹性能， 添加微合金元素 Nb、V、Ti達到提高強度的目的。
[0023] 本發(fā)明提供耐溝槽腐蝕焊接膨脹套管的生產(chǎn)方法，包括冶煉、連鑄板坯、Ca處理、 控制軋制、控制冷卻、卷曲冷卻、成型焊接、熱處理，其中，所述的生產(chǎn)方法中焊縫在線正火 處理溫度處于880-980°C范圍內(nèi)；鋼管整管熱處理溫度處于兩相區(qū)Acl以上0-60°C。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0024] 圖1本發(fā)明中使用的溝槽腐蝕敏感性系數(shù)測定原理圖。

【具體實施方式】
[0025] 下面結(jié)合實施例與對比例，更具體地說明本發(fā)明。
[0026] 實施例1 :
[0027] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C :0. 15 ;Si :0. 27 ;Mn :0. 83 :P : 0· 008 ;S :0· 002 ;Cu :0· 18 ;Ca :0· 0021，Ce/La :0· 04,其余為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0028] 將轉(zhuǎn)爐冶煉、爐外精煉后的鋼水進行Ca處理后，連鑄成板坯。連鑄板坯經(jīng) 1150-1280°C加熱后軋成板帶，板帶的終軋溫度大于830°C，乳后板帶經(jīng)加速冷卻的方法冷 卻至680°C以下卷取成鋼卷。經(jīng)拆卷、縱剪、銑邊、FFX成型、HFW焊接及焊縫熱處理制成 規(guī)定尺寸的有縫焊管，中頻感應加熱對焊縫進行在線正火熱處理，感應加熱溫度為900°C， 加熱時間為20-60s，隨后對焊縫的內(nèi)外毛刺進行修整，內(nèi)毛刺刮槽深度和外毛刺余高均 <0. 25mm ;采用燃氣爐將HFW毛坯管加熱至兩相區(qū)790°C，保溫1. 5-2小時，空冷至室溫，生 產(chǎn)出本發(fā)明的耐溝槽腐蝕的焊接膨脹套管。
[0029] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為385MPa，抗拉強度為 535MPa，斷后延伸率為46%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為133J。
[0030] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹10%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 425MPa，抗拉強度為565MPa，斷后延伸率為39%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為94J，達到 API5CT標準中的J55鋼級套管性能要求。
[0031] 通過電化學試驗方法衡量溝槽腐蝕性能的好壞。依據(jù)SY/T5989-2012標準，將膨 脹變形后的試樣放在3. 5% NaCl溶液中進行144h陽極極化，極化后將試樣取出，并清除腐 蝕產(chǎn)物，測量腐蝕試驗前試樣原始表面到母材的深度hi和腐蝕溝槽底的腐蝕深度h2,計算 溝槽腐蝕敏感性系數(shù)a =h2/hl。評價標準為：腐蝕敏感性系數(shù)α〈1.3時，不敏感。腐蝕 敏感性系數(shù)α > 1. 3時，敏感。實驗中，陽極極化電位為-550mv。
[0032] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)a = 1. 06。
[0033] 實施例2 :
[0034] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C :0. 12 ;Si :0. 23 ;Μη :0. 96 :Ρ : 0· 006 ;S :0· 002 ;Cu :0· 26 ;Ca :0· 0018, Ce/La :0· 11，其余為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0035] 其他同實施例1。
[0036] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為380MPa，抗拉強度為 540MPa，斷后延伸率為44%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為136J。
[0037] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹10%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 430MPa，抗拉強度為575MPa，斷后延伸率為38%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為98,達到 API5CT標準中的J55鋼級套管性能要求。
[0038] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)α = 1. 08。
[0039] 實施例3 :
[0040] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C:0. 16 ;Si :0.31 ;Mn :0.77 :P: 0· Oil ;S :0· 0018 ;Cu :0· 33 ;Ca :0· 0019, Ni :0· 5, Ce/La :0· 09,其余為 Fe 和不可避免的雜 質(zhì)。
[0041] 其他同實施例1。
[0042] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為395MPa，抗拉強度為 550MPa，斷后延伸率為43%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為128J。
[0043] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹15%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 465MPa，抗拉強度為595MPa，斷后延伸率為33%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為96J，達到 API5CT標準中的J55鋼級套管性能要求。
[0044] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)a = 1. 09。
[0045] 實施例4 :
[0046] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C :0. 10 ;Si :0. 28 ;Μη :0. 82 :Ρ : 0· 006 ;S :0· 002 ;Cu :0· 44 ;Ca :0· 0027，Ni :0· 8，Μο :0· 30，Ce/La :0· 02,其余為 Fe 和不可避 免的雜質(zhì)。
[0047] 其他同實施例1。
[0048] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為385MPa，抗拉強度為 550MPa，斷后延伸率為43%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為132J。
[0049] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹15%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 455MPa，抗拉強度為590MPa，斷后延伸率為33%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為96J，達到 API5CT標準中的J55鋼級套管性能要求。
[0050] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)a = 1. 08。
[0051] 實施例5:
[0052] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C :0. 21 ;Si :0. 23 ;Μη :0. 92 :Ρ : 0. 008 ；S ：0. 0016 ；Cu ：0. 22 ；Ca ：0. 0010, Ni ：0. 9, Mo ：0. 37, Nb ：0. 024, V ：0. 041, Ti ：0. 014, Ce/La :0. 14,其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0053] 將電爐冶煉、爐外精煉后的鋼水進行Ca處理后，連鑄成板坯。連鑄板坯經(jīng) 1160-1280°C加熱后軋成板帶，板帶的終軋溫度大于830°C，乳后板帶經(jīng)加速冷卻的方法冷 卻至680°C以下卷取成鋼卷。經(jīng)拆卷、縱剪、銑邊、FFX成型、HFW焊接及焊縫熱處理制成 規(guī)定尺寸的有縫焊管，中頻感應加熱對焊縫進行在線正火熱處理，感應加熱溫度為930°C， 加熱時間為20-60s，隨后對焊縫的內(nèi)外毛刺進行修整，內(nèi)毛刺刮槽深度和外毛刺余高均 彡0. 25mm ;采用燃氣爐將HFW毛坯管加熱至兩相區(qū)810°C，保溫1. 5-2小時，空冷至室溫，生 產(chǎn)出本發(fā)明的耐溝槽腐蝕的80ksi鋼級焊接膨脹套管。
[0054] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為575MPa，抗拉強度為 710MPa，斷后延伸率為38%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為90J。
[0055] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹10%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 605MPa，抗拉強度為740MPa，斷后延伸率為32%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為80J，達到 API5CT標準中的N80鋼級套管性能要求。
[0056] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)α = 1. 07。
[0057] 實施例6 :
[0058] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C :0. 29 ;Si :0. 27 ;Mn :0. 83 :P : 0. 006 ；S ：0. 002 ；Cu ：0. 36 ；Ca ：0. 0018, Ni ：0. 4, Mo ：0. 48, Nb ：0. 046, Ti ：0. 023, Ce/La ： 〇. 06,其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0059] 其他同實施例5。
[0060] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為585MPa，抗拉強度為 715MPa，斷后延伸率為37%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為91J。
[0061] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹15%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 610MPa，抗拉強度為745MPa，斷后延伸率為31%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為78J，達到 API5CT標準中的N80鋼級套管性能要求。
[0062] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)a = 1. 06。
[0063] 實施例7 :
[0064] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C :0. 23 ;Si :0. 26 ;Μη :0. 87 :Ρ : 0. 009 ；S ：0. 0017 ；Cu ：0. 22 ；Ca ：0. 0025, Ni ：0. 8, Mo ：0. 54, Nb ：0. 035, V ：0. 011,Ti ：0. 019, Ce/La :0. 05,其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0065] 其他同實施例5。
[0066] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為575MPa，抗拉強度為 710MPa，斷后延伸率為38%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為89J。
[0067] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹15%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 625MPa，抗拉強度為765MPa，斷后延伸率為30%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為79J，達到 API5CT標準中的N80鋼級套管性能要求。
[0068] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)a = 1. 08。
[0069] 實施例8 :
[0070] 本實施例套管用鋼化學成分質(zhì)量百分比為：C :0. 26 ;Si :0. 21 ;Μη :0. 78 :Ρ : 0. 004 ；S ：0. 0018 ；Cu ：0. 41 ；Ca ：0. 0029, Ni ：0. 9, Mo ：0. 22, Nb ：0. 021, V ：0. 046, Ti ：0. 014, Ce/La :0. 02,其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0071] 其他同實施例5。
[0072] 經(jīng)檢測，本實施例套管力學性能結(jié)果如下：屈服強度為585MPa，抗拉強度為 715MPa，斷后延伸率為37%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為90J。
[0073] 本實施例套管經(jīng)液壓式膨脹15%變形后，管材的力學性能如下：屈服強度為 635MPa，抗拉強度為770MPa，斷后延伸率為30%，夏比V型缺口焊縫沖擊值為80J，達到 API5CT標準中的N80鋼級套管性能要求。
[0074] 經(jīng)檢測，本實施例套管的溝槽腐蝕敏感系數(shù)a = 1. 08。
[0075] 以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實施例而已，并非對本發(fā)明作任何形式上的限制，雖 然本發(fā)明已以較佳實施例揭露如上，然而并非用以限定本發(fā)明，任何熟悉本專業(yè)的技術人 員，在不脫離本發(fā)明技術方案范圍內(nèi)，當可利用上述揭示的方法及技術內(nèi)容作出些許的更 動或修飾為等同變化的等效實施例，但凡是未脫離本發(fā)明技術方案的內(nèi)容，依據(jù)本發(fā)明的 技術實質(zhì)對以上實施例所作的任何簡單修改、等同變化與修飾，仍屬于本發(fā)明技術方案的 范圍內(nèi)。
【權(quán)利要求】
1. 一種耐溝槽腐蝕膨脹管用鋼，其特征在于：其化學成分的質(zhì)量百分數(shù)（Wt% )組 成如下：C :0· 10-0. 30 %，Si :0· 10-0. 35 %，Μη :0· 25-1. 0 %，S〈0. 005 %，Ρ〈0· 02 %，Cu : 0. 20-0. 50%，Ca :0. 001-0. 005%，Ce/La 混合稀土 ：0. 01-0. 15%，其余為 Fe 及不可避免的 雜質(zhì)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種耐溝槽腐蝕膨脹管用鋼，其特征在于：包括添加 Ni : 0-1. 0 %，Mo :0-0· 6%，Nb :0-0· 05%，V :0-0· 05%，Ti :0-0· 05% 中的一種或幾種。
3. -種耐溝槽腐蝕焊接膨脹套管制備方法，其特征在于，包括以下步驟： (1) 冶煉及凝固：轉(zhuǎn)爐或電爐煉鋼獲得鋼水，鋼水經(jīng)爐外精煉后，再經(jīng)過Ca處理，連鑄 成板坯； (2) 控制軋制和控制冷卻：板坯經(jīng)1150-1280°C加熱后軋成板帶，板帶的終軋溫度大于 830°C，乳后板帶經(jīng)加速冷卻的方法冷卻至680°C以下卷取成鋼卷； (3) HFW制管：鋼卷經(jīng)拆卷、縱剪、銑邊、FFX成型、HFW焊接及焊縫熱處理制成規(guī)定尺寸 的有縫焊管，并對焊縫的內(nèi)外毛刺進行修整，內(nèi)毛刺刮槽深度和外毛刺余高均< 〇. 25mm ; (4) 焊縫熱處理：采用中頻感應加熱對焊縫進行在線正火熱處理，感應加熱溫度處于 880-980°C 范圍； (5) 整管熱處理：采用燃氣爐將HFW毛坯管加熱至兩相區(qū)Acl以上0-60°C范圍，保溫 〇. 5-3小時，然后隨爐冷或空冷到室溫，獲得耐溝槽腐蝕焊接膨脹套管。
4. 如權(quán)利要求3所述耐溝槽腐蝕焊接膨脹套管制備方法，其特征在于，所述耐 溝槽腐蝕焊接膨脹套管化學成分的質(zhì)量百分數(shù)（wt % )組成如下：C:0. 10-0.30%， Si ：0. 10-0. 35 %, Μη ：0. 25-1. 0 %, S<0. 005 %, Ρ<0. 02 %, Cu ：0. 2〇-〇. 50 %, Ca ： 0. 001-0. 005%，Ce/La混合稀土 ：0. 01-0. 15%，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。
【文檔編號】C21D8/10GK104087834SQ201410321568
【公開日】2014年10月8日 申請日期:2014年7月5日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月5日
【發(fā)明者】畢宗岳, 李遠征, 韋奉, 張峰, 王濤, 唐俊, 何石磊, 李周波, 王軍, 白鶴, 黨濤, 王亮, 周新義, 魯碧為 申請人:寶雞石油鋼管有限責任公司