半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼的方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼的方法，所述方法包括以下步驟：(a)在開(kāi)始吹煉到吹煉170s～190s的時(shí)間里，向熔池中加入第一批次煉鋼輔料，將氧槍槍位控制在1.5m～1.6m，將爐渣堿度控制在3.0～3.2；(b)在吹煉170s～190s到轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣的時(shí)間里，將氧槍槍位控制在1.75m～1.85m；(c)在轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣到吹煉360s～420s的時(shí)間里，將氧槍槍位控制在1.7m～1.85m；(d)在吹煉360s～420s到距離吹煉終點(diǎn)170s～190s的時(shí)間里，將剩余煉鋼輔料分批次加入到熔池中，將氧槍槍位控制在1.8m～2.2m；(e)在距離吹煉終點(diǎn)170s～190s到距離吹煉終點(diǎn)50s～70s的時(shí)間里，將氧槍槍位逐步降低到1.5m～1.6m；(f)保持1.5m～1.6m的氧槍槍位到吹煉終點(diǎn)。根據(jù)本發(fā)明的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼方法，可以顯著提高氧槍槍齡、降低輔料加入量以及避免冶煉過(guò)程中爐渣返干。
【專(zhuān)利說(shuō)明】半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及轉(zhuǎn)爐煉鋼領(lǐng)域，特別涉及一種半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼的方法。
【背景技術(shù)】
[0002]由于半鋼中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)比普通鐵水中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)低，并且半鋼中硅、錳等發(fā)熱成渣元素為痕量(即，含量極低)，所以半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼具有吹煉過(guò)程中酸性成渣物質(zhì)少、渣系組元單一、初期渣形成時(shí)間晚以及熱量不足等特點(diǎn)，這使得半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼比鐵水轉(zhuǎn)爐煉鋼更加困難。
[0003]現(xiàn)有技術(shù)的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼的過(guò)程中，由于氧槍槍位控制不當(dāng)會(huì)引起轉(zhuǎn)爐噴濺和返干，從而導(dǎo)致氧槍粘鋼，降低了氧槍的使用壽命。此外，煉鋼輔料加入制度不當(dāng)同樣會(huì)引起轉(zhuǎn)爐噴濺和返干從而導(dǎo)致氧槍粘鋼，并且向鋼液中加入過(guò)多的煉鋼輔料也會(huì)提高煉鋼的生產(chǎn)成本，降低鋼液收得率。另外，在半鋼轉(zhuǎn)爐吹煉過(guò)程中，由于氧壓過(guò)高以及氧槍槍位過(guò)低引起爐渣中(TFe)含量降低，導(dǎo)致?tīng)t渣中2Ca0.SiO2, MgO等高熔點(diǎn)的物質(zhì)析出，爐渣變稠引起爐渣返干，嚴(yán)重影響轉(zhuǎn)爐熔池中的反應(yīng)和成渣，降低鋼液質(zhì)量。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]本發(fā)明的一個(gè)目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種可以防止氧槍粘鋼以及降低煉鋼輔料加入量的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼方法。
[0005]本發(fā)明另一目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供了一種可以防止?fàn)t渣返干的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼方法。
[0006]根據(jù)本發(fā)明的半鋼 轉(zhuǎn)爐煉鋼的方法包括以下步驟:(a)在開(kāi)始吹煉到吹煉170s~190s的時(shí)間里，向熔池中加入第一批次煉鋼輔料，將氧槍槍位控制在1.5m~1.6m，將爐渣堿度控制在3.0~3.2 ; (b)在吹煉170s~190s到轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣的時(shí)間里，將氧槍槍位控制在1.75m~1.85m ； (c)在轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣到吹煉360s~420s的時(shí)間里，將氧槍槍位控制在1.7m~1.85m ； (d)在吹煉360s~420s到距離吹煉終點(diǎn)170s~190s的時(shí)間里，將剩余煉鋼輔料分批次加入到熔池中，將氧槍槍位控制在1.8m~2.2m ； (e)在距離吹煉終點(diǎn)170s~190s到距離吹煉終點(diǎn)50s~70s的時(shí)間里，將氧槍槍位逐步降低到1.5m~1.6m ; (f)保持1.5m~1.6m的氧槍槍位到吹煉終點(diǎn)；其中，氧槍的氧氣流量為38000Nm3/h~45000Nm3/h，且在整個(gè)吹煉過(guò)程中保持不變。
[0007]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，煉鋼輔料可以包括Ca含量不低于90wt%的活性石灰、Mg含量為28wt%~38wt%且Ca含量為40wt%~60wt%的高鎂石灰、SiO2含量為48wt%~58wt%的復(fù)合禮:。
[0008]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例,活性石灰加入量可以為25wt%~30wt%、高鎂石灰加入量可以為40wt%~50wt%、復(fù)合渣加入量可以為25wt%~30wt%。
[0009]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣到吹煉360s~420s的時(shí)間里，可以將氧槍槍位控制在1.7m。[0010]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，吹煉360s~420s開(kāi)始可以將剩余煉鋼輔料向鋼液中分批次加入，剩余煉鋼輔料的每批次加入間隔可以為35s~45s。
[0011]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在剩余煉鋼輔料的每批次加入的同時(shí)可以將氧槍槍位升高0.08m~0.12m,并可以保持該氧槍槍位8s~12s，然后可以將氧槍槍位降低
0.08m~0.12m，直到距離吹煉終點(diǎn)170s~190s前所有煉鋼輔料加入到鋼液中。
[0012]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，第一批次煉鋼輔料加入量可以為總煉鋼輔料加入量的 65wt% ~70wt%。
[0013]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，剩余煉鋼輔料的每批次加入量可以為總煉鋼輔料量的 8wt% ~10wt%o
[0014]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，半鋼可以包含3.4wt%~3.8wt%的C、不超過(guò)
0.03wt% 的 S1、不超過(guò) 0.lwt% 的 Mn,0.04wt% ~0.lwt% 的 P、0.01wt% ~0.50wt% 的 S，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0015]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，半鋼溫度可以為1240°C~1360°C。
[0016]根據(jù)本發(fā)明的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼方法，通過(guò)調(diào)整頂槍槍位以及合理地調(diào)整煉鋼輔料的添加制度，可以防止?fàn)t渣返干，提高氧槍槍齡，避免氧槍在吹煉過(guò)程中粘鋼，也可以降低輔料加入量，降低 生產(chǎn)成本。
【具體實(shí)施方式】
[0017]下面結(jié)合示例性實(shí)施例來(lái)詳細(xì)描述本發(fā)明的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼方法。
[0018]首先，在開(kāi)始吹煉到吹煉170s~190s (例如，在開(kāi)始吹煉到吹煉3分鐘)的時(shí)間里，氧槍槍位控制在1.5m~1.6m(例如，1.5m),并向轉(zhuǎn)爐加入第一批次煉鋼輔料,并將爐洛堿度控制在3.0~3.2。
[0019]具體地講，整個(gè)半鋼轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中氧槍允許的最低槍位是1.5m，在開(kāi)始吹煉到吹煉170s~190s的時(shí)間里,氧槍槍位控制在1.5m~1.6m,優(yōu)選為1.5m,該氧槍槍位的氧氣射流具有很強(qiáng)的穿透力與攪拌力，有助于促進(jìn)冶煉初渣的形成。在此階段向轉(zhuǎn)爐中加入第一批次煉鋼輔料有助于煉鋼輔料的熔化，減少轉(zhuǎn)爐熔池的成渣時(shí)間，并且有助于脫磷脫硫等反應(yīng)的進(jìn)行。根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，爐渣堿度控制在3~3.2，這樣可以延長(zhǎng)脫磷時(shí)間，并且可以確保整個(gè)吹煉過(guò)程不出現(xiàn)大的噴濺與返干，避免了氧槍粘鋼。
[0020]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，優(yōu)選地，第一批次煉鋼輔料的加入量占總煉鋼輔料加入量的65wt%~70wt%，這樣可以延長(zhǎng)吹煉前期的低溫脫磷時(shí)間，并且可以有足夠的鋼渣覆蓋于鋼液表面，防止氧氣直接與鋼液反應(yīng)，加快脫碳速度。
[0021]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，煉鋼輔料加入量與入爐半鋼成分、轉(zhuǎn)爐噸位以及冶煉鋼種有關(guān)。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例，200t轉(zhuǎn)爐冶煉普通鋼種(例如，碳素鋼)時(shí)，總煉鋼輔料加入量為Ilt~13t，而200t轉(zhuǎn)爐冶煉特殊鋼種(例如，合金鋼)時(shí)，總煉鋼輔料加入量為Ilt~15t。但本發(fā)明并不限于此，也就是說(shuō)，煉鋼輔料加入量還與現(xiàn)有設(shè)備、轉(zhuǎn)爐運(yùn)行狀況以及現(xiàn)有技術(shù)的工作人員的操作技能有關(guān)。
[0022]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例的半鋼成分可以包含3.4wt%~3.8wt%的C、不超過(guò)
0.03wt% 的 S1、不超過(guò) 0.lwt% 的 Mn,0.04wt% ~0.lwt% 的 P、0.01wt% ~0.50wt% 的 S，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例的作為煉鋼原料的半鋼的溫度可以為1240 °C ~1360°C。
[0023]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，煉鋼輔料可包括Ca含量不低于90wt%的活性石灰、Mg含量為28wt%~38wt%且Ca含量為40wt%~60wt%的高鎂石灰、SiO2含量為48wt%~58wt%的復(fù)合渣。優(yōu)選地，活性石灰加入量可以為25wt%~30wt%，高鎂石灰加入量可以為40wt%~50wt%,復(fù)合禮:加入量可以為25wt%~30wt%。
[0024]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼方法采用恒氧變槍操作，也就是說(shuō)，在吹煉過(guò)程的氧槍槍位變化過(guò)程中氧氣流量保持恒定。優(yōu)選地，氧氣流量可以為38000Nm3/h~45000Nm3/h。但本發(fā)明并不限于此，也就是說(shuō)，氧槍的氧氣流量與轉(zhuǎn)爐爐容以及爐齡有關(guān)。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例，如果200t轉(zhuǎn)爐爐齡低于1000爐，則氧槍的氧氣流量可以為38000Nm3/h ;爐齡在1000~4000爐的轉(zhuǎn)爐，由于轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中爐襯被鋼液侵蝕導(dǎo)致?tīng)t容增大，此時(shí)氧槍的氧氣流量可以為42000Nm3/h ;爐齡大于4000爐的轉(zhuǎn)爐，氧槍的氧氣流量可以為45000Nm3/h。
[0025]其次，隨著爐渣形成及耗氧量增加，即，在開(kāi)始吹煉170s~190s (例如，3分鐘)后到轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣時(shí)，氧槍槍位控制在1.75m~1.85m (例如，1.8m)。具體地講，由于吹煉初期(吹煉開(kāi)始到吹煉170s~190s的時(shí)間里)的低槍位(氧槍槍位為1.5m~1.6m)吹煉過(guò)程中提高了爐渣中(FeO)含量，為避免在開(kāi)始吹煉170s~190s后到轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣的時(shí)間里熔池爐渣中的(FeO)富集導(dǎo)致的爐內(nèi)噴濺而使氧槍粘鋼，此時(shí)提高氧槍槍位至1.75m~1.85m，優(yōu)選為1.8m，這樣可以促進(jìn)熔池來(lái)渣，也可以降低渣中(FeO)含量。
[0026]然后，在轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣后到爐渣溫度穩(wěn)定的過(guò)程中，即，在熔池來(lái)渣后到開(kāi)始吹煉的360s~420s (例如，390s)的時(shí)間里，由于轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣后加入的第一批次煉鋼輔料未完全熔化，此時(shí)氧槍槍位控制在1.7m~1.85m,優(yōu)選為1.7m~1.75m (例如1.7m),這樣可以促進(jìn)第一批次煉鋼輔料的熔化，也可以避免爐渣中(FeO)富集而產(chǎn)生泡沫渣或者噴濺，避免氧槍粘鋼。
[0027]根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例，在開(kāi)始吹煉的180s，可以控制氧槍槍位為1.8m并保持該槍位直到熔池來(lái)渣。熔池來(lái)渣后，為避免爐渣中(FeO)富集，可以降低氧槍槍位到1.7m，直到開(kāi)始吹煉的420s，此時(shí)熔池溫度保持穩(wěn)定。
[0028]然后，在開(kāi)始吹煉的360s~420s (例如，390s)到距離吹煉終點(diǎn)前170s~190s(例如，3分鐘)的時(shí)間里，剩余煉鋼輔料分批次加入到熔池中，控制氧槍槍位為1.8m~2.2m(例如 1.8m)ο
[0029]具體地講，在距離轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)前170s~190s到吹煉終點(diǎn)的時(shí)間里為氧槍吹氧調(diào)整鋼液成分的階段。因此，可以在熔池溫度達(dá)到穩(wěn)定時(shí)(鋼液溫度穩(wěn)定的時(shí)間為開(kāi)始吹煉的360s~420s)到距離吹煉終點(diǎn)前170s~190s，優(yōu)選為到距離吹煉終點(diǎn)前180s的時(shí)間里，剩余煉鋼輔 料分批次加入到熔池中。這段時(shí)間里熔池溫度穩(wěn)定，并且爐渣中存在較多(FeO)，此時(shí)剩余煉鋼輔料分批次加入到熔池中可以避免爐渣返干。此時(shí)控制氧槍槍位在1.Sm~2.2m，這樣可以滿(mǎn)足半鋼吹煉過(guò)程中脫磷脫硫反應(yīng)對(duì)氧槍槍位的要求，也可以避免氧槍槍位過(guò)高引起爐渣(FeO)急劇升高而導(dǎo)致的爐內(nèi)噴濺，避免氧槍粘鋼。
[0030]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，在開(kāi)始吹煉的360s~420s時(shí)開(kāi)始剩余煉鋼輔料分批次加入到鋼液中，這樣能夠防止一次性加入煉鋼輔料時(shí)由于煉鋼輔料加入量過(guò)多導(dǎo)致的爐內(nèi)返干，也可以防止?fàn)t渣含氧量過(guò)高而造成的噴濺。剩余煉鋼輔料每間隔35s~45s，優(yōu)選間隔為40s向熔池中加入一批次，這樣可以避免剩余煉鋼輔料每批次加入間隔過(guò)短引起的爐內(nèi)返干。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例，在開(kāi)始吹煉的420s時(shí)開(kāi)始向鋼液中加入第二批次煉鋼輔料，在第二批次煉鋼輔料加入后的40s后加入第三批次煉鋼輔料。
[0031]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，由于向熔池中每加入一批次煉鋼輔料會(huì)脫掉爐渣內(nèi)的(FeO)，改變了爐渣的狀況，然而現(xiàn)有技術(shù)的工作人員通過(guò)觀察判斷出爐渣返干時(shí)再進(jìn)行升高氧槍操作，此時(shí)已無(wú)法在短時(shí)間內(nèi)把爐渣造好，因此，剩余煉鋼輔料每批次加入到熔池的同時(shí)氧槍槍位升高0.08m~0.12m,優(yōu)選為0.1m,這樣可以人為改變氧槍吹煉夾角,適當(dāng)補(bǔ)充爐渣中被輔料脫掉的(FeO)，防止?fàn)t渣返干。由于分批次加入的剩余煉鋼輔料量相對(duì)于加入的第一批輔料量較少，且熔池溫度穩(wěn)定，此時(shí)剩余煉鋼輔料分批次加入到鋼液中時(shí)煉鋼輔料熔化較快，并且為避免氧槍槍位升高0.08m~0.12m后造成的爐渣(FeO)含量升高而引起的爐內(nèi)噴濺，在保持升高的氧槍槍位8s~12s，優(yōu)選為IOs后，可以降低氧槍槍位到
0.08 ~0.12m，優(yōu)選為 0.lm。
[0032]根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，優(yōu)選地，剩余煉鋼輔料分批次加入到熔池時(shí)，剩余煉鋼輔料的每批次加入量可以為總煉鋼輔料加入量的8wt%~10wt%,這樣可以避免剩余煉鋼輔料的每批次加入量過(guò)多而引起的爐渣返干，也可以避免剩余煉鋼輔料每批次加入量過(guò)少導(dǎo)致剩余煉鋼輔料加入批次過(guò)多而增大了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。
[0033]然后，隨著煉鋼輔料全部加入到鋼液中并完全熔化后，即，距離吹煉終點(diǎn)170s~190s (例如3分鐘)到距離吹煉終點(diǎn)50s~70s (例如I分鐘)的時(shí)間里，氧槍槍位逐步降低至1.5m~1.6m (例如1.5m)。
[0034]具體地講，由于半鋼冶煉爐渣成分組成元素少，成渣較鐵水冶煉困難，爐渣對(duì)氧的依賴(lài)強(qiáng)于鐵水對(duì)氧的依賴(lài)，導(dǎo)致半鋼冶煉終點(diǎn)爐渣中氧含量較高，在全部煉鋼輔料加入到鋼液中并完全熔化后到距離吹煉終點(diǎn)50s~70s的時(shí)間里，逐步緩慢降低氧槍槍位到
1.5m~1.6m，優(yōu)選降低到1.5m，在調(diào)整鋼液成分時(shí)避免了爐渣返干。根據(jù)本發(fā)明的示例性實(shí)施例，氧槍槍位的逐步降低過(guò)程中的槍位降低幅度沒(méi)有明確要求，即，在氧槍降低槍位的過(guò)程中的槍位降低幅度為能夠保證熔池不返干的槍位降低幅度。
[0035]最后，保持1.5m~1.6m (例如1.5)的氧槍槍位直到吹煉終點(diǎn)，這樣可以降低爐渣中(TFe)含量，保證鋼液的收得率。
[0036]如上所述，根據(jù)本發(fā)明的示例實(shí)施例的半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼方法中，通過(guò)合理地控制轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中各個(gè)時(shí)期的氧槍槍位，能夠顯著提高氧槍的使用壽命，避免因操作導(dǎo)致的氧槍粘鋼而異常下線以及吹煉過(guò)程中斷的現(xiàn)象發(fā)生。此外，根據(jù)本發(fā)明的煉鋼輔料添加制度可以避免半鋼吹煉過(guò)程中爐渣返干的現(xiàn)象發(fā)生，也可以降低煉鋼過(guò)程中煉鋼輔料的加入量，使輔料消耗量小于等于551^Λ￥?Η，降低了煉鋼生產(chǎn)成本。
[0037]雖然已參照具體實(shí) 施例描述了本發(fā)明，但將理解的是，本發(fā)明不限于以上實(shí)施例。
【權(quán)利要求】
1.一種半鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼的方法，所述方法包括以下步驟: (a)在開(kāi)始吹煉到吹煉170s~190s的時(shí)間里，向熔池中加入第一批次煉鋼輔料，將氧槍槍位控制在1.5m~1.6m，將爐渣堿度控制在3.0~3.2 ; (b)在吹煉170s~190s到轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣的時(shí)間里，將氧槍槍位控制在1.75m~1.85m ； (c)在轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣到吹煉360s~420s的時(shí)間里，將氧槍槍位控制在1.7m~1.85m ； (d)在吹煉360s~420s到距離吹煉終點(diǎn)170s~190s的時(shí)間里，將剩余煉鋼輔料分批次加入到熔池中，將氧槍槍位控制在1.8m~2.2m ; (e)在距離吹煉終點(diǎn)170s~190s到距離吹煉終點(diǎn)50s~70s的時(shí)間里，將氧槍槍位逐步降低到1.5m~1.6m ; (f)保持1.5m~1.6m的氧槍槍位到吹煉終點(diǎn)； 其中，氧槍的氧氣流量為38000Nm3/h~45000Nm3/h，且在整個(gè)吹煉過(guò)程中保持不變。
2.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，煉鋼輔料包括Ca含量不低于90wt%的活性石灰、Mg含量為28wt%~38wt%且Ca含量為40wt%~60wt%的高鎂石灰、SiO2含量為48wt%~58wt%的復(fù)合禮:。
3.如權(quán)利要求2所述的方法，其中，活性石灰加入量為25wt%~30wt%、高鎂石灰加入量為40wt%~50wt%、復(fù)合禮:加入量為25wt%~30wt%。
4.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，在轉(zhuǎn)爐熔池來(lái)渣到吹煉360s~420s的時(shí)間里，將氧槍槍位控制在1.7m。`
5.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，吹煉360s~420s開(kāi)始將剩余煉鋼輔料向鋼液中分批次加入，剩余煉鋼輔料的每批次加入間隔為35s~45s。
6.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，在剩余煉鋼輔料的每批次加入的同時(shí)將氧槍槍位升高0.08m~0.12m,并保持該氧槍槍位8s~12s,然后將氧槍槍位降低0.08m~0.12m,直到距離吹煉終點(diǎn)170s~190s前所有煉鋼輔料加入到鋼液中。
7.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，第一批次煉鋼輔料加入量為總煉鋼輔料加入量的65wt% ~70wt%。
8.如權(quán)利要求7所述的方法，其中，剩余煉鋼輔料的每批次加入量為總煉鋼輔料量的8wt% ~10wt%。
9.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，半鋼包含3.4wt%~3.8wt%的C、不超過(guò)0.03wt%的 S1、不超過(guò) 0.lwt% 的 Mn,0.04wt% ~0.lwt% 的 P、0.01wt% ~0.50wt% 的 S，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
10.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，半鋼溫度為1240°C~1360°C。
【文檔編號(hào)】C21C5/30GK103849704SQ201410087763
【公開(kāi)日】2014年6月11日 申請(qǐng)日期:2014年3月11日 優(yōu)先權(quán)日:2014年3月11日
【發(fā)明者】楊凎欽, 宗巍, 于斌 申請(qǐng)人:攀鋼集團(tuán)西昌鋼釩有限公司