一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料及其制備方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及咖啡壺材料【技術(shù)領(lǐng)域】，具體涉及一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料及其制備方法，該材料的化學成分包括以下重量百分比的元素：C：0.006~0.01%、N：0.001~0.005%、Si：0.01~0.05%、Mn：0.1~0.5%、Cr：12~16%、Ni：0.5~1.5%、Mo：0.1~0.5%、V：0.05~0.25%、Re：0.02~0.08%、Nb：0.02~0.08%、Ti：0.08~0.12%、余量為鐵和雜質(zhì)。本發(fā)明通過嚴格控制每種元素的含量，使材料具有較高的沖擊韌性和斷裂韌性，生產(chǎn)成本低，且還具有較高的強度、硬度、耐磨性、耐熱性和耐腐蝕性，綜合性能優(yōu)異。
【專利說明】一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料及其制備方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及咖啡壺材料【技術(shù)領(lǐng)域】，具體涉及一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料及其制備方法。
【背景技術(shù)】
[0002]咖啡壺是一種沖煮咖啡的器具，隨著人們生活水平的提高，咖啡壺的使用范圍越來越廣，咖啡壺的種類也越來越多，有不銹鋼咖啡壺、塑料咖啡壺、玻璃咖啡壺等，不銹鋼咖啡壺由于具有較高的強度、韌性、耐磨性、耐熱性和耐腐蝕性，是市場上的主要銷售種類。
[0003]由于咖啡壺的使用環(huán)境比較特殊，不銹鋼咖啡壺需要具有較高韌性的不銹鋼材料制造，高韌性不銹鋼材料的研究也越來越多。
[0004]申請?zhí)枮?01110363876.9中國發(fā)明專利公開了一種高Cr鐵素體不銹鋼及其制造方法，添加了 Mo、Ni改善耐腐蝕性能，并采用了 Nb、Ti雙穩(wěn)定化，但其Ni含量較低，且未添加V，韌性不足；日本專利JP05320764A和JP08253813A采用了較高的Cr含量以改善耐腐蝕性，但未添加Ni和V來改善韌性。歐洲專利EP0097254 (A2)雖然添加了 Ni，但也同時添加了大量的Cu和Zr，未添加V以改善韌性。
[0005]通過以上專利對比分析可知，現(xiàn)有技術(shù)中的不銹鋼還不能完全滿足目前使用和制造的要求，主要問題在于韌性高相應(yīng)的不銹鋼成本也增高，而低成本的不銹鋼韌性普遍較差，因此需要開發(fā)一種高韌性且成本低廉的不銹鋼材料。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]為了克服現(xiàn)有技術(shù)中存在的缺點和不足，本發(fā)明的目的在于提供一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，該材料具有較高的韌性，成本低，且還具有較高的強度、硬度、耐磨性、耐熱性和耐腐蝕性，綜合性能優(yōu)異。
[0007]本發(fā)明的另一目的在于提供一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，該制備方法與本發(fā)明的材料配合使用，可以發(fā)揮材料的最佳性能，工藝簡單，操作控制方便，質(zhì)量穩(wěn)定，生產(chǎn)效率高，可大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)。
[0008]本發(fā)明的目的通過下述技術(shù)方案實現(xiàn):一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其化學成分包括以下重量百分比的元素:C:0.006~0.01%、N:0.001~0.005%、S1:0.01~0.05%、Mn:0.1-θ.5%、Cr: 12~16%、Ni:0.5~1.5%、Mo:0.1-θ.5%、V:0.05~0.25%、Re:0.02~0.08%、Nb:0.02~0.08%、Ti:0.08~0.12%、余量為鐵和雜質(zhì)。
[0009]優(yōu)選的，其化學成分包括以下重量百分比的元素:C:0.007、.009%、N:0.002~0.004%、Si:0.02~0.04%、Mn:0.2~0.4%、Cr: 13~15%、Ni:0.8~L 2%、Mo:0.2~0.4%、V:0.1-θ.2%、Re:0.03~0.07%、Nb:0.03~0.07%、Ti:0.09~0.11%、余量為鐵和雜質(zhì)。
[0010]更為優(yōu)選的，其化學成分包括以下重量百分比的元素:C:0.008%、N:0.003%、Si:0.03%、Mn:0.3%、Cr:14%、N1:1%、Mo:0.3%、V:0.15%、Re:0.05%、Nb:0.05%、Ti:0.1%、余量為鐵和雜質(zhì)。[0011]本發(fā)明的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的成分設(shè)計理由如下:
C:0.006-0.01%
C (碳)容易與鋼中的Cr、Nb、Ti等結(jié)合而形成碳化物,例如，當在晶粒間界存在有Cr碳化物時，由于Cr在奧氏體中的擴散速度較慢，會在晶界附近產(chǎn)生Cr耗盡層，使得材料的韌性和耐腐蝕性降低，因此,為了避免C過高造成材料的韌性和耐腐蝕性下降，C的重量百分比應(yīng)控制在0.01%以下。C在不銹鋼中是不受歡迎的，但又沒有辦法完全避免，之所以沒有辦法完全避免是因為大氣中含有很高的C，且煉鋼用原材料鉻、廢鋼等中也含有C，在冶煉過程中雖然能夠去除部分和大部分C，但若要完全去除則是非常困難的，且不銹鋼中C越低，不銹鋼成本越高；C是強力的奧氏體生成元素，因此使金屬組織中的馬氏體相的比例增加，C可以發(fā)揮固溶強化效果，以間隙固溶體的形式熔入晶格結(jié)構(gòu)中，從而產(chǎn)生了向其中引入應(yīng)變，以強化間隙固溶體的作用；此外，C具有形成科特雷耳氣團以使金屬組織中的位錯得到固著的作用，從而提高材料的強度，因此，為了節(jié)省材料的成本及提高材料的強度，C的重量百分比應(yīng)控制在0.006%以上。本發(fā)明中C的重量百分比為0.006、.01%，既可以滿足材料的韌性和耐腐蝕性要求，又可以保證材料的成本及強度，優(yōu)選的，C的重量百分比為0.007~0.009%，更為優(yōu)選的，C的重量百分比為0.008%。
[0012]N:0.ΟΟ1-Ο.005%
N (氮)在奧氏體相中的固溶程度受到限制，加入較大量的N時，在鑄造鋼時會產(chǎn)生氣孔，雖然通過加入與N具有高親和力的元素(如Cr或Mn)來提高其固溶的限度，可在某種程度上抑制這種現(xiàn)象，但是當加入過多的這樣的元素時，在鋼被熔融時需要對環(huán)境條件(如溫度等)進行控制，使成本增加；同時，N過高還會造成材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度高，室溫、低溫韌性差，焊后耐蝕性下降，因此，為了避免N過高造成材料的韌性下降及成本增加，N的重量百分比應(yīng)控制在0.005%以下。N是形成奧氏體的最強有效元素之一，與C 一樣，N也是用以強化間隙固溶體的元素，并且也是形成科特雷耳氣團的元素；此外，N還可以與鋼中的Cr或Mo結(jié)合以形成簇合物，從而產(chǎn)生提高強度的作用，為了通過加入N有效地使奧氏體相穩(wěn)定，并且通過形成Mo-N簇合物有效地使材料的強度提高，N的重量百分比應(yīng)控制在0.001%以上。本發(fā)明中N的重量百分比為0.001-0.005%,既可以滿足材料的韌性和成本要求，又可以保證材料的強度，優(yōu)選的，N的重量百分比為0.002、.004%，更為優(yōu)選的，N的重量百分比為0.003%。
[0013]Si:0.Ο1-Ο.05%
Si (硅)為鐵素體形成元素，起脫氧劑和改善材料耐腐蝕性的作用，同時也是增加鋼的強度的元素，Si會發(fā)生固溶，從而產(chǎn)生使層錯能降低并使機械特性得到改善的效果，因此，為了有效地提高材料的強度和耐腐蝕性，并起到較好的脫氧作用，Si的重量百分比應(yīng)控制在0.01%以上。但加入大量的Si對材料的熱加工性和韌性不利，對常溫下成型也不利，為了避免Si過高造成材料的熱加工性和韌性下降，Si的重量百分比應(yīng)控制在0.05%以下。本發(fā)明中Si的重量百分比為0.01-0.05%，既可以滿足材料的強度和耐腐蝕性要求，又可以保證材料的熱加工性和韌性，優(yōu)選的，Si的重量百分比為0.02、.04%，更為優(yōu)選的，Si的重量百分比為0.03%。
[0014]Mn:0.1 ~0.5%
Mn (錳)是奧氏體形成元素，成本低，可以替代Ni形成奧氏體，在將鋼熔融和精煉時，Mn被用作脫氧劑，對鋼具有很大的強化作用，能提高鋼的強度、硬度和耐磨性，為了保證材料的強度和硬度，Mn的重量百分比應(yīng)控制在1%以上。但是，Mn對高溫下的抗氧化性會產(chǎn)生不利的作用，使材料的韌性和耐腐蝕性降低，為了避免Mn過高造成材料的韌性和耐腐蝕性下降，Mn的重量百分比應(yīng)控制在1.8%以下。本發(fā)明中Mn的重量百分比為0.1-0.5%，既可以滿足材料的強度和硬度要求，又可以保證材料的韌性和耐腐蝕性，優(yōu)選的，Mn的重量百分比為0.2^0.4%，更為優(yōu)選的，Mn的重量百分比為0.3%。
[0015]Cr: 12 ~16%
Cr (鉻)是強烈形成并穩(wěn)定鐵素體的元素，縮小奧氏體區(qū)，隨著鋼中Cr含量增加，奧氏體不銹鋼中可出現(xiàn)鐵素體組織；此外，Cr是提高材料強度和耐腐蝕性的主要合金元素，Cr可提高不銹鋼在氧化性酸中的耐腐蝕性，提高其在氯化物溶液中的耐應(yīng)力腐蝕、點蝕和縫隙腐蝕等局部腐蝕能力，而且Cr含量過低還會導致馬氏體轉(zhuǎn)變溫度(Ms)升高，影響鋼的性能，因此，為了保證材料的強度和耐腐蝕性，Cr的重量百分比應(yīng)控制在12%以上。但Cr在提高鋼的耐腐蝕性的同時會降低材料的塑性和韌性，若其含量過高，不僅增加成本，影響經(jīng)濟性，生產(chǎn)率下降，而且對焊接性不利，還會造成一些金屬間相的形成傾向增大，因此，為了避免Cr過高造成材料的塑性和韌性下降，Cr的重量百分比應(yīng)控制在16%以下。本發(fā)明中Cr的重量百分比為12~16%，既可以滿足材料的強度和耐腐蝕性要求，又可以保證材料的塑性和韌性，優(yōu)選的，Cr的重量百分比為13~15%，更為優(yōu)選的，Cr的重量百分比為14%。
[0016]N1:0.5~1.5%
Ni (鎳)是形成奧氏體和穩(wěn)定奧氏體的最佳元素，Ni對提高材料的耐腐蝕性能、力學性能和熱加工性能均有積極的作用，有助于Cr的耐腐蝕作用的發(fā)揮；同時Ni的添加還可以改善鐵素體不銹鋼的塑性和韌性，量少時可以起到固溶強化的作用，量多時也會與其它元素形成析出物，起到時效強化的作用，為了通過加入Ni有效地使奧氏體相穩(wěn)定，并且提高材料的強度和耐腐蝕性，Ni的重量百分比應(yīng)控制在0.5%以上。但大量加入Ni會使得Ms點降低到以通常的淬火處理無法得到馬氏體組織的情況，從而也無法令鋼材獲得所需要的高強度，還會使材料的耐腐蝕性能降低，且Ni資源短缺，價格較貴，應(yīng)盡量節(jié)約使用，因此，為了避免Ni過高造成材料的耐腐蝕性降低以及節(jié)約成本，Ni的重量百分比應(yīng)控制在1.5%以下。本發(fā)明中Ni的重量百分比為0.5^1.5%，既可以滿足材料的強度和耐腐蝕性要求，又可以節(jié)約生產(chǎn)成本，優(yōu)選的，Ni的重量百分比為0.8^1.2%，更為優(yōu)選的，Ni的重量百分比為1%。
[0017]Mo:0.1-0.5%
Mo (鑰)是強烈的鐵素體形成元素，有利于提高材料的耐腐蝕性，特別是Mo有利于提高焊接部位沖孔剪斷面的耐腐蝕性，還可以通過固溶強化提高其強度，為了提高材料的強度和耐腐蝕性，Mo的重量百分比應(yīng)控制在0.1%以上。但Mo是高成本元素，同時耐腐蝕性能達到飽和之后，過高的Mo含量會促進奧氏體不銹鋼中金屬間相的沉淀，影響合金的力學和加工性能，考慮到可加工性的劣化和材料成本的增加，Mo的重量百分比應(yīng)控制在0.5%以下。本發(fā)明中Mo的重量百分比為0.1-0.5%，既可以滿足材料的強度和耐腐蝕性要求，又可以節(jié)約生產(chǎn)成本，優(yōu)選的，Mo的重量百分比為0.2^0.4%，更為優(yōu)選的，Mo的重量百分比為0.3%。
[0018]V:0.05~0.25%
V (釩)能夠細化晶粒均勻組織，使材料更加強韌，V還對微合金化鋼中的碳氮化物的析出具有重要作用，釩的氮化物顆粒小，析出率高、強化效果好對N具有中性親和力，V將N從“雜質(zhì)”轉(zhuǎn)化成一種有效合金；v具有通過形成氮化釩，從鐵素體固溶體中除去N，并使材料非時效，通過形成無數(shù)的氮化釩細晶核，增加強化析出的有效性的雙重作用，因此，為了提高材料的韌性和強度，V的重量百分比應(yīng)控制在0.05%以上。但過高的V含量會影響材料的加工性能和塑性，為了避免V過高造成材料的加工性能和塑性下降，V的重量百分比應(yīng)控制在0.25%以下。本發(fā)明中V的重量百分比為0.05、.25%，既可以滿足材料的韌性和強度要求，又可以滿足材料的加工性能和塑性，優(yōu)選的，V的重量百分比為0.1~0.2%，更為優(yōu)選的，V的重量百分比為0.15%。
[0019]Re:0.02~0.08%
本發(fā)明添加的稀土 RE (錸)的重量百分比控制在0.02、.08%的范圍，可獲得具有良好室溫、低溫沖擊韌性的含稀土鐵素體不銹鋼。在鐵素體不銹鋼中，微量稀土元素通過大量吸附碳原子，使鐵素體不銹鋼析出碳化物的總量減少，同時通過變質(zhì)夾雜物，使裂紋源區(qū)的斷口形貌發(fā)生了變化，從而提高鋼的沖擊韌性，因此，為了提高材料的沖擊韌性，Re的重量百分比應(yīng)控制在0.02%以上。但過多的加入稀土 Re，會與鋼的基體發(fā)生反應(yīng)，形成鐵鈰脆性相，同時會引起鋼中夾雜物總量增加，影響鋼的潔凈度，導致韌性下降，因此，為了避免Re過高造成材料的沖擊韌性下降，Re的重量百分比應(yīng)控制在0.08%以下。本發(fā)明中Re的重量百分比為0.02、.08%，可以使材料的沖擊韌性性能最佳，優(yōu)選的，Re的重量百分比為0.03、.07%，更為優(yōu)選的，Re的重量百分比為0.05%。
[0020]Nb:0.02~0.08%
Nb (鈮)為鐵素體形成元素，可以細化晶粒，提高材料的屈服強度，在材料加入適量的Nb，主要起到兩個重要作用，其一，起到穩(wěn)定化元素的作用，在熱處理溫度范圍內(nèi)，長時間保溫；鋼中Nb元素與C充分結(jié)合，形成C-Nb化合物，避免了 C與Nb元素的結(jié)合，使材料的耐腐蝕性能進一步得到保證；其二，提高鋼的再結(jié)晶溫度，使鋼的晶粒細化，提高鋼的強度，因此，為了提高材料的強度及穩(wěn)定性，Nb的重量百分比應(yīng)控制在0.02%以上。但過量的難熔元素Nb又會導致材料的制造工藝復(fù)雜，為了避免Nb過高導致材料的制造工藝復(fù)雜，Nb的重量百分比應(yīng)控制在0.08%以下。本發(fā)明中Nb的重量百分比為0.02、.08%,既可以滿足材料的強度及穩(wěn)定性要求，又可以簡化工藝，優(yōu)選的，Nb的重量百分比為0.03、.07%，更為優(yōu)選的，Nb的重量百分比為0.05%。
[0021]T1:0.08~0.12%
Ti (鈦)是穩(wěn)定化元素，主要是與C、N結(jié)合防止Cr的C、N化物形成造成貧Cr區(qū)，從而降低材料的耐腐蝕性，Ti主要與N結(jié)合；Ti還能提高鋼的再結(jié)晶溫度，使鋼的晶粒細化，提高鋼的強度，因此，為了提高材料的強度及穩(wěn)定性，Nb的重量百分比應(yīng)控制在0.08%以上。但Ti作為夾雜物也會影響到鋼的表面質(zhì)量，同時由于Ti在加入過程中易氧化，會給煉鋼帶來一定難度，為了避免Ti導致材料的制造工藝復(fù)雜，Ti的重量百分比應(yīng)控制在0.12%以下。本發(fā)明中Ti的重量百分比為0.08、.12%，既可以滿足材料的強度及穩(wěn)定性要求，又可以保證材料的質(zhì)量，簡化制造工藝，優(yōu)選的，Ti的重量百分比為0.09、.11%，更為優(yōu)選的，Ti的重量百分比為0.1%。
[0022]優(yōu)選的，以重量百分比計，所述雜質(zhì)的總含量≤0.1%，其中，P≤0.015%、
S≤0.008%、H ≤0.003%、O ≤0.001%。
[0023]P(磷)和S(硫)都是鋼中的有害成份，過高的磷和硫含量會導致鋼的強度急劇下降，會導致鋼材變脆，必須嚴格的控制。因此，本發(fā)明采用的P的質(zhì)量百分含量控制在0.015%以下，S的重量百分比控制在0.008%以下。[0024]H (氫)和O (氧)在不銹鋼材料中會嚴重影響材料的韌性，O還會使材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度升高，必須嚴格控制。因此，本發(fā)明采用的H的質(zhì)量百分含量控制在0.003%以下，O的質(zhì)量百分含量控制在0.001%以下。
[0025]優(yōu)選的，所述材料的化學成分還包括Y，Y的重量百分比為0.01~0.05%。
[0026]Y (釔)元素的加入能夠提高材料的機械強度、沖擊韌性，并增加耐磨性，本發(fā)明采用的Y的質(zhì)量百分含量控制在0.Ο1~Ο.05%。
[0027]優(yōu)選的，所述材料的化學成分滿足以下公式:
0.8% ( 100C+60N ( 1.2%......(I)
10 (C+N)≤ Si+Mn ≤ 0.5%......(2)
8.5%+24Mo ≤ Cr+12Ni ≤ 29.6%......(3)
1% ≤8V+15Re ≤3%......(4)
23% ≤(Nb/Ti+2.5) X8.4 ≤ 28%......(5)
其中，C、N、S1、Mn、Cr、N1、Mo、V、Re、Nb和Ti分別代表各元素的重量百分比。
[0028](I)式的(100C+60N)是影響材料的強度、彎曲加工性能、以及焊接部位韌性、進而影響焊接部位沖壓加工性能的因素，在本發(fā)明中限定在0.89Tl.2%范圍內(nèi)。通過實驗證明，當(100C+60N)超過1.2%時，由于C、N使馬氏體顯著硬化，C、N含量高時，軟的鐵素體和硬的馬氏體的硬度差非常大，彎曲加工時其邊界積蓄畸變，容易產(chǎn)生裂紋，從而使得材料的彎曲加工性能和焊接部位的韌性顯著降低；此外，當(100C+60N)超過1.2%時，焊接部位的沖壓加工性能顯著降低，焊接部位沖壓加工性能降低的原因是焊接后生成的鐵素體和馬氏體構(gòu)成的混合組織中，由于從C、N固溶能力大的奧氏體相變的馬氏體中固溶大量的C、N，馬氏體的強度增加，與軟的鐵素體的強度差別過大造成的。C和N在鐵素體不銹鋼中是不受歡迎的，但又沒有辦法完全避免，鐵素體中C和N，除了能使鋼強化外，具有脆性轉(zhuǎn)變溫度高，室溫、低溫韌性差，焊后耐蝕性下降等缺點，C和N之所以沒有辦法完全避免是因為大氣中含有很高的N，且煉鋼用原材料鉻、廢鋼等中也含有C，在冶煉過程中雖然能夠去除部分和大部分C和N，但若要完全去除則是非常困難的，且鋼中C、N越低，鐵素體不銹鋼成本越高；此外，當(100C+60N)小于0.8%時，馬氏體組織的強度過低，即使成為鐵素體+馬氏體的混合組織，抗拉強度也不能達到850MPa以上；因此，從提高材料的韌性和加工性能出發(fā)，(100C+60N)應(yīng)控制在1.2%以下，從節(jié)省成本和提高材料的強度出發(fā)，(100C+60N)應(yīng)控制在0.8%以上。
[0029](2)式的(Si+Mn)是影響材料的強度和脫氧作用的因素，在本發(fā)明中限定在10(C+N廣0.5%范圍內(nèi)。通過實驗證明，當(Si+Mn)在小于10 (C+N)時，得到的材料強度較差，且脫氧效果不好；當(Si+Mn)大于0.5%時，得到的材料熱加工性和韌性較差，因此，從提高材料的強度和脫氧作用出發(fā)，(Si+Mn)應(yīng)控制在10 (C+N)以上，從提高材料的熱加工性和韌性出發(fā)，(Si+Mn)應(yīng)控制在0.5%以下。
[0030](3)式的(Cr+12Ni)是影響材料的強度和耐腐蝕性的因素，在本發(fā)明中限定在(8.5%+24Mo)~29.6%的范圍內(nèi)。Cr、Ni和Mo都具有耐腐蝕性的作用，但Cr和Ni復(fù)配使用的效果更加顯著，通過實驗證明，當(Cr+12Ni)小于(8.5%+24Mo)時,得到的材料耐腐蝕性能較差，且強度小；當(&+12祖)大于29.6%時，導致材料的塑性和韌性下降。因此，從提高材料的強度和耐腐蝕性出發(fā)，(Cr+12Ni)應(yīng)控制在(8.5%+24Mo)以上，從提高材料的塑性和韌性出發(fā)，(Cr+12Ni)應(yīng)控制在29.6%以下。
[0031](4)式的(8V+15Re)是影響材料韌性的因素，在本發(fā)明中限定在1%~3%的范圍內(nèi)。通過實驗證明，當(8V+15Re)小于1%時，得到的材料室溫、低溫韌性差；i(8V+15Re)大于3%時，材料制造成本增加。因此，從提高材料的韌性出發(fā)，(8V+15Re)應(yīng)控制在1%以上，從節(jié)省成本出發(fā)，(8V+15Re)應(yīng)控制在3%以下。
[0032](5)式的[(Nb/Ti+2.5) X8.4]是影響材料的強度和穩(wěn)定性的因素，在本發(fā)明中限定在24%~28%范圍內(nèi)。通過實驗證明，當[(Nb/Ti+2.5)X8.4]小于24%時，得到的材料穩(wěn)定性差，且強度??；當[(Nb/Ti+2.5) X8.4]大于28%時，材料的制造工藝復(fù)雜，不經(jīng)濟。因此，從提高材料的強度和穩(wěn)定性出發(fā)，[(Nb/Ti+2.5) X 8.4]應(yīng)控制在24%以上，從簡化材料的制造工藝出發(fā)，[(Nb/Ti+2.5) X8.4]應(yīng)控制在28%以下。
本發(fā)明的另一目的通過下述技術(shù)方案實現(xiàn):一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，包括如下步驟:
A、冶煉:將上述配比的高韌性不銹鋼咖啡壺材料依次經(jīng)電爐EF、氫氧脫碳爐AOD和真空氧精煉爐VOD進行冶煉，得到鋼水； 三步法冶煉的工藝流程是:電爐EF—氫氧脫碳爐AOD—真空氧精煉爐VOD ；電爐EF只起熔化初煉作用，負責向AOD等精煉爐提供初煉鋼水，AOD爐的功能主要是快速脫碳，并避免鉻的氧化，最后由真空吹氧精煉爐VOD完成最終成分的微調(diào)、純凈度的控制，該法可用來生產(chǎn)超低碳、超低氮的不銹鋼。
[0033]B、連鑄:將步驟A得到的鋼水在攪拌條件下連鑄成連鑄坯，連鑄坯以2(T25°C /h的速度緩慢冷卻，再在45(T550°C溫度下進行熱修磨；
連鑄即連續(xù)鑄鋼，具體流程為:鋼水不斷地通過水冷結(jié)晶器，凝成硬殼后從結(jié)晶器下方出口連續(xù)拉出，經(jīng)噴水冷卻，全部凝固后切成坯料的鑄造工藝過程。連續(xù)鑄鋼是一項把鋼水直接澆注成形的先進技術(shù)，與傳統(tǒng)方法相比，連鑄技術(shù)具有大幅提高金屬收得率和鑄坯質(zhì)量，節(jié)約能源等顯著優(yōu)勢。
[0034]C、熱軋:將步驟B熱修磨后的連鑄坯加熱至105(Tll0(TC，保溫18(T220min后進行熱軋，然后冷卻至55(T650°C進行卷取，獲得鋼卷，將卷取后獲得的鋼卷快速水冷；
熱軋具有如下優(yōu)點:(I)熱軋能顯著降低能耗，降低成本，熱軋時金屬塑性高，變形抗力低，大大減少了金屬變形的熱軋型鋼能量消耗；(2)熱軋能改善金屬及合金的加工工藝性能，即將鑄造狀態(tài)的粗大晶粒破碎，顯著裂紋愈合，減少或消除鑄造缺陷，將鑄態(tài)組織轉(zhuǎn)變?yōu)樽冃谓M織，提高合金的加工性能；(3)熱軋通常采用大鑄錠，大壓下量軋制，不僅提高了生產(chǎn)效率，而且為提高軋制速度、實現(xiàn)軋制過程的連續(xù)化和自動化創(chuàng)造了條件。
[0035]D、熱軋后退火:將步驟C水冷后的鋼卷在50(T600°C下進行連續(xù)退火，保溫4~6h，退火后采用水冷快速冷卻，水冷的速度為15~25°C / s ；
退火是一種金屬熱處理工藝，指的是將金屬緩慢加熱到一定溫度，保持足夠時間，然后以適宜速度冷卻，退火的目的是降低硬度，改善切削加工性；消除殘余應(yīng)力，穩(wěn)定尺寸，減少變形與裂紋傾向；細化晶粒，調(diào)整組織，消除組織缺陷。
[0036]E、酸洗:將步驟D熱軋后退火后的鋼卷噴砂，然后進行酸洗處理，去除鋼卷表面的氧化皮；
F、冷軋:將步驟E酸洗后的鋼卷進行冷軋獲得冷軋帶鋼，控制冷軋的總壓下率為85^95% ；
冷軋，是在熱軋板卷的基礎(chǔ)上加工軋制出來的，冷軋鋼具有良好的性能，即通過冷軋，可以得到厚度更薄、精度更高的冷軋帶鋼和鋼板，平直度高、表面光潔度高、冷軋板表面清潔光亮、易于進行涂鍍加工、品種多，用途廣，同時具有沖壓性能高和不時效、屈服點低的特點。
[0037]G、冷軋后退火:將步驟F獲得的冷軋帶鋼在100(Tl05(rC下進行連續(xù)退火，并保溫f3min，然后采用空冷、霧冷、水冷三段快速冷卻，冷卻速率大于40°C /s。
[0038]退火是一種金屬熱處理工藝，指的是將金屬緩慢加熱到一定溫度，保持足夠時間，然后以適宜速度冷卻，退火的目的是降低硬度，改善切削加工性；消除殘余應(yīng)力，穩(wěn)定尺寸，減少變形與裂紋傾向；細化晶粒，調(diào)整組織，消除組織缺陷。
[0039]本發(fā)明的制備方法采用三步法冶煉、連鑄、熱扎、冷軋?zhí)幚淼炔襟E，均可以提高鋼的韌性，并降低了高韌性不銹鋼成品的生產(chǎn)成本，且具有較好的塑性，滿足變形加工的需要。
[0040]優(yōu)選的，所述步驟C中，熱軋的終軋溫度為82(T860°C，軋制總變形量控制在96~98%，水冷的速度為35~45°C /min。
[0041]優(yōu)選的，所述步驟E中，酸洗時采用硫酸水溶液進行酸洗，硫酸水溶液中硫酸的質(zhì)量濃度為35(T450g/L。
[0042]優(yōu)選的，所述步驟G之后還包括酸洗步驟，酸洗時采用硝酸和氫氟酸的混酸水溶液進行酸洗；混酸水溶液中，氫氟酸的質(zhì)量濃度為35~45g/L，硝酸的質(zhì)量濃度為15(T250g/L0
[0043]本發(fā)明的有益效果在于:本發(fā)明的高韌性不銹鋼咖啡壺材料加入了 V和Re元素，能顯著提高材料的沖擊韌性和斷裂韌性；還降低了材料的生產(chǎn)成本，而且可節(jié)約不可再生的Ni資源，屬于環(huán)保型材料。
[0044]本發(fā)明的高韌性不銹鋼咖啡壺材料，與傳統(tǒng)的類似材料比較，本發(fā)明的不銹鋼咖啡壺材料的抗拉強度≥800Mpa,屈服強度≥650Mpa ;沖擊韌性≥320J,斷裂韌性≥180J,斷裂伸長率> 40%，硬度> 46HRC，還具有優(yōu)良的耐腐蝕性能:3.5%NaCl溶液環(huán)境下材料的腐蝕速度> 0.0121mm/年，在5%H2S04溶液環(huán)境下材料的腐蝕速度> 0.0372mm/年，良好的綜合性能，便于加工，成本低。
[0045]本發(fā)明的高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其化學成分包括C、N、S1、Mn、Cr、N1、Mo、V、
Re、Nb和Ti，余量為鐵和雜質(zhì)，通過嚴格控制每種元素的含量，使材料具有較高的沖擊韌性和斷裂韌性，生產(chǎn)成本低，且還具有較高的強度、硬度、耐磨性、耐熱性和耐腐蝕性，綜合性能優(yōu)異。
[0046]本發(fā)明的制備方法采用三步法冶煉、連鑄、熱扎、冷軋?zhí)幚淼炔襟E，均可以提高鋼的韌性，并降低了高韌性不銹鋼成品的生產(chǎn)成本，且具有較好的塑性，滿足變形加工的需要。
[0047]本發(fā)明的制備方法與本發(fā)明的材料配合使用，可以發(fā)揮材料的最佳性能，工藝簡單，操作控制方便，質(zhì)量穩(wěn)定，生產(chǎn)效率高，可大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)。[0048]【具體實施方式】:
為了便于本領(lǐng)域技術(shù)人員的理解，下面結(jié)合實施例對本發(fā)明作進一步的說明，實施方式提及的內(nèi)容并非對本發(fā)明的限定。
[0049]實施例1
一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其化學成分包括以下重量百分比的元素:c:0.006%、N:0.005%、Si:0.01%、Mn:0.48%、Cr:12%、N1:1.5%、Mo:0.1%、V:0.05%、Re:0.08%、Nb:0.08%、T1:0.08%、Y:0.01%、余量為鐵和雜質(zhì)。以重量百分比計，所述雜質(zhì)的總含量(0.045%，其中，P ( 0.014%、S ( 0.007%、H ≤ 0.001%、O ≤ 0.001%。
[0050]一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，包括如下步驟:
A、冶煉:將上述配比的高韌性不銹鋼咖啡壺材料依次經(jīng)電爐EF、氫氧脫碳爐AOD和真空氧精煉爐VOD進行冶煉，得到鋼水；
B、連鑄:將步驟A得到的鋼水在攪拌條件下連鑄成連鑄坯，連鑄坯以20°C/h的速度緩慢冷卻，再在450°C溫度下進行熱修磨；
C、熱軋:將步驟B熱修磨后的連鑄坯加熱至1050°C，保溫180min后進行熱軋，然后冷卻至550°C進行卷取，獲得鋼 卷，將卷取后獲得的鋼卷快速水冷；
D、熱軋后退火:將步驟C水冷后的鋼卷在500°C下進行連續(xù)退火，保溫4h，退火后采用水冷快速冷卻，水冷的速度為15°C / s ；
E、酸洗:將步驟D熱軋后退火后的鋼卷噴砂，然后進行酸洗處理，去除鋼卷表面的氧化
皮；
F、冷軋:將步驟E酸洗后的鋼卷進行冷軋獲得冷軋帶鋼，控制冷軋的總壓下率為85%；
G、冷軋后退火:將步驟F獲得的冷軋帶鋼在1000°C下進行連續(xù)退火，并保溫lmin，然后采用空冷、霧冷、水冷三段快速冷卻，冷卻速率為42°C /s。
[0051]所述步驟C中，熱軋的終軋溫度為820°C，軋制總變形量控制在96%，水冷的速度為 35 0C /min ο
[0052]所述步驟E中，酸洗時采用硫酸水溶液進行酸洗，硫酸水溶液中硫酸的質(zhì)量濃度為 350g/L。
[0053]所述步驟G之后還包括酸洗步驟，酸洗時采用硝酸和氫氟酸的混酸水溶液進行酸洗；混酸水溶液中，氫氟酸的質(zhì)量濃度為35g/L，硝酸的質(zhì)量濃度為150g/L。
[0054]本實施例制得的高韌性不銹鋼咖啡壺材料的機械物理性能如表1所示。
[0055]實施例2
一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其化學成分包括以下重量百分比的元素:c:0.007%、N:0.004%、Si:0.02%、Mn:0.4%、Cr:13%、N1:1.2%、Mo:0.2%、V:0.1%、Re:0.07%、Nb:0.03%、T1:0.09%、余量為鐵和雜質(zhì)。以重量百分比計，所述雜質(zhì)的總含量≤0.033%，其中，P ≤0.013%、S ≤0.006%、H ≤ 0.002%、O ≤ 0.001%。
[0056]一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，包括如下步驟:
A、冶煉:將上述配比的高韌性不銹鋼咖啡壺材料依次經(jīng)電爐EF、氫氧脫碳爐AOD和真空氧精煉爐VOD進行冶煉，得到鋼水；
B、連鑄:將步驟A得到的鋼水在攪拌條件下連鑄成連鑄坯，連鑄坯以21°C/h的速度緩慢冷卻，再在480°C溫度下進行熱修磨；C、熱軋:將步驟B熱修磨后的連鑄坯加熱至1060°C，保溫190min后進行熱軋，然后冷卻至580°C進行卷取，獲得鋼卷，將卷取后獲得的鋼卷快速水冷；
D、熱軋后退火:將步驟C水冷后的鋼卷在520°C下進行連續(xù)退火，保溫5h，退火后采用水冷快速冷卻，水冷的速度為20°C / s ；
E、酸洗:將步驟D熱軋后退火后的鋼卷噴砂，然后進行酸洗處理，去除鋼卷表面的氧化
皮；
F、冷軋:將步驟E酸洗后的鋼卷進行冷軋獲得冷軋帶鋼，控制冷軋的總壓下率為90%；
G、冷軋后退火:將步驟F獲得的冷軋帶鋼在1010°C下進行連續(xù)退火，并保溫2min，然后采用空冷、霧冷、水冷三段快速冷卻，冷卻速率為44°C /s。
[0057]所述步驟C中，熱軋的終軋溫度為830°C，軋制總變形量控制在97%，水冷的速度為 40 0C /min ο
[0058]所述步驟E中，酸洗時采用硫酸水溶液進行酸洗，硫酸水溶液中硫酸的質(zhì)量濃度為 400g/L。
[0059]本實施例制得的高韌性不銹鋼咖啡壺材料的機械物理性能如表1所示。
[0060]實施例3
一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其化學成分包括以下重量百分比的元素:c:0.008%、N:0.003%、Si:0.03%、Mn:0.3%、Cr:14%、N1:1%、Mo:0.3%、V:0.15%、Re:0.05%、Nb:0.05%、T1:0.1%、Y:0.03%、余量為鐵和雜質(zhì)。以重量百分比計，所述雜質(zhì)的總含量≤0.036%，其中，P ≤ 0.012%、S ≤ 0.005%、H ≤ 0.002%、O ≤ 0.001%。
[0061]一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，包括如下步驟:
A、冶煉:將上述配比的高韌性不銹鋼咖啡壺材料依次經(jīng)電爐EF、氫氧脫碳爐AOD和真空氧精煉爐VOD進行冶煉，得到鋼水；
B、連鑄:將步驟A得到的鋼水在攪拌條件下連鑄成連鑄坯，連鑄坯以23°C/h的速度緩慢冷卻，再在500°C溫度下進行熱修磨；
C、熱軋:將步驟B熱修磨后的連鑄坯加熱至1070°C，保溫200min后進行熱軋，然后冷卻至600°C進行卷取，獲得鋼卷，將卷取后獲得的鋼卷快速水冷；
D、熱軋后退火:將步驟C水冷后的鋼卷在550°C下進行連續(xù)退火，保溫4h，退火后采用水冷快速冷卻，水冷的速度為25°C / s ；
E、酸洗:將步驟D熱軋后退火后的鋼卷噴砂，然后進行酸洗處理，去除鋼卷表面的氧化
皮；
F、冷軋:將步驟E酸洗后的鋼卷進行冷軋獲得冷軋帶鋼，控制冷軋的總壓下率為90%；
G、冷軋后退火:將步驟F獲得的冷軋帶鋼在1020°C下進行連續(xù)退火，并保溫3min，然后采用空冷、霧冷、水冷三段快速冷卻，冷卻速率為46°C /s。
[0062]所述步驟C中，熱軋的終軋溫度為840°C，軋制總變形量控制在98%，水冷的速度為 45 0C /min ο
[0063]所述步驟E中，酸洗時采用硫酸水溶液進行酸洗，硫酸水溶液中硫酸的質(zhì)量濃度為 450g/L。
[0064]所述步驟G之后還包括酸洗步驟，酸洗時采用硝酸和氫氟酸的混酸水溶液進行酸洗；混酸水溶液中，氫氟酸的質(zhì)量濃度為45g/L，硝酸的質(zhì)量濃度為200g/L。[0065]本實施例制得的高韌性不銹鋼咖啡壺材料的機械物理性能如表1所示。
[0066]實施例4
一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其化學成分包括以下重量百分比的元素:c:0.009%、N:0.002%、Si:0.04%、Mn:0.2%、Cr:15%、N1:0.8%、Mo:0.4%、V:0.2%、Re:0.03%、Nb:
0.07%、T1:0.11%、余量為鐵和雜質(zhì)。以重量百分比計，所述雜質(zhì)的總含量≤0.028%，其中，P ≤ 0.011%、S ≤ 0.004%、H ≤ 0.001%、O ≤ 0.001%。
[0067]一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，包括如下步驟:
A、冶煉:將上述配比的高韌性不銹鋼咖啡壺材料依次經(jīng)電爐EF、氫氧脫碳爐AOD和真空氧精煉爐VOD進行冶煉，得到鋼水；
B、連鑄:將步驟A得到的鋼水在攪拌條件下連鑄成連鑄坯，連鑄坯以24°C/h的速度緩慢冷卻，再在520°C溫度下進行熱修磨；
C、熱軋:將步驟B熱修磨后的連鑄坯加熱至1090°C，保溫210min后進行熱軋，然后冷卻至620°C進行卷取，獲得鋼卷，將卷取后獲得的鋼卷快速水冷；
D、熱軋后退火:將步驟C水冷后的鋼卷在580°C下進行連續(xù)退火，保溫5h，退火后采用水冷快速冷卻，水冷的速度為20°C / s ；
E、酸洗:將步驟D熱軋后退火后的鋼卷噴砂，然后進行酸洗處理，去除鋼卷表面的氧化
皮；
F、冷軋:將步驟E酸洗后的鋼卷進行冷軋獲得冷軋帶鋼，控制冷軋的總壓下率為85%；
G、冷軋后退火:將步驟F獲得的冷軋帶鋼在1030°C下進行連續(xù)退火，并保溫lmin，然后采用空冷、霧冷、水冷三段快速冷卻，冷卻速率為48°C /s。
[0068]所述步驟C中，熱軋的終軋溫度為850°C，軋制總變形量控制在97%，水冷的速度為 35 0C /min ο
[0069]所述步驟E中，酸洗時采用硫酸水溶液進行酸洗，硫酸水溶液中硫酸的質(zhì)量濃度為 350g/L。
[0070]本實施例制得的高韌性不銹鋼咖啡壺材料的機械物理性能如表1所示。
[0071]實施例5
一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其化學成分包括以下重量百分比的元素:c: 0.01%、N:0.001%,Si:0.05%,Mn:0.l%、Cr:16%、N1:0.5%、Mo:0.5%、V:0.25%,Re:0.02%,Nb:0.08%、Ti:0.12%、Y:0.05%、余量為鐵和雜質(zhì)。以重量百分比計，所述雜質(zhì)的總含量≤0.041%，其中，P ≤ 0.01%、S ( 0.003%、H ≤ 0.001%、O ≤ 0.001%。
[0072]一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，包括如下步驟:
A、冶煉:將上述配比的高韌性不銹鋼咖啡壺材料依次經(jīng)電爐EF、氫氧脫碳爐AOD和真空氧精煉爐VOD進行冶煉，得到鋼水；
B、連鑄:將步驟A得到的鋼水在攪拌條件下連鑄成連鑄坯，連鑄坯以25°C/h的速度緩慢冷卻，再在550°C溫度下進行熱修磨；
C、熱軋:將步驟B熱修磨后的連鑄坯加熱至110(TC，保溫220min后進行熱軋，然后冷卻至650°C進行卷取，獲得鋼卷，將卷取后獲得的鋼卷快速水冷；
D、熱軋后退火:將步驟C水冷后的鋼卷在600°C下進行連續(xù)退火，保溫6h，退火后采用水冷快速冷卻，水冷的速度為25°C / s ；E、酸洗:將步驟D熱軋后退火后的鋼卷噴砂，然后進行酸洗處理，去除鋼卷表面的氧化
皮；
F、冷軋:將步驟E酸洗后的鋼卷進行冷軋獲得冷軋帶鋼，控制冷軋的總壓下率為95%；
G、冷軋后退火:將步驟F獲得的冷軋帶鋼在1050°C下進行連續(xù)退火，并保溫3min，然后采用空冷、霧冷、水冷三段快速冷卻，冷卻速率為50°C /s。
[0073]所述步驟C中，熱軋的終軋溫度為860°C，軋制總變形量控制在98%，水冷的速度為 40 0C /min ο
[0074]所述步驟E中，酸洗時采用硫酸水溶液進行酸洗，硫酸水溶液中硫酸的質(zhì)量濃度為 400g/L。
[0075]所述步驟G之后還包括酸洗步驟，酸洗時采用硝酸和氫氟酸的混酸水溶液進行酸洗；混酸水溶液中，氫氟酸的質(zhì)量濃度為45g/L，硝酸的質(zhì)量濃度為250g/L。
[0076]本實施例制得的高韌性不銹鋼咖啡壺材料的機械物理性能如表1所示。
[0077]表1實施例1飛制得的高韌性不銹鋼咖啡壺材料的機械物理性能
【權(quán)利要求】
1.一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其特征在于:其化學成分包括以下重量百分比的元素:C:0.006~0.01%、N:0.001 ~0.005%、Si:0.01 ~0.05%、Mn:0.1-θ.5%、Cr: 12~16%、Ni:.0.5~1.5%,Mo:0.1-0.5%、V:0.05^0.25%,Re:0.02^0.08%,Nb:0.02、.08%,Ti:0.08、.12%、余量為鐵和雜質(zhì)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其特征在于:其化學成分包括以下重量百分比的元素:C:0.007~0.009%、N:0.002~0.004%、Si:0.02~0.04%、Mn:.0.2~0.4%、Cr: 13~15%、Ni:0.8~1.2%、Mo:0.2~0.4%、V:0.1-0.2%、Re:0.03~0.07%、Nb:.0.03~0.07%、T1:0.09~0.11%、余量為鐵和雜質(zhì)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其特征在于:其化學成分包括以下重量百分比的元素:C:0.008%、N:0.003%、S1:0.03%、Mn:0.3%、Cr:14%、Ni: 1%, Mo:.0.3%、V:0.15%、Re:0.05%、Nb:0.05%、Ti:0.1%、余量為鐵和雜質(zhì)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其特征在于:以重量百分比計，所述雜質(zhì)的總含量≤0.1%，其中，P ( 0.015%、S≤0.008%、H≤0.003%、O≤0.001%。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其特征在于:所述材料的化學成分還包括Y，Y的重量百分比為0.001-0.05%。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料，其特征在于:所述材料的化學成分滿足以下公式: . 0.8% ( 100C+60N ( 1.2%......(I) .10 (C+N) ( Si+Mn ^ 0.5%......(2) .8.5%+24Mo ( Cr+12Ni ( 29.6%......(3) .1% ^ 8V+15Re ^ 3%......(4) .23% ( (Nb/Ti+2.5) X8.4 ^ 28%......(5) 其中，C、N、S1、Mn、Cr、N1、Mo、V、Re、Nb和Ti分別代表各元素的重量百分比。
7.如權(quán)利要求f6任一項所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，其特征在于:包括如下步驟: A、冶煉:將上述配比的高韌性不銹鋼咖啡壺材料依次經(jīng)電爐EF、氫氧脫碳爐AOD和真空氧精煉爐VOD進行冶煉，得到鋼水； B、連鑄:將步驟A得到的鋼水在攪拌條件下連鑄成連鑄坯，連鑄坯以2(T25°C/h的速度緩慢冷卻，再在45(T550°C溫度下進行熱修磨； C、熱軋:將步驟B熱修磨后的連鑄坯加熱至105(Tll0(rC，保溫18(T220min后進行熱車L，然后冷卻至55(T650°C進行卷取，獲得鋼卷，將卷取后獲得的鋼卷快速水冷； D、熱軋后退火:將步驟C水冷后的鋼卷在50(T6(KrC下進行連續(xù)退火，保溫4~6h，退火后采用水冷快速冷卻，水冷的速度為15~25°C / s ； E、酸洗:將步驟D熱軋后退火后的鋼卷噴砂，然后進行酸洗處理，去除鋼卷表面的氧化皮； F、冷軋:將步驟E酸洗后的鋼卷進行冷軋獲得冷軋帶鋼，控制冷軋的總壓下率為85^95% ； G、冷軋后退火:將步驟F獲得的冷軋帶鋼在1000-1050?下進行連續(xù)退火，并保溫f3min，然后采用空冷、霧冷、水冷三段快速冷卻，冷卻速率大于40°C /s。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，其特征在于:所述步驟C中，熱軋的終軋溫度為82(T860°C，軋制總變形量控制在96、8%，水冷的速度為35~45。。/min0
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，其特征在于:所述步驟E中，酸洗時采用硫酸水溶液進行酸洗，硫酸水溶液中硫酸的質(zhì)量濃度為35(T450g/L0
10.根據(jù)權(quán)利要求7所述的一種高韌性不銹鋼咖啡壺材料的制備方法，其特征在于:所述步驟G之后還包括酸洗步驟，酸洗時采用硝酸和氫氟酸的混酸水溶液進行酸洗；混酸水溶液中，氫氟酸的質(zhì)量濃度為35~45g/L， 硝酸的質(zhì)量濃度為15(T250g/L。
【文檔編號】C22C38/50GK103526123SQ201310532556
【公開日】2014年1月22日 申請日期:2013年10月31日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月31日
【發(fā)明者】焦德宏 申請人:萬寶力不銹鋼制品（東莞）有限公司