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一種鎳基耐熱合金鍋爐管加工工藝的制作方法

文檔序號:3293910閱讀:283來源:國知局
一種鎳基耐熱合金鍋爐管加工工藝的制作方法
【專利摘要】一種鎳基耐熱合金鍋爐管加工工藝,屬于材料加工【技術(shù)領(lǐng)域】。對C-HRA-1鎳基耐熱合金在采用6噸級VIM+VAR雙真空工藝冶煉,鋼錠均勻化處理工藝為1200℃保溫72小時,采用快鍛機(jī)熱鍛開坯,熱穿孔預(yù)制熱擠壓管坯,采用6000噸熱擠壓機(jī)制管,對熱擠壓后的管坯進(jìn)行固溶處理,固溶工藝為1150℃/30min水冷。接著進(jìn)行一道次的冷軋,變形量為5%,退火處理工藝為1100℃/20min水冷,對退火處理后的管材進(jìn)行了800℃/16h空冷時效處理。優(yōu)點在于,合金750℃的持久壽命較常規(guī)加工工藝提高了近20%,在成分不變的條件下,簡化了工藝,降低了能耗,提高了持久壽命,為C-HRA-1鎳基耐熱合金在700℃超超臨界電站鍋爐管的大規(guī)模應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)。
【專利說明】一種鎳基耐熱合金鍋爐管加工工藝
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于材料加工【技術(shù)領(lǐng)域】,特別是提供了一種鎳基耐熱合金鍋爐管加工工藝。通過對700°C蒸汽參數(shù)超超臨界火電機(jī)組用鎳基耐熱合金(C-HRA-1)的制管流程和工藝參數(shù)的改進(jìn),調(diào)控材料的顯微組織,尤其是晶界組織,使得鍋爐管的持久壽命提高,適用于先進(jìn)超超臨界火電機(jī)組鍋爐管及相關(guān)管道的制造。
【背景技術(shù)】
[0002] 隨著能源需求不斷攀升和環(huán)保問題日益嚴(yán)重,提高發(fā)電效率已成為重要議題。我國的自然資源和國情決定了在未來很長一段時間內(nèi),以燃煤發(fā)電機(jī)組為絕對主力的火力發(fā)電將仍然是中國電源結(jié)構(gòu)的絕對主體。燃煤機(jī)組發(fā)電效率主要由蒸汽參數(shù)決定,蒸汽溫度和蒸汽壓力越高,熱效率就越高,煤耗越低,溫室氣體和有害氣體的排放越少,就越節(jié)約能源和資源。我國于2010年啟動了 700°C蒸汽參數(shù)超超臨界火電機(jī)組技術(shù)研發(fā)國家計劃。700°C蒸汽參數(shù)超超臨界電站關(guān)鍵挑戰(zhàn)之一在于須開發(fā)出一種能夠在700-750°C長期穩(wěn)定服役的耐熱材料。
[0003]鋼鐵研究總院劉正東教授團(tuán)隊開發(fā)的鎳基耐熱合金C-HRA-1是用于700°C蒸汽參數(shù)超超臨界火電機(jī)組鍋爐管道的主要候選材料之一,其化學(xué)成分如表1所示。如何在現(xiàn)有化學(xué)成分的基礎(chǔ)上,通過對材料加工工藝的研究,一方面提供C-HRA-1作為小口徑鍋爐管的工業(yè)生產(chǎn)方案,另一方面進(jìn)一步優(yōu)化材料的微觀組織,尤其優(yōu)化相對薄弱的晶界組織,具有很重要的理論和實際意義。晶界工程(Grain boundary engineering, GBE)的概念是T.Watanabe于1984年首先提出,該理論主要是針對中低層錯能的面心立方金屬或合金通過形變-熱處理(冷變形加退火)的方法來提高材料中重合位置點陣(Coincidence sitelattice)晶界的比例,從而改善材料和晶界相關(guān)的某些性能,如抗晶間應(yīng)力腐蝕性能、疲勞性能、蠕變性能等。重合位置點陣晶界又稱Σ晶界,Σ值為晶界兩側(cè)晶體點陣重合比例的倒數(shù),如Σ 3晶界兩側(cè)晶體點陣重合率為1/3。Σ值越小,晶界兩側(cè)晶體點陣的重合率就越高,晶界的能量就越低,晶界就越穩(wěn)定,則該晶界在蠕變過程中就越難發(fā)生滑移,對提高材料的螺變性能起到一定的積極作用。晶界工程理論在提高Inconel690合金抗晶間應(yīng)力腐蝕性能方面已得到驗證,且已工業(yè)應(yīng)用,但晶界工程理論在提高材料蠕變性能方面則鮮有報道,更無相應(yīng)的工業(yè)應(yīng)用。
[0004]表1C-HRA-1合金最佳化學(xué)成分范圍(wt%)
[0005]
~Cr Co~Nb~Ti~M~? C B Zr ~
Min 23.5 18.0 1.2 0 8 1.4 / 0.01 / 0.03 Bal.Mqx 25.5 20.0 1.5 1.4 1.8 1.0 0.03 0.002 0.08
嚴(yán)格控制其他有害元素含量和氫氧含量,使之盡可能低
【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]本發(fā)明的目的在于提供一種鎳基耐熱合金鍋爐管加工工藝,針對C-HRA-1合金,在合金含量不變的前提下,通過加工工藝的優(yōu)化,調(diào)控合金的顯微組織,進(jìn)一步提高合金的持久壽命,從而提高部件服役的穩(wěn)定性。在本發(fā)明中主要的理論依據(jù)來源于“晶界工程學(xué)”理論。
[0007]本發(fā)明采用了熱擠壓一次到位,接近成品管尺寸,后期通過一道次冷軋加退火處理,提高了合金中重合位置點陣晶界的比例,打破了大角晶界網(wǎng)絡(luò)的連續(xù)性,從而提高了合金在750°C的持久壽命。工藝步驟及工藝中控制的技術(shù)參數(shù):
[0008](I)采用VM+VAR (或ESR)的工藝冶煉鋼錠;
[0009](2)鋼錠均勻化處理工藝為1200°C保溫72小時,采用快鍛機(jī)熱鍛開坯;
[0010](3)熱穿孔預(yù)制熱擠壓管坯,熱擠壓前管坯清理和機(jī)加工,采用熱擠壓機(jī)制管,直接擠壓到接近成品管尺寸,對熱擠壓后的管進(jìn)行固溶處理,固溶工藝為1150°C /30min水冷;
[0011](4)接著進(jìn)行一道次“晶界工程學(xué)”冷變形,變形量為3~6%,退火溫度為1100±20°C,退火時間為10~20分鐘,水冷;
[0012](5)對退火處理后的成品管進(jìn)行800°C /16h空冷時效處理。
[0013]晶界工程對合金顯微組織的影響主要體現(xiàn)在兩個方面,其一是Σ晶界比例的提高;其二是合金中大角晶界網(wǎng)絡(luò)連續(xù)性的破壞。鍋爐管在超超臨界服役條件下(700-750°C, 30-37.5MPa),蠕變裂紋應(yīng)沿大角晶界網(wǎng)絡(luò)擴(kuò)展,或者說蠕變裂紋沿著大角晶界擴(kuò)展的概率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于沿著 Σ晶界擴(kuò)展的概率,從某種意義上來說Σ晶界在蠕變過程中是相對“安全”的。采用適當(dāng)?shù)男巫?熱處理方法,可提高Σ晶界比例,且設(shè)法使更多的Σ晶界“加入”到大角晶界的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中,以有效阻礙材料服役過程中蠕變裂紋擴(kuò)展,從而提高材料的蠕變壽命。
[0014]實際應(yīng)用中,形變-熱處理的實施方法主要有兩種,第一種是應(yīng)變退火,即室溫單道次小變形(變形量一般在7%以下)加高溫退火,第二種方法是應(yīng)變再結(jié)晶,即室溫多道次中高變形(變形量一般在10%以上)加高溫退火,一般重復(fù)3-7次。在本發(fā)明中,對兩種不同的形變-熱處理方法都進(jìn)行了實驗室研究。在應(yīng)變退火方法中,為避免長時間的退火,參考TInconel617[Effect of thermomechanical processing on grain boundary characterdistribution of a Ni—base superalloy.L.Tan, K.Sridharan and T.Allen.J.Nucl.Mater.Vol.371 (2007), 171], Inconel690[Effect of strain and annealing processeson the distribution of Σ 3boundaries in a Ni—based superalloy.S.Xia, B.X.Zhou, ff.J.Chen and W.G.Wang.Script.Mater.Vol.54(2006),2019]和 Incoloy800H[An electronbackscattered diffraction study of grain boundary engineered INC0L0Y alloy800H.L.Tan and T.Allen.Metal.Mater.Trans.Vol.36A (2005),1921]的變形工藝,選擇了 3.3%、
6.7%和10%三種不同的變形量和5、10、20和40分鐘四個不同的退火時間,退火溫度定為1100°C。在應(yīng)變再結(jié)晶方法中,選擇了 5%,10%和15%三種變形量,退火工藝定為1100°C /20分鐘,對于每種變形量,都進(jìn)行了 4道次的形變+退火處理。對上述所有試樣,利用EBSD分析手段對樣品縱截面至少500個晶粒進(jìn)行了表征,以保證統(tǒng)計結(jié)果的可靠性。通過軟件的晶界類型分析功能,給出了各種不同類型晶界的長度分?jǐn)?shù)。[0015]表2為固溶態(tài)C-HRA-1合金中重合位置點陣晶界的比例統(tǒng)計,在固溶態(tài)樣品中,重合位置點陣晶界所占比例約為60%,其中絕大多數(shù)為Σ3晶界,即退火孿晶界。而相應(yīng)的Σ9和Σ27晶界的比例很低,基本可以忽略。固溶態(tài)樣品的大角晶界網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖1所示,在該圖中,為了更直觀地反映大角晶界網(wǎng)絡(luò),重合位置點陣晶界利用EBSD軟件處理不作顯示,只顯示大角晶界。從圖1中可以看出,在固溶態(tài)樣品中大角晶界形成了一個完整的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。在材料服役過程中,一旦在晶界出現(xiàn)裂紋,其很容易沿著大角晶界的網(wǎng)絡(luò)擴(kuò)展,進(jìn)而導(dǎo)致材料的早期失效。
[0016]表3為應(yīng)變退火處理后樣品中重合位置點陣晶界比例的EBSD統(tǒng)計結(jié)果,可以看出,在形變-熱處理后樣品中的重合位置點陣晶界比例(63~75%)較固溶態(tài)(60%)相比,均有較大幅度的提高。而且重合位置點陣晶界比例的提高一方面是Σ3晶界比例的提高,更重要的一方面則是Σ9和Σ27晶界比例的大幅度提高,這也就表明了在形變-熱處理過程中,發(fā)生了 Σ晶界的增殖反應(yīng),SP ΣΑ+ΣΒ=ΣΑΧΒ或者ΣΑ+ΣΒ=ΣΑ/Β,形成了 Σ值更高的重合位置點陣晶界。這種Σ晶界之間的相互反應(yīng)也有利于打破固溶態(tài)樣品中大角晶界的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),更加有利于阻礙裂紋擴(kuò)展。不同變形量樣品在1100°C退火20分鐘后大角晶界網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖2~4所示,從這些圖中可以發(fā)現(xiàn),在變形量為3.3%和6.7%的時候,大角晶界的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)相對不連續(xù)。而較大變形量會導(dǎo)致合金的再結(jié)晶,造成晶粒的細(xì)化,而且大角晶界網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)重新變得完整,這對提高合金蠕變性能有不利的影響。因此在應(yīng)變退火處理的實際實施過程中,變形量應(yīng)該控制在10%以內(nèi),而退火時間對Σ晶界的比例影響不明顯,推薦選擇20分鐘。
[0017]表4為不同道次的應(yīng)變再結(jié)晶處理后樣品中重合位置點陣晶界的比例,每一道次退火工藝均為1100°c/20分鐘,對比表4和表3可發(fā)現(xiàn):(1)單道次變形退火提高Σ晶界比例的效果要優(yōu)于多道次變形退火的效果,尤其是對10%和15%變形量,多道次變形后Σ晶界的比例甚至要低于固溶態(tài) 的樣品;(2)小變形量的效果要優(yōu)于大變形量的效果,這一點和應(yīng)變退火處理的結(jié)果是相一致的。不同變形量的I道次、3道次、和4道次處理后,大角晶界的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖5~13所示。可以發(fā)現(xiàn),大角晶界網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的不連續(xù)性和Σ晶界的比例基本是保持一致的,即Σ晶界 的比例越高,大角晶界網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的不連續(xù)性也就越高,反之亦然。
[0018]綜合考慮Σ晶界的比例,大角晶界的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)以及形變-熱處理工藝的工程可行性,對C-HRA-1合金采用應(yīng)變退火處理,當(dāng)變形量為5%,退火工藝為1100°C /20分鐘時,Σ晶界的比例可以達(dá)到80%左右,而且大角晶界的網(wǎng)絡(luò)也基本不連續(xù),有利于阻礙裂紋擴(kuò)展。
[0019]表2固溶態(tài)C-HRA-1合金中Σ晶界的比例
[0020]
【權(quán)利要求】
1.一種鎳基耐熱合金鍋爐管加工工藝,其工藝流程包括如下步驟: (1)采用VM+VAR或ESR的工藝冶煉鋼錠; (2)鋼錠均勻化處理工藝為1200°C保溫72小時,采用快鍛機(jī)熱鍛開坯; (3)熱穿孔預(yù)制熱擠壓管坯,熱擠壓前管坯清理和機(jī)加工,采用熱擠壓機(jī)制管,直接擠壓到接近成品管尺寸,對熱擠壓后的管進(jìn)行固溶處理,固溶工藝為1150°C /30min水冷; (4)接著進(jìn)行一道次冷軋,變形量為3~6%,退火溫度為1080~1120°C,退火時間為10~20分鐘,水冷; (5)對退火處理后的成品`管進(jìn)行800°C/16h空冷時效處理。
【文檔編號】C22F1/10GK103484803SQ201310476326
【公開日】2014年1月1日 申請日期:2013年10月12日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月12日
【發(fā)明者】劉正東, 崇嚴(yán), 徐松乾, 包漢生, 王立民, 楊鋼, 翁宇慶, 干勇 申請人:鋼鐵研究總院
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