耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及在母材鋼板的表面形成有熱浸鍍鋅層或者合金化熱浸鍍鋅層的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，所述母材鋼板以體積分?jǐn)?shù)計具有40～90%的鐵素體相和5%以下的殘余奧氏體相，而且未再結(jié)晶鐵素體在整個所述鐵素體相中所占的比例以體積分?jǐn)?shù)計為50%以下；進(jìn)而鐵素體相的晶粒在軋制方向的平均粒徑除以板寬度方向的平均粒徑所得到的值即粒徑比為0.75～1.33，分散成島狀的硬質(zhì)組織在軋制方向的平均長度除以板寬度方向的平均長度所得到的值即長度比為0.75～1.33，而且夾雜物的平均縱橫尺寸比為5.0以下。
【專利說明】耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板及其制造方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及以最大抗拉強(qiáng)度為900MPa級以上的高強(qiáng)度鋼板為母材，且其表面形成有熱浸鍍鋅層的熱浸鍍鋅鋼板，特別涉及耐延遲斷裂特性優(yōu)良、同時耐延遲斷裂特性的各向異性也優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002]近年來，對于汽車或者工程機(jī)械、其它建筑和土木構(gòu)造物等各種部件或構(gòu)造物中使用的鋼板的高強(qiáng)度化的要求正在提高。在這樣的背景下，最大抗拉強(qiáng)度為900MPa以上的高強(qiáng)度鋼板能夠以汽車的保險杠和防撞梁等增強(qiáng)材料為中心而使用。另外，對于這些用途的鋼板，大多在室外使用，因而通常要求優(yōu)良的耐蝕性。
[0003]作為在用途中需要這樣的耐蝕性的鋼板，在母材鋼板的表面實施了熱浸鍍鋅的熱浸鍍鋅鋼板得到了廣泛的應(yīng)用。另外，在熱浸鍍鋅后，將鍍層加熱至Zn的熔點以上的溫度而使Fe從母材鋼板中擴(kuò)散至鍍層中，由此使鍍層成為以Zn-Fe合金為主體的層，進(jìn)行這樣的合金化處理而得到的合金化熱浸鍍鋅鋼板最近也得到了廣泛的應(yīng)用。
[0004]然而，在將高強(qiáng)度鋼板適用于汽車等時，需要解決的問題是延遲斷裂的發(fā)生。
[0005]所謂延遲斷裂，是指在構(gòu)件的加工或組裝時不會產(chǎn)生裂紋或破壞，但在較高的應(yīng)力發(fā)生作用的狀況下，在使用構(gòu)件的期間，外觀上幾乎不會伴隨著塑性變形而突然發(fā)生脆性裂紋等破壞的現(xiàn)象。延遲斷裂為人所知的是與從鋼板的外部環(huán)境進(jìn)入鋼板中的氫有密切的關(guān)系。也就是說，一般地說，延遲斷裂可以認(rèn)為是起因于從外部環(huán)境進(jìn)入而在鋼中擴(kuò)散的氫的脆化現(xiàn)象。
[0006]作為對延遲斷裂產(chǎn)生很大影響的因子，為人所知的是鋼板強(qiáng)度。這是因為越是高強(qiáng)度的鋼板，在高應(yīng)力作用的環(huán)境下使用的可能性越高。也就是說，在將低強(qiáng)度材料用于高應(yīng)力作用的構(gòu)件的情況下，材料立即發(fā)生塑性變形而直至斷裂，因而通常不會發(fā)生延遲斷裂。另一方面，高強(qiáng)度材料由于難以發(fā)生塑性變形和斷裂，因而大多在高應(yīng)力作用的環(huán)境下使用。另外，如汽車部件那樣實施成形加工后使用的鋼材因加工而產(chǎn)生殘余應(yīng)力。鋼板強(qiáng)度越高，該殘余應(yīng)力越大。因此，除了由外部負(fù)荷施加的應(yīng)力以外，還向鋼板施加較大的殘余應(yīng)力，因此，容易發(fā)生延遲斷裂。其結(jié)果是，越是高強(qiáng)度材料，發(fā)生延遲斷裂的可能性越高。
[0007]另一方面，在薄鋼板、例如板厚為3.0mm左右以下的薄鋼板中，為人所知的是耐延遲斷裂特性具有各向異性。也就是說，根據(jù)鋼板的制造工藝中的加工方向(一般為最終冷軋的軋制方向、或者與其正交的軋制寬度方向)的不同，耐延遲斷裂特性有時產(chǎn)生差異。該傾向?qū)τ诒“逄貏e明顯。于是，在將高強(qiáng)度薄鋼板用于高應(yīng)力作用的構(gòu)件的情況下，采取確保安全的對策是很流行的。也就是說，流行的作法是采取以下的對策:如進(jìn)行設(shè)計以便即使在耐延遲斷裂特性最差的方向也不會產(chǎn)生延遲斷裂、或者考慮鋼板形成構(gòu)件的適用方向以便使在耐延遲斷裂特性較差的方向的加工變得輕微等。然而，在那樣的對策中，存在的問題有在鋼板的利用時受到明顯的限制。
[0008]于是，作為薄鋼板本身的特性，強(qiáng)烈要求不僅提高耐延遲斷裂特性、而且減小耐延遲斷裂特性的各向異性的薄鋼板的開發(fā)。
[0009]可是，作為與薄鋼板的各向異性有關(guān)的現(xiàn)有技術(shù)，存在以下的技術(shù)。首先，作為減 弱延展性的各向異性而提高鋼板特性的手段，存在專利文獻(xiàn)1所示的技術(shù)。另外，作為減弱 彎曲性和韌性的各向異性而提高鋼板特性的手段，存在專利文獻(xiàn)2所示的技術(shù)。然而，在專 利文獻(xiàn)1和2中，都沒有記載耐延遲斷裂特性，也沒有公開用于解決耐延遲斷裂特性的各向 異性的手段。
[0010]另外，在專利文獻(xiàn)3中，記載著耐延遲斷裂特性優(yōu)良、且抗拉強(qiáng)度以及延展性的各 向異性較小的鋼板。然而，對于耐延遲斷裂特性的各向異性并沒有記載，也沒有公開用于減 小耐延遲斷裂特性的各向異性的手段。
[0011]再者，作為提高鋼板的耐延遲斷裂特性的技巧，在專利文獻(xiàn)4、專利文獻(xiàn)5中，記載 著通過將鋼板的主相設(shè)定為貝氏體、貝氏體鐵素體、馬氏體、回火馬氏體等硬質(zhì)組織而提高 耐延遲斷裂特性的鋼板。另外，在專利文獻(xiàn)6中，記載著在將鋼板的主相設(shè)定為回火馬氏體 的基礎(chǔ)上，進(jìn)而通過在回火馬氏體中分散微細(xì)的碳化物而提高耐延遲斷裂特性的鋼板。
[0012]然而，在基于這些專利文獻(xiàn)4?6的技術(shù)的鋼板中，由于都以硬質(zhì)且延展性差的組 織為主相，在整個鋼板中延展性較差，因此，在施加苛刻的成形加工而使用的用途中是不適 當(dāng)?shù)摹?br> [0013]在專利文獻(xiàn)7中，公開了通過將氧化物分散于距鋼板表面10 y m以內(nèi)的表層、使氫 被該氧化物所捕獲，從而提高鋼板的耐延遲斷裂特性的技術(shù)。另外，在專利文獻(xiàn)8中，記載 著將鋼板的主相設(shè)定為鐵素體，使作為硬質(zhì)組織的馬氏體分散于鋼板中，借助于Ti、Nb、V 等微細(xì)析出物而使該馬氏體的塊尺寸微細(xì)化，從而提高耐延遲斷裂特性的鋼板。再者，在專 利文獻(xiàn)9中，除上述的塊尺寸的微細(xì)化以外，在鋼板的表層以0. 5 u m以上的厚度形成脫碳 層，從而提高耐延遲斷裂特性的鋼板。[0014]在這些專利文獻(xiàn)7?9中，除強(qiáng)度、延展性以外，還記載著耐延遲斷裂特性的提高，但對于耐延遲斷裂特性的各向異性完全沒有考慮。[0015]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)[0016]專利文獻(xiàn)[0017]專利文獻(xiàn)1 :日本特開2005-256020號公報[0018]專利文獻(xiàn)2 ：:日本特開2010-156016號公報[0019]專利文獻(xiàn)3 ：:日本特開2010-168651號公報[0020]專利文獻(xiàn)4 ：:日本專利第3247907號公報[0021]專利文獻(xiàn)5 ：:日本專利第4317384號公報[0022]專利文獻(xiàn)6 ：:日本專利第4712882號公報[0023]專利文獻(xiàn)7 ：:日本特開2007-211279號公報[0024]專利文獻(xiàn)8 ：:日本特開2011-111671號公報[0025]專利文獻(xiàn)9 ：:日本特開2011-111675號公報[0026]非專利文獻(xiàn)[0027]非專利文獻(xiàn)1 :林邦夫、其它4人，“薄鋼板的耐氫脆特性評價法”，* >9 A (日本金屬學(xué)會會報)，2005年3月 20日，44 (3)，p. 254-256[0028]非專利文獻(xiàn)2 :社團(tuán)法人日本鋼鐵協(xié)會生產(chǎn)技術(shù)部門表面處理鋼板部會編，“熱浸鍍鋅鋼板手冊”，社團(tuán)法人日本鋼鐵協(xié)會，1991年I月，p.53-55
【發(fā)明內(nèi)容】

[0029]發(fā)明所要解決的課題
[0030]如前所述，例如在將具有900MPa級以上的高強(qiáng)度的鋼板、特別是厚度為3.0mm左右以下的薄鋼板用作高負(fù)荷所作用的構(gòu)件時，成為問題的是耐延遲斷裂特性的各向異性。然而，以往的實際情況是:雖然考慮了降低耐延遲斷裂特性以外的延展性等機(jī)械特性的各向異性、或者提高耐延遲斷裂特性自身的對策，但沒有特別考慮耐延遲斷裂特性的各向異性的降低。因此，如前所述，在適用負(fù)荷較大的構(gòu)件時，如果為安全起見而欲切實且穩(wěn)定地防止延遲斷裂的發(fā)生，則必然產(chǎn)生設(shè)計上或者加工上的制約。而且當(dāng)為在高強(qiáng)度鋼板的表面形成有用于提高耐蝕性的熱浸鍍鋅層的熱浸鍍鋅鋼板、進(jìn)而使該鍍層合金化的合金化熱浸鍍鋅鋼板時，也必然產(chǎn)生這樣的問題。
[0031]本發(fā)明是以上述的情況為背景而完成的，其目的在于提供一種熱浸鍍鋅鋼板，其可謀求確保延展性和強(qiáng)度，并謀求提高耐延遲斷裂特性，同時降低其耐延遲斷裂特性的各向異性、特別是平行于板面(軋制面)的面內(nèi)的耐延遲斷裂特性的各向異性(面內(nèi)各向異性)，且一并提供該熱浸鍍鋅鋼板的制造方法。
[0032]用于解決課題的手段
[0033]本發(fā)明人為了發(fā)現(xiàn)不會損害母材鋼板的延展性和強(qiáng)度而提高耐延遲斷裂特性，同時降低其耐延遲斷裂特性的面內(nèi)各向異性的對策而反復(fù)進(jìn)行了各種實驗和研究。其結(jié)果是，新近獲得了如下的見解:通過適當(dāng)?shù)卣{(diào)整母材鋼板的成分組成，而且適當(dāng)?shù)卣{(diào)整鋼組織，同時適當(dāng)?shù)卣{(diào)整特定的相和組織、夾雜物的形狀，進(jìn)而將母材表面層設(shè)計為適當(dāng)?shù)胤稚⒂醒趸锏拿撎紝?，便可以解決上述的課題，并發(fā)現(xiàn)了為此所需要的制造工藝條件，以致達(dá)成了本發(fā)明。
[0034]因此，本發(fā)明的要旨如下所述。
[0035](I) 一種耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于，具有母材鋼板、和在所述母材鋼板的表面形成的熱浸鍍鋅層，所述母材鋼板以質(zhì)量％計，含有
[0036]C:0.075 ?0.400%、
[0037]Si:0.01 ?2.00%、
[0038]Mn:0.80 ?3.50%、
[0039]P:0.0001 ?0.100%、
[0040]S:0.0001 ?0.0100%、
[0041]Al:0.001 ?2.00%、
[0042]O:0.0001 ?0.0100%、
[0043]N:0.0001 ?0.0100%,
[0044]剩余部分包括Fe和不可避免的雜質(zhì)；
[0045]在以所述母材鋼板的板厚的1/4厚度的位置為中心的距所述母材鋼板的表面為1/8厚度?3/8厚度的范圍，所述母材鋼板的組織被設(shè)定為如下的組織:以體積分?jǐn)?shù)計具有40?90%的鐵素體相，并且殘余奧氏體相以體積分?jǐn)?shù)計為5%以下，而且未再結(jié)晶鐵素體在整個所述鐵素體相中所占的比例以體積分?jǐn)?shù)計為50%以下；[0046]所述母材鋼板中的所述鐵素體相的晶粒在軋制方向的平均粒徑除以板寬度方向的平均粒徑所得到的值即粒徑比為0.75?1.33，所述鐵素體相中分散成島狀的硬質(zhì)組織在軋制方向的平均長度除以板寬度方向的平均長度所得到的值即長度比為0.75?1.33，而且所述母材鋼板中含有的夾雜物的平均縱橫尺寸比為1.0?5.0 ;
[0047]所述母材鋼板的表面層被設(shè)定成厚度為0.01?10.0 μ m的脫碳層，而且該脫碳層中的氧化物的平均粒徑為30?500nm，且該脫碳層中的氧化物的平均密度被設(shè)定在
1.0X IO12 個/m2 ?1.0X IO16 個/m2 的范圍內(nèi)。
[0048](2)根據(jù)上述(I)所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板以質(zhì)量％計，進(jìn)一步含有選自
[0049]Cr:0.01 ?2.00%、
[0050]N1:0.01 ?2.00%、
[0051]Cu:0.01 ?2.00%、
[0052]Mo:0.01 ?2.00%、
[0053]B:0.0001 ?0.0100%、
[0054]W:0.01?2.00%之中的I種或2種以上。
[0055](3)根據(jù)上述(I)所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板以質(zhì)量％計，進(jìn)一步含有選自
[0056]Ti:0.001 ?0.150%、
[0057]Nb:0.001 ?0.100%、
[0058]V:0.001?0.300%之中的I種或2種以上。
[0059](4)根據(jù)上述(I)所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板進(jìn)一步合計含有0.0001?0.0100質(zhì)量％的選自Ca、Ce、Mg、Zr、La、REM之中的I種或2種以上。
[0060](5)根據(jù)上述(I)所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:在所述母材鋼板中，總拉伸率在3?7%的范圍內(nèi)的平均的加工硬化指數(shù)(η值)為0.060以上。
[0061](6)根據(jù)上述(I)所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板在軋制方向的極限擴(kuò)散性氫量除以板寬度方向的極限擴(kuò)散性氫量所得到的值在0.5?1.5的范圍內(nèi)。
[0062](7)根據(jù)上述(I)所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板的距表面為1/4厚度的位置的BCC鐵的X射線隨機(jī)強(qiáng)度比為4.0以下。
[0063](8)根據(jù)上述(I)所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述熱浸鍍鋅層為進(jìn)行過合金化處理的熱浸鍍鋅層。
[0064](9) 一種耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，包括以下工序:
[0065]熱軋工序，將板坯加熱至1080°C以上而開始熱軋，將從熱軋開始至熱軋結(jié)束的總道次數(shù)(_)設(shè)定為N，將第i道次的軋制溫度(°C)設(shè)定為TPi,將第i道次的壓下率(-)設(shè)定為以使它們滿足下述式A的方式進(jìn)行熱軋，在母材鋼板的溫度處于850?980°C的范圍內(nèi)的溫度時使熱軋結(jié)束；所述板坯以質(zhì)量％計含有[0066]C:0.075 ~0.400%、
[0067]S1:0.01 ~2.00%、
[0068]Mn:0.80 ~3.50%、
[0069]P:0.0001 ~0.100%、
[0070]S:0.0001 ~0.0100%、
[0071]Al:0.001 ~2.00%、
[0072]O:0.0001 ~0.0100%、
[0073]N:0.0001 ~0.0100%,
[0074]剩余部分包括Fe和不可避免的雜質(zhì)；
[0075]—次冷卻工序，將從所述熱軋結(jié)束后至冷卻開始的經(jīng)過時間設(shè)定為1.0秒以上，對所述熱軋過的母材鋼板以5°C /秒~50°C /秒的冷卻速度進(jìn)行一次冷卻，在所述母材鋼板的溫度處于500~650°C的范圍內(nèi)的溫度時，使該一次冷卻停止；
[0076]二次冷卻工序，接著所述一次冷卻工序，以所述母材鋼板的溫度從所述一次冷卻停止時的溫度至400°C的經(jīng)過時間為I小時以上的方式，使所述母材鋼板緩冷而進(jìn)行二次冷卻；
[0077]冷軋工序，在所述二次冷卻后，將合計壓下率設(shè)定為30~75%而對所述母材鋼板進(jìn)行冷軋；
[0078]退火工序，在所述冷軋后，以600~750°C的范圍內(nèi)的平均升溫速度為20°C /sec以下的方式對所述冷軋過的所述母材鋼板進(jìn)行升溫，加熱至750°C以上的溫度，接著以750~650°C的范圍內(nèi)的平均冷卻速度為1.0~15.(TC /秒的方式對所述加熱過的所述母材鋼板進(jìn)行冷卻；以及
[0079]鍍覆工序，對所述退火工序后的所述母材鋼板的表面實施熱浸鍍鋅。
[0080]
【權(quán)利要求】
1.一種耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于，具有母材鋼板、和在所述母材鋼板的表面形成的熱浸鍍鋅層，所述母材鋼板以質(zhì)量％計含有
C:0.075 ~0.400%、
S1:0.01 ~2.00%、
Mn:0.80 ~3.50%、
P:0.0001 ~0.100%、
S:0.0001 ~0.0100%、
Al:0.001 ~2.00%、
O:0.0001 ~0.0100%、
N:0.0001 ~0.0100%， 剩余部分包括Fe和不可避免的雜質(zhì)； 在以所述母材鋼板的板厚的1/4厚度的位置為中心的距所述母材鋼板的表面為1/8厚度~3/8厚度的范圍，所述母材鋼板的組織被設(shè)定為如下的組織:以體積分?jǐn)?shù)計具有40~90%的鐵素體相，并且殘余奧氏體相以體積分?jǐn)?shù)計為5%以下，而且未再結(jié)晶鐵素體在整個所述鐵素體相中所占的比例以體積分?jǐn)?shù)計為50%以下； 所述母材鋼板中的所述鐵素體相的晶粒在軋制方向的平均粒徑除以板寬度方向的平均粒徑所得到的值即粒徑比為0.75~1.33，所述鐵素體相中分散成島狀的硬質(zhì)組織在軋制方向的平均長度除以板寬度方向的平均長`度所得到的值即長度比為0.75~1.33，而且所述母材鋼板中含有的夾雜物的平均縱橫尺寸比為1.0~5.0 ; 所述母材鋼板的表面層被設(shè)定成厚度為0.01~10.0 μ m的脫碳層，而且該脫碳層中的氧化物的平均粒徑為30~500nm，且該脫碳層中的氧化物的平均密度被設(shè)定在1.0X IO12個/m2~1.0X IO16個/m2的范圍內(nèi)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板以質(zhì)量％計，進(jìn)一步含有選自
Cr:0.01 ~2.00%、
N1:0.01 ~2.00%、
Cu:0.01 ~2.00%、
Mo:0.01 ~2.00%、
B:0.0001 ~0.0100%、 W:0.01~2.00%之中的I種或2種以上。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板以質(zhì)量％計，進(jìn)一步含有選自
T1:0.001 ~0.150%、
Nb:0.001 ~0.100%、 V:0.001~0.300%之中的I種或2種以上。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板進(jìn)一步合計含有0.0001~0.0100質(zhì)量％的選自Ca、Ce、Mg、Zr、La、REM2*的I種或2種以上。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:在所述母材鋼板中，總拉伸率在3~7%的范圍內(nèi)的平均的加工硬化指數(shù)即η值為0.060以上。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板在軋制方向的極限擴(kuò)散性氫量除以板寬度方向的極限擴(kuò)散性氫量所得到的值在0.5~1.5的范圍內(nèi)。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述母材鋼板的距表面為1/4厚度的位置的BCC鐵的X射線隨機(jī)強(qiáng)度比為4.0以下。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板，其特征在于:所述熱浸鍍鋅層為進(jìn)行過合金化處理的熱浸鍍鋅層。
9.一種耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，包括以下工序: 熱軋工序，將板坯加熱至1080°C以上而開始熱軋，將從熱軋開始至熱軋結(jié)束的總道次數(shù)(_)設(shè)定為N，將第i道次的軋制溫度(°C)設(shè)定為TPi,將第i道次的壓下率(-)設(shè)定為ri；以使它們滿足下述式A的方式進(jìn)行熱軋，在所述母材鋼板的溫度處于850~980°C的范圍內(nèi)的溫度時使熱軋結(jié)束；所述板坯以質(zhì)量％計含有C:0.075 ~0.400%、
S1:0.01 ~2.00%、
Mn:0.80 ~3.50%、
P:0.0001 ~0.100%、
S:0.0001 ~0.010 0%、
Al:0.001 ~2.00%、
O:0.0001 ~0.0100%、
N:0.0001 ~0.0100%， 剩余部分包括Fe和不可避免的雜質(zhì)； 一次冷卻工序，將從所述熱軋結(jié)束后至冷卻開始的經(jīng)過時間設(shè)定為1.0秒以上，對所述熱軋過的母材鋼板以5°c /秒~50°C /秒的冷卻速度進(jìn)行一次冷卻，在所述母材鋼板的溫度處于500~650°C的范圍內(nèi)的溫度時，使該一次冷卻停止； 二次冷卻工序，接著所述一次冷卻工序，以所述母材鋼板的溫度從所述一次冷卻停止時的溫度至400°c的經(jīng)過時間為I小時以上的方式，使所述母材鋼板緩冷而進(jìn)行二次冷卻；冷軋工序，在所述二次冷卻后，將合計壓下率設(shè)定為30~75%而對所述母材鋼板進(jìn)行冷軋； 退火工序，在所述冷軋后，以600~750°C的范圍內(nèi)的平均升溫速度為20°C /sec以下的方式對所述冷軋過的所述母材鋼板進(jìn)行升溫，加熱至750°C以上的溫度，接著以750~650°C的范圍內(nèi)的平均冷卻速度為1.0~15.(TC /秒的方式對所述加熱過的所述母材鋼板進(jìn)行冷卻；以及 鍍覆工序，對所述退火工序后的所述母材鋼板的表面實施熱浸鍍鋅；_'1.冊 X f爾+遍0?.?(式 A)
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于:采用具有預(yù)熱帶、還原帶以及鍍覆帶的連續(xù)退火鍍覆生產(chǎn)線連續(xù)地實施所述退火工序以及所述鍍覆工序； 而且將所述預(yù)熱帶的至少一部分設(shè)計為空氣比被設(shè)定為0.7~1.2的氧化處理區(qū)，在該氧化處理區(qū)使所述冷軋后的所述母材鋼板的表層部生成氧化物，所述空氣比是在用于加熱的燃燒器所使用的空氣和燃燒氣體的混合氣體中，單位體積的混合氣體中含有的空氣的體積除以為了使單位體積的該混合氣體中含有的燃燒氣體完全燃燒而在理論上所需要的空氣的體積所得到的值； 接著，在水蒸氣分壓除以氫分壓所得到的值即分壓比Ρ(Η20)/Ρ(Η2)被設(shè)定為0.0001~2.0的所述還原帶， 使所述氧化物還原，然后在鍍覆浴溫度:450~470°C、鍍覆浴中的有效Al量:0.01~0.18質(zhì)量％的熱浸鍍鋅浴中，且在進(jìn)入鍍覆浴時的鋼板溫度:430~490°C的條件下，將通過所述還原帶后的所述母材鋼板浸潰于所述鍍覆帶中，從而在該母材鋼板的表面實施熱浸鍍鋅。
11.根據(jù)權(quán)利要求9所述的耐延遲斷裂特性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于:在所述鍍覆工序之后，進(jìn)一步具有用于使所述熱浸鍍鋅層合金化的合金化處理工序。
【文檔編號】C22C38/06GK103842543SQ201280047992
【公開日】2014年6月4日 申請日期:2012年9月28日 優(yōu)先權(quán)日:2011年9月30日
【發(fā)明者】川田裕之, 丸山直紀(jì), 村里映信, 南昭暢, 安井健志, 桑山卓也, 伴博之, 平松薰 申請人:新日鐵住金株式會社