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1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法

文檔序號:3342942閱讀:354來源:國知局
專利名稱:1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法
技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明涉及l(fā)Mnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件制造領(lǐng)域,特別涉及一種lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件制造工藝中屈服強(qiáng)度的控制方法。
背景技術(shù)
護(hù)環(huán)是火電及核電機(jī)組中最重要的零件之一,裝配于發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子兩端的線圈繞組上,與發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子、線圈繞組、支撐環(huán)(中心環(huán))、集電環(huán)等一起構(gòu)成發(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)動部分。IMnlSCrlSN鋼因其具有較高的抗裂紋擴(kuò)展和抗應(yīng)力腐蝕能力而成為新一代護(hù)環(huán)鍛件的制造材料。發(fā)電機(jī)組要求護(hù)環(huán)必須具有良好的強(qiáng)度性能,因此強(qiáng)度指標(biāo)是護(hù)環(huán)鍛件力學(xué)性能驗收檢測項目中一個最重要性能指標(biāo),如果生產(chǎn)的護(hù)環(huán)鍛件強(qiáng)度不能達(dá)到使用要求,則只能報廢。護(hù)環(huán)鍛件制造工藝中的一個重要工序是冷變形強(qiáng)化。冷變形強(qiáng)化的原理是利用金屬在塑性變形時,產(chǎn)生加工硬化現(xiàn)象來提高鋼的強(qiáng)度。IMnlSCrlSN鋼的屈服強(qiáng)度隨變形程度的增加而提高,因此,在IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件生產(chǎn)工藝中,通過控制冷變形強(qiáng)化工序中的鍛件坯料變形程度來控制護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度。即在冷變形強(qiáng)化工序中,通過向IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料施加外力, 使得IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料變形到設(shè)定程度,進(jìn)而實現(xiàn)控制護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度的目的。護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度隨變形程度的增加而提高,但其塑性和韌性隨變形程度的增加而減小,因此,為使得護(hù)環(huán)鍛件具有良好的性能,在滿足屈服強(qiáng)度要求的情況下,護(hù)環(huán)鍛件的變形程度應(yīng)盡量小。目前的護(hù)環(huán)鍛件生產(chǎn)工藝中,IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度設(shè)定值通常是根據(jù)經(jīng)驗而設(shè)定的,一次性制造出的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度通常不能滿足生產(chǎn)要求。只有設(shè)定多組不同的變形程度值,經(jīng)過多次、甚至大量的生產(chǎn)試制,然后進(jìn)行拉伸試樣,檢測試制的護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度,找出屈服強(qiáng)度符合生產(chǎn)要求的一組,然后再按照該組護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度ε進(jìn)行工藝參數(shù)設(shè)計,批量生產(chǎn)屈服強(qiáng)符合生產(chǎn)要求的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件。大量護(hù)環(huán)鍛件試制,造成lMnl8Crl8N鋼材料的大量浪費(fèi),也大大提高了生成成本。也正是由于生產(chǎn)成本太高,目前我國大機(jī)組用lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件多依賴于進(jìn)口。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)中所存在的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件生產(chǎn)工序中因無法準(zhǔn)確控制屈服強(qiáng)度而導(dǎo)致生產(chǎn)成本較高的不足,提供一種IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法,可實現(xiàn)一次性生產(chǎn)出屈服強(qiáng)度符合使用要求的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件,降低生產(chǎn)成本。為了實現(xiàn)上述發(fā)明目的,本發(fā)明提供了以下技術(shù)方案一種IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法,包括以下步驟(I)、檢測lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量;(2)、根據(jù)lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的重量百分比含量,確定IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的初始屈服強(qiáng)度值A(chǔ)O :如果該三種元素含量均為上限值,則AO為420 460Mpa ;如果該三種元素含量均為下限值,則AO為330 380Mpa ;否則AO為380 410Mpa ;(3)、在冷變形強(qiáng)化工序中,對lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料進(jìn)行多次變形和打磨,使得IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的總變形程度ε滿足要求如果Rp —Αο —Κ1Χ100Χ ε I ≤ 0,則控制總變形程度 ε =(Rp-Ao) / Κ1Χ100 ;如果Rp — Ao— ΚΙΧ 100Χ ε I —Κ2Χ 100Χ ( ε 2 - ε I)≤ 0,則控制總變形程度 ε = (Rp — Ao — KlX 100Χ ε I) / Κ2Χ100+ ε I ;如果Rp — Ao — KlX IOOX ε I — Κ2Χ 100Χ ( ε 2 — ε I)— Κ3Χ100Χ ( ε 3 —ε 2)≤ 0,則控制總變形程度 ε =[(Rp — Ao — Κ1Χ100Χ ε1- K2X100XC ε 2 - ε I)] /Κ3Χ100+ ε 2 ;如果Rp — Ao — KlX 100Χ ε I — Κ2Χ 100Χ ( ε 2 — ε I)— Κ3Χ100Χ ( ε 3 —ε 2)— Κ4Χ100Χ ( ε 4 — ε 3)≤ 0,則控制總變形程度 ε =[(Rp — Ao — KlX 100X ε I —K2X100X ( ε 2 — ε I) — Κ3Χ100Χ ( ε 3 — ε 2) ] / Κ4Χ100+ ε 3 ;如果Rp — Ao — KlX 100Χ ε I — Κ2Χ 100Χ ( ε 2 — ε I)- Κ3Χ100Χ ( ε 3 —ε 2) - Κ4Χ100Χ ( ε 4 — ε 3) > O,則控制總變形程度 ε =60% ;其中,ε1、ε 2、ε 3和ε 4分別為依次增大的變形程度值,且ε1、ε 2、ε 3和ε 4均小于等于60% ;Κ1、Κ2、Κ3和Κ4分別為10 30的常數(shù),Rp為目標(biāo)屈服強(qiáng)度。優(yōu)選的,將步驟(3)中總變形程度ε修訂為ε + (0.5% 1%)。實際生產(chǎn)的通常情況是,要求生產(chǎn)出的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度大于或等于目標(biāo)屈服強(qiáng)度Rpdf變形程度ε修訂為ε+(0. 5% 1%),進(jìn)一步確保生產(chǎn)的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度符合生產(chǎn)要求。優(yōu)選的,如果拉伸試樣溫度為95°C 105°C,則修訂步驟(3)中所述目標(biāo)屈服強(qiáng)度Rp :如果lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量均為上限值,則修訂Rp為Rp+ (100 130Mpa);如果該三種元素含量均為下限值,則修訂Rp為Rp+ (170 200Mpa);否則修訂Rp為Rp+ (140 160Mpa)。lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件制造完成后,(客戶)需要通過拉伸試樣,檢測生產(chǎn)的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度是否符合生產(chǎn)要求。通常情況下,在常溫(20°C 29°C)下進(jìn)行拉伸試樣檢測,根據(jù)護(hù)環(huán)鍛件的使用要求,有時在95°C 105°C進(jìn)行拉伸試樣檢測。拉伸試樣溫度對屈服強(qiáng)度的檢測結(jié)果有影響,生產(chǎn)的同一個護(hù)環(huán)鍛件在不同的拉伸試樣溫度下進(jìn)行屈服強(qiáng)度檢測,檢測結(jié)果不一樣。而且坯料中Mn、Cr、N的百分比含量不同,不同拉伸試樣溫度下檢測結(jié)果也不同。因此在生產(chǎn)過程中,根據(jù)拉伸試樣溫度和坯料中Mn、Cr、N的百分比含量對目標(biāo)屈服強(qiáng)度Rp進(jìn)行修訂,確保生產(chǎn)的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件符合生產(chǎn)要求。與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明的有益效果本發(fā)明IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法,在冷變形強(qiáng)化工序中,通過控制IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度為ε,實現(xiàn)護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度控制。通過本發(fā)明方法,可一次性制造出屈服強(qiáng)度滿足生產(chǎn)要求的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件,避免了因大量lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件試制而造成的材料浪費(fèi)、成本提高的問題,大大降低了 IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件制造成本,同時也提高了生產(chǎn)效率,使得我國大型機(jī)組用lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件不再依賴于進(jìn)口,lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件制造技術(shù)不再受制于國外。
具體實施例方式下面結(jié)合試驗例及具體實施方式
對本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)描述。但不應(yīng)將此理解為本發(fā)明上述主題的范圍僅限于以下的實施例,凡基于本發(fā)明內(nèi)容所實現(xiàn)的技術(shù)均屬于本發(fā)明的范圍。經(jīng)過研究發(fā)現(xiàn),護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度(常用RpO. 2表示)與鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料在冷變形強(qiáng)化工序中的變形程度有關(guān),變形程度不同,生產(chǎn)出的護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度不同。lMnl8Crl8N鋼的屈服強(qiáng)度(RpO. 2)隨變形程度的增加而提高,但不同的變形程度范圍,屈服強(qiáng)度的增加程度不同。本發(fā)明方法根據(jù)IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料在冷變形強(qiáng)化工序中的變形程度與屈服強(qiáng)度的關(guān)系,將護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度(O 70%,護(hù)環(huán)鍛件坯料的最大變形程度為70%)劃分為不同的區(qū)間,如(O, ε I], ( ε I, ε 2],( ε 2,ε 3],( ε 3,ε 4]...(ε (η-1), εη],再根據(jù)屈服強(qiáng)度與IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度的關(guān)系,Rp=Ao+KlX100X ε 1+Κ2Χ100Χ ( ε 2 — ε 1)+Κ3Χ100Χ ( ε 3 — ε 2)+Κ4Χ100Χ ( ε 4 —ε 3)+…+KnXlOOX ( ε η - ε (η-1)),通過控制lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料在冷變形強(qiáng)化工序中的變形程度,間接控制護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度。Ao為變形前IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的初始屈服強(qiáng)度值,KU K2、K3、K4、…Kn分別為10 30不同常數(shù),表示不同變形程度條件下屈服強(qiáng)度的增長系數(shù),單位為MpajnKl是區(qū)間(0,ε I]屈服強(qiáng)度增長系數(shù);ε1、ε2、ε3、ε4、…ε η為百分?jǐn)?shù),表示逐漸變大的變形程度值,且ε η < 70%。經(jīng)過研究發(fā)現(xiàn),lMnl8Crl8N鋼錠中坯料中Mn、Cr、N的百分比含量對屈服強(qiáng)度有影響,Mn、Cr、N的含量不同,相同冷變形程度下的屈服強(qiáng)度略有不同。lMnl8Crl8N鋼錠中坯料的主要合金元素Mn、Cr、N (lMnl8Crl8N鋼錠中坯料還包含其他元素)的重量百分比含量有相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn),根據(jù)IMnlSCrlSN鋼鍛件坯料中Mn、Cr、N的重量百分比,對冷變形前鍛件坯料中的初始屈服強(qiáng)度值A(chǔ)o進(jìn)行修訂,可提高所要求得的變形程度的準(zhǔn)確性。具體修訂方法是,檢測lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料化學(xué)成分中Mn、Cr、N的百分比含量如果該三種元素的含量均為上限值,則修訂A o為420 460Mpa ;如果該三種元素含量均為下限值,則修訂AO為330 380Mpa ;如果該三種元素含量均介于上限值與下限值之間,則修訂AO為380 4IOMpaο制造好的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件需要經(jīng)過拉伸試樣檢測,以驗證護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度是否符合制造要求,而拉伸試樣的溫度對檢測的屈服強(qiáng)度有影響。即,在護(hù)環(huán)鍛件制造過程中,即使采用相同的鍛造工藝,在不同的拉伸試樣溫度下,檢測出的屈服強(qiáng)度不同。因此,在屈服強(qiáng)度控制過程中,根據(jù)拉伸試樣溫度不同,對目標(biāo)屈服強(qiáng)度Rp (即生產(chǎn)要求的護(hù)環(huán)鍛件所要達(dá)到的最小屈服強(qiáng)度,通常生產(chǎn)要求護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度大于等于Rp)進(jìn)行修訂,確保生產(chǎn)的護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度滿足生產(chǎn)要求。具體方法是,如果拉伸試樣溫度為95°C 105°C,則修訂Rp為不同的值如果lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量均為上限值,則修訂Rp為Rp+ (100 130Mpa);如果該三種元素含量均為下限值,則修訂Rp為Rp+ (170 200Mpa);否則修訂Rp為Rp+ (140 160Mpa)。如果拉伸試樣溫度為20°C 29°C,則目標(biāo)屈服強(qiáng)度保持原值,即Rp。lMnl8Crl8N鋼的屈服強(qiáng)度(RpO. 2)隨變形程度的增加而提高,但其塑性和韌性隨變形程度的增加而減小。在護(hù)環(huán)鍛件制造過程中,保證屈服強(qiáng)度的同時要考慮護(hù)環(huán)鍛件的塑性和韌性。經(jīng)過研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)變形程度達(dá)到一定數(shù)值(55%)以后,隨變形程度的增加,RpO. 2提高甚微;當(dāng)變形程度達(dá)到lMnl8Crl8N的極限(60%)以后,其塑性(A%、Z%)和韌性(Kv2或Kv8)指標(biāo)急劇下降,護(hù)環(huán)鍛件可能破裂而報廢,所以限定冷變形強(qiáng)化工序中,鍛件坯料的變形程度最大為60%,即ε η < 60%。對護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度(O 60%)劃分得越細(xì),即η值越大,冷變形強(qiáng)化工序中控制護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度精度越高。但是經(jīng)過研究發(fā)現(xiàn),護(hù)環(huán)鍛件在冷變形強(qiáng)化工序中的變形程度必須大于或等于30%,才能滿足IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的最低屈服強(qiáng)度要求,因此設(shè)定變形程度最低值為30%,即ε 1=30%。經(jīng)過研究發(fā)現(xiàn),將冷變形程度劃分為四個區(qū)間(0,ε I]、( ε 1,ε 2]、( ε 2,ε 3]、( ε 3,ε 4],其中 ε I = 30%, ε 2 為 35% 40%,ε 3為45% 50%,ε 4為60%,各區(qū)間對應(yīng)的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度增長系數(shù)分別為Kl=25, Kl為14 17,Κ2為11 14,Κ3為7 10,冷變形強(qiáng)化工序中,按照屈服強(qiáng)度與lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的變形程度的關(guān)系,控制總變形程度為ε,生產(chǎn)的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件即能夠滿足生產(chǎn)要求。所以實際生產(chǎn)過程中,只需要按照冷變形程度劃分為(O, ε I]、( ε 1,ε 2]、( ε 2,ε 3]、( ε 3,ε 4]四個區(qū)間。如果Rp — Ao— ΚΙ X 100 X ε I 彡 0,則控制總變形程度 ε =(Rp-Ao) / Kl X 100。如果Rp — Ao— ΚΙΧ IOOX ε I —Κ2Χ IOOX ( ε 2 - ε I)彡 0,則控制總變形程度 ε = (Rp — Ao — KlX 100Χ ε I) / Κ2Χ100+ ε I。如果Rp — Ao — Kl X 100X ε I — Κ2X 100X ( ε 2 — ε I)- Κ3Χ100Χ ( ε 3 —ε 2)彡 0,則控制總變形程度 ε =[(Rp — Ao — Κ1Χ100Χ ε1- K2X100XC ε 2 - ε I)] /Κ3Χ100+ ε 2。如果Rp-Ao-Kl X IOOX ε 1-Κ2 X 100 X ( ε 2_ ε I)-Κ3 X 100 X ( ε 3 - ε 2)—Κ4Χ100Χ ( ε 4 — ε 3)彡 0,則控制總變形程度 ε =[ (Rp — Ao — KlX IOOX ε I —Κ2Χ100Χ ( ε 2 — ε I) — Κ3Χ100Χ ( ε 3 — ε 2) ] / Κ4Χ100+ ε 3。如果Rp — Ao — KlX IOOX ε I — Κ2Χ IOOX ( ε 2 — ε I)- Κ3Χ100Χ ( ε 3 —ε 2) - Κ4Χ100Χ ( ε 4 — ε 3) > O,則控制總變形程度 ε =60%。下面通過實際應(yīng)用舉例說明本發(fā)明方法。用戶要求生產(chǎn)一批lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件,該批lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件的性能要求為屈服強(qiáng)度RpO. 2彡1050MPa(常溫,即20°C 29°C ),拉伸試樣檢測的溫度為95°C 100。。。步驟(I)、檢測lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量。步驟(2 )、IMn 18Cr 18N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量均為下限值,確定lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的初始屈服強(qiáng)度值A(chǔ)O為350Mpa。步驟(3)、修訂目標(biāo)屈服強(qiáng)度值Rp為1050+180=1330Mpa。本實際舉例中,將冷變形程度劃分為(O, 30%], (30%, 40%], (40%, 50%], (50%, 60%]四個區(qū)間。因為 Rp — Ao —KlX IOOX ε1- Κ2Χ100Χ ( ε 2 - ε I) - Κ3Χ100Χ ( ε 3 - ε 2) =1330 — 350 —25 X 100X30% — 17 X 100 X (40% — 30%)— 14 X 100 X (50% — 40%)= — 80〈0,則控制總變形程度 ε =[(Rp -Ao- KlX IOOX ε I — Κ2Χ100Χ( ε 2 — ε I)] / Κ3Χ100+ ε 2=[1330 —350 — 25 X 100X30% — 17 X IOOX (40% — 30%) ] / 14Χ 100+40%=44. 29% ^ 44. 3%,通常ε的精度取到O. 1%,采用“進(jìn)一”原則將O. 09%收入為O. 1%。即在冷變形強(qiáng)化工序中,對IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料進(jìn)行多次變形和打磨,使得IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的總變形程度ε=44.3%。為了進(jìn)一步確保生產(chǎn)的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度滿足生產(chǎn)要求,可將總變形程度ε進(jìn)行適當(dāng)修訂,例如將ε =44. 3%修訂為ε =44. 8%。進(jìn)行驗算屈服強(qiáng)度=350+25Χ100Χ30%+17Χ 100Χ (40%— 30%) +14X 100Χ(44. 3% - 40%) =1330. 2MPa≥1330MPa (目標(biāo)屈服強(qiáng)度值Rp已由1050MPa修訂為1050+180=1330MPa)。即冷變形強(qiáng)化工序,對坯料進(jìn)行多次變形后使得總變形程度為44. 3%,生產(chǎn)出的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度剛好滿足生產(chǎn)要求的屈服強(qiáng)度最小值1050MPa。將總變形程度44. 3%修訂為44. 8%,則生產(chǎn)出的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度為 350+25X 100X30%+17X100X (40% — 30%) +14 X 100X (44. 8% — 40%)=1337. 2MPa彡1330MPa,生產(chǎn)的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度完全符合生產(chǎn)要求。在95°C 100°C下進(jìn)行拉伸試樣檢測,檢測結(jié)果為lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度為1337MPa。即按照本發(fā)明方法進(jìn)行護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度控制,可一次性生產(chǎn)出屈服強(qiáng)度符合生產(chǎn)要求的lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件??蓪⒚看紊a(chǎn)的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的拉伸試樣檢測結(jié)果數(shù)據(jù)錄入數(shù)據(jù)庫,為產(chǎn)品質(zhì)量的持續(xù)改進(jìn)提供“數(shù)據(jù)分析”信息。每一次進(jìn)行屈服強(qiáng)度控制時,也可以參照數(shù)據(jù)庫中存儲的類似產(chǎn)品(即屈服強(qiáng)度要求相近或相同)的工藝設(shè)計參數(shù)(特別是冷變形強(qiáng)化工序中,鍛件坯料的總變形程 度ε參數(shù)),對設(shè)計的總變形程度值進(jìn)行適當(dāng)?shù)男抻?,或者直接用于生產(chǎn)屈服強(qiáng)度要求相同或相似的護(hù)環(huán)鍛件,制造出的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度符合生產(chǎn)要求,加快生產(chǎn)效率。
權(quán)利要求
1.一種IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法,其特征在于,該方法包括以下步驟 (1)、檢測lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量; (2)、根據(jù)lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的重量百分比含量,確定lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的初始屈服強(qiáng)度值A(chǔ)O :如果該三種元素含量均為上限值,則AO為420 460Mpa ;如果該三種元素含量均為下限值,則AO為330 380Mpa ;否則AO為380 41OMpa ; (3)、在冷變形強(qiáng)化工序中,對IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料進(jìn)行多次變形和打磨,使得IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的總變形程度ε滿足要求 如果 Rp -Ao- Kl X 100 X ε I 彡 0,則控制總變形程度 ε = (Rp — Ao) / Κ1Χ100 ; 如果 Rp -Ao- KlX 100Χ ε I — K2X100XC ε 2 — ε I)彡 0,則控制總變形程度 ε =(Rp -Ao- Kl X 100X ε I) / Κ2Χ100+ ε I ;如果 Rp — Ao — KlX IOOX ε I — Κ2Χ IOOX ( ε 2 — ε I)- Κ3Χ100Χ ( ε 3 — ε 2)(0,則控制總變形程度 ε =[ (Rp -Ao- KlX IOOX ε1- Κ2Χ100Χ ( ε 2 — ε I) ] /Κ3Χ100+ ε 2 ; 如果 Rp — Ao — Kl X 100X ε I — Κ2X 100X ( ε 2 — ε I) - Κ3Χ100Χ ( ε 3 —ε 2)— Κ4Χ100Χ ( ε 4 — ε 3)彡 0,則控制總變形程度 ε =[(Rp — Ao — KlX 100X ε I —K2X100X ( ε 2 — ε I) — Κ3Χ100Χ ( ε 3 — ε 2) ] / Κ4Χ100+ ε 3 ; 如果 Rp-Ao-Kl X 100X ε 1-Κ2Χ100Χ( ε 2_ ε I)-Κ3Χ100Χ( ε 3 — ε 2)—Κ4Χ100Χ(ε 4 - ε 3) > 0,則控制總變形程度ε =60% ; 其中,ε1、ε 2、ε3和ε 4分別為依次增大的變形程度,且ε1、ε 2、ε3和ε 4均小于等于60% ;Κ1、Κ2、Κ3和Κ4分別為10 30的常數(shù),Rp為目標(biāo)屈服強(qiáng)度。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法,其特征在于,將步驟(3)中總變形程度ε修訂為ε +0. 5% 1%。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的IMnlSCrlSN鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法,其特征在于,如果拉伸試樣溫度為95°C 105°C,則修訂步驟(3)中所述目標(biāo)屈服強(qiáng)度Rp :如果lMnl8Crl8N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量均為上限值,則修訂Rp為Rp+100 130Mpa ;如果該三種元素含量均為下限值,則修訂Rp為Rp+170 200Mpa ;否則修訂Rp為Rp+140 160Mpa。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件屈服強(qiáng)度的控制方法。本發(fā)明方法包括(1)檢測1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量;(2)根據(jù)1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料中Mn、Cr、N的百分比含量,確定1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的初始屈服強(qiáng)度值A(chǔ)0(3)在冷變形強(qiáng)化工序中,對1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料進(jìn)行多次變形和打磨,使得1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件坯料的總變形程度ε滿足要求。通過本發(fā)明方法控制護(hù)環(huán)鍛件的屈服強(qiáng)度,可一次性制造出屈服強(qiáng)度滿足生產(chǎn)要求的1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件,大大降低了1Mn18Cr18N鋼護(hù)環(huán)鍛件的生產(chǎn)成本。
文檔編號C21D7/02GK103060540SQ201210579768
公開日2013年4月24日 申請日期2012年12月27日 優(yōu)先權(quán)日2012年12月27日
發(fā)明者鮮勇, 丁宇 申請人:德陽萬鑫電站產(chǎn)品開發(fā)有限公司
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