專利名稱：一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵及其制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種排氣歧管球墨鑄鐵及其制備方法。
背景技術(shù)：
近年來，出于保護(hù)環(huán)境和節(jié)約資源方面的考慮，在提高壓縮比、改善燃料燃燒效率和減少排放等方面，不斷對汽車發(fā)動機(jī)提出新的要求，為適應(yīng)催化技術(shù)和渦輪增壓技術(shù)應(yīng)用以后，發(fā)動機(jī)排氣溫度不斷升高的要求，對汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管的高溫力學(xué)性能和抗氧化性能的要求越來越高，國外對汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管耐高溫要求已經(jīng)達(dá)到了 900°C左右，而國內(nèi)現(xiàn)有的排氣歧管材料一般只能滿足在溫度為750°C左右時的使用要求；隨著發(fā)動機(jī)性能的進(jìn)一步提高，特別是渦輪增壓技術(shù)的不斷提高，排氣歧管的工作溫度也將提高，此外，排氣歧管長期在高溫循環(huán)交變狀態(tài)下工作，受熱溫度不均勻，表層與內(nèi)腔相差數(shù)百度，工作 條件惡劣，排氣歧管材料在高溫下的抗氧化性能直接影響了排氣岐管的使用壽命，普通球鐵材料在溫度為650°C的條件下，其抗拉強(qiáng)度仍為50N/mm2左右，熱強(qiáng)性差，在500-700°C的熱循環(huán)溫度下，失效的循環(huán)次數(shù)為100次左右，高溫抗蠕變和抗蠕變斷裂能力較差，已經(jīng)無法滿足對排氣歧管材料高溫力學(xué)性能和抗氧化的要求。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為解決現(xiàn)有的排氣歧管球墨鑄鐵熱強(qiáng)性差以及高熱循環(huán)溫度下，失效的循環(huán)次數(shù)低的技術(shù)問題，而提供一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵及其制備方法。本發(fā)明的一種耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵由質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為3. 159Γ3. 25%、4. 159Γ4. 35%、I. 20%"I. 30%,O. 20% 0· 24%,O. 15% 0· 18%、0· 012% 0· 014%,O. 027% 0· 031%、O. 0489Γ0. 055%的C、Si、Mo、V、Mn、S、P、Mg和余量的Fe組成；其中還包括質(zhì)量分?jǐn)?shù)為O. 0199Γ0. 024%的殘余稀土元素Re。本發(fā)明的一種耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵的制備方法按以下步驟進(jìn)行一、熔煉鐵液先按Q12生鐵和廢鋼的質(zhì)量份數(shù)為7(Γ75和25 30，稱取Q12生鐵和廢鋼，再按鑰鐵合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2 2. 5) :100，按釩合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(O. 4^0. 5) :100，按硅鐵合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2. (Γ2. 3):100，稱取鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金，然后將稱取的Q12生鐵、廢鋼、鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金加入到中頻爐中，升溫至溫度為150(Tl55(TC，靜置2 4min，出爐，得到鐵液；二、球化及孕育處理首先按球化劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(1.5^1.7) :100，再按硅鐵孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2. (Γ2. 4)100、硅鋇孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(O. 1(Γθ. 15) : 100，稱取球化齊U、硅鐵孕育劑和硅鋇孕育劑，然后將稱取的球化劑放于澆注包的堤壩一側(cè)，將稱取的硅鐵孕育劑均勻覆蓋在球化劑上，再將步驟一的鐵液在澆注溫度為138(T142(TC的條件下，澆注到包中，澆注過程中隨流加入稱取的硅鋇孕育劑，在溫度為143(T145(TC的條件下，保溫O. Γο. 6min完成球化及孕育，得到熱處理前的耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵；本發(fā)明的有益效果本發(fā)明的制備方法首先通過控制鐵液中Si元素的含量，使鑄件獲得鐵素體基體，鐵素體體積分?jǐn)?shù)達(dá)到959Γ99%，鐵素體基體由于不含有滲碳體，高溫下不易發(fā)生分解，不會引起體積膨脹而使鑄件破壞，且在高溫下促進(jìn)鑄鐵形成致密的二氧化硅氧化膜層，有效阻止氧離子向鑄件內(nèi)部的滲透侵入，防止進(jìn)一步氧化，使鑄件抗氧化生長性能大大提聞；其次通過控制Mo兀素的含量，使鑄件的聞溫力學(xué)性能大幅提聞，而V兀素在鐵素體球鐵鑄件中通過形成細(xì)小均勻分布的碳化物來提高鑄件熱強(qiáng)性，普通的球鐵材料在溫度為50(T700°C的熱循環(huán)溫度條件下，失效的循環(huán)次數(shù)為100次左右，而本發(fā)明的耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵在溫度為50(T700°C的熱循環(huán)溫度下，失效的循環(huán)次數(shù)為41(Γ440次，大幅提高鑄件的高溫抗蠕變和抗蠕變斷裂能力，在溫度為650°C的條件下，其高溫抗拉強(qiáng)度仍為15(Tl60N/mm2，熱強(qiáng)性好，鑄件不易產(chǎn)生變形，且普通的球鐵材料在室溫下的屈強(qiáng)比僅為O. 6-0. 7，而本發(fā)明的耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵，在室溫條件下，抗拉強(qiáng)度為 62(T650N/mm2、屈服強(qiáng)度為50(T530N/mm2、延伸率為4. 5% 5. 5%、硬度為246 255HBW，屈強(qiáng)比達(dá)到O. 8^0. 9，屈強(qiáng)比高，此外本發(fā)明的制備方法中，采用兩次孕育，第一次主要進(jìn)行孕育脫硫、脫氧，改善斷面中心部位的球化狀況，使得球徑變小，第二次孕育，使球墨數(shù)量能達(dá)到^ 200個/mm2，由于球狀石墨之間相互不連續(xù)，孤立存在，氧不能深入到內(nèi)部氧化，因此材料的抗氧化性進(jìn)一步增強(qiáng)，形成了穩(wěn)定的金相顯微組織，使得鑄件在工作溫度范圍內(nèi)盡可能不發(fā)生或少發(fā)生相變，而使鑄件體積的不易發(fā)生變形，延長了鑄件的使用壽命，滿足了汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管對球墨鑄鐵高溫力學(xué)性能和抗氧化性能的要求，可應(yīng)用在汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管中。


圖I為實(shí)施例I制備的耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的石墨球化級別金相顯微鏡照片；圖2為實(shí)施例I制備的耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的基體組織金相顯微鏡照片。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明技術(shù)方案不局限于以下所列舉具體實(shí)施方式
，還包括各具體實(shí)施方式
間的任意組合。
具體實(shí)施方式
一本實(shí)施方式的一種耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵由質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為 3. 15% 3. 25%,4. 15% 4. 35%、I. 20%"I. 30%,O. 20% 0· 24%,O. 15% 0· 18%、O. 012% 0· 014%,O. 027% 0· 031%,O. 048% 0· 055% 的 C、Si、Mo、V、Mn、S、P、Mg 和余量的 Fe 組
成；其中還包括質(zhì)量分?jǐn)?shù)為O. 0199Π). 024%的殘余稀土元素Re。
具體實(shí)施方式
二 本實(shí)施方式的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法按以下步驟進(jìn)行一、熔煉鐵液先按Q12生鐵和廢鋼的質(zhì)量份數(shù)為70 75和25 30，稱取Q12生鐵和廢鋼，再按鑰鐵合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2 2. 5) :100，按釩合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(O. 4^0. 5) : 100，按硅鐵合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2. (Γ2. 3):100，稱取鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金，然后將稱取的Q12生鐵、廢鋼、鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金加入到中頻爐中，升溫至溫度為150(Tl55(TC，靜置2 4min，出爐，得到鐵液；二、球化及孕育處理首先按球化劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(1.5^1.7) :100，再按硅鐵孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2. (Γ2. 4)100、硅鋇孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(O. 1(Γθ. 15) :100，稱取球化齊U、硅鐵孕育劑和硅鋇孕育劑，然后將稱取的球化劑放于澆注包的堤壩一側(cè)，將稱取的硅鐵孕育劑均勻覆蓋在球化劑上，再將步驟一的鐵液在澆注溫度為138(T142(TC的條件下，澆注到包中，澆注過程中隨流加入稱取的硅鋇孕育劑，在溫度為143(T145(TC的條件下，保溫O. Γ0. 6min完成球化及孕育，得到熱處理前的耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵。本實(shí)施方式的制備方法首先通過控制鐵液中Si元素的含量，使鑄件獲得鐵素體 基體，鐵素體體積分?jǐn)?shù)達(dá)到959Γ99%，鐵素體基體由于不含有滲碳體，高溫下不易發(fā)生分解，不會引起體積膨脹而使鑄件破壞，且在高溫下促進(jìn)鑄鐵形成致密的二氧化硅氧化膜層，有效阻止氧離子向鑄件內(nèi)部的滲透侵入，防止進(jìn)一步氧化，使鑄件抗氧化生長性能大大提聞；其次通過控制Mo兀素的含量，使鑄件的聞溫力學(xué)性能大幅提聞，而V兀素在鐵素體球鐵鑄件中通過形成細(xì)小均勻分布的碳化物來提高鑄件熱強(qiáng)性，普通的球鐵材料在溫度為50(T70(TC的熱循環(huán)溫度條件下，失效的循環(huán)次數(shù)為100次左右，而本實(shí)施方式的耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵在溫度為50(T70(TC的熱循環(huán)溫度下，失效的循環(huán)次數(shù)為41(Γ440次，大幅提高鑄件的高溫抗蠕變和抗蠕變斷裂能力，在溫度為650°C的條件下，其高溫抗拉強(qiáng)度仍為15(Tl60N/mm2，熱強(qiáng)性好，鑄件不易產(chǎn)生變形，且普通的球鐵材料在室溫下的屈強(qiáng)比僅為O. 6-0. 7，而本實(shí)施方式的耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵，在室溫條件下，抗拉強(qiáng)度為62(T650N/mm2、屈服強(qiáng)度為50(T530N/mm2、延伸率為4. 5% 5. 5%、硬度為246 255HBW，屈強(qiáng)比達(dá)到O. 8^0. 9，屈強(qiáng)比高，此外本實(shí)施方式的制備方法中，采用兩次孕育，第一次主要進(jìn)行孕育脫硫、脫氧，改善斷面中心部位的球化狀況，使得球徑變小，第二次孕育，使球墨數(shù)量能達(dá)到> 200個/mm2，由于球狀石墨之間相互不連續(xù)，孤立存在，氧不能深入到內(nèi)部氧化，因此材料的抗氧化性進(jìn)一步增強(qiáng)，形成了穩(wěn)定的金相顯微組織，使得鑄件在工作溫度范圍內(nèi)盡可能不發(fā)生或少發(fā)生相變，而使鑄件體積的不易發(fā)生變形，延長了鑄件的使用壽命，滿足了汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管對球墨鑄鐵高溫力學(xué)性能和抗氧化性能的要求，可應(yīng)用在汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管中。
具體實(shí)施方式
三本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
二不同的是步驟一中廢鋼中成分及各成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為C :0. 17% 0· 21%、S 0. 012% 0· 016%、P 0. 020% 0· 025%、Mn
O.249Γ0. 28%、Si :0. 30% 0. 40%，其他步驟及參數(shù)與具體實(shí)施方式
一或二相同。
具體實(shí)施方式
四本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
二或三不同的是步驟一中硅鐵合金為FeSi75合金，其中Si的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為65%-75%，其他步驟及參數(shù)與具體實(shí)施方式
二或三相同。
具體實(shí)施方式
五本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
二至四之一不同的是步驟一中鑰鐵合金中Mo的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為569Γ56%，其他步驟及參數(shù)與具體實(shí)施方式
二至四之一相同。
具體實(shí)施方式
六本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
二至五之一不同的是步驟一中釩合金中V的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為459Γ55%，其他步驟及參數(shù)與具體實(shí)施方式
二至五之一相同。
具體實(shí)施方式
七本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
二至六之一不同的是步驟二中球化劑為稀土鎂合金FeSiMg8Re7球化劑，其他步驟及參數(shù)與具體實(shí)施方式
二至六之一相同。
具體實(shí)施方式
八本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
二至七之一不同的是步驟二中硅鐵孕育劑為FeSi75合金，其中Si的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為65%-75%，其他步驟及參數(shù)與具體實(shí)施方式
二至七之一相同。
具體實(shí)施方式
九本實(shí)施方式與具體實(shí)施方式
二至八之一不同的是步驟二中硅鋇孕育劑中Si的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45%-48%，硅鋇孕育劑的粒度為O. 2^0. 7mm，其他步驟及參數(shù)與具體實(shí)施方式
二至八之一相同。用以下試驗(yàn)驗(yàn)證本發(fā)明的有益效果實(shí)施例I、一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法按以下步驟進(jìn)行一、熔煉鐵液先按Q12生鐵和廢鋼的質(zhì)量份數(shù)為75和25，稱取Q12生鐵和廢鋼，再按鑰鐵合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為2. 5 :100，按釩合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為O. 45 :100，按硅鐵合金的質(zhì)量與與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為2. 2 :100，稱取鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金，然后將稱取的Q12生鐵、廢鋼、鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金加入到中頻爐中，升溫至溫度為1530°C，靜置3min，出爐，得到鐵液；二、球化及孕育處理首先按球化劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為
I.6 :100，再按硅鐵孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為2. 3 :100、硅鋇孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為O. 13 :100，稱取球化劑、硅鐵孕育劑和硅鋇孕育齊U，然后將稱取的球化劑放于澆注包的堤壩一側(cè)，將稱取的硅鐵孕育劑均勻覆蓋在球化劑上，再將步驟一的鐵液在澆注溫度為1400°C的條件下，澆注到包中，澆注過程中隨流加入稱取的硅鋇孕育劑，在溫度為1440°C的條件下，保溫O. 5min完成球化及孕育，得到熱處理前的耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵。本實(shí)施例的制備方法首先通過控制鐵液中Si元素的含量，使鑄件獲得鐵素體基體，鐵素體基體由于不含有滲碳體，高溫下不易發(fā)生分解，不會引起體積膨脹而使鑄件破壞，且在高溫下促進(jìn)鑄鐵形成致密的二氧化硅氧化膜層，有效阻止氧離子向鑄件內(nèi)部的滲透侵入，防止進(jìn)一步氧化，使鑄件抗氧化生長性能大大提高；其次通過控制Mo元素的含量，使鑄件的高溫力學(xué)性能大幅提高，而V元素在鐵素體球鐵鑄件中通過形成細(xì)小均勻分布的碳化物來提高鑄件熱強(qiáng)性，此外本實(shí)施例的制備方法中，采用兩次孕育，第一次主要進(jìn)行孕育脫硫、脫氧，改善斷面中心部位的球化狀況，使得球徑變小，第二次孕育，使球墨數(shù)量能達(dá)到彡200個/mm2，由于球狀石墨之間相互不連續(xù)，孤立存在，氧不能深入到內(nèi)部氧化，因此材料的抗氧化性進(jìn)一步增強(qiáng)，形成了穩(wěn)定的金相顯微組織，使得鑄件在工作溫度范圍內(nèi)盡可能不發(fā)生或少發(fā)生相變，而使鑄件體積的不易發(fā)生變形，延長了鑄件的使用壽命，滿足了汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管對球墨鑄鐵高溫力學(xué)性能和抗氧化性能的要求，可應(yīng)用在汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管中。試驗(yàn)一、對實(shí)施例I制備的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵進(jìn)行理化試驗(yàn)，結(jié)果如下實(shí)施例I制備的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的化學(xué)成分及各成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為c 3. 22%,Si 4. 31%,Mn :0. 15%,Mo :1. 21%,V :0. 23%,S :0. 013,P :0. 029,Mg :0. 048%和余量的Fe ;其中和Re的殘余量為O. 021%。試驗(yàn)二、對實(shí)施例I制備的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵進(jìn)行金相組織分析試驗(yàn)，試驗(yàn)過程如下在室溫條件下，采用4XB型金相顯微鏡，對實(shí)施例I制備的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵試樣進(jìn)行金相組織分析，得到如圖I和圖2所示的金相顯微鏡照片，從圖I可以看出，球化率為96%，球徑小，球數(shù)多，從圖2可以看出，熱處理后基體組織鐵素體含量為97%，且鐵素體晶粒細(xì)小，分布均勻，塑性高。試驗(yàn)三、對實(shí)施例I制備的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵進(jìn)行常規(guī)機(jī)械性能試驗(yàn)，試驗(yàn)過程如下現(xiàn)根據(jù)GB/T228-2002測試標(biāo)準(zhǔn)，用CSS-88300型電子拉力試驗(yàn)機(jī)，在室溫25°C條 件下，對實(shí)施例I制備的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵進(jìn)行常規(guī)機(jī)械性能試驗(yàn)，測試三次，結(jié)果如下
權(quán)利要求
1.一種耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵，其特征在于一種耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵由質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為3. 15% 3. 25%,4. 15% 4. 35%、I. 20%"I. 30%,O. 20% 0· 24%、O.15% 0· 18%,O. 012% 0· 014%,O. 027% 0· 031%,O. 048% 0· 055% 的 C、Si、Mo、V、Mn、S、P、Mg和余量的Fe組成；其中還包括質(zhì)量分?jǐn)?shù)為O. 0199Π). 024%的殘余稀土元素Re。
2.制備如權(quán)利要求I所述的一種耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵的方法，其特征在于該制備方法按以下步驟進(jìn)行 一、熔煉鐵液先按Q12生鐵和廢鋼的質(zhì)量份數(shù)為7(Γ75和25 30，稱取Q12生鐵和廢鋼，再按鑰鐵合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2 2. 5) : 100，按釩合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(O. 4^0. 5) :100，按硅鐵合金的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2. (Γ2. 3) :100，稱取鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金，然后將稱取的Q12生鐵、廢鋼、鑰鐵合金、釩合金和硅鐵合金加入到中頻爐中，升溫至溫度為150(Tl55(TC，靜置2 4min，出爐，得到鐵液； 二、球化及孕育處理首先按球化劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(I. 5^1. 7) 100,再按硅鐵孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(2. (Γ2. 4)100、硅鋇孕育劑的質(zhì)量與Q12生鐵和廢鋼的總質(zhì)量之比為(O. 1(Γθ. 15) :100，稱取球化齊U、硅鐵孕育劑和硅鋇孕育劑，然后將稱取的球化劑放于澆注包的堤壩一側(cè)，將稱取的硅鐵孕育劑均勻覆蓋在球化劑上，再將步驟一的鐵液在澆注溫度為138(T142(TC的條件下，澆注到包中，澆注過程中隨流加入稱取的硅鋇孕育劑，在溫度為143(T145(TC的條件下，保溫O.4^0. 6min完成球化及孕育，得到耐高溫抗氧化排氣岐管球墨鑄鐵。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法，其特征在于步驟一中廢鋼中成分及各成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為C 0. 179ΓΟ. 21%、S 0. 0129Γ0. 016%、P O.020%"0. 025%、Mn 0. 24%"0. 28%、Si 0. 30%"0. 40%。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法，其特征在于步驟一中硅鐵合金為FeSi75合金，其中Si的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為65%-75%。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法,其特征在于步驟一中鑰鐵合金中Mo的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為56°/Γ56%。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法,其特征在于步驟一中釩合金中V的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45°/Γ55%。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法,其特征在于步驟二中球化劑為稀土鎂合金FeSiMg8Re7球化劑。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法,其特征在于步驟二中硅鐵孕育劑為FeSi75合金，其中Si的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為65%-75%。
9.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵的制備方法，其特征在于步驟二中硅鋇孕育劑中Si的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為45%-48%，硅鋇孕育劑的粒度為O. 2^0. 7mm。
全文摘要
一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵及其制備方法，它涉及一種排氣歧管球墨鑄鐵及其制備方法，本發(fā)明是為解決現(xiàn)有的排氣歧管球墨鑄鐵熱強(qiáng)性差以及高熱循環(huán)溫度下，失效的循環(huán)次數(shù)低的技術(shù)問題，本發(fā)明的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵制備方法按以下步驟實(shí)現(xiàn)一、熔煉鐵液，二、球化及孕育處理。經(jīng)本發(fā)明的制備方法得到的一種耐高溫抗氧化排氣歧管球墨鑄鐵，鐵素體體積分?jǐn)?shù)達(dá)到95%~99%，在高溫650℃條件下，抗拉強(qiáng)度為160N/mm2，熱強(qiáng)性好，在溫度為500~700℃的熱循環(huán)溫度下，失效的循環(huán)次數(shù)為410~440次，高溫抗蠕變和抗蠕變斷裂能力好，可應(yīng)用在汽車發(fā)動機(jī)排氣歧管中。
文檔編號C22C37/04GK102888551SQ201210423949
公開日2013年1月23日 申請日期2012年10月30日 優(yōu)先權(quán)日2012年10月30日
發(fā)明者鮑玉龍, 劉峰 申請人:齊齊哈爾市精鑄良鑄造有限責(zé)任公司