專利名稱：一種石油套管用熱軋卷板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種石油套管用熱軋卷板及其制造方法，即是K55鋼級(jí)的石油套管用熱軋卷板及其制造方法。
背景技術(shù)：
石油套管是維持油井運(yùn)行的生命線。主要用于鉆井過(guò)程中和完井后對(duì)井壁的支撐，以保證鉆井過(guò)程的進(jìn)行和完井后整個(gè)油井的正常運(yùn)行。由于地質(zhì)條件不同，井下受力狀態(tài)復(fù)雜，拉、壓、彎、扭應(yīng)力綜合作用于管體，這對(duì)套管本身的質(zhì)量提出了較高的要求，一旦套管本身由于某種原因而損壞，可能導(dǎo)致整口井的減產(chǎn)，甚至報(bào)廢。按鋼材本身的強(qiáng)度套管可分為不同鋼級(jí)，即J55、K55、N80、L80、C90、T95、P110、 Q125、V150等。井況、井深不同，采用的鋼級(jí)也不同。在腐蝕環(huán)境下還要求套管本身具有抗腐蝕性能。在地質(zhì)條件復(fù)雜的地方還要求套管具有抗擠毀性能。早期石油套管主要使用無(wú)縫鋼管，隨著ERW (高頻電阻焊接)焊接工藝和熱軋卷板產(chǎn)品質(zhì)量的不斷提高，ERW焊接油井套管以其壁厚均勻、橢圓度好、化學(xué)成分不斷穩(wěn)定提高的特點(diǎn)逐漸進(jìn)入應(yīng)用階段。以焊管方式生產(chǎn)油井套管具有尺寸精度高、規(guī)格范圍寬、生產(chǎn)成本低、生產(chǎn)效率高等特點(diǎn)。目前，國(guó)外ERW焊接油井套管占總用量的50%左右。在中國(guó)應(yīng)用ERW焊接油井套管是從上世紀(jì)90年代開(kāi)始，現(xiàn)在每年的產(chǎn)量在35萬(wàn)噸左右。主要是J55的用量最大，而K55套管由于熱軋鋼卷生產(chǎn)難度大，用量相對(duì)較少。石油套管中的中高端牌號(hào)K55，除了需要滿足常規(guī)管線鋼要求的高強(qiáng)度、高韌性和可焊性外，還必須滿足高強(qiáng)韌匹配性能一低屈強(qiáng)比。就K55鋼級(jí)石油套管而言，API SPEC5CT標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定管體的屈服強(qiáng)度在379-552 MPa之間，抗拉強(qiáng)度彡655MPa。K55無(wú)縫管的生產(chǎn)，普遍采用37Mn5鋼種，其含碳量約0. 37%、含錳量約I. 5%，軋后屈服強(qiáng)度在450Mpa左右，抗拉強(qiáng)度大于700Mpa，很好的滿足了 K55鋼級(jí)無(wú)縫鋼管力學(xué)性能的要求，但是，37Mn5的碳當(dāng)量大于0. 6，對(duì)焊接性能造成了嚴(yán)重影響。顯而易見(jiàn)，37Mn5鋼種不適合于ERW焊管生產(chǎn)。采用ERW焊管生產(chǎn)K55鋼級(jí)，為了保證板卷頭尾剪切對(duì)焊工序的順利，一般都將熱軋卷板的碳當(dāng)量控制在0. 4以下，否則易造成斷帶，影響生產(chǎn)。當(dāng)制管成型后，管體與板卷相比，屈服強(qiáng)度會(huì)有所提高，抗拉強(qiáng)度基本不變。從目前研究看來(lái)，同時(shí)保證高強(qiáng)韌匹配性能一低屈強(qiáng)比存在一定難度。這就對(duì)化學(xué)成分的設(shè)計(jì)、控軋工藝、控冷工藝及組織狀態(tài)提出了較高的要求。石油套管K55套管生產(chǎn)難度大的原因?yàn)棰賹?duì)板管屈服強(qiáng)度的變化規(guī)律認(rèn)識(shí)不清；②低碳當(dāng)量下的熱軋鋼卷達(dá)到所要求的低屈強(qiáng)比難度非常大。有文獻(xiàn)報(bào)道采用整管熱處理工藝，該工藝對(duì)熱軋鋼卷的性能要求則相對(duì)較低，不要求鋼卷具有低的屈強(qiáng)比，但制管后進(jìn)行整管熱處理的成本較高，已實(shí)現(xiàn)批量供貨。(見(jiàn)文獻(xiàn)《高頻電阻焊K55鋼級(jí)套管的研發(fā)》，《鋼管》，2008年8月，第37卷第4期)。
鋼材的屈服行為受其組織類型、晶粒尺寸、各相的體積分?jǐn)?shù)、形態(tài)及位錯(cuò)密度等因素影響。為了獲取較理想鋼材的強(qiáng)度及屈強(qiáng)比，關(guān)鍵就在于如何控制其組織結(jié)構(gòu)的各特性參數(shù)。因此，通過(guò)控制化學(xué)成分、加熱溫度、粗軋終軋溫度、粗軋出口中間帶坯厚度、精軋終軋溫度、弛豫時(shí)間、層流冷卻速度、卷取溫度等以獲得石油套管用鋼K55的理想組織和性倉(cāng)泛?，F(xiàn)有關(guān)石油套管用鋼K55的專利有
O中國(guó)專利，公開(kāi)號(hào)CN 101082099A,申請(qǐng)?zhí)?00610027021. 8，“一種低屈強(qiáng)比直縫焊
石油套管用鋼及其制造方法”，C含量在O. 20-0. 30%。2)中國(guó)專利，申請(qǐng)?zhí)?00910048199.4，申請(qǐng)公布號(hào)CN 101845583A，“石油 套管用鋼及其制造方法” ;c含量在O. 31-0. 35%，且選擇性添加MoO. 05-0. 35%，與申請(qǐng)?zhí)?00610027021.8的專利相比，一樣采用碳錳鋼，但成分和熱軋工藝都存在差別，含碳量較高，影響焊接性能。3)中國(guó)專利，申請(qǐng)?zhí)?00710093884. X，公開(kāi)號(hào)CN 101328559A，“低屈強(qiáng)比石油套管用鋼、石油套管及其制法”;C含量在O. 19-0. 27%，生產(chǎn)出K55的電阻焊或無(wú)縫石油套管，后續(xù)需進(jìn)行亞溫淬火加高溫回火方式的鋼管熱處理。

發(fā)明內(nèi)容
為了克服現(xiàn)有石油套管用熱軋帶鋼的上述不足，本發(fā)明提供一種具有低屈強(qiáng)比、良好的焊接性能且無(wú)需進(jìn)行后續(xù)熱處理的的高等級(jí)石油套管用熱軋帶鋼，同時(shí)提供一種該熱軋帶鋼的制造方法。為達(dá)到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案是以C、Si、Mn、Al為主要合金元素，以Nb、Ti為微合金化元素。通過(guò)低溫加熱、控制軋制、中間帶坯厚度控制、分段控制冷卻、控制馳豫時(shí)間、控制終軋及卷取溫度，獲得鐵素體和貝氏體組織、鐵素體和珠光體組織。本發(fā)明提供一種石油套管(K55鋼級(jí))用熱軋卷板，其化學(xué)成分的質(zhì)量百分比為
C :0. 10 O. 21; Si :0. 10 O. 25 ; Mn :1. O I. 50; Al :0. 010 O. 020 ;
P O. 020 ；S O. 010 ； Nb :0· 012 O. 045 ; Ti :0· 005 O. 020 ;
余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。其力學(xué)性能如下
其抗拉強(qiáng)度Rm彡655Mpa，屈服強(qiáng)度財(cái)。.5為379-552 Mpa，伸長(zhǎng)率A5tl %彡24，硬度HVlO(248，屈強(qiáng)比為O. 58-0. 84。滿足任何尺寸規(guī)格的K55石油套管對(duì)熱軋帶鋼的性能需求?？缮a(chǎn)的尺寸規(guī)格為
卷板厚度3. O 25. 4mm,寬1000 2130mm。本發(fā)明的石油套管用熱軋卷板還具有下述特點(diǎn)180°橫向冷彎試驗(yàn)d=2a完好；夏比V型沖擊(TC沖擊功10X 10X55mm單個(gè)(平均)彡34 (45) J ;夏比V型沖擊(TC剪切面積> 80%ο在本發(fā)明的一種石油套管用熱軋卷板及其制造方法中，各成分確定的緣由如下 碳是鋼中最經(jīng)濟(jì)、最基本的強(qiáng)化元素，但是C含量提高，對(duì)鋼的延性、韌性和焊接性都
會(huì)產(chǎn)生負(fù)面影響。因此，本專利C含量控制在O. 10-0. 21%范圍內(nèi)。減小了 C高對(duì)鋼的延性、韌性和焊接性產(chǎn)生的負(fù)面影響，同時(shí)保證了獲得低的屈強(qiáng)比。硅降低硅含量，對(duì)提高鋼的成型性、焊接性、韌性和塑性有利，因此，本專利Si含量控制在O. 10-0. 25%范圍內(nèi)。錳加入適量的Mn，可提高鋼的淬透性，產(chǎn)生固溶強(qiáng)化的作用，彌補(bǔ)低碳造成的強(qiáng)度下降。但是Mn含量超過(guò)一定量，則易產(chǎn)生偏析，形成帶狀組織。因此，本專利Mn含量控制在I. 0-1. 50%范圍內(nèi)。鋁鋁是鋼中的主要脫氧元素與固N(yùn)元素。我們利用Ti2O3在高溫下性能很穩(wěn)定的特性，通過(guò)細(xì)小均勻分布在鋼中的Ti2O3來(lái)改善鋼管HAZ的韌性，而在實(shí)際生產(chǎn)中，為獲得足夠細(xì)小的Ti2O3，必須盡量減少與氧有很強(qiáng)親和力的元素Al。本專利Al含量控制在(O.020%。磷是鋼中不可避免的雜質(zhì)元素，磷易產(chǎn)生偏析，越低越好。因此，本專利P含量控制在彡O. 020%?！ち蚴菢O有害的元素，本專利S含量控制< O. 010 %。鈮鈮具有晶粒細(xì)化、固溶強(qiáng)化、相變強(qiáng)化、析出強(qiáng)化的作用，最顯著的是晶粒細(xì)化作用，在增加強(qiáng)度的同時(shí)還能降低韌脆轉(zhuǎn)變溫度，改善低溫韌性；Nb還可以具備非時(shí)效性，提高鋼的成型性；通過(guò)加入Nb形成鐵素體-貝氏體組織可提高疲勞極限；Nb可延遲奧氏體再結(jié)晶、降低相變溫度，固溶Nb在熱軋過(guò)程中會(huì)經(jīng)過(guò)應(yīng)變誘導(dǎo)析出，在位錯(cuò)、亞晶界、晶界上沉淀析出，經(jīng)控軋控冷后轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小的相變產(chǎn)物。含Nb鋼還存在高溫延展性能會(huì)明顯降低的脆化溫度區(qū)(900-700°C )，易在連鑄時(shí)出現(xiàn)裂紋，但在添加微量Ti后，脆化溫度區(qū)消失。這是因?yàn)樵趭W氏體高溫區(qū)，TiN比Nb (N，C)更易生成，所以N被TiN固定在奧氏體高溫區(qū)，Nb析出物從Nb (N，C)變成了在奧氏體低溫區(qū)和γ + α雙相區(qū)難以析出的NbC，因此，Ti和Nb同時(shí)存在。因此，本專利添加Nb含量O. 012 O. 045%。鈦鈦在鋼中的主要作用是細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化；鈦在高溫下與N結(jié)合，形成非常穩(wěn)定的TiN質(zhì)點(diǎn)，在奧氏體中，通過(guò)彌散、細(xì)小的TiN顆?？梢种茒W氏體晶粒的長(zhǎng)大，但在1400°C以上時(shí)，TiN顆粒開(kāi)始粗化或溶解，其作用開(kāi)始喪失。由于Ti2O3在高溫下性能很穩(wěn)定，有利于焊接時(shí)熱影響區(qū)的晶?？刂疲眉?xì)小均勻分布在鋼中的Ti2O3來(lái)改善鋼管HAZ的韌性。這種顆粒一般與MnS、TiN共存析出在奧氏體晶粒內(nèi)。在實(shí)際生產(chǎn)中，為獲得足夠細(xì)小的Ti2O3,必須盡量減少與氧有很強(qiáng)親和力的元素Al。因此，本專利通過(guò)添加O. 005%
O.020%的Ti來(lái)改善鋼的性能。含Nb、Ti鋼整體上都具有均勻的、良好的低溫成型性。本發(fā)明的石油套管用熱軋卷板的制造方法包括的步驟為
鐵水預(yù)處理一轉(zhuǎn)爐冶煉一(吹氬處理)一LF爐外精煉+RH爐外精煉一板坯連鑄一板坯加熱一高壓水除鱗一粗軋機(jī)組軋制一高壓水除鱗一精軋機(jī)組軋制一層流冷卻一卷取。為保證質(zhì)量，還應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量和性能檢驗(yàn)，在出廠前要進(jìn)行包裝標(biāo)志并入庫(kù)。本發(fā)明的石油套管用熱軋卷板的制造方法，它包括下述依次的步驟
LF精煉
將經(jīng)轉(zhuǎn)爐冶煉后的鋼水脫硫至S彡O. 004%,
RH精煉
真空脫氣，破真空后，對(duì)鋼水進(jìn)行Ca處理，對(duì)夾雜物變性。
板坯連鑄
a連鑄澆注溫度1527 1547°C。b 連鑄拉速< I. 2m/min。板坯加熱
將板坯放到加熱爐，板坯加熱溫度1150°C 1230°C。粗軋高壓水除鱗
將加熱的板坯通過(guò)粗軋高壓水除鱗去除鋼坯表面生成的氧化鐵皮。粗軋機(jī)組軋制
粗軋機(jī)組終止溫度930°C 1070°C。中間帶坯厚度25 60mm。精軋高壓水除鱗箱
入精軋前，通過(guò)精軋高壓水除鱗箱去除中間帶坯表面的二次氧化鐵皮。精軋機(jī)組軋制
精軋機(jī)組終止溫度750°C 920°C。層流冷卻
采用前冷+空冷+后冷、空冷+后冷的分段冷卻方式，冷速> 2. 50C /s，弛豫時(shí)間為5 50秒ο卷取
鋼帶卷取溫度150°C 620°C。為保證質(zhì)量，還應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量和性能檢驗(yàn)。在出廠前要貼包裝標(biāo)志并入庫(kù)。詳細(xì)講，本發(fā)明的石油套管用熱軋卷板制造方法的步驟特征是
I鐵水預(yù)處理
鐵水預(yù)處理時(shí)扒渣干凈，鐵水預(yù)處理后，將鐵水中的S降低到S彡O. 005% ；
II轉(zhuǎn)爐冶煉
將符合轉(zhuǎn)爐冶煉的80 95%的預(yù)處理鐵水、廢鋼([S] ( O. 03%)加入轉(zhuǎn)爐中。轉(zhuǎn)爐出鋼時(shí)，每噸鋼水加入鋁鐵5 7 Kg,加入電解錳和硅鐵合金化，每噸鋼水加電解錳10 15Kg和硅鐵I. 5 3. OKg。HI LF 精煉
LF精煉時(shí)加入石灰石，每噸鋼水加石灰4 8Kg脫S，將S脫至不大于O. 004%,之后，力口入Nb鐵與Ti鐵微合金化，每噸鋼水加Nb鐵O. 2 O. 6Kg、Ti鐵O. 2 O. 5Kg。并以底吹氬流量20 200NL/ min弱攪時(shí)間不小于5分鐘。IV RH 精煉
在真空壓強(qiáng)值不大于IOmbar狀態(tài)下，循環(huán)時(shí)間不小于10分鐘。破真空后，對(duì)鋼水進(jìn)行Ca處理，對(duì)夾雜物變性，底吹氬軟攪拌(氬流量20 200NL/ min)時(shí)間不小于7分鐘。經(jīng)化驗(yàn)分析，鋼水的成分重量百分比為
C :0. 10 O. 21 Si :0. 10 O. 25 Mn :1. O I. 50 Al :0. 010 O. 020P:彡 O. 020 S :彡 O. 010 Nb :0· 012 O. 045 Ti :0· 005 O. 020其余為平衡元素Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素；
V板坯連鑄
將鋼包中的鋼水加入到中間包中，通過(guò)結(jié)晶器，連鑄成板坯，連鑄坯拉速不高于I. 2m/min,連鑄澆注溫度，1527 1547°C。VI板坯加熱
將板坯放到加熱爐，板坯加熱溫度，1150°C 1230°C，加熱時(shí)間為彡150min。νπ粗軋高壓水除鱗
將加熱的板坯通過(guò)粗軋高壓水除鱗去除鋼坯表面生成的氧化鐵皮。VDI粗軋機(jī)組軋制 將板坯在粗軋機(jī)組上經(jīng)過(guò)5 7道次可逆軋制成中間帶坯，終止溫度，930°C 1070°C。中間帶還厚度25_60mm。IX精軋高壓水除鱗
入精軋前，通過(guò)精軋高壓水除鱗箱除去中間帶坯表面的二次氧化鐵皮。X精軋機(jī)組軋制
將中間帶坯在7機(jī)架精軋機(jī)組上軋制成熱軋鋼帶，終止溫度750°C 920°C ；
XI層流冷卻
帶鋼出精軋機(jī)組后，經(jīng)層流冷卻系統(tǒng)，采用前冷+空冷+后冷、空冷+后冷的分段冷卻方式，冷速彡2. 50C /S，弛豫時(shí)間為5 50秒冷至150°C 620°C ；
ΧΠ卷取
經(jīng)3助卷輥全液壓移動(dòng)式卷取機(jī)卷取成鋼卷，卷取溫度150°C 620°C。上述的石油套管用熱軋卷板及其制造方法，其特征是在步驟II、III、IV時(shí)，合金加入量計(jì)算按表I品位進(jìn)行，若品位發(fā)生變化，加入量需進(jìn)行相應(yīng)折算。表I 計(jì)算合金加入量品位表
權(quán)利要求
1.一種石油套管用熱軋卷板，它的化學(xué)成分的質(zhì)量百分比為C :0. 10 0.21; Si :0. 10 0. 25 ; Mn :1.0 I. 50; Al :0. 010 0. 020 ; P :≤ 0.020;S :≤ 0.010; Nb :0. 012 0. 045 ; Ti :0. 005 0. 020 ; 余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的石油套管用熱軋卷板，其特征是它具有以下的力學(xué)性能 抗拉強(qiáng)度Rm彡655Mpa，屈服強(qiáng)度Rt0.5為379-552 Mpa，伸長(zhǎng)率A50 %彡24，硬度HVlO彡248，屈強(qiáng)比為0. 58-0. 84。
3.一種石油套管用熱軋卷板的制造方法，它包括下述依次的步驟 LF精煉 將經(jīng)轉(zhuǎn)爐冶煉后的鋼水脫硫至S彡0. 004% ； RH精煉 真空脫氣，破真空后，對(duì)鋼水進(jìn)行Ca處理，對(duì)夾雜物變性； 板坯連鑄 a連鑄澆注溫度1527 1547°C ； b連鑄拉速< I. 2m/min ； 板坯加熱 將板坯放到加熱爐，板坯加熱溫度1150°C 1230°C ； 粗軋機(jī)組軋制 粗軋機(jī)組終止溫度930°C 1070°C，中間帶坯厚度25 60_ ； 精軋機(jī)組軋制 精軋機(jī)組終止溫度750°C 920°C ； 層流冷卻 采用前冷+空冷+后冷、空冷+后冷的分段冷卻方式，冷速> 2. 50C /s，弛豫時(shí)間為5 50秒； 卷取 鋼帶卷取溫度150°C 620°C。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的石油套管用熱軋卷板制造方法，其步驟特征是 I鐵水預(yù)處理 鐵水預(yù)處理時(shí)扒渣干凈，鐵水預(yù)處理后，將鐵水中的S降低到SS 0. 005% ； II轉(zhuǎn)爐冶煉 將符合轉(zhuǎn)爐冶煉的80 95%的預(yù)處理鐵水、廢鋼([S] ( 0. 03%)加入轉(zhuǎn)爐中； 轉(zhuǎn)爐出鋼時(shí)，每噸鋼水加入鋁鐵5 7 Kg，加入電解錳和硅鐵合金化，每噸鋼水加電解錳10 15Kg和硅鐵I. 5 3. OKg ； IIILF精煉 LF精煉時(shí)加入石灰石，每噸鋼水加石灰4 8Kg脫S，將S脫至不大于0. 004%,之后，力口A Nb鐵與Ti鐵微合金化，每噸鋼水加Nb鐵0. 2 0. 6Kg、Ti鐵0. 2 0. 5Kg ;并以底吹氬流量20 200NL/ min弱攪時(shí)間不小于5分鐘； IVRH精煉 在真空壓強(qiáng)值不大于IOmbar狀態(tài)下，循環(huán)時(shí)間不小于10分鐘；破真空后，對(duì)鋼水進(jìn)行Ca處理，對(duì)夾雜物變性，底吹氬軟攪拌時(shí)間不小于7分鐘； 經(jīng)化驗(yàn)分析，鋼水的成分重量百分比為C :0. 10 0.21 Si :0. 10 0.25 Mn :1.0 I. 50 Al :0. 010 0. 020P :≤ 0.020 S :≤ 0.010 Nb :0. 012 0. 045 Ti :0. 005 0. 020 其余為平衡元素Fe以及不可避免的雜質(zhì)元素； V板坯連鑄 將鋼包中的鋼水加入到中間包中，通過(guò)結(jié)晶器，連鑄成板坯，連鑄坯拉速不高于I. 2m/min，連鑄澆注溫度，1527 1547°C ； VI板坯加熱 將板坯放到加熱爐，板坯加熱溫度，1150°C 1230°C，加熱時(shí)間為≥150min ； VD粗軋高壓水除鱗 將加熱的板坯通過(guò)粗軋高壓水除鱗去除鋼坯表面生成的氧化鐵皮； 珊粗軋機(jī)組軋制 將板坯在粗軋機(jī)組上經(jīng)過(guò)5 7道次可逆軋制成中間帶坯，終止溫度，930°C 1070°C;中間帶還厚度25-60mm ； IX精軋高壓水除鱗 入精軋前，通過(guò)精軋高壓水除鱗箱除去中間帶坯表面的二次氧化鐵皮； X精軋機(jī)組軋制 將中間帶坯在7機(jī)架精軋機(jī)組上軋制成熱軋鋼帶，終止溫度750°C 920°C ； XI層流冷卻 帶鋼出精軋機(jī)組后，經(jīng)層流冷卻系統(tǒng)，采用前冷+空冷+后冷、空冷+后冷的分段冷卻方式，冷速≥2. 50C /s，弛豫時(shí)間為5 50秒冷至150°C 620°C ；xn卷取 經(jīng)3助卷輥全液壓移動(dòng)式卷取機(jī)卷取成鋼卷，卷取溫度150°C 620°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的石油套管用熱軋卷板的制造方法，其特征是在步驟II、III、IV時(shí)，合金加入量計(jì)算按下述的要求進(jìn)行，若品位發(fā)生變化，加入量需進(jìn)行相應(yīng)折算；鋁鐵Al :36-46% ; Ti 鐵Ti ≥ 65%; Nb 鐵Nb ≥ 60% ; 電解錳Mn≥97% ； Si鐵Si≥70% ； Si-Ca線芯粉Ca含量25-35%。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種石油套管用熱軋卷板及其制造方法。熱軋卷板的化學(xué)成分的質(zhì)量百分比為C0.10～0.21；Si0.10～0.25；Mn1.0～1.50；Al0.010～0.020；P≤0.020；S≤0.010；Nb0.012～0.045；Ti0.005～0.020；余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)?？估瓘?qiáng)度Rm≥655Mpa，屈服強(qiáng)度Rt0.5為379-552Mpa，伸長(zhǎng)率A50%≥24，硬度HV10≤248。制造方法包括LF精煉S≤0.004%；RH精煉對(duì)鋼水進(jìn)行Ca處理；板坯連鑄溫度1527～1547℃；拉速≤1.2m/min；板坯加熱溫度1150℃～1230℃；粗軋機(jī)組軋制精軋機(jī)組軋制終止溫度750℃～920℃；層流冷卻；卷取。本石油套管用熱軋卷板有低屈強(qiáng)比、良好的焊接性能，無(wú)需后續(xù)熱處理。
文檔編號(hào)C22C38/14GK102719743SQ20121021384
公開(kāi)日2012年10月10日 申請(qǐng)日期2012年6月27日 優(yōu)先權(quán)日2012年6月27日
發(fā)明者崔天燮, 張彥睿, 王育田, 胡松濤, 薛文廣, 邊育秀 申請(qǐng)人:山西太鋼不銹鋼股份有限公司