專利名稱：熔融金屬排出用澆注嘴的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及設(shè)置在熔融金屬容器的底部且為了從該熔融金屬容器排出熔融金屬而具有熔融金屬通過的內(nèi)孔的熔融金屬排出用澆注嘴(以下簡稱“澆注嘴”)，尤其涉及澆注嘴的內(nèi)孔形狀。
背景技術(shù)：
設(shè)置在熔融金屬容器底部的澆注嘴以熔融金屬的頭部高度為推力，通過內(nèi)孔在大致垂直方向上排出熔融金屬。而且，作為該澆注嘴的內(nèi)孔形狀一般存在垂直筆直延伸的直線形狀的形狀；澆注嘴上端的角呈圓弧狀的形狀；及澆注嘴上端到澆注嘴下端呈傾斜的錐形形狀的形狀等。另外，在澆注嘴中存在不僅只是排出熔融金屬而且還具備控制該排出量(排出速度)、排出方向的功能的澆注嘴。例如，作為設(shè)置在澆包等鋼液容器底部的連續(xù)鑄造用澆注嘴，存在如圖4所示的在其下方具有流量控制裝置(例如滑動澆注嘴(SN)裝置，參照圖4 的12)的上澆注嘴la。另一方面，也存在如圖5所示的不具有流量控制裝置的開放式澆注嘴lb。不管是否存在這樣的流量控制裝置，周知如下內(nèi)容，在現(xiàn)有的澆注嘴中，當通過內(nèi)孔的熔融金屬流中發(fā)生紊亂時，產(chǎn)生各種問題。例如，在具有流量控制裝置時，或者給流量控制帶來不方便，或者在開放式澆注嘴中有可能發(fā)生從澆注嘴下端被開放而排出的熔融金屬流的飛濺(參照圖5的15)。作為在通過內(nèi)孔的熔融金屬流中發(fā)生紊亂的原因，可舉出如下原因，在內(nèi)孔中附著由來于熔融金屬的非金屬夾雜物等(以下簡單地稱之為“夾雜物等附著”)(參照圖4的 14)，或者內(nèi)孔的不均勻熔損帶來的內(nèi)孔形狀的變化等。為了避免這些，從以往開始嘗試了各種對策。例如在專利文獻1中公開有作為防止夾雜物等附著的對策而從澆注嘴的內(nèi)孔壁面吹入氣體的方法。另外，在專利文獻2中公開有在澆注嘴的內(nèi)孔壁面上形成難附著性的耐火物層的方法。在上澆注嘴、位于其下方的滑動澆注嘴裝置、浸漬澆注嘴等連通到熔融金屬排出口的全部澆注嘴中都實施了像這樣的從澆注嘴的內(nèi)孔壁面吹入氣體的方法或難附著性的耐火物層的應用，確認到了一定程度的防止夾雜物等附著的效果。但是，每個個別的作業(yè)或即便是同樣的作業(yè)也由于作業(yè)上的變動要因而夾雜物等的附著部位或其形態(tài)、附著速度等發(fā)生變化的情況較多，難以完全地防止發(fā)生夾雜物等的附著。另外，在澆注嘴呈一體結(jié)構(gòu)(上下方向由一個澆注嘴構(gòu)成)時的澆注嘴的每個部位和在澆注嘴呈分割結(jié)構(gòu)(上下方向由上澆注嘴、浸漬澆注嘴等多個澆注嘴構(gòu)成)時的這些每個澆注嘴，需要用于吹入氣體的復雜的結(jié)構(gòu)或需要配置難附著性的耐火物層，因此澆注嘴的制造變得繁雜，另外作業(yè)上的繁雜、管理的繁雜等也成為成本上升的原因。另外，作為防止從開放式澆注嘴的下端熔融金屬飛濺的對策，在專利文獻3中公開有在內(nèi)孔中形成特殊形狀的階梯部分的方法，另外在專利文獻4中公開有在內(nèi)孔中形成錐形部的方法。但是，在專利文獻3或?qū)＠墨I4的開放式澆注嘴中，在一部分特定的作業(yè)條件時，在作業(yè)初期可確認到一定程度的效果，但是存在由于作業(yè)條件的變動而在效果的程度上產(chǎn)生差異或伴隨作業(yè)時間的經(jīng)過而效果變小等問題，未成為充分的對策。專利文獻1 日本國特開2007-90423號公報專利文獻2 日本國特開2002-96145號公報專利文獻3 日本國特開平11-156501號公報專利文獻4 日本國特開2002-66699號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的課題在于提供一種澆注嘴，其結(jié)構(gòu)簡單且能夠抑制通過內(nèi)孔的熔融金屬流的紊亂。S卩，本發(fā)明的課題在于提供一種澆注嘴，其可以使通過內(nèi)孔的熔融金屬流的紊亂穩(wěn)定化，能夠抑制內(nèi)孔壁面的夾雜物等的附著或熔損，能夠抑制開放式澆注嘴的下端的鋼液飛濺等。本發(fā)明是熔融金屬排出用澆注嘴，其設(shè)置在熔融金屬容器的底部，為了從該熔融金屬容器排出熔融金屬，具有熔融金屬通過的內(nèi)孔，當澆注嘴長度為L，計算上的頭部高度為He，向下方離澆注嘴上端距離ζ位置的內(nèi)孔半徑為r(z)時，沿內(nèi)孔的軸切割的內(nèi)孔壁面的斷面形狀在一部分或全部上包含由log (r (Z)) = (1/n) X log ((Hc+L) / (Hc+z)) +log (r (L)) (6 彡 η 彡 1. 5)…式 1表示的曲線，當澆注嘴上端的內(nèi)孔的半徑為r(0)，澆注嘴下端的內(nèi)孔的半徑為r (L)時，所述計算上的頭部高度Hc為，Hc= ((r(L)/r(0))nXL)/(l_(r(L)/r(0))n) (6 彡 η 彡 1.幻…式 2在將所述距離ζ圖示在橫軸(X軸)上，將在該距離ζ位置的水平方向斷面的內(nèi)孔中心的熔融金屬的壓力圖示在縱軸(Y軸)上的曲線圖中，在該曲線圖的線的近似式內(nèi)不同時包含成為正負相反的常數(shù)的部分，并且，在將該線視為基于直線回歸的近似式時，該相關(guān)系數(shù)的絕對值為0. 95以上。下面，在熔融金屬容器中，以設(shè)置在鋼液容器即澆包底部的鋼液排出口上的澆注嘴(連續(xù)鑄造用澆注嘴)為例詳述本發(fā)明。本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)了如下內(nèi)容，通過澆注嘴內(nèi)孔的鋼液流的紊亂起因于在內(nèi)孔中的鋼液壓力分布的紊亂?；谄毡榈牧黧w理論，可認為從澆包通過澆注嘴內(nèi)孔的鋼液流、內(nèi)孔內(nèi)的壓力等受鋼液浴的深度Hm(實際的頭部高度，以下也簡單地稱之為“Hm”。參照圖1)的支配。另外，澆包的鋼液量在作業(yè)中大致一定地被保持，Hm為一定。理論上從澆注嘴排出的鋼液的壓力被該一定的Hm所支配，處于一定或穩(wěn)定的狀態(tài)。但是，通過模擬及供于作業(yè)的澆注嘴的解析結(jié)果等知道如下內(nèi)容，在實際的作業(yè)中，在鋼液從澆注嘴排出的期間，在澆注嘴內(nèi)孔中的鋼液壓力在澆注嘴上端附近較大地發(fā)生變化，以及以該壓力變化部分為起點產(chǎn)生鋼液流的紊亂。當將此用圖像進行表示時，可以如圖2所示地進行表示。即，圖2的線9是伴隨從鋼液上面至下方的壓力分布的理想的圖像。但是，實際上是像圖2的線8的圖像所示地那樣在澆注嘴上端附近較大地發(fā)生變化。知道該原因如下，鋼液不形成在包括澆包鋼液面的鋼液浴的較廣范圍朝向澆注嘴內(nèi)孔上端的呈直線且均勻的流動，而是形成從鋼液排出口的起點的澆注嘴內(nèi)孔上端附近的澆包底面附近朝向內(nèi)孔的多方向上的流動，該流速相對較快，在該多方向的流速上相互產(chǎn)生沖突等。因此，關(guān)于在鋼液排出口即內(nèi)孔中的鋼液流速、壓力，需要考慮從澆包底面附近朝向內(nèi)孔上端的流動。另外，也知道了如下內(nèi)容，該從澆包底面附近朝向內(nèi)孔上端的流動與起因于該流動的壓力變動等現(xiàn)象不僅影響內(nèi)孔上端附近的鋼液流的變動而且在內(nèi)孔的下方全體上對鋼液流的形態(tài)(穩(wěn)定性、紊亂等)產(chǎn)生較強的影響。而且本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)了如下內(nèi)容，該從澆包底面附近朝向內(nèi)孔的流動與起因于該流動的內(nèi)孔內(nèi)的壓力變動等現(xiàn)象受內(nèi)孔形狀的影響較強，而且通過使該內(nèi)孔呈后述的特定的形狀，可以進行整流化(鋼液流的穩(wěn)定化，防止紊亂)。由內(nèi)孔內(nèi)的鋼液流動方向即上下方向的位置與每個該位置的壓力分布決定內(nèi)孔內(nèi)的鋼液的整流化(鋼液流的穩(wěn)定化，防止紊亂)。換言之，被澆注嘴上端與該上端下方位置的鋼液流內(nèi)的能量損失的推移的狀態(tài)所決定。產(chǎn)生出通過澆注嘴內(nèi)孔的鋼液的流速的能量基本上是澆包內(nèi)的鋼液的頭部高度， 因此當重力加速度為g、容器內(nèi)的實際的頭部高度為Hm、流量系數(shù)為k時，在向下方離澆注嘴上端(內(nèi)孔上端)距離ζ的位置的鋼液速度V(Z)由v(z) = H2g(Hm+z))1/2…式 3表示。而且，由于通過澆注嘴內(nèi)孔的鋼液的流量Q是流速ν與斷面積A的乘積，因此當澆注嘴長度為L、在澆注嘴下端(內(nèi)孔下端)處的鋼液流速為v(L)、內(nèi)孔下端的斷面積為A(L) 時，由Q = V(L)XA(L) = kQg(Hm+L))1/2XA(L)…式 4表示。另外，由于無論在內(nèi)孔內(nèi)的哪個位置取垂直于內(nèi)孔軸的斷面，流量Q都是一定的， 因此，在向下方離澆注嘴上端(內(nèi)孔上端)距離ζ的位置的斷面積A(Z)由A(z) = Q/v(z) =H2g(Hm+L))"2XA(L)/H2g(Hm+Z))1A..S5表示，如果用A(L)除兩邊，則成為A (z)/A (L) = ((Hm+L)/(Hm+z))1/2…式 6。這里，當圓周率為π時，由于A(z) = Jir (z)2, A(L) = Jir(L)2,因此成為
A (z) /A (L) = Jir (z)2/ ji r (L)2 = ((Hm+L) / (Hm+z))1/2…式 7r (ζ) /r (L) = ((Hm+L) / (Hm+z))1/4…式 8。因此，內(nèi)孔任意位置ζ的半徑r (ζ)由Iog(Hz)) = (1/4) X log ((Hm+L)/(Hm+z))+log (r(L))…式 9 表示，可通過使內(nèi)孔壁面的斷面形狀呈滿足該式9的形狀來使能量損失最小。當用曲線圖表示該式9時，描繪出4次曲線。而且，在相當于該式9的曲線圖的內(nèi)孔壁面形狀時，可以使鋼液的壓力損失最小。而且，在與該式9 一致的形狀下，在向下方離澆注嘴上端(內(nèi)孔上端)任意距離ζ的每個位置的壓力逐漸減小(平緩地)，成為被整流化的狀態(tài)。使用這樣的Hm的壓力分布的計算式是以如下內(nèi)容為前提，鋼液因澆包的鋼液面的頭部壓力而在大致垂直于內(nèi)孔上端的方向上直接且均勻地流入。但是在實際的作業(yè)中如前所述，鋼液形成從鋼液排出口的起點的澆注嘴上端附近的澆包底面附近流向內(nèi)孔的多方向的流動。因此，為了正確地把握內(nèi)孔中的現(xiàn)實的壓力分布，需要替代Hm而使用對來自澆注嘴上端附近的澆包底面附近的鋼液流動產(chǎn)生較大影響的頭部高度。因此本發(fā)明者們通過各種模擬進行了驗證等，其結(jié)果發(fā)現(xiàn)了在所述式9中將ζ = 0時的Hm作為計算上的頭部高度Hc (以下也簡單地稱之為“He” )來使用時比較有效。S卩，可以用下面的式10來表示He。Hc = ((r(L)/r(0))4XL)/(l-(r(L)/r(0))4)…式 10這樣用澆注嘴上端的內(nèi)孔半徑r(0)與澆注嘴下端的內(nèi)孔半徑r (L)比的大小、澆注嘴長度L來規(guī)定He，在該計算上的頭部高度Hc對本發(fā)明的澆注嘴內(nèi)孔內(nèi)的鋼液壓力產(chǎn)生影響。即，可以通過替代所述式9的Hm而使用Hc的內(nèi)孔壁面的斷面形狀來抑制在內(nèi)孔上端附近發(fā)生的急劇的壓力變化。并且，如果改變r(0)與r(L)比的關(guān)系，則可以由下面的式11來表示He。r (0) /r (L) = ((Hc+L) / (Hc+0)) "4…式 11如果將Hc示于鋼液容器(澆包)與澆注嘴(連續(xù)鑄造用澆注嘴)的軸向斷面的示意圖中，則如同圖1。在圖1中，澆注嘴1具備鋼液通過的內(nèi)孔4。而且，符號5是澆注嘴上端2的內(nèi)孔大徑部(內(nèi)孔半徑r(0))，符號6是澆注嘴下端3的內(nèi)孔小徑部(內(nèi)孔半徑 r (L))，在內(nèi)孔大徑部5到內(nèi)孔小徑部6之間存在內(nèi)孔壁面7。并且，澆注嘴上端2為所述距離ζ的起點。如上所述，通過替代所述式9的Hm而使用Hc的內(nèi)孔壁面的斷面形狀，將澆注嘴內(nèi)孔中心的壓力分布對于高度方向可以連續(xù)地遞減，可以產(chǎn)生出鋼液流穩(wěn)定、能量損失小的平穩(wěn)(一定)的鋼液流，而且在本發(fā)明中，作為評價該鋼液流的穩(wěn)定性、平穩(wěn)性的方法，通過計算機模擬來進行了流體解析，發(fā)現(xiàn)了求出向下方離澆注嘴上端(內(nèi)孔上端)距離ζ位置的水平方向斷面的內(nèi)孔中心的鋼液壓力比較有效。并且，在該模擬中，使用了 Fluent公司制作的流體解析軟件，商品名為“Fluent Ver. 6. 3. 26在該流體解析軟件中的輸入?yún)⒘繛槿缦??！び嬎銌卧獢?shù)大約12萬(但是，根據(jù)型號的不同而存在變動)·流體冰(但是，確認到了在鋼液時也可以相對同樣地進行評價。)密度 998. 2kg/m3粘度 0. 001003kg/m · s·頭部高度(Hm) :600mm 壓力入口(鋼液面)=((700+澆注嘴長度mm的值)X9. 8)1 (表壓)出口 (澆注嘴下端)=OPa·澆注嘴長度120、230、800mm(參照表1)· Viscous Model :K_omega 計算
詳細的流體解析的結(jié)果，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)了如下內(nèi)容，在向下方離澆注嘴上端 (內(nèi)孔上端)距離ζ圖示在橫軸(X軸)上，將在該距離ζ位置的水平方向斷面的內(nèi)孔中心的鋼液的壓力圖示在縱軸(Y軸)上的曲線圖(以下稱之為“ζ-壓力曲線圖”)中，該線的形態(tài)對解決本發(fā)明的課題所需的鋼液流的穩(wěn)定性(防止紊亂)產(chǎn)生重要的影響。S卩，在ζ-壓力曲線圖中，本發(fā)明的澆注嘴對于所述距離ζ的增加具有如下特征，不存在所述壓力產(chǎn)生急劇變化的部分，平緩地減小(如果存在伴隨距離ζ的變大而所述壓力產(chǎn)生急劇變化的部分，則以該部分為起點在其下方產(chǎn)生鋼液流的紊亂)。換言之，在ζ-壓力曲線圖中，本發(fā)明的澆注嘴的該曲線圖的線呈大致直線狀(例如圖6(a))或接近平緩的圓弧的曲線(例如圖6(b))。例如，不具有形態(tài)相似于羅馬字的 “S”、“C”、“L”等的急劇的曲率或方向急劇發(fā)生變化的部分(例如圖6(c)、圖7A、圖7B、圖 7C、圖 7D 等)。如果進一步詳述這些，則在具有方向或曲率急劇發(fā)生變化的部分時，在描繪近似式時包含多個直線回歸線(相關(guān)系數(shù)的絕對值為大約0. 95以上)或多個非線性曲線等。另外，在用回歸線的常數(shù)來評價這些曲線時，需要在澆注嘴上端位置(即ζ = 0)到下方的規(guī)定距離位置為止的曲線回歸中存在多個近似曲線，這些曲線不是對于X值的正負相反的常數(shù)(在將圖6(c)為例進行說明時，在圖示出圖中的距離ζ與壓力關(guān)系的曲線中，在將ζ大致3等分的每個領(lǐng)域中包括a、b、c3個非線性的近似曲線。該a與b及b與c的近似式分別成為正負相反的常數(shù))，即，需要在ζ-壓力曲線圖的線自身中同時不包括成為對于X值的正負相反的常數(shù)的部分。另外，為了得到最穩(wěn)定的鋼液流，需要該ζ-壓力曲線圖的線呈一定的直線狀，優(yōu)選無限直線狀。作為該直線狀的評價基準，在將該線視為基于直線回歸的近似式時，需要該相關(guān)系數(shù)的絕對值為0. 95以上。如果存在內(nèi)孔內(nèi)的鋼液壓力急劇變化的部分，則在將ζ-壓力曲線圖的線視為基于直線回歸的近似式時的相關(guān)系數(shù)的絕對值也變小。如果該絕對值不足0. 95，則產(chǎn)生本發(fā)明的課題解決變得困難的鋼液流的紊亂。由通過前述的Fluen的模擬、實際作業(yè)的結(jié)果等的實驗來得到的結(jié)果決定這些。而且本發(fā)明者們通過該模擬等的結(jié)果發(fā)現(xiàn)了如下內(nèi)容，如果前述的式9及式10中的4次的次數(shù)為1. 5以上6以下的范圍的曲線，則可實現(xiàn)整流化。S卩，在將次數(shù)替換成η時， 可以將式9表示成log (r (ζ)) = (1/n) X log ((Hc+L) / (Hc+z)) +log (r (L)) (6 彡 η 彡 1. 5)…式 1 同樣可將式10表示成Hc= ((r(L)/r(0))nXL)/(l_(r(L)/r(0))n) (6 彡η 彡 1.5)…式2。在η值不足1. 5時及超過6時，在ζ_壓力曲線圖的線上產(chǎn)生急劇的變化(參照后述的實施例)?；诒景l(fā)明的式1及式2的澆注嘴的內(nèi)孔壁面形狀的圖像成為如圖3。圖3表示上澆注嘴la，(a)是縱剖視圖，(b)是立體圖。在圖3中，符號10為η = 1. 5時的內(nèi)孔壁面形狀，符號11為η = 6時的內(nèi)孔壁面形狀。并且，基于本發(fā)明的式1及式2的澆注嘴的內(nèi)孔壁面形狀，優(yōu)選在內(nèi)孔全長上形成前述的ζ-壓力曲線圖的線與規(guī)定的重要條件一致的部分(平緩的曲線且基于直線回歸的相關(guān)系數(shù)的絕對值為0. 95以上)，但是即使在內(nèi)孔全長中的至少以內(nèi)孔上端為起點的一部分上包括即可。即使在該形狀部分的下方還存在澆注嘴(鋼液流路)的延長部分，從實施例也確認到了通過本發(fā)明的形狀來進行整流化的鋼液流維持穩(wěn)定性，不損壞整流化的效果。(參照實施例B)可以使從熔融金屬容器排出熔融金屬的澆注嘴內(nèi)孔中的熔融金屬的流動狀態(tài)成為不紊亂且穩(wěn)定的狀態(tài)。由此，可以抑制內(nèi)孔壁面的夾雜物等的附著及發(fā)生內(nèi)孔壁面的局部熔損等，可以在穩(wěn)定的流動狀態(tài)下將熔融金屬排出作業(yè)長時間維持。另外，也可以抑制來自開放式澆注嘴下端的熔融金屬的飛濺。而且由于本發(fā)明的澆注嘴只是將該內(nèi)孔壁面做成適當?shù)男螤顏淼玫?，不需要設(shè)置氣體吹入機構(gòu)等特別的機構(gòu)，因此結(jié)構(gòu)簡單易于制造，可以降低成本。


圖1是鋼液容器(澆包)與澆注嘴(連續(xù)鑄造用澆注嘴)的軸向斷面的示意圖。圖2是熔融金屬容器與澆注嘴內(nèi)的熔融金屬的壓力分布的示意圖。圖3是本發(fā)明的澆注嘴內(nèi)孔壁面形狀的示意圖，(a)是縱剖視圖，(b)是立體圖。圖4是上澆注嘴(在下方存在滑動澆注嘴的例子)的軸向斷面的示意圖。(并且， 在與滑動澆注嘴的下方浸漬澆注嘴之間也可以包括中間澆注嘴或下部澆注嘴等。)圖5是開放式澆注嘴的軸向斷面的示意圖。圖6是ζ-壓力曲線圖的線的示意圖，(a)是直線狀的例子，(b)是接近平緩的圓弧
的例子，(C)是包括多個不同?！ぜy(正負)的近似曲線的例子(本例示是3個的情況)。
圖7A是比較例1的Z-壓力曲線圖。
圖7B是比較例2的Z-壓力曲線圖。
圖7C是比較例3的Z-壓力曲線圖。
圖7D是比較例4的Z-壓力曲線圖。
圖7E是實施例1的Z-壓力曲線圖。
圖7F是實施例2的Z-壓力曲線圖。
圖7G是實施例3的Z-壓力曲線圖。
圖7H是實施例4的Z-壓力曲線圖。
圖71是實施例5的Z-壓力曲線圖。
圖7J是實施例6的Z-壓力曲線圖。
圖7K是比較例5的Z-壓力曲線圖。
圖7L是實施例7的Z-壓力曲線圖。
圖7M是實施例8的Z-壓力曲線圖。
圖8A是比較例6的Z-壓力曲線圖。
圖8B是比較例7的Z-壓力曲線圖。
圖8C是實施例9的Z-壓力曲線圖。
圖8D是實施例10的ζ-壓力曲線圖。符號說明1-澆注嘴；Ia-開放式澆注嘴；Ib-上澆注嘴；2-澆注嘴上端；3_澆注嘴下端； 4-內(nèi)孔；5-內(nèi)孔大徑部；6-內(nèi)孔小徑部；7-內(nèi)孔壁面；8-現(xiàn)實中的從鋼液容器到澆注嘴內(nèi)的鋼液壓力分布曲線(圖像)；9-從鋼液容器到澆注嘴內(nèi)的理想的鋼液壓力分布曲線(圖像)；10-n= 1.5時的內(nèi)孔壁面形狀；11-n = 6時的內(nèi)孔壁面形狀；12-流量控制裝置(滑動澆注嘴裝置)；13-浸漬澆注嘴；14-附著物的圖像；15-鋼液飛濺的圖像。
具體實施例方式下面，通過基于模擬及實際作業(yè)中的結(jié)果的實施例來說明本發(fā)明的實施方式。實施例A實施例A是在從澆包向其下方的鑄型中排出鋼液的澆注嘴當中以在澆注嘴的流路內(nèi)不具有流量控制裝置的開放式澆注嘴(參照圖5)為例進行模擬的結(jié)果。表1表示各條件與結(jié)果。表權(quán)利要求
1. 一種熔融金屬排出用澆注嘴，其設(shè)置在熔融金屬容器的底部，為了從該熔融金屬容器排出熔融金屬，具有熔融金屬通過的內(nèi)孔，其特征在于，當澆注嘴長度為L，計算上的頭部高度為He，向下方離澆注嘴上端距離ζ位置的內(nèi)孔半徑為r(z)時，沿內(nèi)孔的軸切割的內(nèi)孔壁面的斷面形狀在一部分或全部上包含由 log (r (ζ)) = (1/n) X log ((Hc+L) / (Hc+z)) +log (r (L)) (6 彡 η 彡 1. 5)…式 1 表示的曲線，當澆注嘴上端的內(nèi)孔的半徑為r(0)，澆注嘴下端的內(nèi)孔的半徑為r (L)時，所述計算上的頭部高度Hc為，Hc = ((r (L) /r (0))nX L) / (1- (r (L) /r (0))n) (6 彡 η 彡 1. 5)…式 2 在將所述距離ζ圖示在橫軸(X軸)上，將在該距離ζ位置的水平方向斷面的內(nèi)孔中心的熔融金屬的壓力圖示在縱軸(Y軸)上的曲線圖中，在該曲線圖的線的近似式中不同時包含成為正負相反的常數(shù)的部分，并且，在將該線視為基于直線回歸的近似式時，該相關(guān)系數(shù)的絕對值為0. 95以上。
全文摘要
本發(fā)明提供一種熔融金屬排出用澆注嘴，為了使結(jié)構(gòu)簡單且能夠抑制通過內(nèi)孔的熔融金屬流的紊亂，當澆注嘴長度為L，計算上的頭部高度為Hc，向下方離澆注嘴上端距離z位置的內(nèi)孔半徑為r(z)時，沿內(nèi)孔的軸切割的內(nèi)孔壁面的斷面形狀在一部分或全部上包含由log(r(z))＝(1/n)×log((Hc+L)/(Hc+z))+log(r(L))(6≥n≥1.5)表示的曲線，在將所述距離z圖示在橫軸(X軸)上，將在該距離z位置的水平方向斷面的內(nèi)孔中心的熔融金屬的壓力圖示在縱軸(Y軸)上的曲線圖中，在該曲線圖的線的近似式內(nèi)不同時包含成為正負相反的常數(shù)的部分，并且，在將該線視為基于直線回歸的近似式時，該相關(guān)系數(shù)的絕對值為0.95以上。
文檔編號B22D41/50GK102317006SQ201080007800
公開日2012年1月11日 申請日期2010年5月20日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月24日
發(fā)明者川邊秀明, 木村學, 溝部有人 申請人:黑崎播磨株式會社