專利名稱：：高鉻鑄鐵復合孕育劑及其制備方法和應用的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明的技術方案涉及含鉻的鑄鐵合金，具體地說是涉及高鉻鑄鐵復合孕育劑及其制備方法和應用。
背景技術：
：隨著攤鋪機、水泥瀝青攪拌站、破碎機、制磚機及選/洗煤機等工程機械不斷發(fā)展，對其各種型號的葉片襯板、刀片、刀角等高鉻鑄鐵耐磨件的力學性能提出了越來越苛刻的要求。對于如何提高工程機械用高鉻鑄鐵耐磨件的力學性能和磨損耐蝕性能，相關學者和技術人員已有一些實驗研究。在一般的高鉻鑄鐵合金鑄態(tài)組織中，基體組織晶粒較粗大，共晶萊氏體組織中的滲碳體相則呈現(xiàn)較粗大的片狀，一次合金滲碳體相多為粗大的多角形塊狀和板狀。粗大硬脆的滲碳體相當嚴重地割裂了基體，降低了高鉻鑄鐵合金的強度和韌性。對高鉻鑄鐵合金鑄態(tài)組織進行晶粒細化處理，并改變滲碳體相的形態(tài)，減小其對基體性能的削弱作用，是提高高鉻鑄鐵合金鑄態(tài)組織性能的有效途徑。所以，對工程機械用高絡鑄鐵耐磨件的高鉻鑄鐵合金進行晶粒和組織細化處理是一種提高高鉻鑄鐵耐磨件使用性能的極其有效的方法。可以從兩個方面來影響高鉻鑄鐵合金品粒大小和組織細化的程度I.晶粒和組織細化處理。對高鉻鑄鐵合金的具體細化處理的方法有添加孕育細化劑(即孕育變質劑或稱晶粒變質細化劑，簡稱孕,劑)、超聲波振動法、急冷法、低溫鑄造法或熔液加壓鑄造法。其中研究較多的方法是添加孕育細化劑，這是向高鉻鑄鐵合金熔體中添加少量的孕育細化劑，形成大量彌散的、難熔的結晶核心，并使基體熔體在結晶時依核生長，從而獲得晶粒細化和組織細化效果。高鉻鑄鐵合金的變質細化處理既可提高高鉻鑄鐵合金的強度和韌性，又可增加其耐磨性，進而顯著提高工程機械用高鉻鑄鐵耐磨件的使用壽命；II.改變?nèi)蹮捁に?。這是在高鉻鑄鐵合金制備過程中，通過改變該合金結晶條件來達到細化品粒和組織的目的。CN1115339披露了鉻系白口鑄鐵復合孕育劑，其組成中含有C、Cr、Fe、Si、Mg、Re元素；CN87100402公開了灰鑄鐵的孕育劑，是一種硅一鐵孕育劑，其組成中含有0.1至10%(重量)鍶、小于0,35%(重量)鈣和0.1至15%(重量)鋯、0.1至20%(重量)鈦、或者和鋯和鐵與該鍶的混合物；CN1281513公丌了鑄鐵孕育劑及鑄鐵孕育劑的生產(chǎn)方法，該孕育劑含40—80%(重量)的硅、0.5—10%(重量)的鈣和/或鍶和/或鋇、0—10%(重量)的鈰和/或鑭、0—5%(重量)的鎂、小于5%(重量)的鋁、0—10%(重量)的錳和/或鈦和/或鋯、0.5—10%(重量)的呈一種或幾種金屬氧化物形態(tài)的氧、0.1一10%(重量)的呈一種或幾種金屬硫化物形態(tài)的硫和余量為Fe;CN101319290揭示了灰鑄鐵孕育劑及制備產(chǎn)品方法和作為冶煉鑄鐵的應用，該孕育劑由硅鐵、錳鐵、硅鋇或鉻鐵組成，其中含有硅，鋇，錳，鋁，鈣，鐵，或鉻，微量元素。方法歩驟為將硅鐵、錳鐵、硅鋇或鉻鐵分別進行破碎后，按比例稱重混合，孕育劑作為冶煉灰鑄鐵的應用，其鐵水與孕育劑的比例為1:0.030.07，孕育劑塊度最大值為硅鐵1020mm，硅鋇2030mrn，錳鐵520mm，鉻鐵115mm;CN1077229公開了鑄鐵復合孕育劑，它是由碳、硅、鈣、鋁、鉻及余量鐵組成。上述文獻中所報道的孕育劑的制備方法均采用破碎混合一類傳統(tǒng)的工藝生產(chǎn)，這些孕育劑在鑄鐵合金鑄造中的應用則均采用普通熔煉工藝熔煉和將鑄錠粉碎成小塊使用，其細化劑的晶粒尺寸遠不是納米級，所以對鑄鐵合金基體品粒和組織的細化效果并不理想。實踐證明，將這些傳統(tǒng)工藝生產(chǎn)的孕育劑用于對高鉻鑄鐵合金組織進行晶粒和組織細化處理，在經(jīng)過細化的高鉻鑄鐵合金的鑄態(tài)組織中，共晶萊氏體組織中的滲碳體相仍呈較粗大的片狀，高鉻鑄鐵合金的綜合力學性能得不到有效的提高。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明所要解決的技術問題是提供高鉻鑄鐵復合孕育劑及其制備方法和應用，本發(fā)明高鉻鑄鐵復合孕育劑是一種納米晶稀土硅鐵十硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑，是由商購稀土硅鐵+商購硼鐵為原料進行熔體快淬處理而制得的薄片狀納米晶稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑，用它對工程機械用高鉻鑄鐵耐磨件的高鉻鑄鐵合金組織進行品粒和組織細化處理，克服了現(xiàn)有高鉻鑄鐵合金鑄造技術的鑄造缺陷，基體品粒和滲碳體相得以顯著細化，從而明顯地提高了高鉻鑄鐵合金的綜合力學性能。本發(fā)明解決該技術問題所采用的技術方案是高鉻鑄鐵復合孕育劑，它是一種納米品的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，由Fe-Ce-Si-Ca中間合金和Fe-B中間合金組成，其中，F(xiàn)e-Ce-Si-Ca中間合金的元素組成為30.7%Fe+30%Ce+37.5%Si+1.8%Ca，F(xiàn)e-B中間合金的元素組成為78.61%Fe+20.76%B+0.35%Si+雜質(0.108%Al+O.018%P+0.15%C+0.004%S)，這兩種中間合金的重量比為Fe-Ce-Si-Ca中間合金:Fe-B中間合金=1:0.070.13，該孕育劑的納米晶品粒小于lOOnm。上述高鉻鑄鐵復合孕育劑，是一種薄片狀的納米品的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，該薄片的平均厚度為0.20.5mra，平均寬度為0.30.7mm，平均長度為0.81.5mm。上述Fe-Ce-Si-Ca中間合金與Fe-B中間合金均為鑄造業(yè)內(nèi)
技術領域：
常用的合金，均可以通過商購得到。這兩種中間合金的金相組織形貌如圖1和圖2所示。由圖1可知商購Fe-B中間合金中硼鐵的晶粒尺寸平均在100,;由圖2可知商購Fe-Ce-Si-Ca中間合金的稀土硅鐵中存在大于200,的粗大Fe—Si共晶組織。高鉻鑄鐵復合孕育劑的制備方法，是一種離心快淬甩帶法，具體步驟是以元素組成為30.7%Fe+30%C.e+37.5%Si+1.8%Ca的商購Fe—Ce—Si—Ca中間合金和元素組成為78.61%Fe+20.76%B+0.35%Si+雜質(0.108%Al+0.018%P+0.15%C+0.004%S)的商購Fe-B中間合金為原料，按重量比為Fe-Ce-Si-Ca中間合金Fe-B中間合金二l:0.070.13，稱取所需量的商購的Fe-Ce-Si-Ca中間合金和商購的Fe-B中間合金，放入真空快淬爐的水冷銅坩堝內(nèi)，調(diào)節(jié)電極位置，使之與坩堝內(nèi)的原料合金顆粒之間的距離為O.51.5mrn，關閉爐門、進出料口和放氣閥，抽真空至高于5X10—3Pa后，用氬氣洗爐，隨后充入氬氣至0.040.05Pa，起弧后調(diào)節(jié)弧電流逐步上升至500600A，將坩堝內(nèi)的原料合金熔化，待該合金全部熔化成液態(tài)時，傾斜該坩堝使得該合金液通過流道引至高速旋轉的水冷鉬輪上，鉬輪邊緣線速度為3040m/秒，鉬輪表面溫度為1015°C，該合金液與該鉬輪接觸后，迅速凝固并形成薄帶狀沿鉬輪切線方向飛出，經(jīng)擋板阻擋后落入爐體下部的收藏室，快淬得到平均厚度為0.20.5誦，平均寬度為0.30.7誦，平均長度為0.81.5mm，晶粒小于lOOnm的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑。上述高鉻鑄鐵復合孕育劑的應用，是將其用于對高鉻鑄鐵合金組織進行晶粒和組織細化處理，處理方法是金屬熔融鑄造法，具體歩驟如下第一歩，配料配料甲為制備高鉻鑄鐵的原料，其化學成分為C=2.43.2%、Si《l.2%、Mn《l.2%、P《0.05%、S《0.05%、Cr=1320%、Ni《0.25%、V《0.07%、B《0.005%和其余為Fe，配料乙為密封保存的上述的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，按重量比為配料甲配料乙-ioo:o.04o.08進行稱取配料，操作過程中確保所有材料干燥-，第二歩，高鉻鑄鐵合金的熔化和精煉將第一歩中的配料甲放入中頻感應加熱爐坩堝內(nèi)加熱到14801550°C，至配料甲全部熔化后，加入為配料甲重量23%的氯化鋅進行除氣精煉，除去配料甲合金熔體中的氣體及雜質，制得精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體；第三歩，細化于保溫在第二歩的熔化溫度的條件下，向第二歩制得的精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體中加入由第一步稱取的配料乙，機械攪拌均勻后靜置46秒，制得孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體；第四歩，澆鑄將第三歩制得的孕育后的精煉高絡鑄鐵合金熔體靜置降溫，至澆鑄溫度控制在13901430'C后，再將該孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體澆鑄到砂型模具中，澆鑄時模具上放置過濾網(wǎng)以清除夾帶的雜質，待該高鉻鑄鐵合金熔體凝固后起模，得到高鉻鑄鐵合金鑄件；第五步，熱處理將第四歩澆鑄得到的高鉻鑄鐵合金鑄件在溫度為960±l(TC下保溫25小時，經(jīng)油冷處理，再加熱到30(TC，經(jīng)回火處理后進行拋丸處理制得鑄造高絡鑄鐵合金產(chǎn)品。上述方法中的百分數(shù)均為重量百分數(shù)，上述方法中的油冷處理、回火處理和拋丸處理均是公知的工藝方法。上述高鉻鑄鐵復合孕育劑的應用中，第五歩所說的制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品是工程機械用高鉻鑄鐵襯板耐磨件及其力學性能標準試樣。本發(fā)明的有益效果是在工程機械用高鉻鑄鐵襯板耐磨件的熔融鑄造工藝中，加入本發(fā)明的用于對高鉻鑄鐵合金組織進行晶粒和組織細化處理的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，這種納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑對高鉻鑄鐵合金熔體具有變質和細化的共同作用，使高鉻鑄鐵合金熔體中異質形核心顯著增加，基體晶粒顯著細化，高鉻鑄鐵鑄態(tài)組織中的一次滲碳體相和萊氏體組織得到了顯著細化，增加了界面能，從而減少了高鉻鑄鐵合金的鑄造缺陷，提高了高鉻鑄鐵合金的強度和韌性，又增加了其耐磨性，進而顯著了提高工程機械用高鉻鑄鐵耐磨件的使用壽命。詳細理論闡述和事實對比資料見以下實施例中的表1和圖310以及對它們的說明。下面結合附圖和實施例對本發(fā)明進一歩說明。圖1為商購Fe-B中間合金的金相圖。圖2為商購Fe-Ce-Si-Ca中間合金的金相圖。圖3為本發(fā)明高鉻鑄鐵復合孕育劑透射電鏡顯微組織形貌。圖4為實施例4中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米品的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件下制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣的金相組織對照圖。圖5為實施例4中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織對照圖。圖6為實施例5中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵十硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件下制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣的金相組織對照圖。圖7為實施例5中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織對照圖。圖8為實施例6中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件下制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣的金相組織對照圖。圖9為實施例6中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織對照圖。圖10為實施例6中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織萊氏體中共晶碳化物層間距對照圖。具體實施例方式下例實施例13公開了制備高鉻鑄鐵復合孕育劑的離心快淬甩帶法，其中所用商購包鋼三峰稀土有限公司生產(chǎn)的Fe-Ce-Si-Ca中間合金的元素組成為30.7%Fe+30%Ce+37.5%Si+1.8%Ca，所用商購東港市宏偉硼合金有限公司生產(chǎn)的Fe-B中間合金的元素組成為78.61%Fe+20.76%B+0.35%Si+雜質(0.108%Al+0.018%P+0.15%C+0.004%S)。實施例1稱取商購的Fe-Ce-Si-Ca中間合金1000克和商購的Fe_B中間合金100克，將它們破碎成小塊，放入真空快淬爐的水冷銅坩堝內(nèi)，調(diào)節(jié)電極位置，使之與坩堝內(nèi)的原料合金顆粒之間的距離為0.5ram，關閉爐門、進出料口和放氣閥，抽真空至高于5X10—'Pa后，用氬氣洗爐，隨后充入氬氣至0.04Pa，起弧后調(diào)節(jié)弧電流逐歩上升至500A，將坩堝內(nèi)的原料合金熔化，待該合金全部熔化成液態(tài)時，傾斜該坩堝使得該合金液通過流道引至高速旋轉的水冷鉬輪上，鉬輪邊緣線速度為30m/秒，鉬輪表面為溫度為l(TC，該合金液與該鉬輪接觸后，迅速凝固并形成薄帶狀沿鉬輪切線方向飛出，經(jīng)擋板阻擋后落入爐體下部的收藏室，快淬得到平均厚度為0.45mm，平均寬度為0.65mm，平均長度為1.35mm，晶粒小于IOO腦的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，以下簡稱為本發(fā)明孕育劑l。實施例2稱取同實施例1商購的Fe-Ce-Si-Ca中間合金1200克和商購的Fe-B中間合金84克，將它們破碎成小塊，放入真空快淬爐的水冷銅坩堝內(nèi)，調(diào)節(jié)電極位置，使之與坩堝內(nèi)的原料合金顆粒之間的距離為l.Omm，關閉爐門、進出料口和放氣閥，抽真空至高于5Xl(TPa后，用氬氣洗爐，隨后充入氬氣至0.045Pa，起弧后調(diào)節(jié)弧電流逐歩上升至550A，將坩堝內(nèi)的原料合金熔化，待該合金全部熔化成液態(tài)時，傾斜該坩堝使得該合金液通過流道引至高速旋轉的水冷鉬輪上，鉬輪邊緣線速度為35m/秒，鉬輪表面溫度為12.5°C，該合金液與該鉬輪接觸后，迅速凝固并形成薄帶狀沿鉬輪切線方向飛出，經(jīng)擋板阻擋后落入爐體下部的收藏室，快淬得到平均厚度為0.5mm，平均寬度為0.7mm，平均長度為1.5mm，晶粒小于100nm的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，以下簡稱為本發(fā)明孕育劑2。實施例3稱取同實施例1商購的Fe-Ce-Si-Ca中間合金1100克和商購的Fe-B中間合金143克，將它們破碎成小塊，放入真空快淬爐的水冷銅坩堝內(nèi)，調(diào)節(jié)電極位置，使之與坩堝內(nèi)的原料合金顆粒之間的距離為1.5mm，關閉爐門、進出料口和放氣閥，抽真空至高于5X10:iPa后，用氬氣洗爐，隨后充入氬氣至0.05Pa，起弧后調(diào)節(jié)弧電流逐步上升至600A，將坩堝內(nèi)的原料合金熔化，待該合金全部熔化成液態(tài)時，傾斜該坩堝使得該合金液通過流道引至高速旋轉的水冷鉬輪上，鉬輪邊緣線速度為40m/秒，鉬輪表面溫度為15。C，該合金液與該鉬輪接觸后，迅速凝固并形成薄帶狀沿鉬輪切線方向飛出，經(jīng)擋板阻擋后落入爐體下部的收藏室，快淬得到平均厚度為0.2mm，平均寬度為0.3rnm，平均長度為0.8mm，晶粒小于100nm的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，以下簡稱為本發(fā)明孕育劑3。圖1為商購包鋼三峰稀土有限公司生產(chǎn)的Fe-B中間合金的金相圖。圖2為商購東港市宏偉硼合金有限公司生產(chǎn)的Fe-Ce-Si-Ca中間合金的金相圖。圖3為實施例1、2和3所制備的本發(fā)明高鉻鑄鐵復合孕育劑的透射電鏡顯微組織形貌。圖1可知商購Fe-B中間合金中硼鐵的晶粒尺寸平均在lOOpm;由圖2可知商購Fe-Ce-Si-Ca中間合金的稀土硅鐵中存在大于200pm的粗大Fe—Si共晶組織；由圖3可知，本發(fā)明的高鉻鑄鐵復合孕育劑的晶粒尺寸達到了納米級，因為納米顆粒表面具有高表面能，所以納米孕育劑能顯著降低高鉻鑄鐵合金熔體異質形核的臨界形核功，提高高鉻鑄鐵合金熔體的形核率，因而克服了高鉻鑄鐵合金的鑄造缺陷，高鉻鑄鐵合金的基體晶粒和滲碳體相得以顯著細化，從而明顯地提高了高鉻鑄鐵合金的綜合力學性能。下例實施例46披露了將本發(fā)明的高鉻鑄鐵復合孕育劑用于對高鉻鑄鐵合金組織進行晶粒和組織細化處理的金屬熔融鑄造法，其中所用的配料甲均為制備高鉻鑄鐵的原料，其化學成分為C=2.43.2%、Si《1.2%、Mn《1.2%、P《0.05%、S《0.05%、Cr=1320%、NKO.25%、V《0.07%、B《0.005%和其余為Fe;所用的配料乙則為指定的密封保存的由本發(fā)明實施例1、2或3制備的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，即本發(fā)明孕育劑l、2或3。下例實施例46的對比實施例中所用的配料乙是用元素組成為30.7%Fe+30%Ce+37.5%Si+1.8%Ca的商購包鋼三峰稀土有限公司生產(chǎn)的Fe-Ce-Si-Ca中間合金和元素組成為78.61°/oFe+20.76%B十0.35%Si+雜質(0.108%Al十O.018%P+0.15%C+0.004%S)的商購東港市宏偉硼合金有限公司生產(chǎn)的Fe-B中間合金按公知的傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑，以下簡稱為傳統(tǒng)孕育劑。實施例4第一歩，配料配料乙是實施例1制得的本發(fā)明孕存劑1，按重量比為配料甲配料乙二ioo:0.06進行稱取配料，操作過程中確保所有材料干燥；第二步，高鉻鑄鐵合金的熔化和精煉將第一步中的配料甲放入中頻感應加熱爐坩堝內(nèi)加熱到1480°C，至配料甲全部熔化后，加入為配料甲重量2%的氯化鋅進行除氣精煉，除去配料甲合金熔體中的氣體及雜質，制得精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體；第三歩，細化于保溫在第二步的熔化溫度的條件下，向第二步制得的精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體中加入由第一步稱取的配料乙，機械攪拌均勻后靜置4秒，制得孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體；第四步，澆鑄由第三歩制得的孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體靜置降溫，至澆鑄溫度控制在1390。C后，將該孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體澆鑄到砂型模具中，澆鑄時模具上放置過濾網(wǎng)以清除夾帶的雜質，待該高絡鑄鐵合金熔體凝固后起模，得到高鉻鑄鐵合金鑄件；第五步，熱處理將第四歩澆鑄得到的高鉻鑄鐵合金鑄件在溫度為960土10'C下保溫2小時，經(jīng)油冷處理，再加熱到30(TC，經(jīng)回火處理后進行拋丸處理制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品，即表l中的B類試樣中的1B。實施例4的對比實施例除配料乙為使用商購包鋼三峰稀土有限公司生產(chǎn)的Fe-Ce-Si-Ca中間合金1000克和商購東港市宏偉硼合金有限公司生產(chǎn)的Fe-B中間合金100克按公知的傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑，即傳統(tǒng)孕育劑1之外，用其他原料和工藝均同實施例4，制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣，即表1中的A類試樣中的1A。圖4為本實施例用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件下制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣的金相組織對照圖。其中圖(a)為用傳統(tǒng)方法制得的復合孕育劑制得的鑄態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱1A-1#)的金相組織圖；&)為用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑制得的鑄態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱1B-ltt)的金相組織圖。兩種鑄態(tài)(表示為-1#)高鉻鑄鐵試樣組織比較如下.-(a)(b)試樣名稱1A-1#(冒口)工藝鑄造(傳統(tǒng)孕育劑l細化)組織A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物基體相對量76.58%枝晶間距59.30um放大倍數(shù)200X侵蝕齊U:5%硝酸酒精試樣名稱1B-ltt(冒口)工藝鑄造(本發(fā)明孕育劑l細化)組織A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物基體相對量81.76%枝晶間距24.62Pra放大倍數(shù)200X侵蝕齊l」5%硝酸酒精上述兩種孕育劑變質細化的高鉻鑄鐵鑄態(tài)組織均為A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物，其中A代表奧氏體。(下同)圖5為本實施例中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織對照圖。其中圖(a)為用傳統(tǒng)方法制得的復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱1A-2II)的金相組織圖；(b)為用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵十硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱IB-2#)的金相組織圖。兩種熱處理態(tài)(表示為-2H)高鉻鑄鐵試樣組織比較如下(a)試樣名稱1A-2tt(冒口)工藝鑄后熱處理(傳統(tǒng)孕育劑l細化)組織M回十A，+C共十C一次基體相對量75.98%枝品間距46.27tim放大倍數(shù)200X侵蝕齊!J:5%硝酸酒精(b)試樣名稱IB(冒口)工藝鑄后熱處理(本發(fā)明孕育劑l細化)組織M問十A'+C共十C二次基體相對量80.53%枝晶間距24.94um放大倍數(shù)200X侵蝕齊U:5%礎酸酒精上述兩種孕育劑變質細化的高鉻鑄鐵澆鑄加熱處理(淬火+回火)的組織均為Mlnl+A'+(:共+C:次，其中Mw為回火馬氏體，A'為殘余奧氏體，C共為共晶碳化物，Ci為二次碳化物。(下同)實施例5第一步，配料配料乙是實施例2制得的本發(fā)明孕育劑2，按重量比為配料甲配料乙=100:0.07進行稱取配料，操作過程中確保所有材料干燥；第二歩，高鉻鑄鐵合金的熔化和精煉將第一步中的配料甲放入中頻感應加熱爐坩堝內(nèi)加熱到150(TC，至配料甲全部熔化后，加入2.5%的氯化鋅進行除氣精煉，除去配料甲合金熔體中的氣體及雜質，制得精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體；第三歩，細化于保溫在第二步的熔化溫度的條件下，向第二歩制得的精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體中加入由第一歩稱取的配料乙，機械攪拌均勻后靜置5秒，制得孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體；第四歩，澆鑄由第三步制得的孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體靜置降溫，至澆鑄溫度控制在1400'C后，將該孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體澆鑄到砂型模具中，澆鑄時模具上放置過濾網(wǎng)以清除夾帶的雜質，待該高鉻鑄鐵合金熔體凝固后起模，得到高鉻鑄鐵合金鑄件；第五步，熱處理將第四歩澆鑄得到的高鉻鑄鐵合金鑄件在溫度為960土1(TC下保溫4小時，經(jīng)油冷處理，再加熱到30(TC，經(jīng)回火處理后進行拋丸處理制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品，即表l中的B類試樣中的2B。實施例5的對比實施例除配料乙為使用商購包鋼三峰稀土有限公司生產(chǎn)的Fe-Ce-Si-Ca中間合金1200克和商購東港市宏偉硼合金有限公司生產(chǎn)的Fe-B中間合金84克按公知的傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑，即傳統(tǒng)孕育劑2之外，用其他原料和工藝均同實施例5，制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣，即表1中的A類試樣中的2A。圖6為本實施例中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件下制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣的金相組織對照圖。其中圖(a)為用傳統(tǒng)方法制得的復合孕育劑制得的鑄態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱2A-1#)的金相組織圖；(b)為用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑制得的鑄態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱2B-W)的金相組織圖。兩種鑄態(tài)(表示為-ltt)高鉻鑄鐵試樣組織比較如下(a)試樣名稱2A-1#(冒口)工藝鑄造(傳統(tǒng)孕育劑2細化)組織A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物基體相對量74.52%枝晶間距52.24um放大倍數(shù)200X侵蝕齊^5%硝酸酒精(b)試樣名稱2B-1#(冒口)工藝鑄造(本發(fā)明孕育劑2細化)組織A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物基體相對量82.65%枝品間距21.22iim放大倍數(shù)200X侵蝕劑5%硝酸圖7為本實施例中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織對照圖。其中圖(a)為用傳統(tǒng)方法制得的復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱2A-2tt)的金相組織圖；(b)為用本發(fā)明方法制得的納米品的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱2B-2tt)的金相組織圖。兩種熱處理態(tài)(表示為-2tt)高鉻鑄鐵試樣組織比較如下(a)試樣名稱2A-2#(冒口)工藝鑄后熱處理(傳統(tǒng)孕育劑2細化)組織M|r,,+A，+C共十C.次基體相對量77.27%枝晶間距67.52ura放大倍數(shù)200X侵蝕齊U:5%硝酸酒精實施例6(b)試樣名稱2B-2#(冒口)工藝鑄后熱處理(本發(fā)明孕育劑2細化)組織M問十A，+C共屮Ci基體相對量83.07%枝晶間距24.25um放大倍數(shù)200X侵蝕齊U:5%硝酸酒精第一歩，配料配料乙是實施例3制備的高鉻鑄鐵復合孕育劑，即本發(fā)明孕育劑3，按重量比為配料甲配料乙-ioo:0.08進行稱取配料，操作過程中確保所有材料干燥；第二歩，高鉻鑄鐵合金的熔化和精煉將第一步中的配料甲放入中頻感應加熱爐坩堝內(nèi)加熱到1550°C，至配料甲全部熔化后，加入3%的氯化鋅進行除氣精煉，除去配料甲合金熔體中的氣體及雜質，制得精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體；第三步，細化于保溫在第二歩的熔化溫度的條件下，向第二歩制得的精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體中加入由第一歩稱取的配料乙，機械攪拌均勻后靜置6秒，制得孕育后的精煉高輅鑄鐵合金熔體；第四步，澆鑄由第三歩制得的孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體靜置降溫，至澆鑄溫度控制在1430C后，將該孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體澆鑄到砂型模具中，澆鑄時模具上放置過濾網(wǎng)以清除夾帶的雜質，待該高鉻鑄鐵合金熔體凝固后起模，得到高絡鑄鐵合金鑄件；第五步，熱處理將第四步澆鑄得到的高鉻鑄鐵合金鑄件在溫度為960士1(TC下保溫5小時，經(jīng)油冷處理，再加熱到30(TC，經(jīng)回火處理后進行拋丸處理制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品，即表l中的B類試樣中的3B。實施例6的對比實施例除配料乙為使用商購包鋼三峰稀土有限公司生產(chǎn)的Fe-Ce-Si-Ca中間合金1100克和商購東港市宏偉硼合金有限公司生產(chǎn)的Fe-B中間合金143克按公知的傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑，即傳統(tǒng)孕育劑3之外，用其他原料和工藝均同實施例6，制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣，即表1中的A類試樣中的3A。圖8為本實施例中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件下制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣的金相組織對照圖。其中圖(a)為用傳統(tǒng)方法制得的復合孕育劑制得的鑄態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱3A-1#)的金相組織圖；化)為用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑制得的鑄態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱3B-1#)的金相組織圖。兩種鑄態(tài)(表示為-lft)高鉻鑄鐵試樣組織比較如下(a)(b)試樣名稱3A-1#(冒口)工藝鑄造(傳統(tǒng)孕育劑3細化)組織A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物基體相對量71.38%枝品間距43.27um放大倍數(shù)200X侵蝕齊U:5%硝酸酒精試樣名稱3B-1#(冒口)工藝鑄造(本發(fā)明孕育劑3細化)組織A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物基體相對量80.02%枝晶間距23.96,放大倍數(shù)200X侵蝕劑50/c硝酸酒精圖9為本實施例中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織對照圖。其中圖(a)為用傳統(tǒng)方法制得的復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱3A-2tt)的金相組織圖；(b)為用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱3B-2#)的金相組織圖。兩種熱處理態(tài)(表示為-2#)高鉻鑄鐵試樣組織比較如下(a)試樣名稱3A-2#(冒口)工藝鑄后熱處理(傳統(tǒng)孕育劑3細化)組織MM+A'+C共十C次基體相對量77.74%枝晶間距51.70ym放大倍數(shù)200X侵蝕齊U:5%硝酸酒精圖10為本實施例中用傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑和用本發(fā)明方法制得的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑在同種澆鑄條件及同樣鑄后熱處理條件下的高鉻鑄鐵試樣金相組織萊氏體中共晶碳化物層間距對照圖。其中圖(a)為用傳統(tǒng)方法制得的復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱3A-2酌的金相組織圖；(b)為用本發(fā)明方法制得的納米品的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑制得的熱處理態(tài)高鉻鑄鐵試樣(試樣名稱3B-2tt)的金相組織圖。兩種熱處理態(tài)(表示為-2#)高鉻鑄鐵試樣組織比較如下(b)試樣名稱3B-2#(冒口)工藝鑄后熱處理(本發(fā)明孕育劑3細化)組織M|nl+A，+C+C,次基體相對量83.46%枝晶間距24.13nm放大倍數(shù)200X侵蝕齊U:5%硝酸酒精(a)試樣名稱3A(冒口)工藝鑄后熱處理(傳統(tǒng)孕育劑3細化)組織M問十A，+C共十C次基體相對量77.74%枝晶間距51.70lim共晶碳化物層間距9.80um放大倍數(shù)500X侵蝕齊U:5%硝酸酒精實施例7第一歩，配料配料乙是實施例3制備的高鉻鑄鐵復合孕育劑，即本發(fā)明孕育劑3，按重量比為配料甲配料乙二ioo:0.04進行稱取配料，操作過程中確保所有材料干燥；第二步，高鉻鑄鐵合金的熔化和精煉(b)試樣名稱3B-2#(冒口)工藝:鑄后熱處理(本發(fā)明孕育劑3細化)組織MM+A'+CC*基體相對量83.46%枝晶間距24.13ym共晶碳化物層間距4.Oixm放大倍數(shù)500X侵蝕齊U:5%硝酸酒精將第一歩中的配料甲放入中頻感應加熱爐坩堝內(nèi)加熱到1520°C，至配料甲全部熔化后，加入3%的氯化鋅進行除氣精煉，除去配料甲合金熔體中的氣體及雜質，制得精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體；第三歩，細化于保溫在第二歩的熔化溫度的條件下，向第二步制得的精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體中加入由第一歩稱取的配料乙，機械攪拌均勻后靜置6秒，制得孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體；第四步，澆鑄由第三歩制得的孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體靜置降溫，至澆鑄溫度控制在1410。C后，將該孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體澆鑄到砂型模具中，澆鑄時模具上放置過濾網(wǎng)以清除夾帶的雜質，待該高鉻鑄鐵合金熔體凝固后起模，得到高鉻鑄鐵合金鑄件；第五歩，熱處理將第四歩澆鑄得到的高鉻鑄鐵合金鑄件在溫度為960土1(TC下保溫3小時，經(jīng)油冷處理，再加熱到30(TC，經(jīng)回火處理后進行拋丸處理制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品，即表l中的B類試樣中的4B。實施例7的對比實施例除配料乙為使用商購包鋼三峰稀土有限公司生產(chǎn)的Fe-Ce-Si-Ca中間合金1100克和商購的東港市宏偉硼合金有限公司生產(chǎn)的Fe-B中間合金143克按公知的傳統(tǒng)方法制得的高鉻鑄鐵復合孕育劑，即傳統(tǒng)孕育劑3之外，用其他原料和工藝均同實施例7，制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品試樣，即表l中的A類試樣中的4A。上述實施例中的百分數(shù)均為重量百分數(shù)，上述實施例中的油冷處理、回火處理和拋丸處理均是公知的工藝方法。上述實施例47中，第五步所說的制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品是工程機械用高鉻鑄鐵襯板耐磨件及其力學性能標準試樣。表l實施例47中用傳統(tǒng)孕育劑和本發(fā)明孕育劑分別細化的A、B兩類高鉻鑄鐵試樣的基本力學性能測試平均值結果<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>比較表1中的數(shù)據(jù)可知，和傳統(tǒng)孕育劑孕育細化的高鉻鑄鐵試樣(即上述A類試樣)相比，經(jīng)用本發(fā)明的孕育劑孕育細化后的高鉻鑄鐵試樣(即上述B類試樣)的拉伸強度有明顯提高，高鉻鑄鐵的韌性和彈性模量也略有提高。實驗證明了上述B類試樣的綜合力學性能明顯優(yōu)于上述A類試樣。眾所周知，材料性能的高低取決于其微觀組織的優(yōu)略。為了更好的比較本發(fā)明的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高鉻鑄鐵復合孕育劑與傳統(tǒng)的稀土硅鐵+硼鐵孕育劑的細化作用的差別，我們通過金相觀察對比分析兩種孕育細化劑對上述成分的高鉻鑄鐵鑄態(tài)和熱處理后顯微組織的影響，金相觀察檢測結果如圖4至圖9所示。從圖4至圖9的金相組織A、B組對比觀察可以看出在三組對照高鉻鑄鐵鑄態(tài)組織圖(即圖4、圖6和圖8)中，本發(fā)明孕育劑對A轉變產(chǎn)物+共晶碳化物的細化效果都很明顯；在三組對照澆鑄后熱處理組織圖(即圖5、圖7和圖9)中，本發(fā)明孕育劑對Mt、l+A'+Ci的細化效果都很明顯。由圖10看出，在同種澆鑄條件的高鉻鑄鐵試樣金相組織萊氏體中共晶碳化物層間距(a)傳統(tǒng)孕育劑細化的為9.8um;(b)本發(fā)明孕育劑孕育細化的為4um。因此可以得出本發(fā)明的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵高絡鑄鐵復合孕育劑在孕存細化高鉻鑄鐵鑄態(tài)和熱處理后顯微組織方面具有獨特的優(yōu)勢。權利要求1.高鉻鑄鐵復合孕育劑，其特征在于它是一種納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，由Fe-Ce-Si-Ca中間合金和Fe-B中間合金組成，其中，F(xiàn)e-Ce-Si-Ca中間合金的元素組成為30.7％Fe+30％Ce+37.5％Si+1.8％Ca，F(xiàn)e-B中間合金的元素組成為78.61％Fe+20.76％B+0.35％Si+雜質(0.108％Al+0.018％P+0.15％C+0.004％S)，這兩種中間合金的重量比為Fe-Ce-Si-Ca中間合金∶Fe-B中間合金＝1∶0.07～0.13，該孕育劑的納米晶晶粒小于100nm。2.根據(jù)權利要求1所述的高鉻鑄鐵復合孕育劑，其特征在于它是一種薄片狀的納米品的稀土硅鐵十硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，該薄片的平均厚度為0.20.5mm，平均寬度為0.30.7mm，平均長度為0.81.5mm。3.高鉻鑄鐵復合孕育劑的制備方法，其特征在于是一種離心快淬甩帶法，具體歩驟是以元素組成為30.7%Fe+30%Ce+37.5%Si+1.8%Ca的商購Fe-Ce-Si-Ca中間合金和元素組成為78.61%Fe+20.76%B十0.35%Si+雜質(0.108%Al+0.018%P+0.15%C+0.004%S)的商購Fe-B中間合金為原料，按重量比為Fe-Ce-Si-Ca中間合金Fe-B中間合金=1:0.070.13，稱取所需量的商購的Fe-Ce-Si-Ca中間合金和商購的Fe-B中間合金，放入真空快淬爐的水冷銅坩堝內(nèi)，調(diào)節(jié)電極位置，使之與坩堝內(nèi)的原料合金顆粒之間的距離為0.51.5mm，關閉爐門、進出料口和放氣閥，抽真空至高于5X10—3Pa后，用氬氣洗爐，隨后充入氬氣至0.040.05Pa，起弧后調(diào)節(jié)弧電流逐歩上升至500600A，將坩堝內(nèi)的原料合金熔化，待該合金全部熔化成液態(tài)時，傾斜該坩堝使得該合金液通過流道引至高速旋轉的水冷鉬輪上，鉬輪邊緣線速度為3040m/秒，鉬輪表面溫度為1015°C，該合金液與該鉬輪接觸后，迅速凝固并形成薄帶狀沿鉬輪切線方向飛出，經(jīng)擋板阻擋后落入爐體下部的收藏室，快淬得到平均厚度為0.20.5mm，平均寬度為0.30.7mm，平均長度為0.81.5n皿，晶粒小于lOOnm的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑。4.權利要求1所述高鉻鑄鐵復合孕育劑的應用，是將其用于對高鉻鑄鐵合金組織進行晶粒和組織細化處理，處理方法是金屬熔融鑄造法，其特征在于具體歩驟如下第一歩，配料配料甲為制備高鉻鑄鐵的原料，其化學成分為C=2.43.2%、Si《1.2%、Mn《/1.2%、P《0.05%、S《0.05%、Cr=1320%、Ni《0.25%、V《0.07%、B《0.005%和其余為Fe，配料乙為密封保存的權利要求1所述的薄片狀的納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，按重量比為配料甲配料乙-ioo:o.o4o.08進行稱取配料，操作過程中確保所有材料干燥；第二步，高鉻鑄鐵合金的熔化和精煉將第一歩中的配料甲放入中頻感應加熱爐坩堝內(nèi)加熱到H801550。C，至配料甲全部熔化后，加入為配料甲重量23%的氯化鋅進行除氣精煉，除去配料甲合金熔體中的氣體及雜質，制得精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體；第三歩，細化于保溫在第二歩的熔化溫度的條件下，向第二歩制得的精煉后的高鉻鑄鐵合金熔體中加入由第一歩稱取的配料乙，機械攪拌均勻后靜置46秒，制得孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體；第四歩，澆鑄將第三步制得的孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體靜置降溫，至澆鑄溫度控制在1390143(TC后，再將該孕育后的精煉高鉻鑄鐵合金熔體澆鑄到砂型模具中，澆鑄時模具上放置過濾網(wǎng)以清除夾帶的雜質，待高鉻鑄鐵合金熔體凝固后起模，得到高鉻鑄鐵合金鑄件；第五歩，熱處理將第四歩澆鑄得到的高鉻鑄鐵合金鑄件在溫度為960土1(TC下保溫25小時，經(jīng)油冷處理，再加熱到30(TC，經(jīng)回火處理后進行拋丸處理制得鑄造高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品。上述方法中的百分數(shù)均為重量百分數(shù)，上述方法中的油冷處理、回火處理和拋丸處理均是公知的工藝方法。5.權利要求4所述的權利要求1所述高鉻鑄鐵復合孕育劑的應用，其特征在于其中第五歩所說的制得的高鉻鑄鐵合金產(chǎn)品是工程機械用高鉻鑄鐵襯板耐磨件及其力學性能標準試樣。全文摘要本發(fā)明高鉻鑄鐵復合孕育劑及其制備方法和應用涉及含鉻的鑄鐵合金，該高鉻鑄鐵復合孕育劑是一種納米晶的稀土硅鐵+硼鐵的高鉻鑄鐵復合孕育劑，由Fe-Ce-Si-Ca中間合金和Fe-B中間合金組成，其重量比為Fe-Ce-Si-Ca中間合金∶Fe-B中間合金＝1∶0.07～0.13，該孕育劑的納米晶晶粒小于100nm，是由商購稀土硅鐵+商購硼鐵為原料進行熔體快淬處理而得到的薄片狀孕育劑，用它對工程機械用高鉻鑄鐵耐磨件的高鉻鑄鐵合金組織進行晶粒和組織細化處理，處理方法是金屬熔融鑄造法，克服了現(xiàn)有高鉻鑄鐵合金鑄造技術的鑄造缺陷，基體晶粒和滲碳體相得以顯著細化，從而明顯地提高了高鉻鑄鐵合金的綜合力學性能。文檔編號C22C33/08GK101580913SQ20091006833公開日2009年11月18日申請日期2009年4月2日優(yōu)先權日2009年4月2日發(fā)明者劉清信,崔春翔,楊月明,石衛(wèi)東,郝福林,鮑中路申請人:天津市立鑫晟精細鑄造有限公司