專利名稱：：高強度Cr-Ni合金材料以及使用其的油井用無縫管的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性優(yōu)異的高強度Cr-Ni合金材料以及使用其的油井用無縫管。
背景技術(shù)：
：伴隨著近年來原油價格的高漲，進行了更高深度的嚴(yán)苛的腐蝕環(huán)境下的油井、天然氣井的開發(fā)。伴隨這種嚴(yán)苛環(huán)境下的石油、天然氣的采掘，用于該采掘的油井管也要求高強度且具有優(yōu)異的耐腐蝕性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性。在石油、天然氣中包含二氧化碳、硫化氫、氯離子等腐蝕性物質(zhì)，用于石油、天然氣的采掘的材料要求對這些氣體具有優(yōu)異的耐腐蝕性。其中在150°C以上的高溫且含有Iatm以上這樣多的硫化氫的環(huán)境中，其主要的腐蝕原因是應(yīng)力腐蝕裂紋。因此，在包含硫化氫的環(huán)境中使用的材料要求高的耐應(yīng)力腐蝕裂紋性。由于近年來石油、天然氣的需求提高，因而用于采掘它們的油井、氣井存在高深度化的傾向。伴隨著井的高深度化，要求在這樣的井中使用的材料維持對二氧化碳、硫化氫、氯離子的耐腐蝕性的同時，還要求更高的強度化。作為在腐蝕環(huán)境中顯示出優(yōu)異的耐腐蝕性的材料，有專利文獻1、專利文獻2和專利文獻3中公開的Cr-Ni合金材料。另外，這里雖然公開了為了提高Cr-Ni合金材料的強度而增加N含量是有效的，但通過該方法強化的合金存在熱加工性不充分的問題，為了改善熱加工性而使其含有Ca、Mg、Si等元素、REM(稀土元素)。接著，在專利文獻4所公開的Cr-Ni合金材料中，通過減少Mo含量而改善了熱加工性，但N含量低、且在要求更高的強度時需要進行高加工度的冷加工，此時存在伴隨有延展性、韌性降低的問題。另外，專利文獻5中，作為在酸性環(huán)境、海水環(huán)境中具有優(yōu)異的耐腐蝕性、且熱加工性也優(yōu)異的材料，公開了增加了Mn和Mo的含量并添加了Ce、Ca等而成的超級奧氏體不銹鋼。但是，在要求更高的熱加工性時并不充分，在進一步為了高強度化而進行加工度高的冷加工時，存在伴隨有延展性、韌性降低的問題。專利文獻1日本特開昭57-203735號公報專利文獻2日本特開昭57-207149號公報專利文獻3日本特開昭58-210155號公報專利文獻4日本特開平11-302801號公報專利文獻5日本特表2005-509751號公報
發(fā)明內(nèi)容發(fā)明所要解決的問題如上所述，以往并未能提供兼具高強度、優(yōu)異的熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的材料。本發(fā)明用于解決該問題，其目的在于，提供防止了伴隨高強度化而熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性降低的Cr-Ni合金材料。用于解決問題的方法本發(fā)明人等為了解決上述問題，嘗試了通過增加N的含量而制作比以往更高強度的材料。然而，僅僅單純地增加N的含量會降低熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性，因而不能制造油井用無縫管。因此，作為防止伴隨高N化而熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性降低的方法，著眼于REM(稀土元素)。已知，REM通過固定合金中的0、S、P等元素，從而能夠改善熱加工性。然而，REM對耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的影響尚未被注意。本發(fā)明人等嘗試制作了具有各種化學(xué)組成的高N合金，評價了其性能。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過含有REM而改善耐應(yīng)力腐蝕裂紋性。對于REM改善耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的原因，推測是因為REM固定了對耐應(yīng)力腐蝕裂紋性有害的P。其中，判明在含有REM的高N合金中，即使含有Ca、Mg、Si等的以往就被認(rèn)為對熱加工性有效的元素，熱加工性也會降低。為此進行了更深入的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)通過含有Al，即使是含有REM的高N合金也能夠獲得良好的熱加工性。因此，可知，為了在含有REM的高N合金中獲得良好的熱加工性，需要同時含有Al。本發(fā)明人等在上述新發(fā)現(xiàn)下進一步反復(fù)試驗研究，結(jié)果獲得下面(a)(f)所示的見解。(a)Cr-Ni合金材料中，為了確保強度，需要使N含量高至0.100.30%，并且為了確保熱加工性，需要使Al含量為0.030.3%。(b)當(dāng)使Cr-Ni合金材料中的N含量高至0.100.30%時，熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性降低。(c)但是，通過含有REM，將合金中的P固定為P化物，不僅能夠改善熱加工性，而且能夠改善耐應(yīng)力腐蝕裂紋性。(d)因此，REM的含量可以從用于將P固定為P化物的必須量的觀點來確定。艮口，P的含量相對于REM的含量之比[P/REM]是重要的。(e)進而，[P/REM]越小則越能夠抑制P對熱加工性的不良影響，因而即使N含量高，也能夠抑制熱加工性的降低。(f)其結(jié)果是，通過使N的含量、P的含量和REM的含量的關(guān)系規(guī)定在滿足下述(1)式的范圍，從而獲得了耐應(yīng)力腐蝕裂紋性良好的Cr-Ni合金材料。NXP/REM≤0.40......(1)式其中，(1)式中的P、N、REM各自表示P、N、REM的含量(質(zhì)量％)。圖1是將后述實施例中使用的具有各種化學(xué)組成的Cr-Ni合金材料(本發(fā)明例130與比較例LS)的N的含量繪成X軸、并將P的含量相對于REM的含量之比[P/REM]繪成Y軸的圖。在為確保強度而必須的N含量為0.100.30%的范圍中，以NXP/REM=0.40的曲線為界，來區(qū)分本發(fā)明例與比較例。即，如后述實施例所示，可知，N含量為0.100.30%，并且N、P和REM的含量的關(guān)系滿足上述⑴式的本發(fā)明例中，除了高強度以外，熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性良好，是同時兼具高強度、優(yōu)異的熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的Cr-Ni合金材料。本發(fā)明是基于上述見解完成的，其主旨在于以下(1)(5)的Cr-Ni合金材料和以下(6)的油井用無縫管。以下，分別稱為本發(fā)明(1)本發(fā)明(6)。有時總稱本發(fā)明(1)本發(fā)明(6)，稱為本發(fā)明。(1)一種高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，其含有以質(zhì)量％計的如下成分C0.05%以下、Si0.051.0%,Mn0.01%以上且不足3.0%,P0.05%以下、S0.005%以下、Cu:0.014%、Ni:25%以上且不足35%、Cr2030%、Mo0.01%以上且不足4.0%,N0.100·30%、Α1:0·030·30%、0(氧)0·01%以下、REM(稀土元素)0.010.20%，剩余部分由Fe和雜質(zhì)組成，并且滿足下述(1)式的條件。NXP/REM≤0.40......(1)式其中，(1)式中的P、N、REM各自表示P、N、REM的含量(質(zhì)量％)。(2)根據(jù)上述(1)所述的高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，代替一部分Fe，含有以質(zhì)量％計不足8.0%的W。(3)根據(jù)上述⑴或(2)所述的高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，代替一部分Fe，含有以質(zhì)量％計總計0.5%以下的Ti、Nb、&、V中的1種或2種以上。(4)根據(jù)上述⑴(3)任一項所述的高強度Cr-Ni合金材料，代替一部分Fe，含有以質(zhì)量％計總計0.01%以下的Ca、Mg中的1種或2種。(5)根據(jù)上述⑴⑷任一項所述的高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，冷加工后的屈服強度以0.2%條件屈服極限計為900MPa以上。(6)一種油井用無縫管，其特征在于，其由上述(1)(5)任一項所述的Cr-Ni合金材料形成。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種油井用無縫管，其通過Cr-M合金材料的高N化，即使高強度也能夠防止熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的降低，因而在高強度下熱加工性、耐腐蝕性優(yōu)異。圖1是將實施例中使用的具有各種化學(xué)組成的Cr-Ni合金材料的N的含量繪成X軸、并將P的含量相對于REM的含量之比[P/REM]繪成Y軸的圖。具體實施例方式接著，對于本發(fā)明的Cr-Ni合金材料的化學(xué)組成的限定理由進行評述。另外，各元素的含量的“％，，表示“質(zhì)量％”。C:0.05%以下C是作為雜質(zhì)而被含有的。其含量超過0.05%時，伴隨著M23C6型碳化物(M:Cr、Mo、Fe等的元素)的析出導(dǎo)致的晶界斷裂變得容易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋，因而將C的上限值設(shè)為0.05%。優(yōu)選上限值為0.03%。Si:0·051.0%Si是用于脫氧所必須的成分，其含量不足0.05%時，脫氧的效果不能充分發(fā)揮，另一方面，超過1%時，熱加工性降低。因此，將Si的含量設(shè)為0.051.0%。優(yōu)選為0.050.5%。Mn:0.01以上且不足3.0%Mn是作為脫氧、脫硫劑必需的成分，其含量不足0.01%時，效果不能充分發(fā)揮，另一方面，含量為3.0%以上時，熱加工性降低。因此，將Mn的范圍設(shè)為0.01%以上且不足3.0%。優(yōu)選0.以上且不足2.0%、進一步優(yōu)選0.2%1.0%。Ρ:0·05%以下P為合金中所含的雜質(zhì)，其使熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性顯著降低。因此，將P的上限值設(shè)為0.05%。優(yōu)選上限值為0.03%。S:0·005%以下S與P同樣是使熱加工性顯著降低的雜質(zhì)。從防止熱加工性降低的觀點出發(fā)，期望含量盡量低，可允許的S的上限值為0.005%。優(yōu)選0.002%、進一步優(yōu)選0.001%。Cu:0·014.0%Cu具有使形成在合金表面的鈍化皮膜穩(wěn)定化的效果，是為了提高耐點蝕性、耐全面腐蝕性而必須的成分。其中，其含量不足0.01%時沒有效果，超過4.0%時熱加工性降低，因而將Cu的含量設(shè)為0.014.0%。優(yōu)選0.12.0%、進一步優(yōu)選0.61.4%。Ni:25%以上且不足35%Ni是作為奧氏體穩(wěn)定化元素而含有的。從耐腐蝕性的觀點出發(fā)，含有25%以上，但含有35%以上時，導(dǎo)致成本增加，因而將Ni的含量設(shè)為25%以上且不足35%。優(yōu)選28%以上且不足33%。Cr:2030%Cr是顯著改善耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的成分，其含量不足20%時不能充分發(fā)揮其效果，另一方面，含有超過30%時，容易產(chǎn)生對伴隨著晶界斷裂的應(yīng)力腐蝕裂紋有害的CrN、Cr2N等的氮化物、M23C6型碳化物。因此，將Cr的含量設(shè)為2030%。優(yōu)選2328%。Mo:0·01%以上且不足4.0%Mo與Cu同樣具有使形成在合金表面的鈍化皮膜穩(wěn)定化的效果，并具有改善耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的效果，當(dāng)Mo不足0.01%時沒有效果，另一方面，含有4%以上時，使其熱加工性、經(jīng)濟性惡化，因而將Mo的含量設(shè)為0.01%以上且不足4%。優(yōu)選0.以上且不足3.5%。N:0·100.30%N是本發(fā)明中重要的元素。N具有提高合金的強度的作用，其含量不足0.10%時不能確保期望的高強度，另一方面含有超過0.30%時，會導(dǎo)致熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的劣化，因而將N的含量設(shè)為0.100.30%。N含量優(yōu)選的范圍問為0.160.25%。另夕卜，關(guān)于N的含量，進一步還需要P與REM的含量關(guān)系滿足上述(1)式。Al:0·030.30%Al是本發(fā)明中重要的元素。另外，其固定合金中的0(氧)，不僅改善了熱加工性、而且還具有防止REM的氧化的效果。含有REM、不含Al的合金產(chǎn)生大量夾雜物，因而熱加工性大大降低。因此，在含有REM的情況下，需要同時含有Al。其中，Al的含量不足0.03%時，其效果不充分，另一方面，含有超過0.30%的Al時，反而使熱加工性降低，因而將Al的含量設(shè)為0.030.30%。優(yōu)選超過0.05%且在0.30%以下，進一步優(yōu)選超過0.10且在0.20%以下。0(氧)0·01%以下0(氧)為合金中所含的雜質(zhì)，使熱加工性顯著降低。因此，將0(氧)的上限值設(shè)為0.01%。優(yōu)選上限值為0.005%。REM:0·010.20%REM為本發(fā)明中重要的元素。這些成分具有改善熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的效果，因而含有這些成分。其中，REM容易氧化，因而必須同時含有Al。并且，REM的總含量不足0.01%時，其沒有充分的效果，另一方面，即使含有超過0.20%，未發(fā)現(xiàn)對熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的改善效果，反而出現(xiàn)降低的現(xiàn)象。因此，將其含量設(shè)為0.010.20%。優(yōu)選0.020.10%。另外，本發(fā)明中，REM是指Sc、Y和鑭系元素的總計17種元素。添加方法可以添加1種或2種以上的REM，或者在工業(yè)上也可以以混合稀土金屬的形態(tài)添加。NXP/REM≤0.40......(1)式這里，P、N、REM各自表示P、N、REM的含量(質(zhì)量％)。N含量為0.100.30%、并且N、P和REM的含量的關(guān)系滿足上述(1)式的情況下，除了高強度以外，熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性良好。在要求更優(yōu)異的耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的情況下，優(yōu)選NXP/REM彡0.30。進一步優(yōu)選NXP/REM彡0.20。本發(fā)明的Cr-Ni合金材料除了含有上述的合金元素以外，還可以含有選自下述第1組第3組中的至少1個組中的元素的1種或2種以上。第1組W:不足8.0%第2組Ti、Nb、V、Zr:0.5%以下第3組Ca、Mg:0·01%以下以下，詳細(xì)評述這些任意元素。第1組W:不足8.0%可以根據(jù)需要含有W。若含有，則具有提高耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的效果。然而，含有8.0%以上時，熱加工性、經(jīng)濟性不良，因而含有W時的含量的上限為8.0%。另外，為了確實地體現(xiàn)提高該耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的效果，優(yōu)選含有0.01%以上W。W的含量進一步優(yōu)選為0.以上且不足7.0%。第2組單獨或總計0.5%以下的選自Ti:0.5%以下、Nb:0.5%以下、V:0.5%以下、Zr0.5%以下中的1種以上可以根據(jù)需要含有Ti、Nb、V或&。若含有這些中的1種以上，則具有使晶粒微細(xì)化且提高延展性的效果，因而在進一步要求延展性的情況下可以含有。然而，超過0.5%時，大量產(chǎn)生夾雜物且出現(xiàn)延展性的降低現(xiàn)象，因而在含有這些元素時的含量的上限以這些元素的總計為0.5%。另外，為了確實地體現(xiàn)提高該延展性的效果，優(yōu)選含有單獨或總計0.005%以上的這些元素。這些元素的含量更優(yōu)選為0.010.5%、進一步優(yōu)選為0.050.3%。第3組Ca:0.01%以下、Mg:0.01%以下的1種或2種可以根據(jù)需要含有Ca或Mg。若含有這些中的1種或2種，則具有提高熱加工性的效果。然而，超過0.01%時，產(chǎn)生粗大夾雜物而出現(xiàn)熱加工性降低的現(xiàn)象，因而，含有這些元素時的含量的上限以這些元素的總計為0.01%。另外，為了確實體現(xiàn)提高該熱加工性的效果，優(yōu)選含有單獨或總計0.0003%以上的這些元素。這些元素的含量更優(yōu)選為0.00030.01%、進一步優(yōu)選為0.00050.005%。本發(fā)明的無縫管含有上述的必須元素或進一步含有上述任意元素，剩余部分由Fe和雜質(zhì)組成。為了在高深度的油井、氣井中使用，由Cr-Ni合金材料形成的無縫管的屈服強度需要為以0.2%條件屈服極限計900MPa以上。更優(yōu)選為964MPa以上。為了制造具有900MPa以上的屈服強度的Cr-Ni合金材料，優(yōu)選如下制造過程將通過熱加工制造的冷加工用原材料進行固溶處理，進一步進行冷加工。本發(fā)明的Cr-Ni合金的熔煉可以利用電爐、AOD(氬氧脫碳)爐、VOD(真空脫氣)爐等。熔煉而成的熔煉金屬熔液在鑄造成鑄錠時，可以通過其后的鍛造，制成板坯、方坯(bloom)、鋼坯(billet)?；蛘?，可以通過連續(xù)鑄造法來制成板坯、方坯、鋼坯。另外，在加工成板材的情況下，可以通過熱軋加工成鋼板、鋼卷狀，另外在加工成管材的情況下，可以通過熱擠出制管法、曼內(nèi)斯曼制管法熱加工成管狀。為了獲得具有上述屈服強度的高強度Cr-Ni合金材料，在板材的情況下，優(yōu)選對熱加工而成的原材料進行固溶熱處理后進行冷軋；或者在管材的情況下，對熱加工而成的管坯進行固溶熱處理后實施利用冷拔或皮爾格(Pilger)軋等冷軋的冷加工。另外，冷加工可以進行1次或多次，或者可以根據(jù)需要在熱處理后進行1次或多次冷加工。冷加工中得到的屈服強度為900MPa以上的高強度Cr-Ni合金管適用作在高深度的油井、氣井中使用的油井用無縫管。并且，在通過冷拔進行固溶熱處理后的最終冷加工時，其冷加工度期望為以截面減少率計為2035%。在冷加工度不足20%時，有時不能得到期望的高強度，并且，在超過35%時，雖然變?yōu)楦邚姸龋袝r延展性、韌性降低。實施例1表1表示本發(fā)明例(合金No.130)的化學(xué)組成(質(zhì)量％)，并且表2表示比較例(合金No.AS)的化學(xué)組成(質(zhì)量％)。本發(fā)明例的合金No.129和比較例的合金No.AS使用真空感應(yīng)熔化爐進行熔化和鑄錠，制成外徑180mm的50kg鑄錠。熱鍛造所得到的鑄錠后，進行熱軋，制成板厚15mm的板材，然后，在1050°C下加熱保持1小時后，在水冷條件下進行固溶處理。以截面減少率40%將該板材進行冷軋，得到本發(fā)明例和比較例的合金材料。<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>194mm、壁厚12mm的管，在1090°C下加熱保持5分鐘后，在水冷條件下進行固溶處理。以截面減少率28%將該管進行冷拉伸，獲得本發(fā)明例的合金材料30-a。另外，為了比較管與板材的性能，將本發(fā)明例的合金No.30由鑄錠切成板材，熱鍛造后進行熱軋，制成板厚15mm的板材。將該板材在1050°C下加熱保持1小時后，在水冷條件下進行固溶處理。以截面減少率40%將該板材進行冷軋，獲得本發(fā)明例的合金材料30-b。為了評價這些合金的熱加工性，由熱軋后的板材和分塊軋后的鋼坯的長度方向切成直徑10mm、長130mm的試驗片，進行熱拉伸試驗。試驗如下所述，將試驗片用3分鐘加熱到1250°C后保持3分鐘，以100°C/秒的降溫速度冷卻到1250°C、1200°C、1100°C或1000°C中的任一溫度后，以應(yīng)變速度lOsec—1使其拉伸斷裂。使用該拉伸斷裂材料的截面減少率作為熱加工性的指標(biāo)，若任意溫度的斷裂材料都為截面減少率70%以上，則判定熱加工性為良好(O)、一部分不足70%，則判定熱加工性不良(X)。另外，由冷軋后的板材和冷拉伸后的管的長度方向切成平行部的直徑6mm、長40mm的室溫拉伸試驗片，在室溫大氣中進行拉伸試驗，測定0.2%條件屈服極限。進一步，為了評價耐應(yīng)力腐蝕裂紋性，由同樣的冷軋后的板材和冷拉伸后的管長度方向切成平行部的直徑3.81mm、長25.4mm的試驗片，實施低應(yīng)變速度拉伸試驗。低應(yīng)變速度拉伸試驗如下測定在25%NaCl+0.5%CH2C00H+7atmH2S、177°C的腐蝕環(huán)境中，以應(yīng)變速度4XKT6SecT1使其拉伸斷裂，測定斷裂材料的截面減少率。同時，在惰性環(huán)境中進行同樣的低應(yīng)變速度拉伸試驗，測定斷裂材料的截面減少率。使用腐蝕環(huán)境中與惰性環(huán)境中的截面減少率之比作為耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的指標(biāo)，該比例為0.8以上，則判定耐應(yīng)力腐蝕裂紋性為良好(〇)、該比例不足0.8，則判定為不良(X)0表3表示本發(fā)明例的以0.2%條件屈服極限計的屈服應(yīng)力和熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的試驗結(jié)果、NXP/REM的值，表4表示比較例(合金No.AS)的以0.2%條件屈服極限計的屈服應(yīng)力和熱加工性、耐應(yīng)力腐蝕裂紋性的試驗結(jié)果、NXP/REM的值。表3I合金I條件屈I執(zhí)耐應(yīng)力腐mvp/RPM__No.形狀服極限(MP0)熱加·tr^蝕裂紋性NXP/_<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>如表3所示，本發(fā)明例的合金材料(合金No.129、30_a和30_b)任一個均滿足前述(1)式，并且熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性良好。另外，本發(fā)明例30-a、30-b均是0.2%條件屈服極限顯示出基本相同的值。根據(jù)這些，管的性能可以與通過本實施例所示方法制造的板材同樣地進行。另一方面，比較例A的熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性良好，但由于N量在本發(fā)明的規(guī)定范圍之外，強度(0.2%條件屈服極限)低。比較例B和C出于增加0.2%條件屈服極限的目的增加了N含量，但由于不含REM，因而熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性不良。比較例DF的REM的含量不足，因而耐應(yīng)力腐蝕裂紋性不良。相反，比較例G過量含有REM，因而熱加工性不良。比較例HJ的Al含量不充分，因而熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性不良。比較例K的Ni含量不足，因而耐應(yīng)力腐蝕裂紋性不良。并且，比較例LS的各成分雖然在本發(fā)明規(guī)定的化學(xué)組成范圍內(nèi)，但由于不滿足(1)式，因而耐應(yīng)力腐蝕裂紋性不良。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明的高強度Cr-Ni合金材料的熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性優(yōu)異。其能夠在以往不能采掘的高深度的嚴(yán)苛腐蝕環(huán)境下進行石油、天然氣的采掘，并能用于通過管的薄壁化而廉價的油井用無縫管，因而對穩(wěn)定供給能量具有較大的貢獻。權(quán)利要求一種高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，其含有以質(zhì)量％計的如下成分C0.05％以下、Si0.05～1.0％、Mn0.01％以上且不足3.0％、P0.05％以下、S0.005％以下、Cu0.01～4％、Ni25％以上且不足35％、Cr20～30％、Mo0.01％以上且不足4.0％、N0.10～0.30％、Al0.03～0.30％、O(氧)0.01％以下、REM(稀土元素)0.01～0.20％，剩余部分由Fe和雜質(zhì)組成，并且滿足下述(1)式的條件，N×P/REM≤0.40……(1)式其中，(1)式中的P、N、REM各自表示P、N、REM的含量(質(zhì)量％)。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，代替一部分Fe，含有以質(zhì)量％計不足8.0%的W。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，代替一部分Fe，含有以質(zhì)量％計總計0.5%以下的Ti、Nb、Zr、V中的1種或2種以上。4.根據(jù)權(quán)利要求13任一項所述的高強度Cr-Ni合金材料，代替一部分Fe，含有以質(zhì)量％計總計0.01%以下的Ca、Mg中的1種或2種。5.根據(jù)權(quán)利要求14任一項所述的高強度Cr-Ni合金材料，其特征在于，冷加工后的屈服強度以0.2%條件屈服極限計為900MPa以上。6.一種油井用無縫管，其特征在于，其由權(quán)利要求15任一項所述的Cr-Ni合金材料形成。全文摘要本發(fā)明提供一種高強度Cr-Ni合金材料以及使用其的油井用無縫管，所述合金材料的熱加工性和耐應(yīng)力腐蝕裂紋性優(yōu)異。一種高強度Cr-Ni合金材料和油井用無縫管，其特征在于，其含有以質(zhì)量％計的如下成分C0.05％以下、Si0.05～1.0％、Mn0.01％以上且不足3.0％、P0.05％以下、S0.005％以下、Cu0.01～4％、Ni25％以上且不足35％、Cr20～30％、Mo0.01％以上且不足4.0％、N0.10～0.30％、Al0.03～0.30％、O(氧)0.01％以下、REM(稀土元素)0.01～0.20％，剩余部分由Fe和雜質(zhì)組成，并且滿足下述(1)式的條件。還可以代替一部分Fe，含有W、Ti、Nb、Zr、V、Ca、Mg中的1種以上。N×P/REM≤0.40······(1)式其中，(1)式中的P、N、REM各自表示P、N、REM的含量(質(zhì)量％)。文檔編號C22C38/00GK101815802SQ20088011018公開日2010年8月25日申請日期2008年10月1日優(yōu)先權(quán)日2007年10月3日發(fā)明者乙咩陽平,五十嵐正晃,岡田浩一,天谷尚申請人:住友金屬工業(yè)株式會社