專利名稱：：制罐用高強(qiáng)度薄鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及作為食品罐及飲料罐的原材料使用的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板及其制造方法。這里所謂的高強(qiáng)度薄鋼板，指的是抗拉強(qiáng)度為590MPa以上的薄鋼板。
背景技術(shù)：
：作為制罐用鋼板，一般使用制品板厚t為0.10.5mm的冷壓薄鋼板。作為制罐用鋼板，強(qiáng)度越高越能減薄制品板厚t，因而要求盡量高的強(qiáng)度。因此，以往一般是采用2次冷軋法制造制罐用高強(qiáng)度薄鋼板。這種方法例如如日本特公昭38-8563號公報(bào)及日本特開平8-5039號公報(bào)中所述，是在1次冷軋后對鋼板進(jìn)行退火，然后再進(jìn)行第2次的冷軋將硬度調(diào)整到規(guī)定值的方法。除此以外，還提出了對含有粗大晶粒的軟質(zhì)熱軋板進(jìn)行冷軋的方法等。可是，利用這些以往技術(shù)制造的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具有加工性非常低的缺陷，在制罐工序中容易發(fā)生成形不良。特別是在最終工序?yàn)槔滠埖那闆r下，由于成品由延性低的冷軋組織形成，因此上述傾向更明顯。此外還提出了冷軋后進(jìn)行消除應(yīng)力退火的方法，但由于不會(huì)使鋼板再結(jié)晶，因此同樣延性還是低。因此，這些制罐用高強(qiáng)度薄鋼板在以彎曲加工為主體、不太要求延性時(shí)能夠使用，但在要求大的延性時(shí)不能使用。再有，近年來，由于罐用原材料急速向薄壁化發(fā)展，因此有鋼板的延性越發(fā)降低的傾向，存在不能與食品罐及飲料罐的設(shè)計(jì)變化相對應(yīng)的問題。這樣，對于制罐用鋼板有強(qiáng)度和延性的要求。再者，對于汽車用鋼板也有強(qiáng)度和延性的要求，在該
技術(shù)領(lǐng)域：
中，如日本特開2004-285366號公報(bào)中所述，提出了通過形成延性優(yōu)良的鐵素體相和硬質(zhì)的析出相的2相(DP)組織來兼顧延性和強(qiáng)度的方案?？墒?，與汽車用鋼板不同，對于食品罐及飲料罐的鋼板，從對人體的無害性的觀點(diǎn)出發(fā)，ASTM嚴(yán)格限制了合金成分，因此不能將汽車用鋼板的制法應(yīng)用于制罐用高強(qiáng)度薄鋼板。例如，在日本特開2004-285366號公報(bào)的發(fā)明中，通過含有1.53.5%的Mn使晶粒微細(xì)化，但在ASTM中將Mn的上限規(guī)定為0.6%，因而上述Mn的范圍是不標(biāo)準(zhǔn)的。此外，如果將制品板厚t減薄為0.10.5mm,則無法獲得在汽車用鋼板中體現(xiàn)的的延伸改善。認(rèn)為這是因?yàn)?，在極薄材料中因板厚薄而容易發(fā)生馬氏體與鐵素體界面的應(yīng)力集中。而且如果為了能夠通過ASTM而降低合金成分，則馬氏體的粒徑增大。因這些理由，不可能將汽車用鋼板的DP技術(shù)應(yīng)用于制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，無法兼顧強(qiáng)度和延性。
發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的目的是解決上述以往的問題點(diǎn)，提供一種可通過ASTM的規(guī)定、并可兼顧強(qiáng)度和延性的加工性優(yōu)良的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板。再者，ASTM的罐用鋼板的合金成分的規(guī)定上限值如下。C0.13%、Mn0.60P0.020S0.03%、Si0.020%、Cu0.60Ni0.15%,Cr0.10%,Mo0.05%,A10.20%、其它0.02%。但是，在是A1鎮(zhèn)靜鋼時(shí)容許Si0.03%。為解決上述問題而完成的本發(fā)明的第1發(fā)明是制品板厚t為0.10.5mm的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，其特征在于所述制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具有如下鋼組成以質(zhì)量％計(jì)含有C0.040.13%、Si大于0.01%且為0.03%以下、Mn:0.10.6%、P0.02%以下、S0.03%以下、A10.010.2%,N0.0010.02%，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；鋼組織是以鐵素體為主體的鐵素體與馬氏體的復(fù)合組織；將馬氏體分率規(guī)定在5%以上、且低于30%；馬氏體粒徑d(iim)和制品板厚t(mm)滿足下式<A>；30T硬度為60以上。1.0<(1-EXP(-tX3.0))X4/d式(A)此外，本發(fā)明的第2發(fā)明是制品板厚t為0.10.5mm的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，其特征在于所述制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具有如下鋼組成以質(zhì)量％計(jì)含有C0.040.13%、Si大于0.01%且為0.03%以下、Mn:0.10.6%、P0.02%以下、S0.03%以下、A10.010.2%,N0.0010.02%，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；鋼組織是以鐵素體為主體的鐵素體與馬氏體的復(fù)合組織；將馬氏體分率規(guī)定為5%以上、且低于30%；馬氏體粒徑d(單位ym)、制品板厚t(mm)和馬氏體硬度(Hv)滿足下式<B>，30T硬度為60以上。1.0<{(1-EXP(-tX3.0))X2400/Hv}/d式<B>此外，本發(fā)明的第3發(fā)明是在第1或第2發(fā)明的鋼組成中，以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)一步含有Mo0.05%以下、Ni0.15%以下、Cr0.10%以下、V0.02%以下、B0.02%以下、Nb0.02%以下、Ti0.02%以下中的1種或2種以上，從而能夠提高淬火性。此外，本發(fā)明的第4發(fā)明是第1第3發(fā)明中任一項(xiàng)所述的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板的制造方法，其特征在于在精加工溫度Ar3以上進(jìn)行熱精軋，然后在750°C以下的溫度下進(jìn)行了卷取后，以80%以上的冷軋率進(jìn)行冷軋，在退火工序中，在Ari以上且870°C以下的溫度下保溫3分鐘以下后，將750°C至400°C的溫度區(qū)以100°C/秒以上的冷卻速度冷卻到300°C以下。再者，本發(fā)明的第5發(fā)明優(yōu)選的是在第4發(fā)明中，熱精軋的精加工溫度為Ar3以上且920°C以下，其后的冷卻工序中的從850°C到600°C的平均冷卻速度為20°C/秒以上，將卷取溫度規(guī)定為550°C以下。根據(jù)本發(fā)明的第1第2發(fā)明，通過與制品板厚t對應(yīng)地控制馬氏體粒徑d，從而能夠得到可通過ASTM的規(guī)定、并兼顧了強(qiáng)度和延性的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板。再者，第2發(fā)明考慮了制品板厚t和馬氏體硬度Hv而控制馬氏體粒徑d，從而能夠以更高的水平兼顧強(qiáng)度和延性。此外，根據(jù)本發(fā)明的第3發(fā)明，通過添加促進(jìn)馬氏體析出的合金元素，能夠改善淬火性，通過添加可補(bǔ)充強(qiáng)度不足的合金元素能夠提高強(qiáng)度。再者，罐可被再循環(huán)再利用，但在第3發(fā)明的合金成分中，不含在再循環(huán)工序中成為障礙的元素(難以除去的元素)。此外，根據(jù)本發(fā)明的第4、第5發(fā)明，能夠在不將冷軋重復(fù)2次的情況下，高效率地制造按本發(fā)明的第1第3發(fā)明所述地控制了馬氏體粒徑d的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板。圖1是對于延伸率的良否按板厚和馬氏體粒徑整理而得到的圖。圖2是對延伸率的良否按馬氏體的超微小維氏硬度和馬氏體粒徑整理而得到的圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具有如下鋼組成以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.040.13%,Si大于0.01%且為0.03%以下、Mn0.10.6%、P0.02%以下、S0.03%以下、A10.010.2%,N0.0010.02%，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，因而首先對各成分的數(shù)值的限定理由進(jìn)行說明。C:0.040.13%關(guān)于C，為了確保罐用鋼板所必要的強(qiáng)度，將其規(guī)定為0.04%以上?？墒侨绻^0.13%，則不能通過ASTM，因此將C限定在0.040.13%的范圍。更優(yōu)選根據(jù)作為目的的鋼板強(qiáng)度水平來限定，但如果C量增多，則有得到的馬氏體的強(qiáng)度提高的傾向，因此為了高平衡地兼顧延伸率和強(qiáng)度，優(yōu)選C量為0.04%以上、且低于0.07%。Si大于0.01%且為0.03%以下Si是使熱軋及冷軋中的變形阻力增加的元素，為了確保強(qiáng)度需要含有超過0.01%的量，更優(yōu)選為0.015%以上。將其上限規(guī)定為ASTM規(guī)定的0.03%。Mn0.1~0.6%Mn是防止S造成的熱裂紋、抑制熱軋板的強(qiáng)度增加、并提高冷軋鋼板的強(qiáng)度、且使晶粒微細(xì)化的有用的元素，需要至少含有0.1%。通過使Mn含有0.以上，即使在卷取溫度下的保溫或從卷取溫度緩冷程度的熱過程中也容易在比較短的時(shí)間內(nèi)發(fā)生馬氏體相變。將其上限規(guī)定為ASTM規(guī)定的0.60%。更優(yōu)選根據(jù)作為目的的強(qiáng)度水平進(jìn)行規(guī)定，但由于Mn是固溶強(qiáng)化元素，因此有因添加量增大而提高強(qiáng)度的傾向，因此為了兼顧延伸率和強(qiáng)度，優(yōu)選為0.以上、且低于0.5%。P:0.02%以下P是使鋼板延性降低的元素，此外P在鋼中偏析的傾向強(qiáng)，導(dǎo)致起因于偏析的脆化。因此，優(yōu)選盡量降低P，在本發(fā)明將其上限規(guī)定為0.02%。該上限與ASTM規(guī)定的值一致。S:0.03%以下S在鋼中作為夾雜物存在，使鋼板延性降低，進(jìn)而使耐蝕性劣化，因此優(yōu)選盡量降低其含量，在本發(fā)明將其上限規(guī)定為0.03%。該上限與ASTM規(guī)定的值一致。Al:0.010.2%A1是作為脫氧劑發(fā)揮作用、提高鋼的清潔度、并具有使組織微細(xì)化的作用的有用的元素。為了得到這樣的效果，優(yōu)選含有0.01%以上。此外，將其上限規(guī)定為ASTM規(guī)定的0.2%。N:0.0010.02%N是具有通過固溶強(qiáng)化、應(yīng)變時(shí)效硬化來提高鋼板強(qiáng)度(屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度)的作用的元素，為了得到這樣的效果，需要含有0.001%以上。此外，如果含有超過0.02%，則導(dǎo)致板坯裂紋或鋼板內(nèi)部缺陷的增加，因此是不優(yōu)選的。在本發(fā)明中，在上述基本的鋼組成中，可以以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)一步含有Mo:0.05%以下、Ni0.15%以下、Cr0.10%以下、V0.02%以下、B:0.02%以下中的1種或2種以上。這些元素都是用于提高鋼板的淬火性的成分，對于提高強(qiáng)度是有效的，但其上限根據(jù)ASTM如上所述地進(jìn)行限制。這些成分的添加不是必須的，但在作為目的的強(qiáng)度高的情況下，最好適宜地添加。過剩的添加會(huì)抑制鐵素體而涉及到延性降低，因此從這方面考慮上述范圍是適當(dāng)?shù)?。此外，在本發(fā)明中在上述基本的鋼組成中，可以以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)一步含有Nb0.02%以下、Ti:0.02%以下中的1種或2種。它們都是析出強(qiáng)化元素，對于謀求提高強(qiáng)度是有效的。這些成分的上限值也根據(jù)ASTM如上所述地進(jìn)行限制。用于提高上述退火性的成分和析出強(qiáng)化成分可以單獨(dú)使用，也可以并用。本發(fā)明的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具有上述鋼組成，制品板厚t為0.10.5mm。在制品板厚t低于0.1mm時(shí)，難以用現(xiàn)行的技術(shù)進(jìn)行制罐，超過0.5mm的板厚超出薄鋼板的概念，因此將制品板厚t規(guī)定為0.10.5mm。更優(yōu)選制品板厚t為0.10.3mm的范圍。本發(fā)明的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板的鋼組織為以鐵素體為主體的鐵素體與馬氏體的復(fù)合組織。鐵素體對于提高鋼板加工性是必需的相，因而將其規(guī)定為主相。另一方面，為了提高鋼板強(qiáng)度，馬氏體在本發(fā)明中是必需的相，通過形成這些鐵素體與馬氏體的2相組織，可兼顧延性和強(qiáng)度。再者，優(yōu)選馬氏體分率(馬氏體在組織中所占的面積率)為5%以上且低于30%。因?yàn)槿绻R氏體低于5%，則強(qiáng)度不足，如果超過30%，則鐵素體分率相對降低，使加工性下降。在本發(fā)明的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板中，根據(jù)與制品板厚t(mm)的關(guān)系控制馬氏體粒徑d(i!m)，在第1發(fā)明中滿足下式<A>。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>式<A>關(guān)于后述的實(shí)施例1的表2、表3(續(xù)表2)，圖1中橫軸為板厚、縱軸為馬氏體粒徑，延伸率在5%以上的為合格，用〇表示，低于5%的為不合格，用X表示，上述式<A>是通過自然對數(shù)對合格與不合格的界線進(jìn)行近似而得到的。也就是說，如果制品板厚t接近0.1mm,則馬氏體粒徑d的上限接近1ym,如果制品板厚t接近0.3mm,則馬氏體粒徑d的上限接近2.5ym。之所以如此根據(jù)制品板厚t規(guī)定馬氏體粒徑d的上限，是因?yàn)榕c制品板厚t相比，如果硬質(zhì)的馬氏體粒徑d增大，則加工性下降。此外，在第2發(fā)明中，設(shè)定為滿足將上述<A>式的4/d置換為2400/Hv的式子整體除以馬氏體粒徑d(i!m)而得出的下式<B>。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>式<B>關(guān)于后述的實(shí)施例2的表4、表5(續(xù)表4)，圖2中在制品板厚t(mm)=0.22mm時(shí)，橫軸為馬氏體的超微小維氏硬度、縱軸為馬氏體粒徑，將延伸率在5%以上的規(guī)定為合格，用〇表示，將低于5%規(guī)定為不合格，用X表示，上述式<B>通過自然對數(shù)來近似于合格與不合格的界線。這里Hv是馬氏體超微小維氏硬度，是測定方法采用例如島津制作所制的HMV-1AD并根據(jù)組織將測定載荷規(guī)定為10g以下進(jìn)行測定而得到的硬度。如果超微小維氏硬度Hv大于300，則馬氏體粒徑d的上限小于上式規(guī)定的值。基于JISZ2245的30T對30T硬度進(jìn)行評價(jià)，如果30T硬度低于60，則在用于罐的本體部時(shí)強(qiáng)度不足，因此60以上是必要的，可通過后述的100°C/秒以上的冷卻速度及冷卻到300°C以下的冷卻來實(shí)現(xiàn)。上限沒有特別的限定，但是，目前的通過急速冷卻能達(dá)到的30T硬度的上限為90左右，將其看作是上限。再者，從延伸率和強(qiáng)度的平衡考慮，更優(yōu)選為6585。以下對本發(fā)明的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板的制造方法進(jìn)行說明。本發(fā)明的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板基本上是經(jīng)熱軋、卷取、冷軋、退火、急速冷卻的工序而制造的，通過盡量在低溫下進(jìn)行熱軋使熱軋板的晶粒直徑減小，通過以80%以上的高冷軋率對其進(jìn)行冷軋使晶粒直徑減小，通過在退火工序中產(chǎn)生奧氏體相變、并適當(dāng)?shù)乜刂萍彼倮鋮s速度，從而使微細(xì)的馬氏體產(chǎn)生。首先，將熱精軋的精加工溫度規(guī)定為Ar3以上進(jìn)行熱軋。為了將冷軋鋼板的粒徑微細(xì)化，使熱軋板的晶粒微細(xì)化是有效的，因此優(yōu)選盡量降低熱軋溫度，優(yōu)選規(guī)定為920°C以下?？墒?，如果熱軋溫度為Ar3以下，則因成為在鐵素體-奧氏體的2相區(qū)的軋制而在熱軋板表層產(chǎn)生粗大晶粒，在其后的工序中不能進(jìn)行馬氏體粒徑d的微細(xì)化，因而優(yōu)選將熱精軋溫度規(guī)定為Ar3以上、且920°C以下。對該熱軋鋼板進(jìn)行冷卻、卷取，但冷卻工序中的從850°C到600°C的平均冷卻速度優(yōu)選為20°C/秒以上。這是因?yàn)椋瑸榱耸篃彳堜摪宓木w的粒徑細(xì)化，從850°C到600°C的冷卻速度是重要的。如果該溫度區(qū)的平均冷卻速度低于20°C/秒則粒徑增大，因而其后不能進(jìn)行微細(xì)化。卷取溫度為750°C以下、優(yōu)選為550°C以下。因?yàn)槿绻砣囟雀哂诖藴囟龋瑒t在熱軋階段形成鐵素體和珠光體的層狀組織，損害均勻性，因此即使其后進(jìn)行冷軋或退火，加工性也下降。卷取得到的鋼板接著經(jīng)過冷軋加工成0.10.5mm范圍內(nèi)的所希望的板厚，但在本發(fā)明中重要的是將該冷軋中的冷軋率規(guī)定為80%以上的高值。如果該冷軋率低于80%，則退火時(shí)的鐵素體粒徑增大，不能使馬氏體細(xì)化到規(guī)定的細(xì)度。另外，在冷軋機(jī)的性能上，難以將冷軋率規(guī)定為95%以上，因而將冷軋率規(guī)定為8095%的范圍內(nèi)、優(yōu)選為8393%。以下的退火和急速冷卻對于得到鐵素體和馬氏體的復(fù)合組織是重要的工序。在退火工序中，在Ari以上、且870°C以下的溫度下將冷軋鋼板保溫3分鐘以下。如果保溫溫度為Ari以下，則在退火工序中不發(fā)生奧氏體相變，因此即使進(jìn)行急速冷卻也不能產(chǎn)生馬氏體?？墒牵绻販囟葹?70°C以上，則退火時(shí)的再結(jié)晶過度地進(jìn)行，鐵素體成為粗晶粒，不能使馬氏體達(dá)到規(guī)定尺寸以下。再者，將保溫時(shí)間規(guī)定為3分鐘以下是為了抑制再結(jié)晶的進(jìn)行。在最后的急速冷卻工序中，通過將750°C至400°C的溫度區(qū)的冷卻速度規(guī)定為100°C/秒以上、并且冷卻到300°C以下，在鐵素體中析出微細(xì)的馬氏體。如果冷卻速度低于此速度則無法形成馬氏體。此外，將以100°C/秒以上的冷卻速度進(jìn)行冷卻的溫度范圍規(guī)定為750°C至400°C，是為了最有效地使馬氏體析出，如果急速冷卻開始溫度低于750°C，則因鐵素體的生長進(jìn)展而難以進(jìn)行馬氏體的微細(xì)化。此外，如果不急速冷卻到至少400°C，則因不能生成馬氏體而使強(qiáng)度不足。只要如此冷卻到300°C以下，就能得到結(jié)晶結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的、鐵素體中分散有微細(xì)的馬氏體晶粒的本發(fā)明的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板。再者，400°C以下的溫度區(qū)的冷卻速度是任意的。如此制造的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具備第1、第2發(fā)明中記載的馬氏體粒徑d，能夠兼顧強(qiáng)度和延性。而且合金成分滿足ASTM，能夠作為食品罐及飲料罐的原材料而放心使用。以下示出本發(fā)明的實(shí)施例。實(shí)施例(實(shí)施例1)將具有表1中所示成分的鋼熔煉，對于在表2、表3(續(xù)表2)中所示的制造條件下制造的鋼板A1S1，對馬氏體的狀態(tài)、式<A>的左邊的計(jì)算結(jié)果、30T硬度、延伸率進(jìn)行了評價(jià)。<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>帶下劃線的數(shù)值表示本發(fā)明的范圍外。<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>這里，關(guān)于馬氏體的狀態(tài)，通過LePera()蝕刻對馬氏體進(jìn)行鑒定，用1000倍的光學(xué)顯微鏡，以0.2umX0.2um的視野實(shí)施了畫像解析，求出馬氏體分率(馬氏體在組織中所占的面積率)。此外關(guān)于馬氏體粒徑，通過同樣的測定算出當(dāng)量圓直徑，并將其平均化。關(guān)于硬度，基于JISZ2245的30T進(jìn)行評價(jià)。如果30T硬度低于60，則如上所述在用于罐的本體部時(shí)強(qiáng)度不足，因此將60以上規(guī)定為合格。關(guān)于延伸率，按照J(rèn)ISZ2241的JIS5號片進(jìn)行材質(zhì)試驗(yàn)，如上所述將延伸率為5%以上的規(guī)定為合格，將低于5%的規(guī)定為不合格。從表2、表3(續(xù)表2)可知在成分及熱軋冷軋、退火中滿足規(guī)定條件、且滿足式<A>的鋼，其馬氏體粒徑小，可確保延伸率。(實(shí)施例2)在表4、表5(續(xù)表4)中所示的制造條件下將具有表1中所示成分的鋼制成鋼板A21Q22，對該鋼板的馬氏體狀態(tài)、式<B>的左邊的計(jì)算結(jié)果、馬氏體超微小維氏硬度、30T硬度、延伸率進(jìn)行了評價(jià)。再者，各種評價(jià)方法基于與實(shí)施例1同樣的方法及基準(zhǔn)進(jìn)行實(shí)施，關(guān)于馬氏體超微小維氏硬度，采用島津制作所制的HMV-1AD，以測定載荷為0.lgf進(jìn)行了測定。12<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>帶下劃線的數(shù)值表示本發(fā)明的范圍外。根據(jù)本發(fā)明，能夠提供可通過ASTM的規(guī)定、并且可兼顧強(qiáng)度和延性的加工性優(yōu)良的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板。權(quán)利要求一種制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，其是制品板厚t為0.1～0.5mm的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，其特征在于所述制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具有如下鋼組成以質(zhì)量％計(jì)含有C0.04～0.13％、Si大于0.01％且為0.03％以下、Mn0.1～0.6％、P0.02％以下、S0.03％以下、Al0.01～0.2％、N0.001～0.02％，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；且鋼組織是以鐵素體為主體的鐵素體與馬氏體的復(fù)合組織；將馬氏體分率規(guī)定在5％以上、且低于30％；馬氏體粒徑d和制品板厚t滿足下式<A>，其中d的單位為μm，t的單位為mm；1.0＜(1-EXP(-t×3.0))×4/d式(A)30T硬度為60以上。2.—種制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，其是制品板厚t為0.10.5mm的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，其特征在于所述制罐用高強(qiáng)度薄鋼板具有如下鋼組成以質(zhì)量％計(jì)含有C0.040.13%、Si大于0.01%且為0.03%以下、Mn:0.10.6%、P0.02%以下、S0.03%以下、A10.010.2%,N0.0010.02%，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；且鋼組織是以鐵素體為主體的鐵素體與馬氏體的復(fù)合組織；將馬氏體分率規(guī)定為5%以上、且低于30%；馬氏體粒徑d、制品板厚t和馬氏體硬度Hv滿足下式<B>，其中d的單位為ym,t的單位為mm；1.0<{(1-EXP(-tX3.0))X2400/Hv}/d式<B>30T硬度為60以上。3.根據(jù)權(quán)利要求12中任一項(xiàng)所述的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，其特征在于，在鋼組成中，以質(zhì)量％計(jì)進(jìn)一步含有Mo0.05%以下、Ni0.15%以下、Cr0.10%以下、V0.02%以下、B:0.02%以下、Nb；0.02%以下、Ti0.02%以下中的1種或2種以上。4.一種制罐用高強(qiáng)度薄鋼板的制造方法，其特征在于，其是權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板的制造方法，在精加工溫度Ar3以上進(jìn)行熱精軋，然后在750°C以下的溫度下進(jìn)行了卷取后，以80%以上的冷軋率進(jìn)行冷軋，在退火工序中，在Ari以上且870°C以下的溫度下保溫3分鐘以下后，將750°C至400°C的溫度區(qū)以100°C/秒以上的冷卻速度冷卻到300°C以下。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板的制造方法，其特征在于熱精軋的精加工溫度為Ar3以上且920°C以下，其后的冷卻工序中的從850°C到600°C的平均冷卻速度為20°C/秒以上，卷取溫度為550°C以下。全文摘要本發(fā)明提供了可通過ASTM的規(guī)定、并且可兼顧強(qiáng)度和延性的加工性優(yōu)良的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板，制品板厚t為0.1～0.5mm的制罐用高強(qiáng)度薄鋼板的特征在于具有如下鋼組成以質(zhì)量％計(jì)含有C0.04～0.13％、Si大于0.01％且為0.03％以下、Mn0.1～0.6％、P0.02％以下、S0.03％以下、Al0.01～0.2％、N0.001～0.02％，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成；且鋼組織是以鐵素體為主體的鐵素體與馬氏體的復(fù)合組織，將馬氏體分率規(guī)定為5％以上、且低于30％，馬氏體粒徑d(μm)和制品板厚t(mm)滿足下式<A>，30T硬度為60以上。1.0＜(1-EXP(-t×3.0))×4/d式<A>。文檔編號C22C38/00GK101802236SQ200880106279公開日2010年8月11日申請日期2008年9月9日優(yōu)先權(quán)日2007年9月10日發(fā)明者岡本力,友清壽雅,竹內(nèi)聰申請人:新日本制鐵株式會(huì)社