專利名稱：易切鋼的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及易切鋼，特別涉及適合作為以往的低碳硫復(fù)合易切鋼的替代鋼的未添加鉛或鉛的添加量從以往的0.15～0.35質(zhì)量％有大幅度減少的低碳易切鋼，以及可切削性優(yōu)于以往的低碳硫復(fù)合易切鋼，氧含量低于以往、表面瑕疵較少、可切削性優(yōu)良的硫或硫復(fù)合易切鋼。
背景技術(shù)：
以往，作為低碳易切鋼，眾所周知的是通過(guò)添加作為易切元素的鉛(Pb)及硫(S)而賦予易切削性的低碳硫復(fù)合易切鋼。但是，這些元素中的Pb會(huì)造成地球環(huán)境問題，所以現(xiàn)在已經(jīng)控制了它的使用。
作為與此對(duì)應(yīng)的技術(shù)，日本專利特開平9-25539號(hào)公報(bào)(以下稱為現(xiàn)有技術(shù)1)中揭示了通過(guò)添加Nd來(lái)促進(jìn)MnS的微細(xì)分散析出的Pb未添加型易切非調(diào)質(zhì)鋼。此外，在日本專利特開2000-160284號(hào)公報(bào)(以下稱為現(xiàn)有技術(shù)2)中揭示了通過(guò)大量添加S以增加硫化物量，同時(shí)利用氧對(duì)硫化物的形態(tài)進(jìn)行控制的Pb未添加型易切鋼。此外，日本專利特公平2-6824號(hào)公報(bào)(以下稱為現(xiàn)有技術(shù)3)中揭示了通過(guò)添加比Mn更容易與S形成化合物的Cr，形成CrS替代MnS以提高切削性的易切鋼。
但是，現(xiàn)有技術(shù)1中，作為對(duì)象物的鋼種是含有C0.2～0.6％的非調(diào)質(zhì)鋼，同時(shí)使用了作為特殊元素的Nd，所以不能夠充分滿足低成本化的要求。另外，現(xiàn)有技術(shù)2中，由于添加了大量S，所以熱軋性可能會(huì)下降。此外，現(xiàn)有技術(shù)3中，高價(jià)的Cr的添加量為3.5～5.9％，不能夠充分滿足低成本化的要求，且該技術(shù)中生成了大量的CrS，所以材料熔煉的難度增加，不太理想。
但是，從節(jié)省加工成本考慮，希望能夠進(jìn)一步提高低碳硫復(fù)合易切鋼的可切削性的期望很高。
對(duì)應(yīng)于這種期望，日本專利特開平1-32302號(hào)公報(bào)(以下稱為現(xiàn)有技術(shù)4)中揭示了通過(guò)添加較多的S來(lái)增加硫化物的量和通過(guò)Te對(duì)硫化物的形態(tài)進(jìn)行控制，且將氧量限定在0.0030％以下，使氧化鋁凝團(tuán)數(shù)減少、使可切削性有所提高的易切鋼。另外，日本專利特開平1-309946號(hào)公報(bào)(以下稱為現(xiàn)有技術(shù)5)中揭示了通過(guò)添加較多的S增加硫化物量，添加作為易切元素的Pb使可切削性有所提高，為防止粗大氧化物造成地疵而將氧量限定在0.008％以下的易切鋼。
但是，不論是現(xiàn)有技術(shù)4還是現(xiàn)有技術(shù)5，由于氧量較少，所以不能夠說(shuō)可完全控制對(duì)可切削性有效的硫化物的形態(tài)，而是存在伸長(zhǎng)的硫化物，可切削性的提高效果不夠充分。另外，上述現(xiàn)有技術(shù)2中，通過(guò)氧來(lái)控制大量硫化物的形態(tài)，所以可切削性雖然很好，但如上所述，由于添加了大量S，所以熱軋性可能會(huì)下降。
另一方面，硫及硫復(fù)合易切鋼中，為了對(duì)可切削性有效的硫化物的形態(tài)進(jìn)行控制，一般都使其中含有大量的氧。但是，由于并非所有的氧都固溶于硫化物中，所以不可避免地會(huì)同時(shí)生成粗大氧化物，導(dǎo)致地疵的形成，這樣就使加工產(chǎn)品產(chǎn)生重大缺陷。
針對(duì)這種情況，上述現(xiàn)有技術(shù)5中，為了避免產(chǎn)生這種地疵，將氧量控制在0.008％以下。此外，上述現(xiàn)有技術(shù)2中，增加S的添加量，使氧的必須量減少。另外，上述現(xiàn)有技術(shù)1中，作為易切削性元素使用了Nd，使氧的必須量有所減少。
但是，上述現(xiàn)有技術(shù)5中，雖然將氧量限定在0.008％以下，但僅僅是簡(jiǎn)單地減少氧量，所以如上所述，對(duì)硫化物的形態(tài)控制不夠充分，存在伸長(zhǎng)的硫化物，可切削性不夠理想。另外，現(xiàn)有技術(shù)2如上所述，S可能會(huì)導(dǎo)致熱軋性下降?，F(xiàn)有技術(shù)1如上所述，存在難以低成本化的問題。
發(fā)明的揭示本發(fā)明的目的1是提供不添加鉛或鉛的添加量比以往的低碳硫復(fù)合易切鋼有大幅度減少、不影響到低成本化、且不會(huì)導(dǎo)致熱軋性下降、與以往的低碳硫復(fù)合易切鋼相比具有同等以上的可切削性的低碳易切鋼。
本發(fā)明的目的2是提供與以往相比鉛及硫的添加量不增加、但可切削性優(yōu)于以往的低碳硫復(fù)合易切鋼。
本發(fā)明的目的3是提供不影響到低成本化、且不會(huì)導(dǎo)致熱軋性下降、氧量比以往少、與含有同等程度的量的硫及鉛的以往的鋼相比可切削性更好、同時(shí)通過(guò)實(shí)現(xiàn)低氧化使因鑄造時(shí)產(chǎn)生氣泡而造成的軋鋼時(shí)的表面瑕疵減少的硫或硫復(fù)合易切鋼。
本發(fā)明1提供了以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.8％、S0.20～0.49％、O超過(guò)0.01～0.03％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)的低碳易切鋼。
本發(fā)明2提供了以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.00％、S0.20～0.49％、O超過(guò)0.008～0.030％、Pb0.04～0.35％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)的可切削性優(yōu)良的低碳硫復(fù)合易切鋼。
本發(fā)明3提供了以質(zhì)量％計(jì)，含有S0.16～0.49％、O0.002～0.010％，具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物中，長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物占80％以上的表面瑕疵較少、可切削性優(yōu)良的硫或硫復(fù)合易切鋼。
本發(fā)明4提供了以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.8％、S0.16～0.49％、O0.002～0.010％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)的表面瑕疵較少、可切削性優(yōu)良的硫或硫復(fù)合易切鋼。
對(duì)附圖的簡(jiǎn)單說(shuō)明

圖1為說(shuō)明長(zhǎng)寬比的圖。
圖2表示圓周銑削工具壽命和鉆頭工具壽命的關(guān)系。
實(shí)施發(fā)明的最佳方式以下，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
1.第1易切鋼第1易切鋼為上述本發(fā)明1的低碳易切鋼，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.8％、S0.20～0.49％、O超過(guò)0.01～0.03％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)。
此外，以質(zhì)量％計(jì)，還可含有Si0.1％以下，P0.01～0.12％，Al0.01％以下。
上述基本組成或還含有Si、P、Al的組成中，以質(zhì)量％計(jì)，還可含有選自Ca0.0001～0.0005％、Pb0.01～0.03％、Se0.02～0.30％、Te0.1～0.15％、Bi0.02～0.20％、Sn0.003～0.020％、B0.004～0.010％、N0.005～0.015％、Cu0.05～0.50％、Ti0.003～0.090％、V0.005～0.200％、Zr0.005～0.090％、Mg0.0005～0.0080％的至少1種。
上述組成的易切鋼中，具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物最好占所有硫化物系夾雜物的90％以上。具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物中，長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物最好占80％以上。此外，該易切鋼最好具有鐵素體·珠光體組織，舊奧氏體粒徑超過(guò)粒度編號(hào)7。
本發(fā)明者為了實(shí)現(xiàn)上述目的1，進(jìn)行認(rèn)真研究后獲得以下結(jié)果。
(i)通過(guò)Cr、Mn及S的適量添加及Cr/S之比的最優(yōu)化，能夠獲得適量的S-Cr-Mn的復(fù)合系的硫化物系夾雜物，由于能夠抑制該復(fù)合系組成的硫化物系夾雜物在加工時(shí)的伸長(zhǎng)，所以能夠使硫化物系夾雜物形成為大型的紡錘狀。
(ii)以相同的S量進(jìn)行比較的情況下，考慮到硫化物系夾雜物越大型、越接近紡錘狀，可切削性越高這一以往周知的現(xiàn)象，如上所述，通過(guò)Cr、Mn及S的適量添加及Cr/S之比的最優(yōu)化，形成大型且呈紡錘狀的硫化物系夾雜物，這樣能夠提高包括切屑處理性、表面粗糙度在內(nèi)的可切削性。
(iii)以往眾所周知，可切削性隨著S量的增加而提高，但從熱加工性及機(jī)械性質(zhì)的各向異性考慮，S量存在上限。對(duì)應(yīng)于此，如上所述，如果通過(guò)Cr、Mn及S的適量添加及Cr/S之比的最優(yōu)化，形成大型且呈紡錘狀的硫化物系夾雜物，則可使該S量的上限值有所提高，其結(jié)果是，即使不添加Pb，或與以往相比添加量大幅度減少，包括切屑處理性和表面粗糙度在內(nèi)的可切削性也會(huì)明顯提高。
上述第1易切鋼是基于上述研究結(jié)果獲得的鋼，依照此法未添加鉛或鉛的添加量比以往的低碳硫復(fù)合易切鋼有大幅度減少，不影響到低成本化，且不會(huì)導(dǎo)致熱軋性下降，能夠獲得與以往的低碳硫復(fù)合易切鋼同等以上的可切削性。
以下，分別就上述規(guī)定的理由對(duì)第1易切鋼進(jìn)行說(shuō)明。
(a)C0.02～0.15質(zhì)量％
C是對(duì)鋼的強(qiáng)度及可切削性有很大影響的重要元素。但是，其含量如果未滿0.02質(zhì)量％，則不能夠獲得足夠的強(qiáng)度。另一方面，如果其含量超過(guò)0.15質(zhì)量％，則強(qiáng)度過(guò)高，可切削性劣化。因此，C的含量范圍為0.02～0.15質(zhì)量％，較好的范圍是0.02～0.10質(zhì)量％。
(b)Mn0.05～1.8質(zhì)量％Mn是對(duì)可切削性來(lái)講重要的硫化物形成元素。但是，其含量如果未滿0.05質(zhì)量％，則硫化物量過(guò)少，不能夠獲得足夠的可切削性。另一方面，如果其含量超過(guò)1.8質(zhì)量％，則硫化物伸長(zhǎng)，可切削性下降。因此，Mn的含量范圍為0.05～1.8質(zhì)量％，較好的范圍內(nèi)是0.22質(zhì)量％以上、未滿0.60質(zhì)量％。
(c)S0.20～0.49質(zhì)量％S是形成對(duì)可切削性有效的硫化物的硫化物形成元素。但是，其含量如果未滿0.20質(zhì)量％，則硫化物量較少，對(duì)可切削性的效果較小。另一方面，如果其含量超過(guò)0.49質(zhì)量％，則熱加工性及延展性下降明顯。因此，S含量范圍為0.20～0.49質(zhì)量％。
(d)O超過(guò)0.01～0.03質(zhì)量％O是抑制軋鋼等熱加工時(shí)硫化物的伸長(zhǎng)的有效的元素，也是通過(guò)該作用使可切削性有所提高的重要元素。但是，其含量如果在0.01質(zhì)量％以下，則對(duì)硫化物伸長(zhǎng)的抑制效果不充分，有伸長(zhǎng)的硫化物殘存，其效果未充分發(fā)揮。另一方面，如果超過(guò)0.03質(zhì)量％，即使再添加，硫化物的伸長(zhǎng)抑制效果也已飽和，此外，過(guò)多的添加不利于降低成本，同時(shí)會(huì)產(chǎn)生氣泡等鑄造缺陷。因此，O的含量范圍是超過(guò)0.01～0.03質(zhì)量％。
(e)Cr0.3～2.3質(zhì)量％Cr是抑制軋鋼等熱加工時(shí)硫化物的伸長(zhǎng)的有效的元素，也是通過(guò)該作用使可切削性有所提高的重要元素。但是，如果其含量未滿0.3質(zhì)量％，則抑制硫化物伸長(zhǎng)的效果不充分，殘存有伸長(zhǎng)的硫化物，所以不能夠獲得充分的效果。另一方面，如果超過(guò)2.3質(zhì)量％，即使再添加，硫化物的伸長(zhǎng)抑制效果也已飽和，此外，過(guò)多的添加不利于降低成本。因此，Cr的含量范圍是0.3～2.3質(zhì)量％，較好的范圍是0.3～1.5質(zhì)量％。
(f)Cr/S之比2～6Cr/S之比是左右軋鋼等熱加工時(shí)硫化物的伸長(zhǎng)程度的重要指數(shù)，通過(guò)將該比值作此規(guī)定，可獲得能夠使可切削性提高的具有所希望的伸長(zhǎng)度的硫化物。但是，該比值如果未滿2，則因Mn-S單一體系的硫化物的生成，伸長(zhǎng)的硫化物變得明顯，從而使可切削性劣化。另一方面，如果該比值超過(guò)6，則抑制硫化物伸長(zhǎng)的效果趨于飽和。因此，Cr/S的比值的范圍為2～6，較好的范圍是2～4。
第1易切鋼必須達(dá)到以上的要求，其它的要求如下所述。
(g)Si0.1質(zhì)量％以下Si是脫氧元素，Si的氧化物起到硫化物的生成核的作用，促進(jìn)硫化物的生成和硫化物的微細(xì)化，影響到切削工具的使用壽命，所以在希望延長(zhǎng)工具壽命的情況下，Si的含量較好被限制在0.1質(zhì)量％以下。更好的是在0.03質(zhì)量％以下。
(h)P0.01～0.12質(zhì)量％P是切削加工時(shí)通過(guò)抑制構(gòu)成刀尖的生成而使形成的表面的粗糙度有所減小的有效元素。但是，其含量如果未滿0.01質(zhì)量％，則不能夠獲得充分的效果。另一方面，如果其含量超過(guò)0.12質(zhì)量％，則上述效果達(dá)到飽和，同時(shí)熱加工性及延展性的下降明顯。因此，P的含量范圍為0.01～0.12質(zhì)量％，較好的范圍是0.01～0.09質(zhì)量％。
(i)Al0.01質(zhì)量％以下Al與Si同樣為脫氧元素，Al的氧化物起到硫化物的生成核的作用，促進(jìn)硫化物的生成和硫化物的微細(xì)化，影響到切削工具的使用壽命，所以在希望延長(zhǎng)工具壽命的情況下，Al的含量較好是在0.01質(zhì)量％以下，更好是在0.003質(zhì)量％以下。
(j)Ca0.0001～0.0005質(zhì)量％、Pb0.01～0.03質(zhì)量％、Se0.02～0.30質(zhì)量％、Te0.1～0.15質(zhì)量％、Bi0.02～0.20質(zhì)量％、Sn0.003～0.020質(zhì)量％、B0.004～0.010質(zhì)量％、N0.005～0.015質(zhì)量％、Cu0.05～0.50質(zhì)量％、Ti0.003～0.090質(zhì)量％、V0.005～0.200質(zhì)量％、Zr0.005～0.090質(zhì)量％、Mg0.0005～0.0080質(zhì)量％中的至少1種Ca、Pb、Se、Te、Bi、Sn、B、N、Cu、Ti、V、Zr、Mg都是在可切削性受到重視的情況下添加的。但是，它們的添加量如果分別未滿上述下限，則不能夠獲得充分的提高可切削性的效果。另一方面，它們的添加量如果分別超過(guò)上述上限，則即使再添加，可切削性的提高效果也已達(dá)到飽和，且不利于降低成本。因此，添加上述元素的情況下，其添加范圍分別為Ca0.0001～0.0005質(zhì)量％、Pb0.01～0.03質(zhì)量％、Se0.02～0.30質(zhì)量％、Te0.1～0.15質(zhì)量％、Bi0.02～0.20質(zhì)量％、Sn0.003～0.020質(zhì)量％、B0.004～0.010質(zhì)量％、N0.005～0.015質(zhì)量％、Cu0.05～0.50質(zhì)量％、Ti0.003～0.090質(zhì)量％、V0.005～0.200質(zhì)量％、Zr0.005～0.090質(zhì)量％、Mg0.0005～0.0080質(zhì)量％。
(k)微觀組織第1易切鋼的微觀組織最好是以鐵素體·珠光體為主體的組織。雖然舊奧氏體粒徑較大的粒子有利于提高可切削性，但即使是細(xì)粒，也可維持良好的可切削性。從產(chǎn)品的機(jī)械性質(zhì)考慮，最好是制成粒度編號(hào)超過(guò)7號(hào)(JIS G 0551的奧氏體粒度測(cè)定法測(cè)得的粒度)的細(xì)粒。
(l)硫化物系夾雜物的粒徑對(duì)可切削性而言，生成的硫化物系夾雜物較大更有利。因此，長(zhǎng)徑最好在10μm以上，且其量最好占硫化物系夾雜物中的90％以上。
(m)硫化物系夾雜物的長(zhǎng)寬比如圖1所示，硫化物系夾雜物的長(zhǎng)寬比在硫化物系夾雜物顆粒的長(zhǎng)徑為L(zhǎng)、短徑為d的情況下，以L/d表示。硫化物系夾雜物成形為紡錘狀對(duì)可切削性有利。因此，長(zhǎng)寬比最好在5以下，且具有該長(zhǎng)寬比的硫化物系夾雜物的比例最好占長(zhǎng)徑在10μm以上的硫化物系夾雜物中的80％以上。
2.第2易切鋼第2易切鋼為上述本發(fā)明2的低碳易切鋼，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.00％、S0.20～0.49％、O超過(guò)0.008～0.030％、Pb0.04～0.35％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)。
此外，以質(zhì)量％計(jì)，還可含有Si0.1％以下，P0.01～0.12％，Al0.01％以下。
上述基本組成或還含有Si、P、Al的組成中，以質(zhì)量％計(jì)，還可含有選自Ca0.0001～0.0005％、Se0.02～0.30％、Te0.1～0.15％、Bi0.02～0.20％、Sn0.003～0.020％、B0.004～0.010％、N0.005～0.015％、Cu0.05～0.50％、Ti0.003～0.090％、V0.005～0.200％、Zr0.005～0.090％、Mg0.0005～0.0080％的至少1種。
本發(fā)明者為了實(shí)現(xiàn)上述目的2，進(jìn)行認(rèn)真研究后獲得以下結(jié)果。
(i)如上所述，通過(guò)Cr、Mn及S的適量添加及Cr/S之比的最優(yōu)化，能夠獲得適量的S-Cr-Mn的復(fù)合系的硫化物系夾雜物，由于能夠抑制該復(fù)合系組成的硫化物系夾雜物在加工時(shí)的伸長(zhǎng)，所以通過(guò)使硫化物系夾雜物形成為大型的紡錘狀，能夠提高包括切屑處理性和表面粗糙度在內(nèi)的可切削性。
(ii)如上所述，如果通過(guò)Cr、Mn及S的適量添加及Cr/S之比的最優(yōu)化，形成大型且呈紡錘狀的硫化物系夾雜物，則可使S量的上限值有所提高，其結(jié)果是，可提高包括切屑處理性、表面粗糙度在內(nèi)的可切削性。
(iii)以上的效果和作為易切削性元素的Pb的效果的相輔相成，能夠明顯提高包括切屑處理性和表面粗糙度在內(nèi)的可切削性。
上述第2易切鋼是基于上述研究結(jié)果獲得的鋼，依照此法鉛及硫的添加量與以往相比未增加，但能夠發(fā)揮出優(yōu)于以往的的可切削性。
以下，就上述規(guī)定的理由對(duì)第2易切鋼進(jìn)行說(shuō)明。
(a)C0.02～0.15質(zhì)量％與第1易切鋼同樣，C的含量如果未滿0.02質(zhì)量％，則不能夠獲得足夠的強(qiáng)度，如果超過(guò)0.15質(zhì)量％，則強(qiáng)度過(guò)高，可切削性劣化。因此，C的含量范圍為0.02～0.15質(zhì)量％，較好的范圍是0.02～0.10質(zhì)量％。
(b)Mn0.05～1.00質(zhì)量％Mn是對(duì)可切削性來(lái)講重要的硫化物形成元素。但是，其含量如果未滿0.05質(zhì)量％，則硫化物量過(guò)少，不能夠獲得足夠的可切削性。另一方面，如果其含量超過(guò)1.00質(zhì)量％，則硫化物伸長(zhǎng)，可切削性下降。因此，Mn的含量范圍為0.05～1.00質(zhì)量％，較好的范圍內(nèi)是0.22質(zhì)量％以上、未滿0.60質(zhì)量％。
(c)S0.20～0.49質(zhì)量％與第1易切鋼同樣，S的含量如果未滿0.20質(zhì)量％，則硫化物量較少，對(duì)可切削性的效果不大。如果超過(guò)0.49質(zhì)量％，則熱加工性及延展性下降明顯。因此，S含量范圍為0.20～0.49質(zhì)量％。
(d)O超過(guò)0.008～0.030質(zhì)量％O是抑制軋鋼等熱加工時(shí)硫化物的伸長(zhǎng)的有效的元素，也是通過(guò)該作用使可切削性有所提高的重要元素。但是，其含量如果在0.008質(zhì)量％以下，則對(duì)硫化物伸長(zhǎng)的抑制效果不充分，有伸長(zhǎng)的硫化物殘存，其效果未充分發(fā)揮。另一方面，如果超過(guò)0.030質(zhì)量％，即使再添加，硫化物的伸長(zhǎng)抑制效果也已飽和，此外，過(guò)多的添加不利于降低成本，同時(shí)會(huì)產(chǎn)生氣泡等鑄造缺陷。因此，O的含量范圍是超過(guò)0.008～0.030質(zhì)量％。
(e)Pb0.04～0.35質(zhì)量％Pb是使可切削性提高的重要元素，其含量如果未滿0.04質(zhì)量％，則含量較少，所以對(duì)可切削性的效果不大。另一方面，如果超過(guò)0.35質(zhì)量％，則即使再添加，可切削性的提高效果也已飽和，而且會(huì)使熱加工性明顯下降。因此，Pb的含量范圍為0.04～0.35質(zhì)量％。
(f)Cr0.3～2.3質(zhì)量％與第1易切鋼同樣，Cr的含量如果未滿0.3質(zhì)量％，則抑制硫化物伸長(zhǎng)的效果不充分，殘存有伸長(zhǎng)的硫化物，所以不能夠獲得充分的效果。如果超過(guò)2.3質(zhì)量％，即使再添加，硫化物的伸長(zhǎng)抑制效果也已飽和，過(guò)多的添加不利于降低成本。因此，Cr的含量范圍是0.3～2.3質(zhì)量％，較好的范圍是0.3～1.4質(zhì)量％。
(g)Cr/S之比2～6第2易切鋼與第1易切鋼同樣，Cr/S之比很重要，該比值如果未滿2，則因Mn-S單一體系的硫化物的生成，伸長(zhǎng)的硫化物變得明顯，所以可切削性劣化。如果該比值超過(guò)6，則抑制硫化物的伸長(zhǎng)的效果趨于飽和。因此，Cr/S的范圍為2～6，較好的范圍是2～4。
第2易切鋼必須達(dá)到以上的要求，其它的要求如下所述。
(h)Si0.1質(zhì)量％以下如上所述，由于Si會(huì)使切削工具的使用壽命劣化，所以在希望延長(zhǎng)工具的使用壽命的情況下，與第1易切鋼同樣，Si的含量較好被限制在0.1質(zhì)量％以下。更好的是在0.03質(zhì)量％以下。
(i)P0.01～0.12質(zhì)量％與第1易切鋼同樣，P的含量如果未滿0.01質(zhì)量％，則減小加工表面的粗糙度的效果不能夠充分發(fā)揮，如果其含量超過(guò)0.12質(zhì)量％，則上述效果達(dá)到飽和，同時(shí)熱加工性及延展性的下降明顯。因此，P的含量范圍為0.01～0.12質(zhì)量％，較好的范圍是0.01～0.09質(zhì)量％。
(j)Al0.01質(zhì)量％以下如上所述，由于Al會(huì)使切削工具的使用壽命劣化，所以在希望延長(zhǎng)工具的使用壽命的情況下，Al的含量較好是在0.01質(zhì)量％以下，更好是在0.003質(zhì)量％以下。
(k)Ca0.0001～0.0005質(zhì)量％、Se0.02～0.30質(zhì)量％、Te0.1～0.15質(zhì)量％、Bi0.02～0.20質(zhì)量％、Sn0.003～0.020質(zhì)量％、B0.004～0.010質(zhì)量％、N0.005～0.015質(zhì)量％、Cu0.05～0.50質(zhì)量％、Ti0.003～0.090質(zhì)量％、V0.005～0.200質(zhì)量％、Zr0.005～0.090質(zhì)量％、Mg0.0005～0.0080質(zhì)量％中的至少1種Ca、Se、Te、Bi、Sn、B、N、Cu、Ti、V、Zr、Mg都是在可切削性受到重視的情況下添加的。但是，它們的添加量如果分別未滿上述下限，則不能夠獲得充分的提高可切削性的效果。另一方面，它們的添加量如果分別超過(guò)上述上限，則即使再添加，可切削性的提高效果也已達(dá)到飽和，且不利于降低成本。因此，添加上述元素的情況下，其添加范圍分別為Ca0.0001～0.0005質(zhì)量％、Se0.02～0.30質(zhì)量％、Te0.1～0.15質(zhì)量％、Bi0.02～0.20質(zhì)量％、Sn0.003～0.020質(zhì)量％、B0.004～0.010質(zhì)量％、N0.005～0.015質(zhì)量％、Cu0.05～0.50質(zhì)量％、Ti0.003～0.090質(zhì)量％、V0.005～0.200質(zhì)量％、Zr0.005～0.090質(zhì)量％、Mg0.0005～0.0080質(zhì)量％。
(1)微觀組織第2易切鋼的微觀組織與第1易切鋼同樣，最好是以鐵素體·珠光體為主體的組織。舊奧氏體粒徑較大的粒子有利于提高可切削性，即使是細(xì)粒，也維持了良好的可切削性。從產(chǎn)品的機(jī)械性質(zhì)考慮，與第1易切鋼同樣，最好是超過(guò)粒度編號(hào)7號(hào)的細(xì)粒。
3.第3易切鋼第3易切鋼為上述本發(fā)明3的硫或硫復(fù)合易切鋼，以質(zhì)量％計(jì)，含有S0.16～0.49％、O0.002～0.010％，具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物中，長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物占80％以上。
既獲得上述硫化物系夾雜物、同時(shí)規(guī)定了對(duì)可切削性產(chǎn)生影響的C的具體組成如上述本發(fā)明4的硫或硫復(fù)合易切鋼所示，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.8％、S0.16～0.49％、O0.002～0.010％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)。
此外，以質(zhì)量％計(jì)，還可含有Si0.1％以下，P0.04～0.12％，Al0.01％以下。
上述基本組成或還含有Si、P、Al的組成中，以質(zhì)量％計(jì)，還可含有選自Ca0.0001～0.0090％、Pb0.01～0.40％、Se0.02～0.30％、Te0.03～0.15％、Bi0.02～0.20％、Sn0.003～0.020％、B0.004～0.010％、N0.005～0.015％、Cu0.05～0.50％、Ti0.003～0.090％、V0.005～0.200％、Zr0.005～0.090％、Mg0.0005～0.0080％的至少1種。
本發(fā)明者為了實(shí)現(xiàn)上述目的3，進(jìn)行認(rèn)真研究后獲得以下結(jié)果。
(i)使具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物中的長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物占80％以上，通過(guò)將硫化物系夾雜物形成為大型的紡錘狀，即使與以往的鋼相比減少氧量，也可獲得與以往的鋼同等以上的包括切屑處理性和表面粗糙度在內(nèi)的可切削性。
(ii)如上所述，通過(guò)Cr、Mn及S的適量添加及Cr/S之比的最優(yōu)化，能夠獲得適量的S-Cr-Mn的復(fù)合系的硫化物系夾雜物，由于能夠抑制該復(fù)合系組成的硫化物系夾雜物在熱加工時(shí)的伸長(zhǎng)，所以能夠獲得(i)所示的大型的紡錘狀硫化物系夾雜物。
(iii)由于與以往的鋼相比，氧量可減少，所以與以往的鋼相比，可減少鑄造時(shí)產(chǎn)生的氣泡。氣泡的減少可抑制以此為起點(diǎn)的軋鋼時(shí)的表面瑕疵的產(chǎn)生，所以可減少軋鋼材料的表面瑕疵。
(iv)眾所周知，S量提高的同時(shí)可切削性也有所提高，但從熱加工性及機(jī)械性質(zhì)的各向異性考慮，S量存在上限。對(duì)應(yīng)于此，如果形成上述的大型紡錘狀硫化物系夾雜物，則可提高S量的上限值，其結(jié)果是，包括切屑處理性、表面粗糙度在內(nèi)的可切削性明顯提高。
上述第3易切鋼是基于上述研究結(jié)果獲得的鋼，依照此法不會(huì)影響到低成本化，且不會(huì)導(dǎo)致熱軋性的下降，氧量少于以往，與含有同等程度的量的硫及鉛的以往的鋼相比，可切削性良好，通過(guò)實(shí)現(xiàn)低氧化，能夠減少鑄造時(shí)產(chǎn)生的氣泡引起的軋鋼時(shí)的表面瑕疵。
以下，就上述規(guī)定的理由對(duì)第3易切鋼進(jìn)行說(shuō)明。
(a)S0.16～0.49質(zhì)量％S是形成對(duì)可切削性有效的硫化物的硫化物形成元素，其含量如果未滿0.16質(zhì)量％，則硫化物量較少，所以對(duì)可切削性的效果不大。另一方面，其含量如果超過(guò)0.49質(zhì)量％，則熱加工性及延展性下降明顯。因此，S的含量范圍為0.16～0.49質(zhì)量％。
(b)O0.002～0.010質(zhì)量％O是抑制軋鋼等熱加工時(shí)硫化物的伸長(zhǎng)的有效的元素，也是通過(guò)該作用使可切削性有所提高的重要元素。但是，其含量如果在0.002質(zhì)量％以下，則對(duì)硫化物伸長(zhǎng)的抑制效果不充分，有伸長(zhǎng)的硫化物殘存，其效果未充分發(fā)揮。另一方面，O在鑄造時(shí)使氣泡產(chǎn)生，并以此為起點(diǎn)在軋鋼時(shí)產(chǎn)生表面瑕疵，所以含量過(guò)多將有害。O含量如果超過(guò)0.010質(zhì)量％，則產(chǎn)生大量該氣泡，軋鋼時(shí)的表面瑕疵增多的傾向，且抑制硫化物伸長(zhǎng)的效果提高較少。因此，O含量的范圍為0.002～0.010質(zhì)量％。
(c)具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物中長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物占80％以上硫化物系夾雜物成形為大型的紡錘狀對(duì)可切削性有利。因此，長(zhǎng)徑在10μm以上這樣的大型硫化物系夾雜物中長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物占80％以上是必要條件。
為了獲得這種硫化物系夾雜物，除了S和O，C、Mn、Cr及Cr/S之比如上述規(guī)定。
(d)C0.02～0.15質(zhì)量％與第1易切鋼同樣，C含量如果未滿0.02質(zhì)量％，則不能夠獲得足夠的強(qiáng)度，如果超過(guò)0.15質(zhì)量％，則強(qiáng)度過(guò)高，會(huì)使可切削性劣化。因此，C含量范圍為0.02～0.15質(zhì)量％，較好的范圍是0.02～0.10質(zhì)量％。
(e)Mn0.05～1.8質(zhì)量％與第1易切鋼同樣，Mn的含量如果未滿0.05質(zhì)量％，則硫化物量過(guò)少，不能夠獲得足夠的可切削性。如果其含量超過(guò)1.8質(zhì)量％，則硫化物過(guò)度伸長(zhǎng)，可切削性下降。因此，Mn的含量范圍為0.05～1.8質(zhì)量％，較好的范圍內(nèi)是0.22質(zhì)量％以上、未滿0.60質(zhì)量％。
(f)Cr0.3～2.3質(zhì)量％
與第1易切鋼同樣，Cr的含量如果未滿0.3質(zhì)量％，則抑制硫化物伸長(zhǎng)的效果不充分，殘存有伸長(zhǎng)的硫化物，所以不能夠獲得充分的效果。如果超過(guò)2.3質(zhì)量％，即使再添加，硫化物的伸長(zhǎng)抑制效果也已飽和，過(guò)多的添加不利于降低成本。因此，Cr的含量范圍是0.3～2.3質(zhì)量％，較好的范圍是0.3～1.5質(zhì)量％。
(g)Cr/S之比2～6第3易切鋼與第1及第2易切鋼同樣，Cr/S之比很重要，該比值如果未滿2，則因Mn-S單一體系的硫化物的生成，伸長(zhǎng)的硫化物變得明顯，所以可切削性劣化。如果該比值超過(guò)6，則抑制硫化物的伸長(zhǎng)的效果趨于飽和。因此，Cr/S的范圍為2～6，較好的范圍是2～4。
第3易切鋼的其它條件如下所述。
(h)Si0.1質(zhì)量％以下如上所述，由于Si會(huì)使切削工具的使用壽命劣化，所以在希望延長(zhǎng)工具的使用壽命的情況下，與第1及第2易切鋼同樣，Si的含量較好被限制在0.1質(zhì)量％以下。更好的是在0.03質(zhì)量％以下。
(i)P0.04～0.12質(zhì)量％P的含量如果未滿0.04質(zhì)量％，則可有效發(fā)揮P的抑制切削加工時(shí)構(gòu)成刀尖的生成的效果，但使形成的表面的粗糙度減小的效果不能夠有效發(fā)揮。如果其含量超過(guò)0.12質(zhì)量％，則上述效果達(dá)到飽和，同時(shí)熱加工性及延展性的下降明顯。因此，P的含量范圍為0.04～0.12質(zhì)量％。
(j)Al0.01質(zhì)量％以下如上所述，由于Al會(huì)使切削工具的使用壽命劣化，所以在希望延長(zhǎng)工具的使用壽命的情況下，Al的含量較好是在0.01質(zhì)量％以下，更好是在0.003質(zhì)量％以下。
(k)Ca0.0001～0.0090質(zhì)量％、Pb0.01～0.40質(zhì)量％、Se0.02～0.30質(zhì)量％、Te0.03～0.15質(zhì)量％、Bi0.02～0.20質(zhì)量％、Sn0.003～0.020質(zhì)量％、B0.004～0.010質(zhì)量％、N0.005～0.015質(zhì)量％、Cu0.05～0.50質(zhì)量％、Ti0.003～0.090質(zhì)量％、V0.005～0.200質(zhì)量％、Zr0.005～0.090質(zhì)量％、Mg0.0005～0.0080質(zhì)量％中的至少1種Ca、Pb、Se、Te、Bi、Sn、B、N、Cu、Ti、V、Zr、Mg都是在可切削性受到重視的情況下添加的。但是，它們的添加量如果分別未滿上述下限，則不能夠獲得充分的提高可切削性的效果。另一方面，它們的添加量如果分別超過(guò)上述上限，則即使再添加，可切削性的提高效果也已經(jīng)達(dá)到飽和，且不利于降低成本。因此，添加上述元素的情況下，其添加范圍分別為Ca0.0001～0.0090質(zhì)量％、Pb0.01～0.40質(zhì)量％、Se0.02～0.30質(zhì)量％、Te0.03～0.15質(zhì)量％、Bi0.02～0.20質(zhì)量％、Sn0.003～0.020質(zhì)量％、B0.004～0.010質(zhì)量％、N0.005～0.015質(zhì)量％、Cu0.05～0.50質(zhì)量％、Ti0.003～0.090質(zhì)量％、V0.005～0.200質(zhì)量％、Zr0.005～0.090質(zhì)量％、Mg0.0005～0.0080質(zhì)量％。
(1)微觀組織第3易切鋼的微觀組織與第1及第2易切鋼同樣，最好是以鐵素體·珠光體為主體的組織。雖然舊奧氏體粒徑較大的粒子有利于提高可切削性，但即使是細(xì)粒，也可維持良好的可切削性。從產(chǎn)品的機(jī)械性質(zhì)考慮，與第1及第2易切鋼同樣，最好是超過(guò)粒度編號(hào)7號(hào)的細(xì)粒。
對(duì)以上的第1～第3易切鋼的制造方法無(wú)特別限定，可在常規(guī)的條件下鑄造和熱軋。對(duì)其后的熱處理也無(wú)特別限定，例如，可采用通常的退火法。
(實(shí)施例)以下對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。
實(shí)施例1這里所述的是第1易切鋼的實(shí)施例。
分別熔制具有表1所示的第1易切鋼的范圍內(nèi)的化學(xué)成分組成的鋼(以下稱為本發(fā)明例)的No.1～6、具有第1易切鋼的范圍之外的化學(xué)成分組成的鋼(以下稱為比較例)No.7～11，以及作為參考例的No.12的低碳硫復(fù)合易切鋼，將其鑄造成鑄造截面為400mm×300mm的鑄塊后，進(jìn)行熱軋獲得80mm直徑的棒鋼。然后采用在925℃加熱1小時(shí)后自然冷卻至室溫的方法進(jìn)行退火處理。
對(duì)以上制得的各成分組成的棒鋼進(jìn)行硫化物系夾雜物的形態(tài)測(cè)定，然后進(jìn)行可切削性試驗(yàn)。
硫化物系夾雜物的形態(tài)測(cè)定是利用圖像解析裝置，測(cè)定所有存在于棒鋼的中間部分的5.5mm×11mm的區(qū)域的硫化物系夾雜物的長(zhǎng)徑L(軋鋼方向的長(zhǎng)度)和短徑d(厚度，軋鋼直角方向的長(zhǎng)度)，求出長(zhǎng)徑在10μm以上的硫化物系夾雜物所占的比例，以及長(zhǎng)徑在10μm以上的硫化物系夾雜物中長(zhǎng)寬比L/d在5以下的夾雜物所占的比例。此外，可切削性試驗(yàn)按照表2所示條件實(shí)施。
表1

表2

表3所示為試驗(yàn)結(jié)果。此外，圖2表示作為代表特性值的圓周銑削工具壽命(SKH4)和鉆頭工具壽命的關(guān)系。
如表3可明顯地確認(rèn)No.1～6的本發(fā)明例中的任一例與No.12的參考例的低碳硫復(fù)合易切鋼相比，具有良好的特性。
與此相反，由于比較例No.7的Mn量超過(guò)上限值，比較例No.9的Cr量未滿下限值，比較例No.10的O量較少，比較例No.11的Cr/S比值未滿下限值，所以任一例的硫化物的長(zhǎng)寬比都較大，可切削性比本發(fā)明例差。此外，由于比較例No.8的S量未滿下限值，所以對(duì)可切削性有效的硫化物系夾雜物的總量不足，可切削性也比本發(fā)明例差。
表3

實(shí)施例2以下所示為第2易切鋼的實(shí)施例。
按照與實(shí)施例1相同的條件，對(duì)具有表4所示的第2易切鋼的范圍內(nèi)的化學(xué)成分組成的鋼(以下稱為本發(fā)明例)No.21～26，具有第2易切鋼的范圍外的化學(xué)成分組成的鋼(以下稱為比較例)No.27～31，以及作為參考例的No.32的低碳硫復(fù)合易切鋼進(jìn)行鑄造及熱軋，然后在與實(shí)施例1同樣的條件下進(jìn)行退火處理。
對(duì)以上制得的各成分組成的棒鋼進(jìn)行與實(shí)施例1同樣的硫化物系夾雜物的形態(tài)測(cè)定及可切削性試驗(yàn)。
表4

表5所示為試驗(yàn)結(jié)果。從表3可明顯地確認(rèn)No.21～26的本發(fā)明例中的任一例與No.32的參考例的低碳硫復(fù)合易切鋼相比，具有良好的特性。
與此相反，由于比較例No.27的Mn量超過(guò)上限值，比較例No.29的Cr量未滿下限值，比較例No.30的Cr/S比值未滿下限值，比較例No.31的O量較少，所以任一例的硫化物的長(zhǎng)寬比都較大，可切削性比本發(fā)明例差。此外，由于比較例No.28的S量未滿下限值，所以對(duì)可切削性有效的硫化物系夾雜物的總量不足，可切削性也比本發(fā)明例差。
表5

實(shí)施例3以下所示為第3易切鋼的實(shí)施例。
按照與實(shí)施例1相同的條件，對(duì)具有表6所示的第3易切鋼的范圍內(nèi)的化學(xué)成分組成的鋼(以下稱為本發(fā)明例)No.41～46，具有第3易切鋼的范圍外的化學(xué)成分組成的鋼(以下稱為比較例)No.47～51，以及作為參考例的No.52的JISSUM23L進(jìn)行鑄造及熱軋，然后在與實(shí)施例1同樣的條件下進(jìn)行退火處理。
對(duì)以上制得的各成分組成的棒鋼進(jìn)行與實(shí)施例1同樣的硫化物系夾雜物的形態(tài)測(cè)定及可切削性試驗(yàn)。
表6

表7所示為試驗(yàn)結(jié)果。從表中可明顯地確認(rèn)本發(fā)明例中的No.41～44的任一例與No.52的參考例的JIS SUM23L相比，具有良好的特性。此外，No.45與作為JIS SUM23L的參考例No.52相比是S量相同、O量為1/2的例子，但與參考例No.52的JIS SUM23L具有幾乎同等的可切削性，而且?guī)缀跷匆姳砻骅Υ谩o.46與作為JIS SUM23L的參考例No.52的S量相同，O量比No.52少，但比No.45多，與No.52相比其可切削性良好。
與此相反，由于比較例No.47的Mn量超過(guò)上限值，比較例No.49的Cr量未滿下限值，比較例No.51的Cr/S比值未滿下限值，所以任一例的硫化物的長(zhǎng)寬比都較大，可切削性比本發(fā)明例差。此外，由于比較例No.48的S量未滿下限值，所以對(duì)可切削性有效的硫化物系夾雜物的總量不足，可切削性也比本發(fā)明例差。由于比較例No.50的O量未滿下限值，所以其可切削性比本發(fā)明差。
表 7

權(quán)利要求
1.低碳易切鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.8％、S0.20～0.49％、O超過(guò)0.01～0.03％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)。
2.如權(quán)利要求1所述的低碳易切鋼，其特征還在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有Si0.1％以下，P0.01～0.12％，Al0.01％以下。
3.如權(quán)利要求1或2所述的低碳易切鋼，其特征還在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Ca0.0001～0.0005％、Pb0.01～0.03％、Se0.02～0.30％、Te0.1～0.15％、Bi0.02～0.20％、Sn0.003～0.020％、B0.004～0.010％、N0.005～0.015％、Cu0.05～0.50％、Ti0.003～0.090％、V0.005～0.200％、Zr0.005～0.090％、Mg0.0005～0.0080％的至少1種。
4.如權(quán)利要求1～3中任一項(xiàng)所述的低碳易切鋼，其特征還在于，具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物占所有硫化物系夾雜物的90％以上。
5.如權(quán)利要求1～4中任一項(xiàng)所述的低碳易切鋼，其特征還在于，具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物中，長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物占80％以上。
6.如權(quán)利要求1～5中任一項(xiàng)所述的低碳易切鋼，其特征還在于，具有鐵素體·珠光體組織，舊奧氏體粒徑超過(guò)JIS G 0551的奧氏體粒度測(cè)定法中的粒度編號(hào)7。
7.可切削性優(yōu)良的低碳硫復(fù)合易切鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.00％、S0.20～0.49％、O超過(guò)0.008～0.030％、Pb0.04～0.35％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)。
8.如權(quán)利要求7所述的低碳硫復(fù)合易切鋼，其特征還在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有Si0.1％以下，P0.01～0.12％，Al0.01％以下。
9.如權(quán)利要求7或8所述的低碳硫復(fù)合易切鋼，其特征還在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Ca0.0001～0.0005％、Se0.02～0.30％、Te0.1～0.15％、Bi0.02～0.20％、Sn0.003～0.020％、B0.004～0.010％、N0.005～0.015％、Cu0.05～0.50％、Ti0.003～0.090％、V0.005～0.200％、Zr0.005～0.090％、Mg0.0005～0.0080％的至少1種。
10.表面瑕疵少、可切削性優(yōu)良的硫或硫復(fù)合易切鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有S0.16～0.49％、O0.002～0.010％，具有長(zhǎng)徑在10μm以上的粒徑的硫化物系夾雜物中，長(zhǎng)寬比在5以下的夾雜物占80％以上。
11.表面瑕疵少、可切削性優(yōu)良的硫或硫復(fù)合易切鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.8％、S0.16～0.49％、O0.002～0.010％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)。
12.如權(quán)利要求10或11所述的硫或硫復(fù)合易切鋼，其特征還在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有Si0.1％以下，P0.01～0.12％，Al0.01％以下。
13.如權(quán)利要求10～12中任一項(xiàng)所述的硫或硫復(fù)合易切鋼，其特征還在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Ca0.0001～0.0090％、Pb0.01～0.40％、Se0.02～0.30％、Te0.03～0.15％、Bi0.02～0.20％、Sn0.003～0.020％、B0.004～0.010％、N0.005～0.015％、Cu0.05～0.50％、Ti0.003～0.090％、V0.005～0.200％、Zr0.005～0.090％、Mg0.0005～0.0080％的至少1種。
全文摘要
通過(guò)以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.02～0.15％、Mn0.05～1.8％、S0.20～0.49％、O超過(guò)0.01～0.03％、Cr0.3～2.3％，余分由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，且Cr/S之比在2～6的范圍內(nèi)，獲得低碳易切鋼。
文檔編號(hào)C22C38/18GK1596320SQ0282387
公開日2005年3月16日 申請(qǐng)日期2002年11月29日 優(yōu)先權(quán)日2001年11月30日
發(fā)明者石田清仁, 村上俊之, 白神哲夫, 及川勝成 申請(qǐng)人:Nkk條鋼株式會(huì)社, 獨(dú)立行政法人產(chǎn)業(yè)技術(shù)總合研究所, 石田清仁