專(zhuān)利名稱(chēng)：一種Ti₂AlNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及焊接工藝技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種Ti2AlNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件 的擴(kuò)散焊工藝方法。
背景技術(shù)：
在產(chǎn)品加工制造過(guò)程中，對(duì)不同部件進(jìn)行焊接是常見(jiàn)的保證強(qiáng)度及設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的一 種工藝方法。對(duì)于大多數(shù)材料，都可通過(guò)熔化焊技術(shù)完成焊接。如圖1所示，為某型航天發(fā) 動(dòng)機(jī)燃燒室的重要承力結(jié)構(gòu)件的結(jié)構(gòu)示意圖，由于該結(jié)構(gòu)件尺寸較大，采用Ti2AlNb合金加 工而成，不適于采用傳統(tǒng)的方法加工，因此在實(shí)際工程實(shí)現(xiàn)上，通?？紤]將該結(jié)構(gòu)件分成幾 個(gè)部分，將各部分加工成型后焊接而成，在產(chǎn)品加工制造過(guò)程中，對(duì)不同部件進(jìn)行焊接是常 見(jiàn)的保證強(qiáng)度及設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的一種工藝方法。對(duì)于大多數(shù)材料，都可通過(guò)熔化焊技術(shù)完成焊 接。Ti2AlNb金屬間化合物具有較高的比強(qiáng)度、室溫塑性、斷裂韌性和蠕變抗力以及較好的 抗氧化性、無(wú)磁性等優(yōu)點(diǎn)，但其顯微組織和力學(xué)性能對(duì)焊接加工具有敏感性，對(duì)焊接過(guò)程加 熱和冷卻速度要求嚴(yán)格，焊接參數(shù)范圍比較窄，焊縫及熱影響區(qū)的組織復(fù)雜，如果采用傳統(tǒng) 的熔化焊技術(shù)容易出現(xiàn)裂紋和氣孔等缺陷。尤其針對(duì)Ti2AlNb金屬間化合物大尺寸結(jié)構(gòu)件， 目前缺乏相關(guān)工程經(jīng)驗(yàn)，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)件焊縫質(zhì)量不達(dá)標(biāo)，難以正常使用。發(fā)明內(nèi)容
有鑒于此，本發(fā)明提供了一種Ti2AlNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方 法，能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)大尺寸Ti2AlNb合金材料的發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室加工和擴(kuò)散焊接。
本發(fā)明的一種Ti2AlNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法，包括如下步 驟
步驟1、根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)件的外形結(jié)構(gòu)和尺寸，選用圓柱狀的Ti2AlNb合金 材料的第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3)作為加工燃燒室結(jié)構(gòu)件的原材 料；再根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)件的內(nèi)腔結(jié)構(gòu)和尺寸，對(duì)第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和 第三毛坯件(3)分別進(jìn)行挖空處理，使挖空后的第一毛坯件(I )、第二毛坯件(2)和第三毛 坯件(3)從上到下依次疊放后形成具有初步結(jié)構(gòu)和形狀的燃燒室結(jié)構(gòu)件；
步驟2、在第二毛坯件(2)的上端面和下端面分別加工一個(gè)圓形凸臺(tái)，兩個(gè)圓形凸 臺(tái)的外徑分別與第一毛坯件和第二毛坯件的外徑一致；分別在第一毛坯件(I)的下端面、 第二毛坯件(2)的兩個(gè)圓形凸臺(tái)上和第三毛坯件(3)的上端面加工大小一致的同軸圓環(huán)形 的凸臺(tái)，凸臺(tái)的高度為O. 2mm-0. 8mm ；
步驟3、分別對(duì)組成燃燒室結(jié)構(gòu)件的第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和第三毛坯 件(3)之間的連接面進(jìn)行拋光處理，保證每個(gè)連接面的粗糙度在RaO. 8以下；然后再對(duì)每個(gè) 連接面進(jìn)行酸化處理，其中采用的酸洗配方中溶液的體積比為HN03:HF:H20=6:1:12 ；
步驟4、對(duì)燃燒室結(jié)構(gòu)件進(jìn)行定位工裝，具體方法為
將第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3)從上到下依次同軸疊放，組成燃燒室結(jié)構(gòu)件；采用兩個(gè)鈦合金材料加工的定位環(huán)(4)分別套裝在第一毛坯件(I)和第 二毛坯件(2)連接處的外圓上以及第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3)連接處的外圓上；
采用包括承力柱(6)、支撐柱(7)和承力平臺(tái)(5)的承力結(jié)構(gòu)作為燃燒室結(jié)構(gòu)件的 支撐平臺(tái)，其中呈圓環(huán)形的支撐柱(7)置于承力平臺(tái)(5)上；承力柱(6)與支撐柱(7)同軸置 于支撐柱(7)的圓環(huán)內(nèi)，將固定好的燃燒室結(jié)構(gòu)件置于承力平臺(tái)(5)上，使支撐柱(7)處于 第二毛坯件(2)下端面下方，且兩者間隙大小與燃燒室結(jié)構(gòu)件經(jīng)擴(kuò)散焊后的壓縮量一致； 使承力柱(6)處于燃燒室結(jié)構(gòu)件的空腔中，保證承力柱(6)的上端面低于第一毛坯件(I)的 上端面的距離大小與燃燒室結(jié)構(gòu)件經(jīng)擴(kuò)散焊后的壓縮量一致；
所述承力柱(6)和支撐柱(7)均由石墨材料加工而成；
步驟5、將承力平臺(tái)(5)和其上的燃燒室結(jié)構(gòu)件放置于擴(kuò)散焊爐中，對(duì)第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2 )和第三毛坯件(3 )進(jìn)行擴(kuò)散焊接，具體方法為
在擴(kuò)散焊爐的真空度保持4X10_5Pa條件下，將擴(kuò)散焊爐內(nèi)的溫度升至350°C，并 保溫60分鐘；繼續(xù)升溫至800°C，并保溫180分鐘后，繼續(xù)升溫，當(dāng)溫度達(dá)到900°C時(shí)，對(duì) 第一毛坯件(I)的上端面施加20Mpa的垂直作用力并保持；將擴(kuò)散焊爐的真空度提高到 7 X 10_5Pa并保持，繼續(xù)升溫至980°C，保溫240分鐘；控制擴(kuò)散焊爐停機(jī)，使燃燒室結(jié)構(gòu)件隨 擴(kuò)散焊爐自然降溫降壓。
所述支撐柱(7)與第二毛坯件(2)下端面之間的間隙大小為2_-4_。
所述承力柱(6)的上端面低于第一毛坯件(I)的上端面的距離大小為2mm-4mm。
在所述第二毛坯件(2)與第三毛坯件(3)連接處的外圓上，加工一個(gè)環(huán)形凹槽，所 述凹槽深度能卡住定位環(huán)(4)。
本發(fā)明具有如下有益效果
I)本發(fā)明公開(kāi)的擴(kuò)散焊方法成功地解決了大尺寸Ti2AlNb材料結(jié)構(gòu)的焊接問(wèn)題， 對(duì)大尺寸結(jié)構(gòu)難焊接材料提供了更廣闊的解決途徑；
2)通過(guò)采用兩個(gè)定位環(huán)，對(duì)第一毛坯件和第二毛坯件以及第二毛坯件和第三毛坯 件的連接面進(jìn)行定位，可有效避免在對(duì)結(jié)構(gòu)件焊接過(guò)程中出現(xiàn)對(duì)接不精確的問(wèn)題；
3)通過(guò)在3個(gè)毛坯件的連接面上加工凸臺(tái)，避免使燃燒室結(jié)構(gòu)件在焊接過(guò)程中因 強(qiáng)大壓力產(chǎn)生較大塌陷，從而影響燃燒室結(jié)構(gòu)件形狀；此外，加工凸臺(tái)還能提高焊接強(qiáng)度；
4)通過(guò)在結(jié)構(gòu)件中心設(shè)置承力柱和第二毛坯件的下端面邊緣設(shè)置支撐柱，可避免 因擴(kuò)散焊時(shí)對(duì)第一毛坯件上端面的較大壓強(qiáng)而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)件坍塌的可能；同時(shí)，支撐柱低于 第一毛坯件上端面，當(dāng)結(jié)構(gòu)件因壓力被壓縮后，壓力仍能作用在結(jié)構(gòu)件上。


圖1為現(xiàn)有技術(shù)中某型航天器發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室用于支撐的結(jié)構(gòu)件的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖2(a)為加工該燃燒室結(jié)構(gòu)件的3個(gè)毛坯件的結(jié)構(gòu)示意圖，圖2 (b)為按照燃燒 室的尺寸要求對(duì)3個(gè)毛坯件進(jìn)行挖空處理后的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖3(a)為第一毛坯件的結(jié)構(gòu)示意圖，其中的局部放大3(b)顯示的第一毛坯 件下端面上加工的凸臺(tái)。
圖4(a)為第二毛坯件的結(jié)構(gòu)示意圖，其中的兩個(gè)局部放大4(b)和圖4(c)分 別顯示的第二毛坯件上、下端面上加工的圓形凸臺(tái)和圓環(huán)形的凸臺(tái)。
圖5(a)為第三毛坯件的結(jié)構(gòu)示意圖，其中的局部放大5 (b)顯示的第三毛坯 件上端面上加工的凸臺(tái)。
圖6為由3個(gè)毛坯件疊放形成的燃燒室結(jié)構(gòu)件的示意圖。
圖7為對(duì)進(jìn)行定位工裝的燃燒室結(jié)構(gòu)件放入擴(kuò)散焊爐后的示意圖。
圖8為對(duì)燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊接的控制過(guò)程圖。
其中，1-第一毛坯件，2-第二毛坯件，3-第三毛坯件，4-定位環(huán)，5-承力平臺(tái)， 6_承力柱，7-支撐柱。
具體實(shí)施方式
下面結(jié)合附圖并舉實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)描述。
本發(fā)明提供了一種Ti2AlNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法，包括如 下步驟
步驟1、如圖2 (a)和(b)所示，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)件的外形結(jié)構(gòu)和尺寸，選用 圓柱狀的Ti2AlNb合金材料的第一毛坯件1、第二毛坯件2和第三毛坯件3作為加工燃燒室 結(jié)構(gòu)件的原材料，再根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)件的內(nèi)腔結(jié)構(gòu)和尺寸，對(duì)第一毛坯件1、第二毛 坯件2和第三毛坯件3分別進(jìn)行挖空處理，使挖空后的第一毛坯件1、第二毛坯件2和第三 毛坯件3從上到下依次疊放后形成具有初步結(jié)構(gòu)形狀的燃燒室結(jié)構(gòu)件；
步驟2、如圖3、4和5所示，在第二毛坯件2的上端面和下端面分別加工一個(gè)圓形 凸臺(tái)，兩個(gè)圓形凸臺(tái)的外徑分別與第一毛坯件I和第二毛坯件2的外徑一致；分別在第一毛 坯件I的下端面、第二毛坯件2的兩個(gè)圓形凸臺(tái)上和第三毛坯件3的上端面加工大小一致 的同軸圓環(huán)形的凸臺(tái)，凸臺(tái)的高度為O. 2mm-0. 8mm ；
步驟3、分別對(duì)形成燃燒室結(jié)構(gòu)件的第一毛坯件1、第二毛坯件2和第三毛坯件3 之間的連接面進(jìn)行拋光處理，保證每個(gè)連接面的粗糙度在RaO. 8以下；然后再對(duì)每個(gè)連接 面進(jìn)行酸化處理，其中采用的酸洗配方中溶液的體積比為HN03:HF:H20=6:1:12 ；
步驟4、對(duì)燃燒室結(jié)構(gòu)件進(jìn)行定位工裝，具體方法為
如圖6所示，將第一毛坯件1、第二毛坯件2和第三毛坯件3從上到下依次同軸疊 放，組成燃燒室結(jié)構(gòu)件；
如圖7所示，為了使三個(gè)毛坯件在對(duì)齊疊放并保持一定對(duì)齊精度，采用兩個(gè)鈦合 金材料加工的定位環(huán)4套裝在第一毛坯件I和第二毛坯件2連接處的外圓上以及第二毛 坯件2和第三毛坯件3連接處的外圓上，定位環(huán)4的寬度要保證覆蓋住連接面上的凸臺(tái)外 圓與毛坯件外圓之間形成的圓環(huán)槽；
采用包括承力柱6、支撐柱7和承力平臺(tái)5的承力結(jié)構(gòu)作為燃燒室結(jié)構(gòu)件的支撐 平臺(tái)，其中呈圓環(huán)形的支撐柱7置于承力平臺(tái)5上方；承力柱6與支撐柱7同軸置于支撐 柱7的圓環(huán)內(nèi)，將固定好的燃燒室結(jié)構(gòu)件置于承力平臺(tái)5上，使支撐柱7處于第二毛坯件2 下端面下方，在擴(kuò)散焊接過(guò)程中，燃燒室結(jié)構(gòu)件會(huì)有一定程度的塌陷，支撐柱7對(duì)第二毛坯 件2靠近外側(cè)的下端面進(jìn)行支撐，防止地二毛坯件2變形，因此第二毛坯件2下端面與支撐 柱7之間的間隙大小與燃燒室結(jié)構(gòu)件經(jīng)擴(kuò)散焊后的壓縮量一致，經(jīng)過(guò)計(jì)算結(jié)合經(jīng)驗(yàn)，取值 為2_-4_ ;使采用承力柱6處于燃燒室結(jié)構(gòu)件的空腔中，當(dāng)壓力作用在第一毛坯件I后， 燃燒室結(jié)構(gòu)件在壓力和溫度作用下逐漸壓縮，最終第一毛坯件I的上端面與承力柱6齊平，壓力作用在承力柱6上，不再對(duì)燃燒室結(jié)構(gòu)件進(jìn)行擠壓。為使承力柱6的高度合適，保證承 力柱6的上端面低于第一毛坯件I的上端面的距離大小與燃燒室結(jié)構(gòu)件經(jīng)擴(kuò)散焊后的壓縮 量一致,經(jīng)過(guò)計(jì)算結(jié)合經(jīng)驗(yàn),取值為2mm-4_ ；
承力柱6和支撐柱7均由石墨材料加工而成；
步驟5、將承力平臺(tái)5和其上的燃燒室結(jié)構(gòu)件放置于擴(kuò)散焊爐中，對(duì)第一毛坯件1、 第二毛坯件2和第三毛坯件3進(jìn)行擴(kuò)散焊接，具體方法為
如圖8所示，在擴(kuò)散焊爐的真空度保持4X KT5Pa條件下，將擴(kuò)散焊爐內(nèi)的溫度升 至350°C，并保溫60分鐘；繼續(xù)升溫至800°C，并保溫180分鐘后，繼續(xù)升溫，當(dāng)溫度達(dá)到 900°C時(shí)，對(duì)第一毛坯件I的上端面施加20Mpa的垂直作用力，并保持；將擴(kuò)散焊爐的真空度 提高到7X 10_5Pa并保持，繼續(xù)升溫至980°C，保溫240分鐘；控制擴(kuò)散焊爐停機(jī)，使燃燒室 結(jié)構(gòu)件隨擴(kuò)散焊爐自然降溫降壓。
上述過(guò)程中，在大壓力和高溫作用下，3個(gè)毛坯件的Ti2AlNb合金材料處于超塑料 狀態(tài)，則連接面上凸臺(tái)中的原子互相擴(kuò)散，則兩個(gè)凸臺(tái)互相進(jìn)入，最后完全進(jìn)入對(duì)方，則凸 臺(tái)周?chē)倪B接面開(kāi)始進(jìn)入，并進(jìn)入一定距離，由此將毛坯件的連接面焊接在一起。加工凸臺(tái) 的好處有兩個(gè)，一是避免使燃燒室結(jié)構(gòu)件在焊接過(guò)程中因強(qiáng)大壓力產(chǎn)生較大塌陷，影響燃 燒室結(jié)構(gòu)件形狀；二是由于凸臺(tái)先擴(kuò)散連接，后連接面擴(kuò)散連接，凸臺(tái)互相進(jìn)入量比不加工 凸臺(tái)的進(jìn)入量要大，因此可提高焊接強(qiáng)度。
為了防止固定第二毛坯件2和第三毛坯件3的定位環(huán)4向下滑落，在第二毛坯件 2與第三毛坯件3連接處的外圓上，加工一個(gè)環(huán)形凹槽，可將定位環(huán)4卡住。為了保證定位 環(huán)4覆蓋連接處的第二毛坯件2與第三毛坯件3的外圓，該環(huán)形凹槽也應(yīng)該延伸至第二毛 坯件2與第三毛坯件3的外圓。
擴(kuò)散焊接后的燃燒室結(jié)構(gòu)件再經(jīng)過(guò)精加工后即得到工程需要的發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒室 結(jié)構(gòu)件。
綜上所述，以上僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并非用于限定本發(fā)明的保護(hù)范圍。 凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的 保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種Ti2AlNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法，其特征在于，包括如下步驟 步驟1、根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)件的外形結(jié)構(gòu)和尺寸，選用圓柱狀的Ti2AlNb合金材料的第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3)作為加工燃燒室結(jié)構(gòu)件的原材料；再根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)件的內(nèi)腔結(jié)構(gòu)和尺寸，對(duì)第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3 )分別進(jìn)行挖空處理，使挖空后的第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2 )和第三毛坯件(3 )從上到下依次疊放后形成具有初步結(jié)構(gòu)和形狀的燃燒室結(jié)構(gòu)件； 步驟2、在第二毛坯件(2)的上端面和下端面分別加工一個(gè)圓形凸臺(tái)，兩個(gè)圓形凸臺(tái)的外徑分別與第一毛坯件和第二毛坯件的外徑一致；分別在第一毛坯件(I)的下端面、第二毛坯件(2)的兩個(gè)圓形凸臺(tái)上和第三毛坯件(3)的上端面加工大小一致的同軸圓環(huán)形的凸臺(tái)，凸臺(tái)的高度為0. 2mm-0. 8mm ； 步驟3、分別對(duì)組成燃燒室結(jié)構(gòu)件的第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2 )和第三毛坯件(3 )之間的連接面進(jìn)行拋光處理，保證每個(gè)連接面的粗糙度在RaO. 8以下；然后再對(duì)每個(gè)連接面進(jìn)行酸化處理，其中采用的酸洗配方中溶液的體積比為HN03:HF:H20=6:1:12 ； 步驟4、對(duì)燃燒室結(jié)構(gòu)件進(jìn)行定位工裝，具體方法為 將第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3)從上到下依次同軸疊放，組成燃燒室結(jié)構(gòu)件；采用兩個(gè)鈦合金材料加工的定位環(huán)(4)分別套裝在第一毛坯件(I)和第二毛坯件(2)連接處的外圓上以及第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3)連接處的外圓上； 采用包括承力柱(6)、支撐柱(7)和承力平臺(tái)(5)的承力結(jié)構(gòu)作為燃燒室結(jié)構(gòu)件的支撐平臺(tái)，其中呈圓環(huán)形的支撐柱(7)置于承力平臺(tái)(5)上；承力柱(6)與支撐柱(7)同軸置于支撐柱(7)的圓環(huán)內(nèi)，將固定好的燃燒室結(jié)構(gòu)件置于承力平臺(tái)(5)上，使支撐柱(7)處于第二毛坯件(2)下端面下方，且兩者間隙大小與燃燒室結(jié)構(gòu)件經(jīng)擴(kuò)散焊后的壓縮量一致；使承力柱(6)處于燃燒室結(jié)構(gòu)件的空腔中，保證承力柱(6)的上端面低于第一毛坯件(I)的上端面的距離大小與燃燒室結(jié)構(gòu)件經(jīng)擴(kuò)散焊后的壓縮量一致； 所述承力柱(6)和支撐柱(7)均由石墨材料加工而成； 步驟5、將承力平臺(tái)(5)和其上的燃燒室結(jié)構(gòu)件放置于擴(kuò)散焊爐中，對(duì)第一毛坯件(I)、第二毛坯件(2)和第三毛坯件(3)進(jìn)行擴(kuò)散焊接，具體方法為 在擴(kuò)散焊爐的真空度保持4X 10_5Pa條件下，將擴(kuò)散焊爐內(nèi)的溫度升至350°C，并保溫60分鐘；繼續(xù)升溫至800°C，并保溫180分鐘后，繼續(xù)升溫，當(dāng)溫度達(dá)到900°C時(shí)，對(duì)第一毛坯件(I)的上端面施加20Mpa的垂直作用力并保持；將擴(kuò)散焊爐的真空度提高到7X 10_5Pa并保持，繼續(xù)升溫至980°C，保溫240分鐘；控制擴(kuò)散焊爐停機(jī)，使燃燒室結(jié)構(gòu)件隨擴(kuò)散焊爐自然降溫降壓。
2.如權(quán)利要求1所述的一種Ti2ALNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法，其特征在于，所述支撐柱(7)與第二毛坯件(2)下端面之間的間隙大小為2mm-4mm。
3.如權(quán)利要求1所述的一種Ti2ALNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法，其特征在于，承力柱(6)的上端面低于第一毛坯件(I)的上端面的距離大小為2mm-4mm。
4.如權(quán)利要求1所述的一種Ti2ALNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法，其特征在于，在第二毛坯件(2)與第三毛坯件(3)連接處的外圓上，加工一個(gè)環(huán)形凹槽，所述凹槽深度能卡住定位環(huán)(4)。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種Ti2AlNb合金材料的燃燒室結(jié)構(gòu)件的擴(kuò)散焊工藝方法，該擴(kuò)散焊方法成功地解決了大尺寸Ti2AlNb材料結(jié)構(gòu)的焊接問(wèn)題，對(duì)大尺寸結(jié)構(gòu)難焊接材料提供了更廣闊的解決途徑；該方法采用兩個(gè)定位環(huán)，對(duì)第一毛坯件和第二毛坯件以及第二毛坯件和第三毛坯件的連接面進(jìn)行定位，可有效避免在對(duì)結(jié)構(gòu)件焊接過(guò)程中出現(xiàn)對(duì)接不精確的問(wèn)題；通過(guò)在3個(gè)毛坯件的連接面上加工凸臺(tái)，避免使燃燒室結(jié)構(gòu)件在焊接過(guò)程中因強(qiáng)大壓力產(chǎn)生較大塌陷，從而影響燃燒室結(jié)構(gòu)件形狀；此外，加工凸臺(tái)還能提高焊接強(qiáng)度；通過(guò)在結(jié)構(gòu)件中心設(shè)置承力柱和第二毛坯件的下端面邊緣設(shè)置支撐柱，可避免因擴(kuò)散焊時(shí)對(duì)第一毛坯件上端面的較大壓強(qiáng)而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)件坍塌的可能。
文檔編號(hào)B23K20/02GK102990219SQ20121045827
公開(kāi)日2013年3月27日 申請(qǐng)日期2012年11月14日 優(yōu)先權(quán)日2012年11月14日
發(fā)明者周愷, 盧玉紅, 楊建國(guó), 孫科文, 王亞軍 申請(qǐng)人:北京動(dòng)力機(jī)械研究所