專利名稱：陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種制造鋰離子電池極片的軋膜機，特別是陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機。
背景技術(shù)：
鋰離子電池制造工藝中，極片軋膜是一道十分關(guān)鍵的工序，通常正、負材料涂層的厚度未經(jīng)軋制前200um，軋制后IOOum左右，軋制后的極片要求厚度一致性、密度一致性，厚度一致性差，即形成多層累積的張力不一致，密度一致性差，即形成電解液的分布差異，直接關(guān)系到鋰離子電池的性能，參照圖11，現(xiàn)有的制造鋰離子電池極片軋膜機由兩只巨大軋輥上下排列安裝，形成上軋輥y3a、下軋輥y3b，軋膜過程是，在上面的軋輥y3a壓緊極片Qm，在下面的軋輥y3b為承載輥，托住極片Qm，在軋輥轉(zhuǎn)動過程，極片Qm通過上下分布軋輥的 間隙，間隙的尺寸，是依據(jù)設(shè)計極片的面密度來確定，但是，這種上下分布軋輥的間隙，存在軋棍兩端軸承的徑向游隙的不確定性，通常軸徑IOOmm至120mm的軸承游隙18um 48um,也就說軋輥軸承游隙18um 48um范圍內(nèi)浮動，由于軋輥重力作用，軋輥軸心線下沉，其下沉的范圍就是軸承游隙的范圍，當在下面的軋輥y3b承載的極片Qm厚度或密度不同時，在上面的軋輥y3a的重力因素被抵消或部分抵消，這種抵消重力的作用，導致在上面的軋輥y3a向上浮動，其浮動范圍是軸承游隙和極片Qm的厚度和密度綜合因素，當涂布的極片Qm厚薄不勻時，軋輥的間隙總是在軸承游隙范圍內(nèi)跳動變化，跳動幅度是上位軋輥的軸承游隙18um 48um以及極片Qm的密度承載力和厚度的變化，是隨機的，軋輥兩端軸承的軸承游隙并不能保持兩支軋輥是完全平行，這種軋輥兩端軸承游隙并不能保持一致時，造成軋膜在寬度方向分布厚度不一致或密度不一致，現(xiàn)有的軋輥上下分布結(jié)構(gòu)的突出缺陷是，兩軋輥間隙并沒有被約束在精確范圍內(nèi)，一般而言，鋰離子電池的正極極片厚度設(shè)計范圍是IOOum 150um之間，負極在80um 120um之間，如果要求誤差小于10%,也就是正極IOum 15um，負極Sum 12um，顯然，由于軸承游隙和軋輥重力因素所決定現(xiàn)有的軋輥上下排列結(jié)構(gòu)的軋膜機不能達到這一要求?，F(xiàn)有的軋膜機還存在上下軋輥真實間隙無法檢測的問題，現(xiàn)有的軋膜機軋輥上下排列結(jié)構(gòu)，由于軋輥重力因素，軋輥在軸承游隙范圍內(nèi)軸心下沉，由于軋輥軸心下沉，停機狀態(tài)測得兩軋輥間隙與工作狀態(tài)實際間隙并不一致，非工作狀態(tài)時，上軋輥懸掛狀態(tài)，測得的間隙是，軸心下沉的數(shù)據(jù)，工作狀態(tài)時，極片Qm填充在上下軋輥的間隙中，使上軋輥向上浮動，上軋輥向上浮動的距離與極片Qm厚度和密度有關(guān)，所于，現(xiàn)有的軋膜機還存在上下軋輥真實間隙無法檢測，但是，要達到真正控制鋰離子電池極片Qm質(zhì)量的目的，需要控制的是工作狀態(tài)的真實間隙，現(xiàn)有的軋膜機尚不具有工作狀態(tài)的真實間隙的檢測和控制功倉泛?，F(xiàn)有的軋膜機還存在軸承失效的危險，現(xiàn)有的軋膜機軋輥上下排列結(jié)構(gòu)，軋膜機由于軋輥重力因素，軋輥在軸承游隙范圍內(nèi)軸心下沉，造成軸承內(nèi)部負荷分布不均，承載滾子數(shù)目減少，軸承下部中央滾子上的負荷最大，軸承承受徑向負荷后，表現(xiàn)為半圈滾動體承軸承工作，徑向游隙與負荷分布有很大的影響，以常用的軋膜機軋輥直徑800mm，輥長700mm為例,這種單棍重量在3. 5噸以上,軸承承受徑向重力負荷后,表現(xiàn)為半圈滾動體承重，因此，引起潤滑不良引起的發(fā)熱，最終導致軸承內(nèi)部游隙非圓效應(yīng)，從而發(fā)生內(nèi)部加載而造成軸承失效。現(xiàn)有的扎膜機還存在軋輥磨損，維修難的問題，現(xiàn)有扎膜機采用Cr2系列高合金冷軋輥鋼材質(zhì)制造，由于鋰離子極片Qm涂層是微米或是納米粒子金屬氧化物或其它氧化物顆粒與膠體組成，軋輥表面粗糙度對軋膜影響十分突出，粗糙度越大粘料現(xiàn)象越嚴重，因此，軋輥表面粗糙度要求十分嚴格，通常軋輥輥面粗糙度需要精磨加工達到Ra < O. 4，為了提高軋輥耐用性需要將軋輥表面進行淬火，Cr2系列高合金冷軋輥鋼材質(zhì)淬火后軋輥表面硬度最大達到HRC ^ 65，由于軋輥表面與鋰離子極片Qm涂層是微米或是納米粒子的硬對硬 的研壓，這些微米或是納米粒子產(chǎn)生的磨損效應(yīng)十分明顯，越是小尺寸的粒子，造成的磨損越是顯著，輥面粗糙度Ra < O. 4很塊被極片Qm粒子磨損所破壞，因此，經(jīng)常需要重上磨床精磨加工，以常用的軋膜機軋輥直徑800mm，輥長700mm為例，這種單輥重量在3. 5噸以上的軋輥重復(fù)加工時，無論是裝卸、搬運、機床裝夾都十分困難，每上一次磨床精加工，每次耗費數(shù)萬元費用。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是要提供一種，軋輥表面的硬度顯著高于Cr2系列高合金冷軋輥鋼軋輥的陶瓷軋輥，并且針對現(xiàn)有的軋膜機軋輥上下安裝結(jié)構(gòu)造成的上軋輥與下軋輥之間的間隙在軸承游隙范圍內(nèi)浮動問題，改進現(xiàn)有軋輥上下安裝結(jié)構(gòu)，軋輥采用陶瓷套鋼軸結(jié)構(gòu)的陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機。實現(xiàn)發(fā)明的技術(shù)方案兩軋輥水平平行安裝，非工作狀態(tài)時，其重力相等，在軸承游隙范圍內(nèi)，其軸心下沉也相等，工作時，極片Qm與軋輥垂直，當極片通過軋輥的間隙被軋壓時，軋輥同時平行向左右外側(cè)移位，兩軋輥受到擠壓力相等，極片Qm兩面受力均衡，使兩面涂層壓實基本一致，由于采取兩軋輥水平平行安裝措施，克服了現(xiàn)有軋膜機軋輥上下排列方式上軋輥重力壓在下軋輥徑向棍面上時，上軋輥在軸承游隙內(nèi)上浮動，下軋輥則因受到上軋輥重力作用無法在軸承游隙范圍內(nèi)浮動，加上極片Qm涂層的緩沖作用，造成上軋輥接觸的極片Qm涂層受到重力與下軋輥接觸的極片Qm涂層受到重力不相等，從而引起極片Qm的兩面涂層壓密實度不一致的問題。為了克服軋輥磨損問題，軋輥的徑向外層采用陶瓷外套，同時為保證軋輥的剛度和強度，軋輥的芯軸采用鋼軸，軋輥的陶瓷外套與極片Qm涂層接觸，陶瓷外套維氏硬度達到1800，是現(xiàn)有扎膜機采用Cr2系列高合金冷軋輥鋼的硬度2倍以上，軋膜過程陶瓷外套磨損極小甚至磨損為零，采用陶瓷外套無需經(jīng)常精磨軋輥，僅此一項就可以節(jié)約許多維護經(jīng)費。為了降低軋膜壓強同時改善軋膜質(zhì)量，陶瓷軋輥入口安裝兩箱加熱器，兩箱加熱器，由兩只箱式電熱器垂直平行固定，兩只箱式電熱器之間設(shè)定間隙，極片Qm通過該間隙時被加熱，通常極片Qm的涂層膠體為聚偏二氟乙烯，聚偏二氟乙烯加熱至80°C左右可以使其軟化，極片Qm涂層的膠體軟化之后，可以降低涂層硬度，有利于涂層中的顆粒在受到壓強時具有更好的流動性，極片Qm涂層流動性改善之后同樣的面密度所需壓強即可降低，降低軋膜所需壓強也就降低了所需軋膜功率，從而起到降低能耗的效果，兩箱加熱器的加熱方式還可以采用蒸汽加熱，由蒸汽提供熱能可以簡化電熱器電路控制系統(tǒng)。軋膜機由減速電機連接聯(lián)軸器，聯(lián)軸器與主動齒輪連接，主動齒輪與從動齒輪嚙合同步傳動，主動齒輪與陶瓷軋輥相連，從動齒輪與其相鄰的陶瓷軋輥相連，減速電機啟動旋轉(zhuǎn)即驅(qū)動主動齒輪連接的陶瓷軋輥與其相鄰的陶瓷軋輥相向同步轉(zhuǎn)動，兩支陶瓷軋輥相向同步轉(zhuǎn)動，即對極片Qm實施軋膜，兩支陶瓷軋輥軋壓極片Qm過程，不僅將極片Qm軋密實，還因軋輥的軋壓壓緊力將極片Qm拖動完成走片的目的。軋膜設(shè)備不僅需要精確的約束軋輥間隙，還需要保證軋膜機安全使用，當極片Qm超過厚度極限時，需采取有效措施避免超過設(shè)備強度剛度允許范圍，因此，與主動齒輪連接陶瓷軋輥兩端的主動齒輪軸承座左右兩側(cè)分別是左向順式斜楔、左向逆式斜楔，右向順式斜楔、右向逆式斜楔，主動齒輪軸承座下方是油缸，油缸壓力增大時，陶瓷軋輥兩端的主動齒輪軸承座向上推力增大，主動齒輪軸承座被推向上位移，主動齒輪軸承座被推向上位移時，在主動齒輪軸承座左右兩側(cè)是左向順式斜楔、左向逆式斜楔和右向順式斜楔、右向逆式 斜楔的逆時針方向角的導向作用使陶瓷軋與陶瓷軋輥逼近，此時，施加給極片涂層的壓強就越大，當陶瓷軋輥與陶瓷軋輥相向壓強超過設(shè)定值時，油缸壓力不足于抵抗其壓強，主動齒輪軸承座形成可逆位移，在主動齒輪軸承座左右兩側(cè)是左向順式斜楔、左向逆式斜楔、右向順式斜楔、右向逆式斜楔逆時針方向角的導向作用，使陶瓷軋輥與陶瓷軋輥之間間隙增大，陶瓷軋輥與陶瓷軋輥的對壓壓強減弱，起到保護設(shè)備安全性的作用。為了使軋膜后的極片Qm減輕因彎曲變形造成的掉粉和脫膠等問題，軋膜后的收卷需采取適當?shù)幕∶孢^渡，使軋膜后的極片Qm通過極片收卷過棍的徑向弧面折轉(zhuǎn)，進行收卷，在陶瓷軋輥垂直上方安裝極片收卷過棍，經(jīng)過軋膜的極片Qm經(jīng)極片收卷過棍的弧形面折轉(zhuǎn)再收卷，弧形面折轉(zhuǎn)可以緩解極片Qm收卷曲率角引起的掉粉和脫膠。為了保證收卷后極片Qm張力均勻，通過安裝在氣缸座支撐的收卷張力棍調(diào)整張力，支撐收卷張力棍的汽缸的推力恒定作用使收卷過程保持極片卷的張力均勻性，極片Qm收卷由收卷電機拖動收卷筒轉(zhuǎn)動完成。為了保證極片Qm進入軋輥軋壓時，形狀平整且速度均勻，進入軋輥軋膜的極片Qm,就必須保證極片Qm張力均衡，還需要防止進料走片過程極片Qm被張力抗拉變形，因此，極片Qm送卷筒與軋輥之間安裝送卷張力棍，送卷張力棍由滑桿座懸掛安裝，送卷張力棍的重力作用，使極片Qm在走片過程受到均衡的重力壓強，極片Qm送卷過程也就保持了張力均衡，送卷筒由送卷電機驅(qū)動。其安裝結(jié)構(gòu)是，減速電機連接聯(lián)軸器與主動齒輪連接，主動齒輪與從動齒輪嚙合，主動齒輪與陶瓷軋輥相連，從動齒輪與陶瓷軋輥相連，兩支陶瓷軋輥入口處安裝兩箱加熱器，主動齒輪軸承座、從動齒輪軸承座在機構(gòu)框內(nèi)安裝，陶瓷軋輥兩端的主動齒輪軸承座其左右兩側(cè)分別是左向順式斜楔、左向逆式斜楔和右向順式斜楔、右向逆式斜楔，主動齒輪軸承座下方是油缸，陶瓷軋輥由鋼軸和徑向的陶瓷外套構(gòu)成。本發(fā)明的積極意義由于采取兩軋輥水平平行安裝措施，克服了現(xiàn)有軋膜機的軋輥上下排列方式所存在的上軋輥重力壓在下軋輥徑向棍面上，形成上軋輥在軸承游隙內(nèi)上自由浮動，下軋輥則因受到上軋輥重力作用無法在軸承游隙范圍內(nèi)浮動，造成與上軋輥接觸的極片Qm涂層受到的重力與下軋輥接觸的極片Qm涂層受到的重力不相等，從而引起極片Qm的兩面涂層壓密實度不一致的問題。采用陶瓷外套無需經(jīng)常精磨軋輥，僅此一項就可以節(jié)約許多維護經(jīng)費。軋輥入口安裝兩箱加熱器，軋膜前使極片Qm涂層的膠體軟化，可以降低極片Qm涂層硬度，有利于極片Qm涂層中的顆粒在受到壓強時具有更好的流動性，極片Qm涂層流動性改善之后同樣的面密度所需壓強即可降低，降低軋膜所需壓強也就降低了所需軋膜功率，降低了能耗還可以改善軋膜質(zhì)量。

圖I是本發(fā)明陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機主視圖；圖I中，減速電機I、聯(lián)軸器2、兩軋輥機構(gòu)3、主齒輪3-1、兩箱加熱器4、收卷筒10、收卷電機11、機架12、極片Qm; 圖2是圖I的右視圖；圖2中，兩軋輥機構(gòu)3、主動齒輪3-1、從動齒輪3-2、油缸3-3、兩箱加熱器4、送卷筒6、送卷張力棍7、滑桿座7-1、極片過棍8、收卷張力棍9、氣缸座9-1、收卷筒10、機架12、極片Qm ；圖3是圖I的俯視圖；圖3中，減速電機I、聯(lián)軸器2、雙軋輥機構(gòu)3、陶瓷軋輥一 3b、主動齒輪3-1、從動齒輪3-2、送卷電機5、送卷筒6、極片過棍8、收卷張力棍9、收卷電機11、機架12 ；圖4是圖I的左視圖；圖4中，減速電機I、兩軋輥機構(gòu)3、油缸3-3、兩箱加熱器4、送卷電機5、送卷筒6、送卷張力棍7、滑桿座7-1、極片過棍8、收卷張力棍9、氣缸座9-1、收卷筒IO、收卷電機11、機架12、極片Qm;圖5是本發(fā)明陶瓷軋輥一 3b與陶瓷軋輥二 3a水平平行鋰電池極片軋膜機極片走片不意圖；圖5中，送卷筒6、送卷張力棍7、兩箱加熱器4、陶瓷軋輥一 3b、陶瓷軋輥二 3a、極片過棍8、收卷張力棍9、收卷筒10、極片Qm ；圖6是雙軋輥機構(gòu)3主視圖；圖6中，主動齒輪3_1、從動齒輪3_2、油缸3_3、機構(gòu)框3_4 ；圖7是圖6左視圖；圖7中，陶瓷軋輥二 3b、主動齒輪3-1、機構(gòu)框3-4 ；圖8B-B是圖6的B-B剖視圖；圖8B-B中，陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b、主動齒輪3_1、從動齒輪3_2、機構(gòu)框3-4，陶瓷軋輥一 3b兩端從動齒輪軸承3-7、從動齒輪軸承座3-5，陶瓷軋輥二 3a兩端主動齒輪軸承3-8、主動齒輪軸承座3-6，陶瓷軋輥二 3a兩端的主動齒輪軸承座3_6左右兩側(cè)是左向順式斜楔3-9、左向逆式斜楔3-10和右向順式斜楔3-11、右向逆式斜楔3-12 ；圖9A-A是圖7的A-A剖視圖；圖9A-A中，機構(gòu)框3-4、油缸3_3、從動齒輪軸承3_7、從動齒輪軸承座3_5、主動齒輪軸承3-8、主動齒輪軸承座3-6、左向順式斜楔3-9、左向逆式斜楔3-10、右向順式斜楔3-11、右向逆式斜楔3-12 ；圖10是本發(fā)明陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機的陶瓷軋輥結(jié)構(gòu)示意圖；圖10中，鋼軸3kl、陶瓷外套3k2 ；圖11是現(xiàn)有的軋膜機極片走片示意圖；圖11中,送卷筒y6、送卷張力棍y7、鋼質(zhì)軋棍y3b、鋼質(zhì)軋棍y3a、收卷張力棍y9、收卷筒ylO、極片Qm ；
具體實施例參照圖5，極片Qm從送卷筒6送出，經(jīng)送卷張力棍7調(diào)整張力后，送至兩箱加熱器4加熱，使極片Qm中的膠體物質(zhì)受熱軟化，受熱后送至陶瓷軋輥一 3b與陶瓷軋輥二 3a之間的間隙軋膜，極片Qm軋膜后經(jīng)極片過棍8送至收卷張力棍9，到達收卷筒10收卷。參照圖I、圖2、圖3、圖4、圖5，減速電機I、連接聯(lián)軸器2、與主動齒輪3-1連接，主動齒輪3-1與從動齒輪3-2嚙合同步傳動，主動齒輪3-1與陶瓷軋輥二 3a相連，從動齒輪3-2陶瓷軋輥一 3b相連，減速電機I啟動旋轉(zhuǎn)即驅(qū)動陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b相向轉(zhuǎn)動，陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b相向轉(zhuǎn)動即對極片Qm實施軋膜，陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b軋壓極片Qm過程，不僅將極片Qm軋密實，還因軋壓壓緊力將極片Qm拖動完成走片的目的。參照圖5、圖2、圖1，陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b入口處安裝兩箱加熱器4，兩箱加熱器4，由兩只箱式電熱器垂直平行固定，兩只箱式電熱器之間設(shè)間隙，極片Qm通過該間隙時被加熱，加熱至80°C左右可以使極片Qm涂層的膠體軟化，極片Qm涂層的膠體軟化之后，軋膜過程可以降低涂層硬度，有利于極片Qm涂層中的顆粒在受到壓強時具有更好的流動性，極片Qm涂層流動性改善之后同樣的面密度所需壓強即可降低，降低軋膜所需壓強也就降低了所需軋膜功率，從而起到降低能耗的效果，兩箱加熱器4的加熱方式還可以采用蒸汽加熱，由蒸汽提供熱能可以簡化電熱器電路控制系統(tǒng)。參照圖2，、圖5、陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b兩軋輥水平平行安裝，非工作狀態(tài)時，由于陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b其重力相等，在軸承游隙范圍內(nèi)，其軸心下沉也相等，工作時，極片Qm與陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b垂直，當極片Qm通過陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b的間隙被軋壓時，陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b同時平行向左右外側(cè)移位，陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b受到擠壓力相等，極片Qm兩面受力均衡，使兩面涂層壓實基本一致，由于采取兩軋輥水平平行安裝措施，克服了現(xiàn)有軋輥上下排列方式，上軋輥重力壓在下軋輥徑向棍面上，而上軋輥在軸承游隙內(nèi)浮動，下軋輥則因受到上軋輥重力作用無法在軸承游隙范圍內(nèi)浮動，造成上軋輥接觸的極片Qm涂層受到重力與下軋輥接觸的極片Qm涂層受到重力不相等，從而引起的極片Qm的兩面涂層壓密實度不一致的問題。參照圖6、圖7、圖8B-B、圖9A-A，陶瓷軋輥二 3a兩端的主動齒輪軸承座3_6、陶瓷軋輥一 3b兩端從動齒輪軸承座3-5在機構(gòu)框3-4內(nèi)安裝，陶瓷軋輥二 3a兩端的主動齒輪軸承座3-6左右兩側(cè)是左向順式斜楔3-9、左向逆式斜楔3-10和右向順式斜楔3-11、右向逆式斜楔3-12，主動齒輪軸承座3-6下方是油缸3-3，油缸3-3壓力增大時，陶瓷軋輥二 3a兩端的主動齒輪軸承座3-6向上推力增大，主動齒輪軸承座3-6被推向上位移，主動齒輪軸承座3-6被推向上位移時，在主動齒輪軸承座3-6左右兩側(cè)是左向順式斜楔3-9、左向逆式斜楔3-10和右向順式斜楔3-11、右向逆式斜楔3-12的逆時針方向角的導向作用使陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b逼近，此時，施加給極片Qm涂層的壓強就越大，當陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b相向壓強超過設(shè)定值時，油缸3-3壓力不足于抵抗其壓強，主動齒輪軸承座3-6形成可逆位移，在主動齒輪軸承座3-6左右兩側(cè)是左向順式斜楔3-9、左向逆式斜楔3-10和右向順式斜楔3-11、右向逆式斜楔3-12逆時針方向角的導向作用，使陶瓷軋輥二 3a與陶瓷軋輥一 3b壓強減弱，起到保護設(shè)備安全性的作用。參照圖2、圖4、圖5，陶瓷軋輥一 3b垂直上方安裝極片過棍8，經(jīng)過軋膜的極片Qm經(jīng)極片過棍8的弧形面折轉(zhuǎn)，通過安裝在氣缸座9-1支撐的收卷張力棍9調(diào)整張力再收卷，收卷過程保持極片卷的張力均勻性,極片Qm收卷由收卷電機11拖動收卷筒10轉(zhuǎn)動完成。參照圖10，陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b的徑向外層是陶瓷外套3k2，陶瓷軋輥二3a、陶瓷軋輥一 3b的芯軸是鋼軸3kl，采用鋼軸3kl作為強度和剛度結(jié)構(gòu)，陶瓷外套3k2與極片Qm涂層接觸，陶瓷外套3k2維氏硬度達到1800，是現(xiàn)有Cr2系列高合金冷軋輥鋼軋輥的硬度2倍以上，軋膜過程陶瓷外套3k2磨損極小甚至磨損為零，采用陶瓷外套3k2無需經(jīng)常精磨軋輥，僅此一項就可以節(jié)約許多維護經(jīng)費。參照圖5、圖2、圖4，為了軋膜的走片過程避免極片Qm被張力抗拉變形，送卷筒6與陶瓷軋輥二 3a、陶瓷軋輥一 3b之間安裝送卷張力棍7，送卷張力棍7由滑桿座7-1懸掛安裝，送卷張力棍7的重力作用，使極片Qm在走片過程受到均衡的重力壓強，極片Qm送卷過程也就保持了張力均衡，送卷筒6由送卷電機5驅(qū)動。進一步詳細描述陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機其結(jié)構(gòu)減速電機(I)連接聯(lián)軸器(2)與主動齒輪(3-1)連接，主動齒輪(3-1)與從動齒輪(3-2)嚙合，主動齒輪(3-1)與陶瓷軋輥(3a)相連，從動齒輪(3-2)與陶瓷軋輥一(3b)相連，陶瓷軋輥二(3a)與陶瓷軋輥一(3b)入口安裝兩箱加熱器(4)，主動齒輪軸承座(3-6)、從動齒輪軸承座(3-5)在機構(gòu)框(3-4)內(nèi)安裝，陶瓷軋輥一(3a)兩端的主動齒輪軸承座(3-6)左右兩側(cè)是，左向順式斜楔(3-9)、左向逆式斜楔(3-10)和右向順式斜楔(3-11)、右向逆式斜楔(3-12)，主動齒輪軸承座(3-6)下方是油缸(3-3)組成，其特征是陶瓷軋輥二(3a)、陶瓷軋輥一(3b)鋼軸(3kl)的徑向是陶瓷外套(3k2)，兩箱加熱器(4)由兩只箱式電熱器垂直平行固定，兩只箱式電熱器之間設(shè)間隙，陶瓷軋輥二(3a)、陶瓷軋輥一(3b)水平平行安裝。
權(quán)利要求1.一種陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機主要由減速電機(I)連接聯(lián)軸器(2)與主動齒輪(3-1)連接，主動齒輪(3-1)與從動齒輪(3-2)嚙合，主動齒輪(3-1)與陶瓷軋輥(3a)相連，從動齒輪(3-2)與陶瓷軋輥一(3b)相連，陶瓷軋輥二(3a)與陶瓷軋輥一(3b)入口安裝兩箱加熱器(4)，主動齒輪軸承座(3-6)、從動齒輪軸承座(3-5)在機構(gòu)框(3-4)內(nèi)安裝，陶瓷軋輥一(3a)兩端的主動齒輪軸承座(3-6)左右兩側(cè)是，左向順式斜楔(3-9)、左向逆式斜楔(3-10)和右向順式斜楔(3-11)、右向逆式斜楔(3-12)，主動齒輪軸承座(3-6)下方是油缸(3-3)組成，其特征是陶瓷軋輥二(3a)、陶瓷軋輥一(3b)鋼軸(3kl)的徑向是陶瓷外套(3k2)。
2.按權(quán)利要求I所述的陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機其特征是兩箱加熱器(4)由兩只箱式電熱器垂直平行固定，兩只箱式電熱器之間設(shè)間隙。
3.按權(quán)利要求I所述的陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機其特征是陶瓷軋輥二(3a)、陶瓷軋輥一(3b)水平平行安裝。
專利摘要本實用新型公開了一種陶瓷軋輥水平平行鋰電池極片軋膜機，主要由減速電機、聯(lián)軸器、與主動齒輪、從動齒輪、陶瓷軋輥、兩箱加熱器，主動齒輪軸承座、從動齒輪軸承座、機構(gòu)框，左向順式斜楔、左向逆式斜楔，右向順式斜楔、右向逆式斜楔，油缸等組成，由于采取軋輥水平平行安裝措施，克服了現(xiàn)有軋輥上下排列方式，軋輥在軸承游隙內(nèi)浮動，造成上軋輥接觸的極片Qm涂層受到重力與下軋輥接觸的極片Qm涂層受到重力不相等，從而引起的極片的兩面涂層壓密實度不一致的問題，采用陶瓷外套無需經(jīng)常精磨軋輥，節(jié)約許多維護經(jīng)費。
文檔編號B21B27/02GK202427708SQ20112031125
公開日2012年9月12日 申請日期2011年8月16日 優(yōu)先權(quán)日2011年8月16日
發(fā)明者鄧梁 申請人:趙寬, 鄧梁