專利名稱：變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及軋鋼技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法。
背景技術(shù)：
變厚度鋼板也稱為L(zhǎng)P鋼板(Longitudinally Profiled Plate)，這種鋼板在橋梁業(yè)、造船業(yè)、汽車彈簧板等領(lǐng)域中有很大需求。采用縱向變截面鋼板后，明顯的改進(jìn)是(1)合理的梁結(jié)構(gòu)截面設(shè)計(jì)，大大減少焊接的數(shù)量；(2)合理的板厚選擇，減輕結(jié)構(gòu)質(zhì)量；(3)省去螺栓連接接頭中的墊板；(4)省去焊接連接接頭處的機(jī)械加工等。另外中厚板MAS軋制等平面形狀控制方法也采用變厚度技術(shù)來(lái)改善鋼板矩形度，提高軋件成材率。所以縱向變截面鋼板的使用符合節(jié)材、節(jié)能、省工序的要求，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益，有利于我國(guó)鋼鐵工業(yè)的可持續(xù)發(fā)展。
變厚度鋼板從最初的單向變厚度類型發(fā)展成雙向多階梯型等各種類型，如圖1所示，同時(shí)變厚范圍也逐漸拓寬。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)現(xiàn)有變厚度鋼板加工方法的不足之處，本發(fā)明提供一種變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法。
因?yàn)閺?fù)雜變厚度類型可以分解為多個(gè)簡(jiǎn)單的單向變厚度類型，如圖2。所以以單向變厚度鋼板為例說(shuō)明其軋制方法。
(1)由于中厚板軋制過(guò)程鋼板橫向流動(dòng)不均勻，易造成鋼板頭尾凸出或凹進(jìn)去，如圖3(b)，為保證變厚度鋼板頭尾不出現(xiàn)不齊的現(xiàn)象，鋼板頭尾各留出一定的裕量，如圖3中的L0和L1，其中L0為頭部裕量，L1為尾部裕量。軋件的初始厚度為H0。
(2)為軋出最小厚度h0，根據(jù)軋制力模型算出軋件預(yù)計(jì)算塑性曲線，然后結(jié)合軋機(jī)彈跳曲線可以確定軋輥的輥縫S0，此時(shí)軋制力為F0，然后在該輥縫下進(jìn)行軋制。
熱軋板帶材常用Sims公式計(jì)算軋制力，如公式(1)，其所確定的塑性曲線表示軋制力和出口厚度的關(guān)系，如圖4所示。
F=1.15×W·R′Δh·Qp·σ---(1)]]>R′=R0(1+C·FΔh·W)]]>Qp=0.8049+0.2488lchc+0.0393·lchc·ϵ-0.3393·ϵ+0.0732·lchc·ϵ2]]>式中W是軋件寬度、R′是考慮彈性壓扁的軋輥半徑、Δh是壓下量、Qp是應(yīng)力狀態(tài)影響函數(shù)、σ是平均變形抗力，F(xiàn)是軋制力、R0是軋輥初始半徑、Δh是壓下量、W是軋件寬度、C=16(1-v2)π·E=2.2×10-2mm2/kN,]]>v是軋件波松比，近似等于0.3、E是軋輥彈性模量，ϵ=H-hH,]]>lc=R′·Δh,hc=H+h2.]]>軋機(jī)彈跳方程采用公式(2)的簡(jiǎn)單型式，它表示軋機(jī)彈性變形和輥縫的關(guān)系，如圖4所示。
S=h0-F-F0K---(2)]]>式中S是輥縫值，mm；F0是調(diào)零壓力，kN；K是軋機(jī)縱剛度，kN/mm，h0為最小厚度。
塑性曲線和軋機(jī)彈跳方程的交點(diǎn)可以確定軋件出口厚度。因?yàn)轭A(yù)計(jì)算塑性曲線與實(shí)際塑性曲線有一定偏差，所以在軋制過(guò)程中，可以根據(jù)實(shí)測(cè)軋制力F0′，根據(jù)軋機(jī)彈跳方程反算出鋼板實(shí)際計(jì)算出口厚度h0′(或根據(jù)專利200310119005.8的方法計(jì)算得到)，如果實(shí)際出口厚度h0′和h0有差別，則通過(guò)調(diào)整輥縫的位置到S0′，消除厚度偏差。
S0′的調(diào)整方法可以根據(jù)圖4的幾何關(guān)系式得到S0′=S0+ΔS=S0+K+MKΔh---(3)]]>式中，Δh是實(shí)際出口厚度h0′和h0的差值，M是軋件塑性系數(shù)，即塑性曲線的導(dǎo)數(shù)，S0為輥縫設(shè)定值，h0為最小厚度，S0′為調(diào)整后的輥縫設(shè)定值，ΔS為輥縫調(diào)整量。
(3)在頭部軋制過(guò)程中計(jì)算軋出長(zhǎng)度，直至軋出長(zhǎng)度等于L1。軋出長(zhǎng)度的計(jì)算方法如下在工作輥主電機(jī)軸上安裝編碼器，將編碼器的讀數(shù)變化轉(zhuǎn)化為工作輥的轉(zhuǎn)速ω，軋輥的半徑R是已知的，所以根據(jù)軋制時(shí)間t和前滑值f，就可以得出軋出部分的長(zhǎng)度。
L＝(1+f)·vR·t (4)vR＝2πRω(5)f={tg[π8hR·ln(hH)+12arctg(Hh-1)]}2---(6)]]>式中vR是軋輥線速度，H是軋件入口厚度，h是軋件出口厚度。
(4)頭部過(guò)渡階段軋制完成后，繼續(xù)進(jìn)行變厚度軋制，變厚度部分的斜率為α=h1-h0L,]]>所以隨著軋制長(zhǎng)度的變化，軋輥的輥縫也相應(yīng)的調(diào)整。這個(gè)過(guò)程首先需要確定變厚度過(guò)程不同的軋制長(zhǎng)度對(duì)應(yīng)的軋制時(shí)間，其計(jì)算方法如下變厚度部分軋件的出口厚度h為軋件完成長(zhǎng)度l的函數(shù)，h＝h0+α·l(7)式中α為變厚度部分的斜率。
將式(6)代入(7)中，軋件的出口速度v可以表示為軋制完成變厚度段長(zhǎng)度l的函數(shù)v=vR(1+[tg[π8h0+α·lR·ln(h0+α·lH)+12arctg(Hh0+α·l-1)]]2)---(8)]]>在軋制l長(zhǎng)度的楔形段時(shí)，軋制時(shí)間t的計(jì)算如下t=∫0ldlv(l)---(9)]]>將式(8)代入式(9)，得到t=1vR∫0ldl1+[tg[π8h0+α·lR·ln(h0+α·lH)+12arctg(Hh0+α·l-1)]]2---(10)]]>求解出口厚度h與時(shí)間t的關(guān)系，由式(7)可以得到l=h-h0α---(11)]]>代入(10)得到t=1α·vR∫0h-h0αdh1+[tg[π8hR·ln(hH)+12arctg(Hh-1)]]2---(12)]]>使用式(12)計(jì)算過(guò)程復(fù)雜，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用時(shí)可以考慮通過(guò)離散化，求得該公式的數(shù)值解。如圖6所示，將變厚度段離散成n段，總軋制時(shí)間的計(jì)算如下t=Σi=1nlnv(in·l)---(13)]]>即t=1vR·1nΣi=1n11+[tg[π8h0+α·(in·l)R·ln(h0+α·(in·l)H)+12arctg(Hh0+α·(in·l)-1)]]2---(14)]]>(5)根據(jù)變厚度軋制長(zhǎng)度的變化，輥縫進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，調(diào)整方法如下
由于當(dāng)前時(shí)刻t到下一時(shí)刻t+T的過(guò)程中，軋件厚度的調(diào)節(jié)量由兩部分組成①當(dāng)前時(shí)刻t對(duì)應(yīng)的預(yù)設(shè)定厚度ht和下一時(shí)刻t+T對(duì)應(yīng)的預(yù)設(shè)定厚度ht+T的差值；②當(dāng)前時(shí)刻t對(duì)應(yīng)的預(yù)設(shè)定厚度ht和實(shí)際計(jì)算厚度的差值。
首先根據(jù)當(dāng)前時(shí)刻t實(shí)測(cè)軋制力F和輥縫St計(jì)算鋼板出口厚度ht′(或根據(jù)專利200310119005.8的方法計(jì)算得到)，然后計(jì)算當(dāng)前時(shí)刻t對(duì)應(yīng)的實(shí)際厚度ht′與設(shè)定出口厚度ht的偏差Δh，這樣根據(jù)圖7的PH圖(軋機(jī)剛度曲線和軋件塑性曲線的關(guān)系圖)，可以得到為消除當(dāng)前厚度偏差需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS1=M+KK·Δh---(15)]]>M=ΔFhΔh---(16)]]>K=ΔFsΔS---(17)]]>式中，ΔS1為出口厚度變化Δh時(shí)產(chǎn)生的輥縫調(diào)節(jié)量，M是軋件塑性系數(shù)，K是軋機(jī)剛度，ΔFh為軋件厚度變化Δh時(shí)產(chǎn)生的軋制力變化，ΔFs為輥縫變化ΔS時(shí)產(chǎn)生的軋制力變化。
軋制過(guò)程的輥縫控制周期T是固定不變，然后根據(jù)下一時(shí)刻t+T軋件的軋出長(zhǎng)度lt+T，計(jì)算軋件目標(biāo)出口厚度ht+T，根據(jù)預(yù)計(jì)算軋件塑性曲線和軋機(jī)彈跳曲線，計(jì)算出目標(biāo)出口厚度ht+T對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St+T，以及目標(biāo)出口厚度ht對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St，這樣可以得到為消除預(yù)計(jì)算的厚度變化量所需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS2＝St+T-St(18)于是當(dāng)前時(shí)刻t到下一時(shí)刻t+T所需要的總的輥縫調(diào)節(jié)量為ΔS＝ΔS1+ΔS2(19)(6)上述軋制過(guò)程持續(xù)進(jìn)行，直至變厚度段軋出長(zhǎng)度等于L。此時(shí)軋件的厚度已經(jīng)過(guò)渡到最大厚度h1，之后進(jìn)行尾部軋制。與頭部軋制類似，由于預(yù)計(jì)算塑性曲線與實(shí)際塑性曲線有一定偏差，所以在尾部軋制過(guò)程中，可以根據(jù)實(shí)際計(jì)算出口厚度h1′和h1有差別，則根據(jù)公式(3)，通過(guò)調(diào)整輥縫的位置，消除尾部厚度偏差。直至尾部軋制完成。
本發(fā)明的明顯效果是能夠以方便快捷的工藝，連續(xù)軋制變厚度鋼板。本發(fā)明適用于中厚板軋機(jī)。


圖1為變厚度鋼板的斷面類型示意圖；
圖2為復(fù)雜變厚度鋼板分解圖；圖3為變厚度鋼板尺寸示意圖，其中(a)側(cè)視圖，(b)俯視圖；圖4為頭部軋制過(guò)程輥縫設(shè)定方法示意圖；圖5軋制過(guò)程示意圖；圖6變厚度段軋制時(shí)間計(jì)算示意圖；圖7為變厚度軋制過(guò)程輥縫設(shè)定方法；圖8為實(shí)施例1變厚度鋼板尺寸示意圖，其中(a)側(cè)視圖，(b)俯視圖；圖9為實(shí)施例2變厚度鋼板尺寸示意圖，其中(a)側(cè)視圖，(b)俯視圖。
具體實(shí)施例方式
實(shí)施例1將30mm×1500mm×10000mm的軋件軋制成28/25×1500×10000mm的變厚度板。
如圖，根據(jù)體積不變?cè)?，令頭部L0＝600mm，可知L1=30×10000×1500-0.5×(25+28)×10000×1500-25×600×150028×1500=714.3mm]]>假定對(duì)某個(gè)軋機(jī)，其軋機(jī)剛度為K＝7000kN/mm，調(diào)零壓力F0＝15000kN，工作輥半徑500mm，軋輥轉(zhuǎn)速為15r/min。如圖5，為了得到25mm厚的鋼板，根據(jù)公式(1)的Sims公式預(yù)計(jì)算得到軋制力為29000kN，根據(jù)彈跳方程求出的輥縫設(shè)定值S0=h-F-F0K=25-29000-150007000=23mm,]]>在軋制過(guò)程中檢測(cè)到鋼板的實(shí)測(cè)軋制力F0′＝30400kN，該軋制力與預(yù)計(jì)算軋制力F0有偏差，根據(jù)彈跳方程h=s+F-F0K=23+30400-150007000=25.2mm,]]>得到鋼板厚度為25.2mm，此時(shí)迅速將軋機(jī)輥縫設(shè)定值調(diào)整為S0′，S0′=S0+ΔS=S0+K+MKΔh=23+7000+60007000×0.2=23.371mm,]]>使得鋼板出口厚度等于25mm。
軋制過(guò)程跟蹤軋件長(zhǎng)度，軋輥圓周的線速度為vR＝2π×500/60×15＝785mm/sf={tg[π825500·ln(2530)+12arctg(3025-1)]}2=0.0387]]>t=L0(1+f)·vR=600(1+0.0387)×785=0.736s]]>在頭部軋制0.736s后，就完成頭部過(guò)渡段的軋制任務(wù)，然后進(jìn)行變厚度段的軋制，變厚度段的斜率為α=28-2510000=0.0003.]]>將變厚度段離散成100段，總軋制時(shí)間的計(jì)算如下t=1vR·10000100Σi=1n11+[tg[π825+α·(i100·10000)500·ln(25+α·(i100·10000)30)+12arctg(3025+α·(i100·10000)-1)]]2=12.40]]>根據(jù)變厚度軋制長(zhǎng)度的變化，輥縫進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，調(diào)整方法如下首先根據(jù)當(dāng)前時(shí)刻t實(shí)測(cè)軋制力F和輥縫St計(jì)算鋼板出口厚度ht′，假定當(dāng)前時(shí)刻得到的ht′＝25.5mm，與設(shè)定出口厚度ht＝25.7mm的偏差Δh＝0.2mm，這樣根據(jù)圖8的PH圖，可以得到為消除當(dāng)前厚度偏差需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS1=M+KK·Δh=6000+70007000×0.2=0.371mm]]>假定軋制過(guò)程的輥縫控制周期T＝10ms固定不變，然后根據(jù)下一時(shí)刻t+10ms軋件的軋出長(zhǎng)度lt+T，計(jì)算軋件目標(biāo)出口厚度ht+T=25.7+785100×0.0003=25.7024mm,]]>根據(jù)預(yù)計(jì)算軋件塑性曲線和軋機(jī)彈跳曲線，計(jì)算出目標(biāo)出口厚度ht+T對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St+T＝23.703，以及目標(biāo)出口厚度ht＝25.7對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St＝23.7，這樣可以得到為消除預(yù)計(jì)算的厚度變化量所需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS2＝St+T-St＝23.703-23.7＝0.003mm于是當(dāng)前時(shí)刻t到下一時(shí)刻t+T所需要的總的輥縫調(diào)節(jié)量為ΔS＝ΔS1+ΔS2＝0.36+0.003＝0.363mm上述軋制過(guò)程持續(xù)進(jìn)行，直至變厚度段軋出長(zhǎng)度等于10000mm。此時(shí)軋件的厚度已經(jīng)過(guò)渡到最大厚度28mm，之后進(jìn)行尾部軋制。與頭部軋制類似，由于預(yù)計(jì)算塑性曲線與實(shí)際塑性曲線有一定偏差，所以在尾部軋制過(guò)程中，可以根據(jù)實(shí)際計(jì)算出口厚度h1′和h1有差別，則通過(guò)調(diào)整輥縫的位置，消除尾部厚度偏差。直至尾部軋制完成。
實(shí)施例2將25mm×2500mm×8000mm的軋件軋制成22/20×2500×8000mm的變厚度板。
如圖，根據(jù)體積不變?cè)?，令頭部L0＝600mm，可知L1=25×2500×8000-0.5×(20+22)×2500×8000-22×600×250022×2500=854.5mm]]>假定對(duì)某個(gè)軋機(jī)，其軋機(jī)剛度為K＝10000kN/mm，調(diào)零壓力F0＝25000kN，工作輥半徑500mm，軋輥轉(zhuǎn)速為20r/min。如圖5，為了得到20mm厚的鋼板，根據(jù)公式(1)的Sims公式預(yù)計(jì)算得到軋制力為27500kN，根據(jù)彈跳方程求出的輥縫設(shè)定值S0=h-F-F0K=20-27500-2500010000=19.75mm,]]>在軋制過(guò)程中檢測(cè)到鋼板的實(shí)測(cè)軋制力F0′＝26500kN，該軋制力與預(yù)計(jì)算軋制力F0有偏差，根據(jù)彈跳方程h=s+F-F0K=19.75+26500-2500010000=19.85mm,]]>得到鋼板厚度為19.85mm，此時(shí)迅速軋機(jī)輥縫設(shè)定值調(diào)整為S0′，S0′=S0+ΔS=S0+K+MKΔh=19.75+10000+530010000×0.1=19.903mm,]]>使得鋼板出口厚度等于20mm。
軋制過(guò)程跟蹤軋件長(zhǎng)度，軋輥圓周的線速度為vR＝2π×500/60×20＝1047.2mm/sf={tg[π820500·ln(2025)+12arctg(2520-1)]}2=0.047]]>t=L0(1+f)·vR=600(1+0.047)×1047.2=0.547s]]>在頭部軋制0.547s后，就完成頭部過(guò)渡段的軋制任務(wù)，然后進(jìn)行變厚度段的軋制，變厚度段的斜率為α=22-208000=0.00025.]]>將變厚度段離散成100段，總軋制時(shí)間的計(jì)算如下t=1vR·8000100Σi=1n11+[tg[π820+α·(i100·8000)500·ln(20+α·(i100·8000)25)+12arctg(2520+α·(i100·8000)-1)]]2=7.380]]>根據(jù)變厚度軋制長(zhǎng)度的變化，輥縫進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，調(diào)整方法如下首先根據(jù)當(dāng)前時(shí)刻t實(shí)測(cè)軋制力F和輥縫St計(jì)算鋼板出口厚度ht′，假定當(dāng)前時(shí)刻得到的ht′＝20.6mm，與設(shè)定出口厚度ht＝20.55mm的偏差Δh＝-0.05mm，這樣根據(jù)圖8的PH圖，可以得到為消除當(dāng)前厚度偏差需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS1=M+KK·Δh=-5955+1000010000×0.05=0.080mm]]>假定軋制過(guò)程的輥縫控制周期T＝10ms固定不變，然后根據(jù)下一時(shí)刻t+10ms軋件的軋出長(zhǎng)度lt+T，計(jì)算軋件目標(biāo)出口厚度ht+T=20.55+1047100×0.00025=20.5526mm,]]>根據(jù)預(yù)計(jì)算軋件塑性曲線可知，此時(shí)軋制力為24750kN，然后結(jié)合軋機(jī)彈跳曲線，計(jì)算出目標(biāo)出口厚度ht+T對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St+T=h-F-F0K=20.5526-24750-25000100000=20.5551,]]>以及目標(biāo)出口厚度ht＝20.55對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St＝20.5524，這樣可以得到為消除預(yù)計(jì)算的厚度變化量所需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS2＝St+T-St＝20.5551-20.5524＝0.0027mm于是當(dāng)前時(shí)刻t到下一時(shí)刻t+T所需要的總的輥縫調(diào)節(jié)量為ΔS＝ΔS1+ΔS2＝0.08+0.0027＝0.0827mm上述軋制過(guò)程持續(xù)進(jìn)行，直至變厚度段軋出長(zhǎng)度等于8000mm。此時(shí)軋件的厚度已經(jīng)過(guò)渡到最大厚度22mm，之后進(jìn)行尾部軋制。與頭部軋制類似，由于預(yù)計(jì)算塑性曲線與實(shí)際塑性曲線有一定偏差，所以在尾部軋制過(guò)程中，可以根據(jù)實(shí)際計(jì)算出口厚度h1′和h1有差別，則通過(guò)調(diào)整輥縫的位置，消除尾部厚度偏差。直至尾部軋制完成。
權(quán)利要求
1.一種變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法，其特征在于按以下步驟進(jìn)行(1)鋼板頭尾各留出一定的裕量，L0為頭部裕量，L1為尾部裕量；(2)為軋出最小厚度h0，根據(jù)軋制力模型算出軋件預(yù)計(jì)算塑性曲線，然后結(jié)合軋機(jī)彈跳曲線確定軋輥的輥縫S0，此時(shí)軋制力為F0，然后在該輥縫下進(jìn)行軋制；(3)在頭部軋制過(guò)程中計(jì)算軋出長(zhǎng)度，直至軋出長(zhǎng)度等于L1；(4)頭部過(guò)渡階段軋制完成后，繼續(xù)進(jìn)行變厚度軋制，這個(gè)過(guò)程首先確定變厚度過(guò)程不同的軋制長(zhǎng)度對(duì)應(yīng)的軋制時(shí)間；(5)根據(jù)變厚度軋制長(zhǎng)度的變化，調(diào)整輥縫；(6)上述軋制過(guò)程持續(xù)進(jìn)行，直至變厚度段軋出長(zhǎng)度等于變厚度鋼板目標(biāo)長(zhǎng)度，此時(shí)軋件的厚度已經(jīng)過(guò)渡到最大厚度h1，之后進(jìn)行尾部軋制，基于預(yù)計(jì)算塑性曲線與實(shí)際塑性曲線存在的偏差，在尾部軋制過(guò)程中，根據(jù)實(shí)際計(jì)算出口厚度h1′和h1的差別，通過(guò)調(diào)整輥縫的位置，消除尾部厚度偏差，直至尾部軋制完成。
2.按照權(quán)利要求1所述的變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法，其特征在于步驟(2)軋機(jī)彈跳方程采用以下公式S=h0-F-F0K]]>式中S是輥縫值，mm；F0是調(diào)零壓力，kN；K是軋機(jī)縱剛度，kN/mm，F(xiàn)軋制力，h0為最小厚度；通過(guò)調(diào)整輥縫的位置到S0′，消除厚度偏差，S0′的調(diào)整按下式進(jìn)行S0′=S0+ΔS=S0+K+MKΔh]]>式中，Δh是實(shí)際出口厚度h0′和h0的差值，M是軋件塑性系數(shù)，即塑性曲線的導(dǎo)數(shù)，S0為輥縫設(shè)定值，h0為最小厚度，S0′為調(diào)整后的輥縫設(shè)定值，ΔS為輥縫調(diào)整量。
3.按照權(quán)利要求1所述的變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法，其特征在于步驟(3)軋出長(zhǎng)度的計(jì)算方法如下在工作輥主電機(jī)軸上安裝編碼器，將編碼器的讀數(shù)變化轉(zhuǎn)化為工作輥的轉(zhuǎn)速ω，軋輥的半徑R是已知的，根據(jù)軋制時(shí)間t和前滑值f，計(jì)算軋出部分的長(zhǎng)度，L＝(1+f)·vR·tvR＝2πRωf={tg[π8hR·ln(hH)+12arctg(Hh-1)]}2]]>式中vR是軋輥線速度，H是軋件入口厚度，h是軋件出口厚度。
4.按照權(quán)利要求1所述的變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法，其特征在于步驟(5)輥縫調(diào)整方法如下首先計(jì)算得到消除當(dāng)前厚度偏差需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS1=M+KK·Δh]]>式中，M是軋件塑性系數(shù)，K是軋機(jī)剛度，軋制過(guò)程的輥縫控制周期T固定不變，然后根據(jù)下一時(shí)刻t+T軋件的軋出長(zhǎng)度lt+T，計(jì)算軋件目標(biāo)出口厚度ht+T，根據(jù)預(yù)計(jì)算軋件塑性曲線和軋機(jī)彈跳曲線，計(jì)算出目標(biāo)出口厚度ht+T對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St+T，以及目標(biāo)出口厚度ht對(duì)應(yīng)的輥縫設(shè)定值St，得到消除預(yù)計(jì)算的厚度變化量所需要的輥縫調(diào)節(jié)量ΔS2＝St+T-St則當(dāng)前時(shí)刻t到下一時(shí)刻t+T所需要的總的輥縫調(diào)節(jié)量為ΔS＝ΔS1+ΔS2。
全文摘要
一種變厚度鋼板的連續(xù)軋制方法，首先鋼板頭尾各留出一定的裕量，為軋出最小厚度，根據(jù)軋制力模型算出軋件預(yù)計(jì)算塑性曲線，然后結(jié)合軋機(jī)彈跳曲線確定軋輥的輥縫，然后在該輥縫下進(jìn)行軋制；在頭部軋制過(guò)程中計(jì)算軋出長(zhǎng)度，直至軋出長(zhǎng)度等于L
文檔編號(hào)B21B1/24GK1850375SQ20061004645
公開(kāi)日2006年10月25日 申請(qǐng)日期2006年4月29日 優(yōu)先權(quán)日2006年4月29日
發(fā)明者胡賢磊, 劉相華, 王君, 王昭東, 何純玉, 矯志杰, 趙忠 申請(qǐng)人:東北大學(xué)