輸送設(shè)備用零件及板構(gòu)件的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供能夠適當(dāng)?shù)馗纳普駝?dòng)特性的輸送設(shè)備用零件以及適當(dāng)?shù)馗纳屏苏駝?dòng)特性的板構(gòu)件。本發(fā)明的輸送設(shè)備用零件包括：貼片構(gòu)件(13)，其包括金屬制且為板狀的貼片板(12)以及沿著所述貼片板(12)的一個(gè)面設(shè)置的減振樹脂層(14)；以及基板(16)，其為金屬制，與所述貼片構(gòu)件(13)的所述減振樹脂層(14)密合，在該基板(16)上粘貼有所述貼片構(gòu)件(13)，所述貼片板(12)是經(jīng)過軋制工序制造而成的，所述貼片板(12)的長度方向與軋制方向所成的銳角為30°～70°。利用該結(jié)構(gòu)，能夠提高一階模態(tài)的固有頻率，而能夠改善振動(dòng)特性。
【專利說明】
輸送設(shè)備用零件及板構(gòu)件
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及使聲響、振動(dòng)衰減的板構(gòu)件及貼片板。
【背景技術(shù)】
[0002] 在汽車、鐵道車輛、船舶以及航空器等輸送設(shè)備中，由于各種原因，而產(chǎn)生聲響、振 動(dòng)。
[0003] 例如，作為汽車的動(dòng)力源的發(fā)動(dòng)機(jī)或馬達(dá)在驅(qū)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生聲響、振動(dòng)。另外，在汽車 行駛時(shí)，因路面的凹凸等原因而引起車身產(chǎn)生聲響、振動(dòng)。當(dāng)這樣的聲響、振動(dòng)直接傳遞至 車內(nèi)（駕駛室)時(shí)，會(huì)給車內(nèi)的乘客帶來不適感。
[0004] 于是，以往，開發(fā)有用于抑制上述那樣的聲響、振動(dòng)的技術(shù)。例如，在專利文獻(xiàn)1中 公開有一種用于使板組件的噪音和振動(dòng)降低的聲音衰減貼片。另外，例如在專利文獻(xiàn)2中公 開有一種用于使傳遞至車輛內(nèi)部的噪音和振動(dòng)減少的車輛底板容器。
[0005] 專利文獻(xiàn)1的聲音衰減板借助粘接層粘接于板組件的主板。在專利文獻(xiàn)2的車輛底 板容器中，噪聲衰減貼片借助粘接層粘接于主板。這樣，專利文獻(xiàn)1的聲音衰減板和專利文 獻(xiàn)2的噪聲衰減板均為了使噪音和振動(dòng)減少而以粘接于主板(主板)的方式進(jìn)行使用。
[0006] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0007] 專利文獻(xiàn)
[0008] 專利文獻(xiàn)1:日本特表2013-535030號(hào)公報(bào) [0009] 專利文獻(xiàn)2:日本特表2013-508219號(hào)公報(bào)

【發(fā)明內(nèi)容】

[0010] 發(fā)明要解決的問題
[0011]然而，在實(shí)際使用上述那樣的板組件和車輛底板容器時(shí)，其使用環(huán)境的頻率(例如 在車輛行駛中或發(fā)動(dòng)機(jī)工作中，板組件或車輛底板容器受到的振動(dòng)的頻率)下的振動(dòng)特性 成為問題。上述頻率下的振動(dòng)特性例如能夠通過提高一階模態(tài)的固有頻率來改善。然而，通 過本發(fā)明人們的深入研究，得知:僅僅將聲音衰減板與主板粘接，存在也無法充分地改善板 組件的上述頻率下的振動(dòng)特性的情況。同樣，得知:僅僅將聲音衰減貼片與主板粘接，存在 也無法充分地改善車輛底板容器的上述頻率下的振動(dòng)特性的情況。在這些情況下，無法適 當(dāng)?shù)匾种坡曧?、振?dòng)。
[0012] 本發(fā)明即是為了解決這樣的問題而做成的，其目的在于提供能夠適當(dāng)?shù)馗纳瓢鍢?gòu) 件的振動(dòng)特性的輸送設(shè)備用零件及適當(dāng)?shù)馗纳屏苏駝?dòng)特性的板構(gòu)件。
[0013] 用于解決問題的方案
[0014] 本發(fā)明人們對(duì)在主板上粘貼有貼片構(gòu)件的板構(gòu)件的用于改善振動(dòng)特性的結(jié)構(gòu)進(jìn) 行了深入研究。在此，構(gòu)成上述這樣的板構(gòu)件的貼片構(gòu)件的貼片板通常從乳制了的金屬板 采集。更具體而言，通常，考慮到成品率，以金屬板的乳制方向成為貼片板的長度方向的方 式或以與金屬板的乳制方向正交的方向成為貼片板的長度方向的方式從金屬板采集貼片 板。然而，通過本發(fā)明人們的研究，得知:在如上述那樣采集了貼片板的情況下，不會(huì)充分地 提高板構(gòu)件的振動(dòng)特性。于是，本發(fā)明人們對(duì)板構(gòu)件的振動(dòng)特性未提高的原因進(jìn)行了各種 研究。
[0015] 經(jīng)過乳制工序制造而成的金屬板在乳制時(shí)被施加有塑性應(yīng)變。在以金屬板上的任 意的位置為基準(zhǔn)的情況下，所述塑性應(yīng)變的大小因方向不同而不同。例如，在乳制方向和與 乳制方向正交的方向（寬度方向）上，塑性應(yīng)變的大小不同。由于該塑性應(yīng)變之差而引起金 屬板的楊氏模量產(chǎn)生各向異性。具體而言，參照后述的圖3,從乳制了的金屬板采集的貼片 板的楊氏模量例如在相對(duì)于乳制方向成大約90°的方向上最高，在相對(duì)于乳制方向成大約 45°和大約135°的方向上最低。這樣的楊氏模量的各向異性在抗拉強(qiáng)度較高的金屬板(例如 高強(qiáng)度鋼)中特別顯著。
[0016] 本發(fā)明人們認(rèn)為，上述這樣的貼片板的楊氏模量各向異性較大地影響板構(gòu)件的振 動(dòng)特性。于是，得出了這樣的見解:貼片板的乳制方向（對(duì)楊氏模量各向異性帶來影響的要 素)與貼片板的長度方向之間的關(guān)系對(duì)板構(gòu)件的振動(dòng)特性帶來較大的影響。
[0017] 本發(fā)明即是基于上述的見解而完成的，其主旨在于下述的板構(gòu)件和貼片板。
[0018] (1) 一種輸送設(shè)備用零件，其中，
[0019]該輸送設(shè)備用零件包括：
[0020] 貼片構(gòu)件，其包括金屬制且為板狀的貼片板以及沿著所述貼片板的一個(gè)面設(shè)置的 減振樹脂層；以及
[0021] 基板，其為金屬制，所述貼片構(gòu)件的所述減振樹脂層密合，在該基板上粘貼有所述 貼片構(gòu)件，
[0022] 所述貼片板是經(jīng)過乳制工序制造而成的，
[0023]所述貼片板的長度方向與乳制方向所成的銳角為30°~70°。
[0024] (2)根據(jù)上述（1)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，所述基板是經(jīng)過乳制工序制造而 成的，所述貼片板的長度方向與所述基板的乳制方向所成的銳角為30°~70°。
[0025] (3)根據(jù)上述（1)或(2)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，所述貼片板為具有590MPa以 上的抗拉強(qiáng)度的鋼板。
[0026] (4)根據(jù)上述(1)~(3)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，所述貼片板和所述 基板至少在一部分的部位被焊接起來。
[0027] (5)根據(jù)上述(1)~(4)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，該輸送設(shè)備用零件 具有加工為棱線狀的部位，所述貼片板和所述基板在所述加工為棱線狀的部位的至少一部 分被焊接起來。
[0028] (6)根據(jù)上述(1)~(5)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，該輸送設(shè)備用零件 設(shè)有凹凸?fàn)畹膭偠燃訌?qiáng)加工部。
[0029] (7)根據(jù)上述(1)~(6)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，所述減振樹脂層具 有導(dǎo)電性。
[0030] (8)根據(jù)上述(1)~(7)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，所述貼片板的厚度 在0.3mm以上，且在所述基板的厚度以下。
[0031] (9)根據(jù)上述(1)~(8)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，所述減振樹脂層的 厚度在ΙΟμπι以上且ΙΟΟΟμπι以下。
[0032] (10)根據(jù)上述（1)~(9)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，所述減振樹脂層 包括溫度特性不同的多個(gè)層。
[0033] (11)根據(jù)上述(10)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，在所述多個(gè)層之間插入有板。
[0034] (12)根據(jù)上述（1)~（11)中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中，對(duì)所述貼片板或 所述基板的與所述減振樹脂層相接觸的面施加了凹凸?fàn)畹谋砻婕庸ぁ?br>[0035] (13)-種板構(gòu)件，其中，
[0036]該板構(gòu)件包括：
[0037] 貼片構(gòu)件，其包括金屬制且為板狀的貼片板以及沿著所述貼片板的一個(gè)面設(shè)置的 減振樹脂層；以及
[0038] 基板，其為金屬制，與所述貼片構(gòu)件的所述減振樹脂層密合，在該基板上粘貼有所 述貼片構(gòu)件，
[0039] 所述貼片板是經(jīng)過乳制工序制造而成的，
[0040] 所述貼片板的長度方向與乳制方向所成的銳角為30°~70°。
[0041] 發(fā)明的效果
[0042] 采用本發(fā)明，能夠獲得改善了振動(dòng)特性的板構(gòu)件及能夠改善板構(gòu)件的振動(dòng)特性的 貼片板。
【附圖說明】
[0043] 圖1A是本發(fā)明的一實(shí)施方式的板構(gòu)件的外觀立體圖。
[0044] 圖1B是板構(gòu)件的側(cè)視圖。
[0045] 圖2是板構(gòu)件的俯視圖。
[0046]圖3是用于說明貼片板的楊氏模量的各向異性的曲線圖。
[0047] 圖4A是用于說明貼片板的楊氏模量的各向異性的圖。
[0048] 圖4B是用于說明貼片板的楊氏模量的各向異性的圖。
[0049] 圖5是板構(gòu)件的俯視圖。
[0050] 圖6是表示使用抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板的情況下的模擬結(jié)果的曲線 圖。
[0051] 圖7是表示使用抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板作為貼片板的情況下的模擬結(jié)果的曲線 圖。
[0052]圖8是表示使用抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板作為貼片板的情況下的模擬結(jié)果的曲線 圖。
[0053]圖9是表示使用抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板的情況下的模擬結(jié)果的曲線 圖。
[0054]圖10是表示使用抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板作為貼片板的情況下的模擬結(jié)果的曲 線圖。
[0055]圖11是表示使用抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板作為貼片板的情況下的模擬結(jié)果的曲 線圖。
[0056]圖12A是表不貼片板的另一例的圖。
[0057]圖12B是表不貼片板的另一例的圖。
[0058] 圖13是本發(fā)明的一實(shí)施方式的板構(gòu)件的外觀立體圖。
[0059] 圖14是本發(fā)明的一實(shí)施方式的前圍板的外觀立體圖。
[0060] 圖15A是用于說明板構(gòu)件的制造方法的一例子的圖。
[0061] 圖15B是用于說明板構(gòu)件的制造方法的一例子的圖。
[0062] 圖16A是用于說明板構(gòu)件和前圍板的制造方法的一例子的圖。
[0063] 圖16B是用于說明板構(gòu)件和前圍板的制造方法的一例子的圖。
[0064] 圖16C是用于說明板構(gòu)件和前圍板的制造方法的一例子的圖。
[0065] 圖17是表示在分別對(duì)主體部和貼片板進(jìn)行了沖壓加工之后利用減振樹脂層將兩 者接合的例子的示意圖。
[0066] 圖18是用于說明減振樹脂層的減振功能的概略剖視圖。
[0067] 圖19是表示在未進(jìn)行點(diǎn)焊的部位設(shè)有加強(qiáng)筋部的例子的示意圖。
[0068]圖20是表示溫度特性不同的多種樹脂的特性圖。
[0069] 圖21是表示由多個(gè)樹脂層構(gòu)成減振樹脂層的例子的剖視圖。
[0070] 圖22是表示由多個(gè)樹脂層構(gòu)成減振樹脂層的例子的剖視圖。
[0071] 圖23是表示在與減振樹脂層相接觸的主體部或貼片板的表面進(jìn)行微細(xì)的凹凸?fàn)?的表面加工的例子的剖視圖。
[0072]圖24是表示本發(fā)明的另一實(shí)施方式的板構(gòu)件的外觀立體圖。
[0073]圖25是表示減振器鐘形座（日文：シ3ック7文乂一，一夕y -）的外觀立體圖。 [0074]圖26A是從側(cè)方觀察行李箱地板面板的剖視圖。
[0075]圖26B是貼片構(gòu)件的俯視圖。
[0076]圖27是貼片構(gòu)件的另一例的俯視圖。
[0077]圖28是地板通道部的外觀立體圖。
[0078] 圖29是表示在主體部上粘貼有貼片構(gòu)件的情況下以及在主體部上未粘貼有貼片 構(gòu)件的情況下的傳遞函數(shù)的特性圖。
[0079] 圖30是表示使在主體部上粘貼有貼片構(gòu)件的情況下的總板厚和在主體部上未粘 貼有貼片構(gòu)件的情況下的主體部的板厚相同的情況的特性圖。
[0080]圖31是表不使在主體部上粘貼有貼片構(gòu)件的情況下的總板厚和在主體部上未粘 貼有貼片構(gòu)件的情況下的主體部的板厚相同的情況的圖。
[0081] 圖32是表示在相同形狀的各主體部上分別粘貼有具有厚度不同的貼片板的板構(gòu) 件的情況下的傳遞函數(shù)的特性圖。
[0082] 圖33是表示在主體部上粘貼有大小不同的貼片構(gòu)件的情況的特性圖。
[0083] 圖34是比較在主體部上粘貼有本實(shí)施方式的貼片構(gòu)件的情況和粘貼有減振片(厚 度3mm、4.5mm、6mm)的情況而進(jìn)行表示的特性圖。
[0084]圖35是表示用于測(cè)量圖29~圖34的特性的試驗(yàn)裝置的示意圖。
[0085] 圖36是表示從圖35中的箭頭A方向觀察到的狀態(tài)的俯視圖。
【具體實(shí)施方式】
[0086] 以下參照附圖詳細(xì)說明本發(fā)明的較佳的實(shí)施方式。另外，在本說明書和附圖中，對(duì) 實(shí)質(zhì)上具有相同的功能結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)要素標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，從而省略重復(fù)說明。
[0087] 以下，詳細(xì)說明本發(fā)明的貼片板及具備該貼片板的板構(gòu)件。圖1A是表示本發(fā)明的 一實(shí)施方式的板構(gòu)件10的外觀立體圖，圖1Β是板構(gòu)件10的側(cè)視圖。板構(gòu)件10例如在汽車制 造工廠中被加工為汽車的前圍板。
[0088] 如圖1Α和圖1Β所示，板構(gòu)件10包括貼片構(gòu)件13和金屬制的主體部(基板或主板） 16。貼片構(gòu)件13包括金屬制的貼片板12和沿著貼片板12的一個(gè)面設(shè)置的減振樹脂層14,貝占 片板12借助減振樹脂層14粘貼于主體部16。貼片板12和主板16分別能夠使用經(jīng)過乳制工序 制造而成的金屬板。具體而言，貼片板12和主板16分別能夠使用例如乳制鋼板。減振樹脂層 14由粘彈性樹脂構(gòu)成，例如，能夠使用還可以作為粘接劑發(fā)揮功能的丙烯酸樹脂，由環(huán)氧系 樹脂形成。另外，作為貼片板12,優(yōu)選使用具有590MPa以上的抗拉強(qiáng)度的鋼板，但也可以是 軟鋼等抗拉強(qiáng)度小于590MPa的材料。
[0089] 在本實(shí)施方式中，貼片構(gòu)件13和主體部16分別具有俯視呈長方形的形狀。在俯視 時(shí)，貼片構(gòu)件13比主體部16小。貼片板12的厚度例如優(yōu)選為0.5mm~2.0mm，主體部16的厚度 例如優(yōu)選為0.7mm~3.2mm。
[0090] 板構(gòu)件10例如能夠通過以下的方式進(jìn)行制造。首先，準(zhǔn)備主體部16和貼片板12,通 過在貼片板12上涂布減振樹脂層14,從而構(gòu)成貼片構(gòu)件13。然后，使主體部16與減振樹脂層 14密合，并在主體部16上粘貼貼片構(gòu)件13。此時(shí)，在將貼片構(gòu)件13和主體部16加熱到了200 °(：的狀態(tài)下，互相按壓貼片構(gòu)件13和主體部16,從而在主體部16上粘貼貼片構(gòu)件13。或者， 在主體部16的表面上涂布減振樹脂層14。然后，以將減振樹脂層14夾在中間的方式在主體 部16上重疊貼片板12,并加熱至200°C。在加熱到了 200°C的狀態(tài)下，使用模具互相按壓貼片 板12和主體部16。由此，在貼片板12上粘接主體部16。此時(shí)，以粘接劑層14的厚度例如成為 0.05mm的方式按壓貼片板12和主體部16。
[0091] 圖2是板構(gòu)件10的俯視圖。在圖2中，用箭頭LD表示貼片板12的長度方向，用箭頭WD 表示貼片板12的寬度方向，用箭頭RD1表示貼片板12的乳制方向，用箭頭RD2表示主體部16 的乳制方向。本發(fā)明人們通過下述說明的模擬，求得貼片板12的長度方向LD與乳制方向RD1 所成的銳角α (以下簡稱為角α)以及貼片板12的長度方向LD與主體部16的乳制方向RD2所成 的銳角β(以下簡稱為角β)的恰當(dāng)?shù)闹怠?br>[0092] 在模擬中，作為貼片板12、粘接劑層14以及主體部1，使用具有下述的結(jié)構(gòu)的評(píng)價(jià) 模型（模擬模型），并評(píng)價(jià)了貼片板12的中央以最大的振幅振動(dòng)的一階模態(tài)的振動(dòng)特性。具 體而言，使主體部16的四個(gè)側(cè)面的位移成為0,評(píng)價(jià)了評(píng)價(jià)模型的一階模態(tài)的振動(dòng)特性。貝占 片板12使用了抗拉強(qiáng)度不同的三種冷乳鋼板的模型。
[0093](評(píng)價(jià)模型的結(jié)構(gòu)）
[0094] ?貼片板
[0095] 厚度（mm) :0.5
[0096] 長度(mm) :200
[0097] 寬度(mm) :100
[0098] 材料:冷乳鋼板
[0099] 抗拉強(qiáng)度(MPa):450、595、789
[0100] ?粘接劑層
[0101] 厚度(mm) :0.05mm
[0102] 材料:環(huán)氧系樹脂
[0103] ?主板
[0104] 厚度（mm) :0.5
[0105] 長度(mm) :250
[0106] 寬度(mm) :125
[0107] 材料:冷乳鋼板 [0108]抗拉強(qiáng)度(MPa):455
[0109] 在評(píng)價(jià)模型中，對(duì)貼片板12和主體部16分別設(shè)定了楊氏模量。在該模擬中，測(cè)量實(shí) 際的冷乳鋼板的楊氏模量，使貼片板12和主體部16的楊氏模量具有各向異性。
[0110] 圖3、圖4A以及圖4B是用于說明在評(píng)價(jià)模型中對(duì)貼片板12賦予的楊氏模量的各向 異性的圖。具體而言，圖3是表示貼片板12的任意的位置處的楊氏模量與乳制方向RD1之間 的關(guān)系的曲線圖。另外，圖4A表示長度方向LD和乳制方向RD1相同的貼片板12的俯視圖，圖 4B表示長度方向LD和乳制方向RD1不同的貼片板12的俯視圖。另外，在圖4中，用單點(diǎn)劃線表 示貼片板12的中心點(diǎn)的任意的方向上的楊氏模量。另外，圖3和圖4是以容易理解的方式表 示了貼片板12的楊氏模量的各向異性的圖，并不是準(zhǔn)確地表示了在模擬中實(shí)際賦予的楊氏 模量的圖。
[0111 ]參照?qǐng)D3、圖4A以及圖4B，在評(píng)價(jià)模型中，在將乳制方向RD1設(shè)為前后方向的情況 下，以相對(duì)于前后方向和左右方向傾斜了大約45°的方向上的楊氏模量低于前后方向和左 右方向上的楊氏模量的方式設(shè)定了貼片板12的楊氏模量。另外，以在上述前后方向和左右 方向上對(duì)稱的方式設(shè)定了貼片板12的楊氏模量。雖省略詳細(xì)的說明，但對(duì)于主體部16也是 在將乳制方向RD2(參照?qǐng)D2)設(shè)為前后方向的情況下，以相對(duì)于前后方向和左右方向傾斜了 45°的方向上的楊氏模量低于前后方向和左右方向上的楊氏模量的方式設(shè)定了楊氏模量。 另外，也以在前后方向和左右方向上對(duì)稱的方式設(shè)定了主體部16的楊氏模量。另外，在該模 擬中，分別對(duì)抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板、455MPa的鋼板、595MPa的鋼板以及789MPa的鋼板單 獨(dú)地設(shè)定了楊氏模量。
[0112] 另外，如上所述，在該模擬中，以使主體部16的四個(gè)側(cè)面的位移成為0的方式評(píng)價(jià) 了評(píng)價(jià)模型的振動(dòng)特性(一階模態(tài)固有頻率）。該情況下，評(píng)價(jià)模型的振動(dòng)特性受到貼片板 12和主體部16的長度方向LD上的楊氏模量的影響。在此，使用圖2和圖5說明板構(gòu)件10的長 度方向LD上的楊氏模量。另外，在圖2所示的板構(gòu)件10和圖5所示的板構(gòu)件10中，貼片板12的 乳制方向RD1相同，但主體部16的乳制方向RD2不同。
[0113] 如上所述，在將主體部16的乳制方向RD2設(shè)為前后方向的情況下，主體部16的楊氏 模量在前后方向和左右方向上對(duì)稱。因此，在圖2的角β的大小和圖5的角β的大小相等的情 況下，在長度方向LD上，圖2的主體部16的楊氏模量和圖5的主體部16的楊氏模量相等。因 而，在圖2的板構(gòu)件10和圖5的板構(gòu)件10中，貼片板12與主體部16的長度方向LD上的楊氏模 量之和相等。即，在圖2的板構(gòu)件10和圖5的板構(gòu)件10中，雖然乳制方向RD1與乳制方向RD2所 成的角不同，但是，板構(gòu)件10的長度方向LD上的楊氏模量相等。
[0114] 列舉具體例來進(jìn)行說明，例如，在圖2的角β的大小和圖5的角β的大小相等的情況 下，在圖2的板構(gòu)件 10中將角α設(shè)定為〇°、12°、25°、29°、31°、38°、45°、57°、68°、71° 以及90° 時(shí)的振動(dòng)特性分別與在圖5的板構(gòu)件10中將角α設(shè)定為0°、12°、25°、29°、31°、38°、45°、57°、 68°、71°以及90°時(shí)的振動(dòng)特性相等。這樣，在該模擬中，板構(gòu)件10的振動(dòng)特性依賴于角α和 角邱勺大小，而不依賴于乳制方向RD1與乳制方向RD2所成的角。因而，在以下所示的模擬結(jié) 果中，未提及乳制方向RD1與乳制方向RD2所成的角。
[0115]首先，將使用了抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板12的情況下的模擬結(jié)果表示 在下述的表1~3中。參照表1，在No.Al-1~A1-11的評(píng)價(jià)模型中，將貼片板12的長度方向LD 與主體部16的乳制方向RD2所成的角β設(shè)定為0°。然后，使貼片板12的長度方向LD與乳制方 向RD1 所成的角α變化為〇°、12°、25°、29°、31°、38°、45°、57°、68°、71° 以及90°，并評(píng)價(jià)了各 評(píng)價(jià)模型的一階模態(tài)的固有頻率。
[0116] 同樣地，在ΝΟ.Α2-1~A2-ll(參照表1)的評(píng)價(jià)模型中，將角β設(shè)定為27°，在ΝΟ.Α3-1 ~Α3-11 (參照表1)的評(píng)價(jià)模型中，將角β設(shè)定為32°，在No. Α4-1~Α4-11 (參照表2)的評(píng)價(jià)模 型中，將角β設(shè)定為45°，在No . A5-1~A5-11 (參照表2)的評(píng)價(jià)模型中，將角β設(shè)定為68°，在 ΝΟ.Α6-1~A6-ll(參照表3)的評(píng)價(jià)模型中，將角β設(shè)定為72°，在ΝΟ.Α7-1~A7-ll(參照表3) 的評(píng)價(jià)模型中，將角β設(shè)定為90°。然后，使角α變化為0°、12°、25°、29°、31°、38°、45°、57°、 68°、71°以及90°，并評(píng)價(jià)各評(píng)價(jià)模型的一階模態(tài)的固有頻率。另外，將使用了抗拉強(qiáng)度為 595MPa的鋼板作為貼片板12的情況(No.Bl-1~Β7-11)下的模擬結(jié)果表示在下述的表4~6 中，將使用了抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板作為貼片板12的情況(No.Cl-Ι~C7-11)的模擬結(jié)果 表示在下述的表7~9中。在這些模擬中，與上述的No.A1-1~A7-11的評(píng)價(jià)模型相同地，也設(shè) 定了各評(píng)價(jià)模型的角α和角β。另外，表1~9所示的一階模態(tài)固有頻率為以下述說明的基準(zhǔn) 模型的一階模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值?；鶞?zhǔn)模型為具有與評(píng)價(jià)模型 相同的尺寸的一張冷乳鋼板的模擬模型，并分別制作了角β和貼片板的抗拉強(qiáng)度相等的11 個(gè)評(píng)價(jià)模型。另外，基準(zhǔn)模型的長度方向與乳制方向所成的角與相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相 等。例如，對(duì)于No. Α1 -1~A1 -11的評(píng)價(jià)模型，制作長度方向與乳制方向所成的角為0°的一個(gè) 基準(zhǔn)模型，對(duì)于No. A2-1~A2-11的評(píng)價(jià)模型，制作長度方向與乳制方向所成的角為27°的一 個(gè)基準(zhǔn)模型。另外，基準(zhǔn)模型的抗拉強(qiáng)度與評(píng)價(jià)模型的主板的抗拉強(qiáng)度(455MPa)相等。
[0117] 藍(lán)
[0118] 表1
[0120]貼片板:抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板 [0121]主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0122] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0123] 整
[0124] 表2
[0126]貼片板:抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板
[0127] 主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0128] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0129] 整
[0130] 表3
[0132] 貼片板:抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板
[0133] 主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0134] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0135] 產(chǎn)|
[0136] 表4
[0138] 貼片板:抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板
[0139] 主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0140] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0141] ^5
[0142] 表5
[0144] 貼片板:抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板
[0145] 主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0146] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0147] 塾
[0148] 表6
[0150]貼片板:抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板 [0151]主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0152] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0153] 莖
[0154] 表7
[0156] 貼片板:抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板
[0157] 主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0158] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0159] 塾
[0160] 表8
[0162] 貼片板:抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板
[0163] 主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0164] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0165] 塾
[0166] 表9
[0168] 貼片板:抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板
[0169] 主板:抗拉強(qiáng)度為455MPa的鋼板
[0170] *-階模態(tài)固有頻率為以與評(píng)價(jià)模型相同的尺寸的基準(zhǔn)模型（長度方向與乳制方 向所成的角同相對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)模型的角β相等，且抗拉強(qiáng)度為455MPa的一張冷乳鋼板)的一階 模態(tài)的固有頻率為基準(zhǔn)進(jìn)行無量綱化而得到的值
[0171]首先，說明根據(jù)上述的模擬結(jié)果確定的角α的恰當(dāng)?shù)闹?。圖6是基于上述表1~3的 數(shù)據(jù)制成的曲線圖，表示使用了抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中的角 α與一階模態(tài)固有頻率(無量綱值)之間的關(guān)系。圖7是基于上述表4~6的數(shù)據(jù)制成的曲線 圖，表示使用了抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中的角α與一階模態(tài)固 有頻率(無量綱值)之間的關(guān)系。圖8是基于上述表7~9的數(shù)據(jù)制成的曲線圖，表示使用了抗 拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中的角α與一階模態(tài)固有頻率(無量綱值） 之間的關(guān)系。
[0172]如圖6所示，在使用了抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中，與角 β的值無關(guān)，在角α為29°以下以及71°以上的范圍內(nèi)，一階模態(tài)的固有頻率變得較低。同樣， 如圖7、8所示，在使用了抗拉強(qiáng)度為595MPa或789MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中，與 角邱勺值無關(guān)，在角α為29°以下以及71°以上的范圍內(nèi)，一階模態(tài)的固有頻率也變得較低。另 外，如圖6~8所示，各評(píng)價(jià)模型的一階模態(tài)的固有頻率與角β的值無關(guān)，在角α為31~68°的 范圍內(nèi)，明顯地變得較高?；谶@些結(jié)果，本發(fā)明人們將本發(fā)明的板構(gòu)件10的角α設(shè)定為30° ~70°，將角α的更優(yōu)選的范圍設(shè)定為31°~68°。通過這樣地設(shè)定角α，能夠提高板構(gòu)件10的 一階模態(tài)的固有頻率。即，能夠改善板構(gòu)件10的振動(dòng)特性。
[0173]在上述的模擬中，認(rèn)為評(píng)價(jià)模型的一階模態(tài)的固有頻率在貼片板12的長度方向LD 與乳制方向RD1所成的角α為29°以下以及71°以上的范圍內(nèi)變得較低的理由如下。即，在角α 為29°以下以及71°以上的情況下，在長度方向LD和與長度方向LD垂直的方向（寬度方向TO (參照?qǐng)D2))上，貼片板12的楊氏模量的差變大。這一點(diǎn)從圖3中也能夠明確。例如，在粘貼有 長度方向LD上的楊氏模量低于寬度方向WD上的楊氏模量的貼片板12的主體部16上，在粘接 有貼片板12的區(qū)域產(chǎn)生了一階模態(tài)的固有振動(dòng)的情況下，貼片板12相對(duì)于長度方向LD上的 應(yīng)力的彈性變形量(伸長量)變大。另外，貼片板12的長度方向LD上的應(yīng)力（伸長)對(duì)寬度方 向WD上的收縮產(chǎn)生的影響也變大，而使貼片板12的寬度方向WD上的收縮量變大。由此，在貼 片板12中，寬度方向WD上的應(yīng)力增大，長度方向LD上的應(yīng)力與寬度方向WD上的應(yīng)力之差也 變大。因此，在貼片板12的長度方向LD上的彎矩與寬度方向WD上的彎矩之間產(chǎn)生差值，而助 長板構(gòu)件10的面外變形。其結(jié)果，板構(gòu)件10的一階模態(tài)的固有頻率下降。
[0174]換言之，貼片板12的一階模態(tài)的振動(dòng)的難易程度依賴于長度方向LD和寬度方向WD 上的楊氏模量，但若長度方向LD和寬度方向WD上的楊氏模量之差較大，則貼片板12在長度 方向LD和寬度方向WD上的振動(dòng)的難易程度不同，從而在貼片板12產(chǎn)生助長面外變形的應(yīng)力 成分。如圖3所示，長度方向LD和寬度方向WD上的楊氏模量之差在長度方向LD與乳制方向 RD1所成的角α為29°以下以及71°以上的范圍內(nèi)變大。而且，在該應(yīng)力成分的影響下，相比于 長度方向LD和寬度方向WD上的楊氏模量相同的情況，固有頻率變得較小。
[0175]另外，在使用了抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板12的情況下，將角α設(shè)定在本 發(fā)明的范圍內(nèi)（30°~70°)的評(píng)價(jià)模型的固有頻率的最小值相對(duì)于將角α設(shè)定在本發(fā)明的范 圍外的評(píng)價(jià)模型的固有頻率的最大值高出大約3.8%~6.2%。
[0176] 更具體而言，參照表1，角α在本發(fā)明的范圍內(nèi)的模型No. Α1-5~Α1-9的固有頻率的 最小值為模型No.Al-9的1.15。另一方面，角α在本發(fā)明的范圍外的模型No.Al-1~A1-4、A1-10以及A1-11的固有頻率的最大值為模型No.Al-4的1.10。因而，模型No.Al-9的固有頻率相 對(duì)于模型No.A1-4高出大約4.5%。
[0177] 同樣，模型No . A2-5的固有頻率（1.28)相對(duì)于模型No . A2-4和A2-10的固有頻率 (1.21)高出大約5.8%，模型如^3-5的固有頻率（1.36)相對(duì)于模型化^3-10的固有頻率 (1.29)高出大約5.4%。參照表2，模型No. A4-5的固有頻率（1.38)相對(duì)于模型No. A4-4和A4-10的固有頻率（1.30)高出大約6.2%，模型No.A5-5的固有頻率（1.35)相對(duì)于模型No.A5-10 的固有頻率（1.30)高出大約3.8%。參照表3，模型No . A6-5的固有頻率（1.28)相對(duì)于模型 如』6-10的固有頻率（1.21)高出大約5.8%，模型化^7-5的固有頻率（1.24)相對(duì)于模型 NO.A7-10的固有頻率(1.19)高出大約4.2%。
[0178] 對(duì)使用了抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板作為貼片板12的模型No.Bl-1~B7-11以及使 用了抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板作為貼片板12的模型No.Cl-Ι~C7-11也進(jìn)行同樣的比較。其 結(jié)果，在使用了抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板作為貼片板12的情況下，將角α設(shè)定在本發(fā)明的范 圍內(nèi)的評(píng)價(jià)模型的固有頻率的最小值相對(duì)于將角α設(shè)定在本發(fā)明的范圍外的評(píng)價(jià)模型的固 有頻率的最大值高出大約7.7%~9.2%。另外，在使用了抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板作為貼 片板12的情況下，將角α設(shè)定在本發(fā)明的范圍內(nèi)的評(píng)價(jià)模型的固有頻率的最小值相對(duì)于將 角α設(shè)定在本發(fā)明的范圍外的評(píng)價(jià)模型的固有頻率的最大值高出大約5.8%~9.2%。
[0179]如上所述，在該模擬中，相比于使用了抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板12的 情況，在使用了抗拉強(qiáng)度為595MPa或789MPa的鋼板的情況下，本發(fā)明的效果表現(xiàn)得更顯著。 根據(jù)該結(jié)果，可以說本發(fā)明的效果在使用了具有590MPa級(jí)鋼板以上的抗拉強(qiáng)度的鋼板作為 貼片板12的情況下表現(xiàn)得更為顯著。另外，在抗拉強(qiáng)度較高的鋼板(例如抗拉強(qiáng)度為590MPa 以上的鋼板）中，由鋼板的化學(xué)成分和乳制條件的原因而引起楊氏模量的各向異性變大。因 此，在使用了抗拉強(qiáng)度較高的鋼板作為貼片板12的情況下，如上述這樣，本發(fā)明的效果表現(xiàn) 得更為明顯。
[0180]接著，說明由上述的模擬結(jié)果確定的角邱勺優(yōu)選的值。圖9是基于上述表1~3的數(shù) 據(jù)制成的曲線圖，表示使用了抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中的角β 與一階模態(tài)固有頻率(無量綱值)之間的關(guān)系。圖10是基于上述表4~6的數(shù)據(jù)制成的曲線 圖，表示使用了抗拉強(qiáng)度為595MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中的角β與一階模態(tài)固 有頻率(無量綱值)之間的關(guān)系。圖11是基于上述表7~9的數(shù)據(jù)制成的曲線圖，表示使用了 抗拉強(qiáng)度為789MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中的角β與一階模態(tài)固有頻率(無量綱 值)之間的關(guān)系。另外，在圖9~11中，表示將角α設(shè)定為本發(fā)明的范圍內(nèi)的值(31°、38°、45°、 57°以及68°)的評(píng)價(jià)模型的數(shù)據(jù)。
[0181]如圖9所示，在使用了抗拉強(qiáng)度為450MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中，與角 α的值無關(guān)，在角β為27°以下以及72°以上的范圍內(nèi)，一階模態(tài)的固有頻率變得較低。同樣， 如圖10、11所示，在使用了抗拉強(qiáng)度為595MPa或789MPa的鋼板作為貼片板12的評(píng)價(jià)模型中， 與角α的值無關(guān)，在角β為27°以下以及72°以上的范圍內(nèi)，一階模態(tài)的固有頻率也變得較低。 另外，如圖9~11所示，各評(píng)價(jià)模型的一階模態(tài)的固有頻率與角α的值無關(guān)，在角β為32°~ 68°的范圍內(nèi)明顯地變得較高。根據(jù)這些結(jié)果，本發(fā)明人們將本發(fā)明的板構(gòu)件10的角β的優(yōu) 選的范圍設(shè)定為30°~70°，將角邱勺更優(yōu)選的范圍設(shè)定為32°~68°。通過這樣地設(shè)定角β，能 夠進(jìn)一步提高板構(gòu)件1 〇的一階模態(tài)的固有頻率。即，能夠進(jìn)一步改善板構(gòu)件1 〇的振動(dòng)特性。 [0182]另外，認(rèn)為評(píng)價(jià)模型的一階模態(tài)的固有頻率在貼片板12的長度方向LD與主體部16 的乳制方向RD2所成的角β為27°以下以及72°以上的范圍內(nèi)變得較低的理由如下。即，在角β 為27°以下以及72°以上的情況下，與長度方向LD平行的方向（以下簡稱為長度方向LD。）上 的主體部16的楊氏模量和與寬度方向WD平行的方向（以下簡稱為寬度方向WD。）上的主體部 16的楊氏模量之間的差值變大。這一點(diǎn)從圖3中也能夠明確。例如，在長度方向LD上的楊氏 模量低于寬度方向WD上的楊氏模量的主體部16上，在粘接有貼片板12的區(qū)域產(chǎn)生了一階模 態(tài)的固有振動(dòng)的情況下，主體部16相對(duì)于長度方向LD上的應(yīng)力的彈性變形量（伸長量)變 大。另外，在主體部16,在長度方向LD上產(chǎn)生的應(yīng)力(伸長)對(duì)寬度方向WD上的收縮產(chǎn)生的影 響也變大，而使主體部16的寬度方向WD上的收縮量變大。由此，在主體部16中，寬度方向TO 上的應(yīng)力增大，長度方向LD上的應(yīng)力和寬度方向WD上的應(yīng)力之間的差變大。因此，在主體部 16中，在長度方向LD上的彎矩與寬度方向WD上的彎矩之間產(chǎn)生差值，而助長板構(gòu)件10的面 外變形。其結(jié)果，板構(gòu)件10的一階模態(tài)的固有頻率下降。
[0183]換言之，主體部16的一階模態(tài)的振動(dòng)的難易程度依賴于長度方向LD和寬度方向TO 上的楊氏模量，但若長度方向LD和寬度方向WD上的楊氏模量之間的差值較大，則主體部16 的長度方向LD和寬度方向WD上的振動(dòng)的難易程度不同，從而在主體部16產(chǎn)生助長面外變形 的應(yīng)力成分。而且，在該應(yīng)力成分的影響下，相比于長度方向LD和寬度方向WD上的楊氏模量 相同的情況，固有頻率變得較小。
[0184]在上述的實(shí)施方式中，說明了板構(gòu)件10包括長方形狀的貼片板12的情況，但貼片 板12的形狀并不限定于上述的例子。例如，如圖12A所示，板構(gòu)件還可以包括橢圓形狀的貼 片板12a。另外，在貼片板12a中，將長軸方向（長徑方向）設(shè)為長度方向LD。
[0185] 另外，例如，如圖12B所不，板構(gòu)件還可以包括具有彎曲形狀的貼片板12b。另外，在 這樣的貼片板12b中，例如，將與貼片板12b外切的假想的長方形中的、面積最小的長方形18 的長邊方向設(shè)為長度方向LD。
[0186] 在上述的實(shí)施方式中，利用粘接劑將貼片板12粘接于主體部16,但還可以在利用 粘接劑粘接了貼片板12和主體部16之后，利用點(diǎn)焊進(jìn)一步進(jìn)行接合。
[0187]如上所述，在本實(shí)施方式中，能夠通過使貼片板12的長度方向LD與乳制方向RD1所 成的角α最優(yōu)化，改善板構(gòu)件10的振動(dòng)特性。另外，能夠通過使貼片板12的長度方向LD與主 板16主體部16的乳制方向RD2所成的角β最優(yōu)化，改善板構(gòu)件10的振動(dòng)特性。以下，說明板構(gòu) 件10的結(jié)構(gòu)的變形以及貼片構(gòu)件13的減振功能。圖13是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的板構(gòu)件 1 〇的變形的外觀立體圖，圖14是表示由圖13所示的板構(gòu)件10制造的前圍板20的外觀立體 圖。
[0188] 如圖13所示，板構(gòu)件10包括板狀的主體部(基板）12和粘貼于主體部16的一對(duì)貼片 構(gòu)件13。在本實(shí)施方式中，在俯視時(shí)，貼片構(gòu)件13小于主體部16。貼片構(gòu)件13包括貼片板12 和沿著該貼片板12的一個(gè)面設(shè)置的減振樹脂層14(參照?qǐng)D16)，貼片板12借助減振樹脂層14 粘貼于主體部16。板構(gòu)件10具有互相平行延伸的多個(gè)加工預(yù)定部10a。加工預(yù)定部10a為在 由板構(gòu)件10制造輸送設(shè)備用零件(在本實(shí)施方式中為前圍板20)時(shí)要被施加變形加工的部 分。
[0189] 在本實(shí)施方式中，例如在汽車制造工廠中由板構(gòu)件10制造前圍板20時(shí)，對(duì)多個(gè)加 工預(yù)定部l〇a施加加強(qiáng)筋加工（剛度加強(qiáng)加工），而形成多個(gè)加工部。在本實(shí)施方式中，如圖 14所示，形成有多個(gè)加強(qiáng)筋部22作為加工部。各加強(qiáng)筋部22形成為沿一個(gè)方向延伸。另外， 在此，作為剛度加強(qiáng)加工，例示了加強(qiáng)筋加工，但是，還可以是壓花加工（日文：工^求只加 工)等其他的加工。
[0190] 主體部16和貼片板12由金屬材料(例如鋼板)形成。更具體而言，例如能夠使用薄 鋼板作為主體部16。主體部16的厚度例如為0.5mm~3.2mm，更優(yōu)選為0.7mm~2.3mm。例如能 夠使用由與主體部16相同的金屬材料形成的鋼板(軟鋼等)作為貼片板12。后述詳細(xì)說明， 由于減振功能由減振樹脂層14實(shí)現(xiàn)，因此，還可以使用由鋁等其他的金屬材料、樹脂材料等 形成的板材作為貼片板12。為了提高板構(gòu)件10的剛性，優(yōu)選使用金屬材料作為貼片板12。貝占 片板12的厚度例如為0 · 5mm~2 · 0mm，更優(yōu)選為0 · 7mm~1 · 2mm。后述的減振樹脂層14由粘彈 性樹脂構(gòu)成，例如，能夠使用還可作為粘接劑發(fā)揮功能的丙烯酸樹脂。
[0191] 參照?qǐng)D13,貼片板12在加工預(yù)定部10a處點(diǎn)焊于主體部16。在本實(shí)施方式中，貼片 板12的多個(gè)部位利用點(diǎn)焊與主體部16相接合。由此，在各加工預(yù)定部10a形成有多個(gè)點(diǎn)焊部 SW。為了將貼片板12點(diǎn)焊于主體部16,減振樹脂層14具有導(dǎo)電性。另外，主體部16與貼片板 12的接合并不限定于點(diǎn)焊，還可以利用激光焊接、電弧焊、電弧點(diǎn)焊等進(jìn)行接合。在利用點(diǎn) 焊以外的方法將主體部16和貼片板12接合的情況下，減振樹脂層14也可以不具有導(dǎo)電性。
[0192] 如圖14所示，在由板構(gòu)件10制造而成的前圍板20上例如設(shè)有橫梁24。具體而言，在 前圍板20的前表面(汽車的前后方向上位于前側(cè)的面)上固定有橫梁24。在本實(shí)施方式中， 一對(duì)貼片構(gòu)件13設(shè)于以將主體部16夾在中間的方式與橫梁24相對(duì)的位置。
[0193] 圖15A、圖15B、圖16A、圖16B以及圖16C是用于說明板構(gòu)件10和前圍板20的制造方 法的一例子的圖。另外，圖16A、圖16B以及圖16C是板構(gòu)件10和前圍板20在加工預(yù)定部10a附 近處的剖視圖。
[0194] 如圖15A所示，例如，首先，準(zhǔn)備主體部16和貼片板12，通過在貼片板12上涂布減振 樹脂層14,從而構(gòu)成貼片構(gòu)件13。然后，如圖15B和圖16A所示，使主體部16與減振樹脂層14 密合，并在主體部16上粘貼貼片構(gòu)件13。另外，如圖15A所示，在主體部16的規(guī)定的區(qū)域17涂 布成為減振樹脂層14的丙烯酸樹脂，如圖15B和圖16A所示，在涂布有丙烯酸樹脂的所述的 區(qū)域16粘貼貼片板12。由此，在主體部16與貼片板12之間形成減振樹脂層14。
[0195] 接著，如圖16B所示，在加工預(yù)定部10a處對(duì)主體部16和貼片板12進(jìn)行點(diǎn)焊。具體而 言，如圖13所示，以在各加工預(yù)定部10a處形成有多個(gè)點(diǎn)焊部SW的方式對(duì)主體部16和貼片板 12進(jìn)行點(diǎn)焊。在本實(shí)施方式中，在各加工預(yù)定部10a處，以多個(gè)點(diǎn)焊部SW排列為兩列的方式 進(jìn)tx點(diǎn)焊。由此，完成板構(gòu)件10。
[0196] 接著，如圖16C所示，使用沖壓加工機(jī)的一對(duì)沖頭30a、30b對(duì)板構(gòu)件10施加加強(qiáng)筋 加工。具體而言，在各加工預(yù)定部10a處，以在貼片板12上形成凸部26a且在主體部16上形成 凸部26b的方式，利用一對(duì)沖頭30a、30b夾持(沖壓)板構(gòu)件10。由此，形成包括凸部26a、26b 的加強(qiáng)筋部22。
[0197] 另外，在本實(shí)施方式中，在對(duì)板構(gòu)件10施加加強(qiáng)筋加工時(shí)，利用一對(duì)沖頭30a、30b 將主體部16切斷為預(yù)定的形狀（圖14所示的形狀）。由此，完成具有多個(gè)加強(qiáng)筋部22的前圍 板20。如此，通過在形成多個(gè)加強(qiáng)筋部22的同時(shí)將主體部16切斷為預(yù)定的形狀，能夠在短時(shí) 間內(nèi)制造前圍板20。
[0198] 在此，在本實(shí)施方式中，如圖16C所示，各加強(qiáng)筋部22以靠貼片板12的一側(cè)突出的 方式形成。更具體而言，加強(qiáng)筋部22在剖視觀察時(shí)以靠貼片板12的一側(cè)成為頂部的方式具 有大致梯形形狀。通過如此地形成各加強(qiáng)筋部22,在前圍板20中，在各加強(qiáng)筋部22的頂部側(cè) 形成有一對(duì)彎曲部28a，并且，在各加強(qiáng)筋部22的基部形成有一對(duì)彎曲部28b。在本實(shí)施方式 中，以多個(gè)點(diǎn)焊部SW位于各彎曲部28a的方式在板構(gòu)件10上預(yù)先進(jìn)行上述的點(diǎn)焊。另外，還 可以以多個(gè)加強(qiáng)筋部中的一部分或全部向與圖14和圖16C所示的例子相反的一側(cè)（即主體 部16側(cè))突出的方式形成。
[0199] 參照?qǐng)D16B、圖16C，在本發(fā)明中，加強(qiáng)筋部22例如是指具有板構(gòu)件10的板厚t的2倍 ~10倍的高度h以及板厚t的5倍~30倍的寬度W的彎曲部。寬度W能夠通過將前圍板20的自 平坦的部分立起預(yù)定高度的位置(例如高度h的3%的高度位置)作為加強(qiáng)筋部的兩端進(jìn)行 測(cè)量。
[0200] 另外，在由軟鋼形成主體部10和貼片板12的情況下，能夠從對(duì)主體部10和貼片板 12進(jìn)行了點(diǎn)焊的狀態(tài)如圖16C所示那樣利用熱沖壓等方法進(jìn)行沖壓加工。另一方面，在由抗 拉強(qiáng)度在590Mpa以上的相對(duì)較硬的材料(high tensilesteel(高強(qiáng)度鋼)等)構(gòu)成主體部10 和貼片板12的情況下，如圖17所示，優(yōu)選在對(duì)主體部10和貼片板12分別進(jìn)行沖壓加工之后， 利用減振樹脂層14將兩者接合，并進(jìn)行點(diǎn)焊。
[0201] 本實(shí)施方式的板構(gòu)件10通過將包括減振樹脂層14和貼片板12的貼片構(gòu)件13粘貼 于主體部16,從而能夠利用隨著彎曲振動(dòng)而產(chǎn)生的減振樹脂層14的"剪切變形"來發(fā)揮減振 功能。
[0202] 圖18是用于說明減振樹脂層14的減振功能的概略剖視圖。如圖18所示，板構(gòu)件10 因彎曲振動(dòng)而變形(彎曲）。此時(shí)，隨著彎曲振動(dòng)，減振樹脂層14被與貼片板12和主體部16的 粘接面向面方向拉伸，從而在減振樹脂層14產(chǎn)生被稱為剪切變形的變形。而且，利用減振樹 脂層14的剪切變形，振動(dòng)能轉(zhuǎn)換為熱能，而產(chǎn)生振動(dòng)衰減效果。
[0203]另外，在本發(fā)明的板構(gòu)件10中，如上所述，在加工預(yù)定部10a處，預(yù)先對(duì)主體部16和 貼片板12進(jìn)行點(diǎn)焊。由此，即使不增大貼片板12的厚度，也能夠在由板構(gòu)件10制造而成的前 圍板20中充分地提高加強(qiáng)筋部22的剛度。因而，不增大板構(gòu)件10的厚度，就能夠改善前圍板 20的振動(dòng)特性。
[0204] 另外，在本實(shí)施方式中，于在主體部16上粘貼了貼片板12之后，形成加強(qiáng)筋部22。 該情況下，在加強(qiáng)筋部22處，能夠在主體部16與貼片板12之間的整個(gè)區(qū)域內(nèi)形成均勻的厚 度的減振樹脂層14,因此，能夠可靠地改善前圍板20的振動(dòng)特性。
[0205] 另外，在本實(shí)施方式中，在將主體部16切成預(yù)定的形狀時(shí)，形成加強(qiáng)筋部22。即，能 夠在一個(gè)工序中進(jìn)行主體部16的切除和加強(qiáng)筋部22的形成。由此，能夠抑制加工工序的增 加，能夠降低加工成本。
[0206] 貼片板12只要在產(chǎn)生圖18中說明的減振樹脂層14的"剪切變形"的情況下能夠承 受減振樹脂層14的面方向上的力即可。因此，貼片板12優(yōu)選具有0.3mm以上的板厚，另外，優(yōu) 選具有主體部16的板厚以下的板厚。
[0207] 減振樹脂層14的厚度優(yōu)選在ΙΟμπι以上且ΙΟΟΟμηι以下。更優(yōu)選在30μηι以上且100μπι 以下。由此，能夠有效地抑制板構(gòu)件10的振動(dòng)。
[0208] 另外，在本實(shí)施方式中，在與橫梁24相對(duì)的位置設(shè)有一對(duì)貼片構(gòu)件14。在此，本發(fā) 明人們?cè)敿?xì)地研究了聲響、振動(dòng)自汽車的驅(qū)動(dòng)源到車內(nèi)（駕駛室）的傳遞路徑。其結(jié)果，得 知：聲響、振動(dòng)自驅(qū)動(dòng)源到車內(nèi)的主要傳遞路徑包含主體部16與橫梁24之間的接合部。因 此，在本實(shí)施方式中，在與橫梁24相對(duì)的位置設(shè)置貼片構(gòu)件14。由此，能夠更可靠地抑制聲 響、振動(dòng)向車內(nèi)傳遞。
[0209]在上述的實(shí)施方式中，說明了在彎曲部28a處主體部16和貼片板12利用點(diǎn)焊部SW 接合的情況。如此，通過在彎曲部28a設(shè)置點(diǎn)焊部SW，即使板10產(chǎn)生變形而在使貼片板12自 主體部16剝離的方向上作用有力，由于主體部16和貼片板12利用點(diǎn)焊部SW接合起來，因此 貼片板12不會(huì)自主體部16剝離，能夠可靠地抑制變形。另外，由于貼片板12不會(huì)自主體部16 剝離，因此能夠可靠地發(fā)揮減振樹脂層14的減振功能。
[0210] 另一方面，在除彎曲部28a以外的部分，也可以不對(duì)主體部16和貼片板12進(jìn)行點(diǎn) 焊。例如，如圖19的剖視圖所示，還能夠在未進(jìn)行點(diǎn)焊的部位設(shè)置加強(qiáng)筋部22。在該情況下， 除了減振樹脂層14的減振功能以外，還能夠?qū)崿F(xiàn)通過設(shè)有加強(qiáng)筋部22而帶來的剛度提高。 另外，還可以在加強(qiáng)筋部22中的一對(duì)彎曲部28a之間的部分(平坦的部分)對(duì)主體部16和貼 片板12進(jìn)彳丁點(diǎn)焊。
[0211] 在上述的實(shí)施方式中，說明了具有一對(duì)貼片構(gòu)件13的板構(gòu)件10,但貼片構(gòu)件13的 個(gè)數(shù)并不限定于上述的例子。例如，板構(gòu)件10既可以包括一個(gè)貼片構(gòu)件13,也可以包括三個(gè) 以上的貼片構(gòu)件13。即，在本發(fā)明的板構(gòu)件10中，通過在想要改善振動(dòng)特性的任意的部分粘 貼貼片構(gòu)件，能夠高效地改善輸送設(shè)備用零件的振動(dòng)特性。
[0212] 減振樹脂層14還可以由不同的多種樹脂構(gòu)成。該情況下，由溫度特性不同的多種 樹脂構(gòu)成減振樹脂層14。圖20是表示溫度特性不同的多種樹脂的特性圖。在圖8中，縱軸的 損失系數(shù)是表示減振性的參數(shù)，損失系數(shù)的值越大，則減振性越大。另外，圖21和圖22是表 示由多個(gè)樹脂層18a、18b構(gòu)成減振樹脂層14的例子的剖視圖。在此，樹脂層18a在高溫時(shí)發(fā) 揮減振功能(相當(dāng)于圖20所示的高溫用），樹脂層18b在常溫時(shí)發(fā)揮減振功能(相當(dāng)于圖20所 示的常溫用）。圖21表示在樹脂層18a上直接層疊了樹脂層18b的例子，圖22表示在樹脂層 18a與樹脂層18b之間插入有板19的例子。由此，在板構(gòu)件10中，即使在溫度不同的多種環(huán)境 下，也能夠發(fā)揮減振功能。
[0213] 另外，圖23是表示在與減振樹脂層14相接觸的主體部16或貼片板12的表面進(jìn)行微 細(xì)的凹凸?fàn)畹谋砻婕庸?梨皮面加工等）的例子的剖視圖。表面加工利用噴砂、蝕刻等方法 進(jìn)行。由此，由于產(chǎn)生利用表面加工所帶來的錨定效應(yīng)，因此，能夠提高減振樹脂層14與主 體部16或貼片板12之間的密合性，而能夠可靠地發(fā)揮由所述的"剪切變形"產(chǎn)生的減振功 能。
[0214] 在上述的實(shí)施方式中，說明了多個(gè)加工預(yù)定部10a以互相平行延伸的方式配置的 情況，但加工預(yù)定部的配置并不限定于上述的例子。例如，如圖24所示的板構(gòu)件40那樣，還 可以在各貼片構(gòu)件13上以交叉的方式配置一對(duì)加工預(yù)定部40a。該情況下，點(diǎn)焊部SW沿著各 加工預(yù)定部40a形成。
[0215]在上述的實(shí)施方式中，作為輸送設(shè)備用零件的一例子而列舉了前圍板20,但本發(fā) 明的板構(gòu)件還能夠加工為其他的輸送設(shè)備用零件。
[0216]例如，如圖25所示，還可以由本發(fā)明的板構(gòu)件制造減振器鐘形座42。減振器鐘形座 42包括:主體部44,其容納未圖示的減振器；以及貼片板46,其為中空?qǐng)A板形狀并借助未圖 示的減振樹脂層14粘貼于主體部44。在此，貼片構(gòu)件45包括貼片板46和減振樹脂層14。貼片 構(gòu)件45粘貼于主體部44的頭頂部44a(支承未圖示的減振器的部分）。另外，主體部44和貼片 板46由與所述的主體部16和貼片板12相同的材料形成。在減振器鐘形座42中，在頭頂部44a 和貼片構(gòu)件45上形成有以放射狀延伸的多個(gè)加強(qiáng)筋部42a。加強(qiáng)筋部42a具有與所述的加強(qiáng) 筋部22相同的結(jié)構(gòu)。具體而言，加強(qiáng)筋部42a與上述的加強(qiáng)筋部22同樣地，通過對(duì)頭頂部44a 和貼片構(gòu)件45施加加強(qiáng)筋加工而形成。主體部44(頭頂部44a)和貼片板46利用形成于加強(qiáng) 筋部42a的多個(gè)點(diǎn)焊部SW接合起來。多個(gè)點(diǎn)焊部SW在加工成減振器鐘形座42之前形成、即預(yù) 先形成于板構(gòu)件。
[0217] 在此，本發(fā)明人們?cè)敿?xì)研究了聲響、振動(dòng)自汽車的驅(qū)動(dòng)源到車內(nèi)的傳遞路徑。其結(jié) 果，得知在聲響、振動(dòng)自驅(qū)動(dòng)源到車內(nèi)的主要的傳遞路徑中包含減振器鐘形座。而且，本發(fā) 明人們的研究的結(jié)果是得知:振動(dòng)在減振器鐘形座的頭頂部變大。因此，本發(fā)明人們?cè)跍p振 器鐘形座42的頭頂部44a配置了貼片構(gòu)件45。由此，能夠提高頭頂部44a的剛度，能夠在減振 器鐘形座42中高效地抑制聲響、振動(dòng)。
[0218] 例如，如圖26A和圖26B所示，還可以由本發(fā)明的板構(gòu)件制造行李箱地板面板48。另 外，圖26A是從側(cè)方觀察行李箱地板面板48的剖視圖，圖26B是貼片構(gòu)件52的俯視圖。在圖 26A和圖26B的例子中，貼片構(gòu)件52也包括貼片板和減振樹脂層，貼片板借助減振樹脂層安 裝于主體部50。如圖26A所示，行李箱地板面板48包括:主體部50,其構(gòu)成行李箱的底板部； 以及貼片構(gòu)件52,其借助未圖示的粘接劑層粘貼于主體部50。主體部50具有用于容納備用 輪胎54的容納部50a。貼片構(gòu)件52粘貼于容納部50a的底部50b。
[0219] 如圖26B所示，貼片構(gòu)件52具有圓板形狀。在行李箱地板面板48中，在底部50b和貼 片構(gòu)件52上形成有加強(qiáng)筋部48a。加強(qiáng)筋部48a以自底部50b和貼片構(gòu)件52的中心向三個(gè)方 向以放射狀延伸的方式形成。加強(qiáng)筋部48a具有與所述的加強(qiáng)筋部22相同的結(jié)構(gòu)。具體而 言，加強(qiáng)筋部48a與所述的加強(qiáng)筋部22同樣地，通過對(duì)底部50b和貼片構(gòu)件52施加加強(qiáng)筋加 工而形成。主體部50(底部50b)和貼片構(gòu)件52與上述的主體部16和貼片構(gòu)件14同樣地，利用 形成于加強(qiáng)筋部48a的多個(gè)點(diǎn)焊部SW接合起來。多個(gè)點(diǎn)焊部SW在加工成行李箱地板面板48 之前形成、即預(yù)先形成于板構(gòu)件。另外，優(yōu)選的是，加強(qiáng)筋部以自底部50b和貼片構(gòu)件52的中 心向三個(gè)以上且為奇數(shù)數(shù)量的方向以放射狀延伸的方式形成。例如，如圖27所示，加強(qiáng)筋部 48b還可以以自主體部50(參照?qǐng)D26A)和貼片構(gòu)件52的中心向五個(gè)方向以放射狀延伸的方 式形成。
[0220]通過如上所述地設(shè)置貼片構(gòu)件52,能夠提高容納部50a的底部50b的剛度。由此，即 使在汽車的行駛中備用輪胎54在容納部50a內(nèi)晃動(dòng)的情況下，也能夠抑制容納部50a的振 動(dòng)。其結(jié)果，能夠抑制聲響、振動(dòng)自行李箱地板面板48向車內(nèi)傳遞。
[0221] 另外，通過以自底部50b和貼片構(gòu)件52的中心向三個(gè)以上且為奇數(shù)數(shù)量的方向以 放射狀延伸的方式形成加強(qiáng)筋部，能夠在底部50b的中心部充分地抑制頻率最低的振動(dòng)、BP 振動(dòng)開始后最初共振的一階模態(tài)的振動(dòng)。由此，能夠更可靠地抑制聲響、振動(dòng)自行李箱地板 面板48向車內(nèi)傳遞。
[0222] 在上述的實(shí)施方式中，說明了通過對(duì)本發(fā)明的板構(gòu)件施加加強(qiáng)筋加工而制造輸送 設(shè)備用零件的情況，但還可以通過對(duì)板構(gòu)件施加其他的加工而制造輸送設(shè)備用零件。
[0223] 例如，如圖28所示，還可以通過使用沖壓加工機(jī)等對(duì)本發(fā)明的板構(gòu)件進(jìn)行彎折加 工，從而制造地板通道部56 (構(gòu)成汽車的底板的構(gòu)件）。地板通道部56包括主體部58和貼片 構(gòu)件60。在此，貼片構(gòu)件60也包括貼片板和未圖示的減振樹脂層，貼片板借助減振樹脂層安 裝于主體部60。貼片構(gòu)件60以自上方覆蓋主體部58的至少一部分的方式粘貼于主體部58。 主體部58和貼片構(gòu)件60的貼片板由與上述的主體部16和貼片板12相同的材料形成。
[0224] 主體部58和貼片構(gòu)件60以分別朝向上方凸出的方式加工。由此，在地板通道部56 的頂部側(cè)形成一對(duì)彎曲部56a，在地板通道部56的基部形成一對(duì)彎曲部56b。主體部58和貼 片構(gòu)件60在各彎曲部56a處利用多個(gè)點(diǎn)焊部SW接合起來。多個(gè)點(diǎn)焊部SW在加工成地板通道 部56之前形成、即預(yù)先成形于板構(gòu)件。更具體而言，在板構(gòu)件上，預(yù)先對(duì)成為一對(duì)彎曲部56a 的部分進(jìn)行點(diǎn)焊。
[0225] 通過如上所述那樣設(shè)置貼片構(gòu)件60,能夠提高地板通道部56的剛度，能夠改善地 板通道部56的振動(dòng)特性。由此，能夠抑制由驅(qū)動(dòng)源產(chǎn)生的振動(dòng)、聲響經(jīng)由地板通道部56向車 內(nèi)傳遞。
[0226] 省略附圖的詳細(xì)的說明，但還可以由本發(fā)明的板構(gòu)件制造地板面板或輪罩內(nèi)襯等 其他的汽車零件(輸送設(shè)備用零件）。
[0227] 以下，利用實(shí)施例說明本發(fā)明的效果，但本發(fā)明并不限定于下述的實(shí)施例。
[0228] 實(shí)施例
[0229]圖29~圖34是用于說明減振樹脂層14的減振的效果的特性圖。在此，圖29是表示 在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況以及在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下 的傳遞函數(shù)的特性圖。在此，使用圖35所示的試驗(yàn)裝置測(cè)量了傳遞函數(shù)。如圖35所示，在主 體部16上粘貼有貼片構(gòu)件15的板構(gòu)件10利用彈簧110保持，并利用勵(lì)振器100勵(lì)振。圖36是 表示從圖35中的箭頭A方向觀察到的狀態(tài)的俯視圖。如圖35和圖36所示，將主體部16和貼片 板12借助減振樹脂層14粘接起來，并利用加速度計(jì)測(cè)量了由勵(lì)振器100勵(lì)振時(shí)的加速度。 [0230]在圖29~圖34中，表示由測(cè)量到的加速度得到的傳遞函數(shù)。在此，傳遞函數(shù)越低， 則越能夠有效地進(jìn)行減振。如圖29所示，當(dāng)對(duì)在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下得 到的特性(實(shí)線）以及在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下得到的特性(虛線)進(jìn)行 比較時(shí)，在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下得到的特性(實(shí)線）的傳遞函數(shù)的值較大 幅度地下降。因而，通過粘貼貼片構(gòu)件13，能夠有效地進(jìn)行減振。
[0231]通常，振動(dòng)產(chǎn)生的噪聲（噪音)在1kHz以下的頻率內(nèi)產(chǎn)生。因而，根據(jù)圖29所示的結(jié) 果，能夠在1kHz以下的頻率內(nèi)有效地使振動(dòng)衰減，而能夠抑制噪聲的產(chǎn)生。
[0232] 圖30是表示在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況以及在主體部16上未粘貼有 貼片構(gòu)件13的情況下的傳遞函數(shù)的特性圖，且表示使在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情 況下的總板厚與在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下的主體部16的板厚相同的情 況。在此，于在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下，使用了厚度為0.6mm、縱橫為500mm X 600mm的鋼板作為主體部16，使用了厚度為0 · 4mm、縱橫為400mm X 500mm的鋼板作為貼片 板12。另外，于在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下，使用了厚度為1.0mm、縱橫為 500mmX 600mm的鋼板作為主體部16。如圖30所示，當(dāng)對(duì)在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的 情況下得到的特性(實(shí)線）和在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下得到的特性(虛 線)進(jìn)行比較時(shí)，在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下得到的特性(實(shí)線）的傳遞函數(shù) 的值較大幅度地下降。在此，由于使在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下的總板厚與 在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下的主體部16的板厚相同，因此明確的是，減振 樹脂層14的剪切變形產(chǎn)生的減振非常有助于傳遞函數(shù)的值的下降。
[0233] 同樣，圖31是表示在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況和在主體部16上未粘貼 有貼片構(gòu)件13的情況下的傳遞函數(shù)的特性圖，表不使在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情 況下的總板厚與在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下的主體部16的板厚相同的情 況。在此，于在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下，使用了厚度為0.6mm、縱橫為500mm X 600mm的鋼板作為主體部16，使用了厚度為0 · 6mm、縱橫為400mm X 500mm的鋼板作為貼片 板12。另外，于在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下，使用了厚度為1.2mm、縱橫為 500mmX600mm的鋼板作為主體部16。如圖31所示，當(dāng)對(duì)在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的 情況下得到的特性(實(shí)線）和在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下得到的特性(虛 線)進(jìn)行比較時(shí)，在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下得到的特性(實(shí)線）的傳遞函數(shù) 的值較大幅度地下降。在此，由于使在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下的總板厚與 在主體部16上未粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下的主體部16的板厚相同，因此明確的是，減振 樹脂層14的剪切變形產(chǎn)生的減振非常有助于傳遞函數(shù)的值的下降。
[0234] 另外，圖32是表示在相同形狀的各主體部16上分別粘貼有具有厚度不同的貼片板 12的板構(gòu)件15的情況下的傳遞函數(shù)的特性圖。在此，使用了厚度為0.8mm、縱橫為500mmX 500mm的鋼板作為主體部16，使用了厚度為0.4mm且縱橫為250mmX 250mm、厚度為0.6mm且縱 橫為250mmX 250mm、厚度0.8mm且縱橫250mmX 250mm這三種鋼板作為貼片板12。如圖32所 示，明確的是即使改變貼片板12的厚度，傳遞函數(shù)的值也不會(huì)較大程度地變化。因而，明確 的是，于在主體部16上粘貼有板構(gòu)件15的情況下，減振樹脂層14的剪切變形產(chǎn)生的減振非 常有助于傳遞函數(shù)的值的下降。
[0235] 另外，圖33是表示在主體部16上粘貼有大小不同的貼片構(gòu)件的情況下的特性圖。 在此，使用了厚度為1 .〇mm、縱橫為500_X600mm的鋼板作為主體部16,使用了厚度為0.5_ 的鋼板作為貼片板12。另外，使用了縱橫為250mmX 250mm、縱橫為100mmX 100mm、縱橫為 400mm X 500mm的大小的鋼板作為貼片板12。如圖33所示，明確的是，貼片板12的面積較大的 一方的減振效果較大。
[0236] 另外，圖34是對(duì)在主體部16上粘貼有本實(shí)施方式的貼片構(gòu)件13的情況和在主體部 16上粘貼有減振片（瀝青片；厚度為3mm、4.5mm、6mm)的情況進(jìn)行比較而表示的特性圖。在 此，于在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下，使用了厚度為0.6mm、縱橫為500mm X 600mm的鋼板作為主體部16,使用了厚度為0.4mm、縱橫為400mmX 500mm的鋼板作為貼片板 12。另外，于在主體部16上粘貼有減振片(厚度為3mm、4.5mm、6mm)的情況下，使用了厚度為 1.0mm、縱橫為500mm X 600mm的鋼板作為主體部16,使用了縱橫為320mm X 510mm的瀝青片作 為減振片(厚度3mm、4 · 5mm、6mm)。如圖34所示，當(dāng)對(duì)在主體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況 下得到的特性(實(shí)線)和在主體部16上粘貼有厚度為3mm、4.5mm、6mm的減振片的情況進(jìn)行比 較時(shí)，通過粘貼貼片構(gòu)件13,能夠獲得與厚度為4.5mm的減振片等效的減振效果。然而，在主 體部16上粘貼有貼片構(gòu)件13的情況下的重量為2.06kg，相對(duì)于此，在主體部16上粘貼有厚 度為4.5mm的減振片的情況下的重量為2.84kg。因而，根據(jù)本實(shí)施方式，相比于粘貼有減振 片的情況，能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化。另外，在本實(shí)施方式中，由于主體部16和貼片構(gòu)件13的總厚度 為1mm，因此相比于在主體部16上粘貼有厚度為4.5mm的減振片的情況，能夠使厚度較薄，而 容易在應(yīng)用于車輛的情況下確?？臻g。
[0237] 另外，為了驗(yàn)證本發(fā)明的效果，本發(fā)明人們制作了本發(fā)明例的板構(gòu)件和比較例1、2 的板構(gòu)件。如下述的表1所示，本發(fā)明例和比較例1、2的主體部均使用了板厚:0.5mm、縱長： 200mm以及橫寬：200mm的590MPa級(jí)鋼板。使用了板厚:0.5mm、縱長：100mm以及橫寬：100mm的 590MPa級(jí)鋼板作為貼片構(gòu)件。貼片構(gòu)件使用丙烯酸樹脂粘貼于主體部的中央部。在本發(fā)明 例和比較例1的板構(gòu)件的中央部形成有高：5mm、寬：20mm以及長：100mm的直線狀的加強(qiáng)筋 部。另外，在本發(fā)明例的板構(gòu)件上，在加工預(yù)定部（形成所述加強(qiáng)筋部的部分)處進(jìn)行了點(diǎn) 焊。更具體而言，在所述加強(qiáng)筋部中的成為一對(duì)彎曲部(相當(dāng)于圖16C的一對(duì)彎曲部28a)的 部分進(jìn)行了點(diǎn)焊。以25mm的間隔進(jìn)行點(diǎn)焊，使在各彎曲部以等間隔存在有五個(gè)點(diǎn)焊部。由 此，在加強(qiáng)筋加工之前，將主體部與貼片構(gòu)件進(jìn)行了接合。
[0238] 表1〇
[0240] 利用實(shí)驗(yàn)測(cè)量了具有上述的結(jié)構(gòu)的本發(fā)明例和比較例1、2的板構(gòu)件的一階模態(tài)的 頻率。將測(cè)量結(jié)果表示在下述的表2中。另外，在表2中，以比較例2的板構(gòu)件的頻率為基準(zhǔn)， 進(jìn)行無量綱化表示了本發(fā)明例和比較例1、2的頻率。
[0241] ^11
[0243] 當(dāng)對(duì)具有加強(qiáng)筋部的比較例1的板構(gòu)件的實(shí)驗(yàn)結(jié)果和不具有加強(qiáng)筋部的比較例2 的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較時(shí)，比較例1的板構(gòu)件的一階模態(tài)的頻率成為比較例2的板構(gòu)件的一階 模態(tài)的頻率的大約2.5倍。由此，得知:通過形成加強(qiáng)筋部，能夠提高板構(gòu)件的一階模態(tài)的頻 率，而能夠改善低頻區(qū)域內(nèi)的板構(gòu)件的振動(dòng)特性。另外，當(dāng)對(duì)本發(fā)明例的板構(gòu)件的實(shí)驗(yàn)結(jié)果 和比較例1的板構(gòu)件的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較時(shí)，本發(fā)明例的板構(gòu)件的一階模態(tài)的頻率比比較 例1的板構(gòu)件還高出大約18%。由此，得知:通過預(yù)先對(duì)加工預(yù)定部進(jìn)行點(diǎn)焊，能夠進(jìn)一步改 善板構(gòu)件在低頻區(qū)域內(nèi)的振動(dòng)特性。即，能夠確認(rèn)本發(fā)明的優(yōu)異的效果。
[0244] 如以上說明的那樣，根據(jù)本實(shí)施方式，通過使貼片板12的長度方向LD與乳制方向 RD1所成的角α最優(yōu)化，能夠改善板構(gòu)件10的振動(dòng)特性。另外，通過使貼片板12的長度方向LD 與主板16主體部16的乳制方向RD2所成的角β最優(yōu)化，能夠改善板構(gòu)件10的振動(dòng)特性。
[0245] 另外，根據(jù)本實(shí)施方式，由于將包括貼片板12和減振樹脂層14的貼片構(gòu)件13粘貼 于主體部16而構(gòu)成板構(gòu)件10,因此，能夠發(fā)揮減振樹脂層14的因"剪切變形"而產(chǎn)生的減振 功能，而能夠?qū)⒄駝?dòng)以及由振動(dòng)引起的噪音的產(chǎn)生抑制到最小限度。另外，通過使用貼片構(gòu) 件13,相比于以往的使用減振片的情況，能夠使板厚減薄，而能夠大幅擴(kuò)大車輛內(nèi)的空間。 另外，通過使用貼片構(gòu)件，相比于以往的使用減振片的情況，能夠?qū)崿F(xiàn)較大幅度的輕量化。
[0246] 以上，參照附圖詳細(xì)地說明了本發(fā)明的較佳的實(shí)施方式，但本發(fā)明并不限定于該 例子。對(duì)于具有本發(fā)明所屬的技術(shù)領(lǐng)域中的通常的知識(shí)的技術(shù)人員而言，在權(quán)利要求書所 記載的技術(shù)思想的范圍內(nèi)能夠想到各種的變更例或修正例是顯而易見的，可理解為這些變 更例或修正例當(dāng)然也屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。
[0247] 產(chǎn)業(yè)上的可利用性
[0248]根據(jù)本發(fā)明，能夠改善板構(gòu)件的振動(dòng)特性。因而，本發(fā)明能夠作為各種輸送設(shè)備的 板構(gòu)件較佳地利用。
[0249] 附圖標(biāo)記說明
[0250] 10、板構(gòu)件；12、12a、12b、貼片板；13、貼片構(gòu)件；14、減振樹脂層；16、主板;LD、貼片 板的長度方向；RD1、貼片板的乳制方向；RD2、主板的乳制方向。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種輸送設(shè)備用零件，其中， 該輸送設(shè)備用零件包括： 貼片構(gòu)件，其包括金屬制且為板狀的貼片板以及沿著所述貼片板的一個(gè)面設(shè)置的減振 樹脂層；以及 基板，其為金屬制，與所述貼片構(gòu)件的所述減振樹脂層密合，在該基板上粘貼有所述貼 片構(gòu)件， 所述貼片板是經(jīng)過乳制工序制造而成的， 所述貼片板的長度方向與乳制方向所成的銳角為30°~70°。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 所述基板是經(jīng)過乳制工序制造而成的，所述貼片板的長度方向與所述基板的乳制方向 所成的銳角為30°~70°。3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 所述貼片板為具有590MPa以上的抗拉強(qiáng)度的鋼板。4. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 所述貼片板和所述基板至少在一部分的部位被焊接起來。5. 根據(jù)權(quán)利要求1~4中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 該輸送設(shè)備用零件具有加工為棱線狀的部位，所述貼片板和所述基板在所述加工為棱 線狀的部位的至少一部分被焊接起來。6. 根據(jù)權(quán)利要求1~5中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 該輸送設(shè)備用零件設(shè)有凹凸?fàn)畹膭偠燃訌?qiáng)加工部。7. 根據(jù)權(quán)利要求1~6中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 所述減振樹脂層具有導(dǎo)電性。8. 根據(jù)權(quán)利要求1~7中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 所述貼片板的厚度在〇. 3mm以上，且在所述基板的厚度以下。9. 根據(jù)權(quán)利要求1~8中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 所述減振樹脂層的厚度在ΙΟμπι以上且ΙΟΟΟμπι以下。10. 根據(jù)權(quán)利要求1~9中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 所述減振樹脂層包括溫度特性不同的多個(gè)層。11. 根據(jù)權(quán)利要求10所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 在所述多個(gè)層之間插入有板。12. 根據(jù)權(quán)利要求1~11中任一項(xiàng)所述的輸送設(shè)備用零件，其中， 對(duì)所述貼片板或所述基板的與所述減振樹脂層相接觸的面施加了凹凸?fàn)畹谋砻婕庸ぁ?3. -種板構(gòu)件，其中， 該板構(gòu)件包括： 貼片構(gòu)件，其包括金屬制且為板狀的貼片板以及沿著所述貼片板的一個(gè)面設(shè)置的減振 樹脂層；以及 基板，其為金屬制，與所述貼片構(gòu)件的所述減振樹脂層密合，在該基板上粘貼有所述貼 片構(gòu)件， 所述貼片板是經(jīng)過乳制工序制造而成的， 所述貼片板的長度方向與乳制方向所成的銳角為30°~70°。
【文檔編號(hào)】F16F15/02GK106030694SQ201580009341
【公開日】2016年10月12日
【申請(qǐng)日】2015年2月2日
【發(fā)明人】瀨戶厚司, 濱田幸, 濱田幸一
【申請(qǐng)人】新日鐵住金株式會(huì)社