鏡140與第五透鏡150在光軸上的間隔距離為IN45,其滿足下列條件：TP3 =0· 321442mm ;TP4 = 1. 07844mm ;以及（ΤΡ3+ΤΡ4+ΤΡ5)/ΣΤΡ = 0· 577050577。由此，有助 于層層微幅修正入射光線行進(jìn)過程所產(chǎn)生的像差并降低系統(tǒng)總高度。
[0210] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)表面112在光軸上的交點(diǎn)至第一透 鏡物側(cè)表面112的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離為InRSll，第一透鏡像側(cè)表面 114在光軸上的交點(diǎn)至第一透鏡像側(cè)表面114的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離 為InRS12,第一透鏡110在光軸上的厚度為TP1，其滿足下列條件：InRSll = 0. 06429mm; InRS12 = 0.06302mm ;TP1 = 0.37612mm 以及（丨 InRSll 丨 +TP1+ 丨 InRS12 丨）/ΤΡ1 = 1. 33849。由此，可控制第一透鏡110的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進(jìn)而 提升該透鏡制造上的優(yōu)良率。
[0211] 第二透鏡物側(cè)表面122在光軸上的交點(diǎn)至第二透鏡物側(cè)表面122的最大有效徑 位置在光軸的水平位移距離為InRS21，第二透鏡像側(cè)表面124在光軸上的交點(diǎn)至第二透鏡 像側(cè)表面124的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離為InRS22,第二透鏡120在光軸 上的厚度為 TP2,其滿足下列條件：InRS21 =-0· 09230mm ;InRS22 = -0· 66053mm ;TP2 = 0.63975mm 以及（I InRS21 I +TP2+ I InRS22 I )/TP2 = 2.17676。由此，可控制第二透 鏡120的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進(jìn)而提升該透鏡制造上的優(yōu)良率。
[0212] 第三透鏡物側(cè)表面132在光軸上的交點(diǎn)至第三透鏡物側(cè)表面132的最大有效徑 位置在光軸的水平位移距離為InRS31，第三透鏡像側(cè)表面134在光軸上的交點(diǎn)至第三透 鏡像側(cè)表面134的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離為InRS32,第三透鏡130在光 軸上的厚度為 TP3,其滿足下列條件：InRS31 = -0· 01305mm ;InRS32 = 0· 00279mm ;TP3 = 0. 32144mm 以及（I InRS31 I +TP3+ I InRS32 I )/TP3 = 1.04926。由此，可控制第三透 鏡130的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進(jìn)而提升該透鏡制造上的優(yōu)良率。
[0213] 第四透鏡物側(cè)表面142在光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡物側(cè)表面142的最大有效徑 位置在光軸的水平位移距離為InRS41，第四透鏡像側(cè)表面144在光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡 像側(cè)表面144的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離為InRS42,第四透鏡140在光軸 上的厚度為 TP4,其滿足下列條件：InRS41 =-0· 04796mm ;InRS42 = -0· 12538mm ;TP4 = 1. 〇7844mm 以及（I InRS41 I +TP4+ I InRS42 I )/ΤΡ4=1·16〇73。由此，可控制第四透 鏡140的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進(jìn)而提升該透鏡制造上的優(yōu)良率。
[0214] 第五透鏡物側(cè)表面152在光軸上的交點(diǎn)至第五透鏡物側(cè)表面152的最大有效徑 位置在光軸的水平位移距離為InRS51，第五透鏡像側(cè)表面154在光軸上的交點(diǎn)至第五透鏡 像側(cè)表面154的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離為InRS52,第五透鏡150在光軸 上的厚度為 TP5,其滿足下列條件：InRS51 = -0· 03615mm ;InRS52 = -0· 03708mm ;TP5 = 0.39551mm 以及（I InRS51 I +TP5+ I InRS52 I )/TP5= 1.18514。由此，可控制第五透 鏡150的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進(jìn)而提升該透鏡制造上的優(yōu)良率。
[0215] 第六透鏡物側(cè)面162在光軸上的交點(diǎn)至第六透鏡物側(cè)面162的最大有效徑位置 在光軸的水平位移距離為IriRS61，第六透鏡像側(cè)面164在光軸上的交點(diǎn)至第六透鏡像側(cè)面 164的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離為InRS62,第六透鏡160在光軸上的厚度為 TP6,其滿足下列條件：InRS61 =0· 03606mm ;InRS62 = 0· 05093mm ;TP6 = 0· 30007mm 以及 (丨InRS61 I +TP6+ I InRS62 I )/TP6 = L 28990。由此，可控制第六透鏡160的中心厚 度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進(jìn)而提升該透鏡制造上的優(yōu)良率。另滿足下列條 件：| InRS61 | /ΤΡ6 = 0·12019; | InRS62 | /ΤΡ6 = 0·16971。由此，有利于提升該鏡片 制造性同時(shí)有效維持其小型化。
[0216] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有屈光力的透鏡中每個(gè)透鏡的物側(cè)表面在 光軸上的交點(diǎn)至該透鏡的物側(cè)表面的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離的絕對值總 和為 InRSO,亦即 InRS0= | InRSll | + | InRS21 | + | InRS31 | + | InRS41 | + | InRS51 | + 丨InRS61 |。所有具有屈光力的透鏡中每個(gè)透鏡的像側(cè)表面在光軸上的交點(diǎn)至該透鏡的像側(cè) 表面的最大有效徑位置在光軸的水平位移距離的絕對值總和為InRSI，亦即InRSI = | In RS12 I + I InRS22 I + I InRS32 I + I InRS42 I + I InRS52 I + I InRS62 I。本發(fā)明的光學(xué)成 像系統(tǒng)中，所有具有屈光力的透鏡的任一表面在光軸上的交點(diǎn)至該表面的最大有效徑位置 在光軸的水平位移距離的絕對值的總和為Σ | InRS |=InRS0+InRSI，其滿足下列條件： InRS0 = 0. 28981mm ;InRSI = 0. 93972mm ;Σ 丨 InRS 丨=1.22953mm。由此，可有效提升系 統(tǒng)修正離軸視場像差的能力。
[0217] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)滿足下列條件：Σ | InRS | /InTL = 0.30751 ;以及 Σ丨InRS I /H0S = 0.22835,由此，可同時(shí)兼顧降低系統(tǒng)總高度并且有效提升系統(tǒng)修正離 軸視場像差的能力。
[0218] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)滿足下列條件：| InRS51 | + | InRS52 | + | InRS61丨 + I InRS62 I = 0. 16021mm ；( | InRS51 | + | InRS52 | + | InRS61 | + | InRS62 | )/ InTL = 0.04007;以及（I InRS51 I + I InRS52 I + I InRS61 I + I InRS62 I )/H0S =0. 02976,由此，可同時(shí)兼顧提升最接近成像片的二透鏡制造上的優(yōu)良率以及有效提升系 統(tǒng)修正離軸視場像差的能力。
[0219] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第六透鏡物側(cè)面162的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距 離為HVT61，第六透鏡像側(cè)面164的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離為HVT62,其滿足下列條件： HVT61 = 0mm ;HVT62 = 0mm。
[0220] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，其滿足下列條件：HVT62/H0I = 0。由此，有助于光 學(xué)成像系統(tǒng)的周邊視場的像差修正。
[0221] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，其滿足下列條件：HVT62/H0S = 0。由此，有助于光 學(xué)成像系統(tǒng)的周邊視場的像差修正。
[0222] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，光學(xué)成像系統(tǒng)在結(jié)像時(shí)的TV畸變?yōu)門DT，結(jié)像時(shí) 的光學(xué)畸變?yōu)?DT，其滿足下列條件：| TDT | = 0. 28% ; | 0DT | = 2. 755%。
[0223] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)面112的曲率半徑為R1，第一透鏡 像側(cè)面114的曲率半徑為R2,其滿足下列條件：I R1/R2 I = 1.0503。
[0224] 第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第六透鏡物側(cè)面162的曲率半徑為R11，第六透鏡 像側(cè)面164的曲率半徑為R12,其滿足下列條件：（R11-R12V(R11+R12) = 0. 3650。
[0225] 再配合參照下列表一以及表二。
[0226] 表一、第一實(shí)施例透鏡數(shù)據(jù)
[0227]
[0229] 表二、第一實(shí)施例的非球面系數(shù)
[0230]
[0232] 表一為第1圖第一實(shí)施例詳細(xì)的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)，其中曲率半徑、厚度、距離及焦距的單 位為_，且表面0-16依次表示由物側(cè)至像側(cè)的表面。表二為第一實(shí)施例中的非球面數(shù)據(jù)， 其中，k表非球面曲線方程式中的錐面系數(shù)，A1-A14則表示各表面第1-14階非球面系數(shù)。 此外，以下各實(shí)施例表格是對應(yīng)各實(shí)施例的示意圖與像差曲線圖，表格中數(shù)據(jù)的定義均與 第一實(shí)施例的表一及表二的定義相同，在此不加贅述。
[0233] 第二實(shí)施例
[0234] 請參照圖2A及圖2B，其中圖2A示出了根據(jù)本發(fā)明第二實(shí)施例的一種光學(xué)成像系 統(tǒng)的示意圖，圖2B由左至右依次為第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲 線圖。圖2C為第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的TV畸變曲線圖。由圖2A可知，光學(xué)成像系統(tǒng) 由物側(cè)至像側(cè)依次包括光圈200、第一透鏡210、第二透鏡220、第三透鏡230、第四透鏡240、 第五透鏡250、第六透鏡260、紅外線濾光片270、成像面280以及圖像感測元件290。
[0235] 第一透鏡210具有正屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面212為凸面，其像側(cè)面214 為凸面，并均為非球面，且其物側(cè)面212具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0236] 第二透鏡220具有負(fù)屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面222為凹面，其像側(cè)面224 為凹面，并均為非球面，且其像側(cè)面224具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0237] 第三透鏡230具有負(fù)屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面232為凸面，其像側(cè)面234 為凸面，并均為非球面，且其物側(cè)面232具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0238] 第四透鏡240具有正屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面242為凹面，其像側(cè)面244 為凸面，并均為非球面，且其物側(cè)面242具有二個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面244具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0239] 第五透鏡250具有正屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面252為凸面，其像側(cè)面254 為凸面，并均為非球面，且其物側(cè)面252具有一個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面254具有二個(gè)反曲點(diǎn)。
[0240] 第六透鏡260具有負(fù)屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面262為凸面，其像側(cè)面264 為凹面，并均為非球面，且其物側(cè)面262具有二個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面264具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0241] 紅外線濾光片270為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第六透鏡260及成像面280間且不影響 光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。
[0242] 第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡220至第五透鏡250的焦距分別 為€2、€3、付、朽，其滿足下列條件 ：|€2| + |€3| + |付| + |邙|= 66.469; 丨 f 1 | + | f6 | = 9. 0956 ;以及 | f2 | + | f3 | + | f4 | + | f5 | > | Π | + | f6 |。
[0243] 第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第五透鏡250在光軸上的厚度為TP5,第六透鏡 260在光軸上的厚度為TP6,其滿足下列條件：TP5 = 0· 9476mm ;以及TP6 = 0· 3mm〇
[0244] 第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡210、第三透鏡230、第四透鏡240與第五 透鏡250均為正透鏡，其焦距分別為fl、f3、f4以及f5,所有具有正屈光力的透鏡的焦距總 和為 ΣΡΡ，其滿足下列條件：ΣΡΡ = fl+f3+f4+f5 = 67. 8427mm;以及 flAfl+f3+f4+f5) =0. 0873。由此，有助于適當(dāng)分配第一透鏡210的正屈光力至其他正透鏡，以抑制入射光線 行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。
[0245] 第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡220與第六透鏡260的焦距分別為f2 以及f6,所有具有負(fù)屈光力的透鏡的焦距總和為ΣΝΡ，其滿足下列條件：ΣΝΡ = f2+f6 =-7. 1980mm ;以及f6Af2+f6) = 0. 4346。由此，有助于適當(dāng)分配第六透鏡260的負(fù)屈光 力至其他負(fù)透鏡。
[0246] 第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第六透鏡物側(cè)面262的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距 離為HVT61，第六透鏡像側(cè)面264的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離為HVT62,其滿足下列條件： HVT61 = 0 ;HVT62 = 2. 3774 ;以及 HVT61/HVT62 = 0。
[0247] 請配合參照下列表三以及表四。
[0248] 表三、第二實(shí)施例透鏡數(shù)據(jù)
[0249]

[0255] 第二實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的 定義均與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。
[0256] 依據(jù)表三及表四可得到下列條件式數(shù)值：
[0257]
[0258] 第三實(shí)施例
[0259] 請參照圖3A及圖3B，其中圖3A示出了根據(jù)本發(fā)明第三實(shí)施例的一種光學(xué)成像系 統(tǒng)的示意圖，圖3B由左至右依次為第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲 線圖。圖3C為第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的TV畸變曲線圖。由圖3A可知，光學(xué)成像系統(tǒng) 由物側(cè)至像側(cè)依次包括光圈300、第一透鏡310、第二透鏡320、第三透鏡330、第四透鏡340、 第五透鏡350、第六透鏡360、紅外線濾光片370、成像面380以及圖像感測元件390。
[0260] 第一透鏡310具有正屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面312為凸面，其像側(cè)面314 為凸面，并均為非球面，且其像側(cè)面314均具有三個(gè)反曲點(diǎn)。
[0261] 第二透鏡320具有負(fù)屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面322為凸面，其像側(cè)面324 為凹面，并均為非球面，且其物側(cè)面322具有二個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面324具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0262] 第三透鏡330具有負(fù)屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面332為凹面，其像側(cè)面334 為凸面，并均為非球面
[0263] 第四透鏡340具有正屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面342為凸面，其像側(cè)面344 為凸面，并均為非球面，且其物側(cè)面442具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0264] 第五透鏡350具有正屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面352為凹面，其像側(cè)面354 為凸面，并均為非球面，且其物側(cè)面352具有二個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面354具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0265] 第六透鏡360具有負(fù)屈光力，且為塑膠材質(zhì)，其物側(cè)面362為凸面，其像側(cè)面364 為凹面，并均為非球面，且其物側(cè)面362以及像側(cè)面364均具有一個(gè)反曲點(diǎn)。
[0266] 紅外線濾光片370為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第六透鏡360及成像面380間且不影響 光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。
[0267] 第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡320至第五透鏡350的焦距分別為 f2、f3、f4、f5,其滿足下列條件：丨f2丨+丨f3丨+丨f4丨+丨f5丨= 28.7717; 丨 f 1 | + | f6 | = 5. 6695 ;以及 | f2 | + | f3 | + | f4 | + | f5 | > | Π | + | f6 |。
[0268] 第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第五透鏡350在光軸上的厚度為TP5,第六透鏡 360在光軸上的厚度為TP6,其滿足下列條件：TP5 = 1. 19908mm ;以及TP6 = 0. 47314mm。
[0269] 第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡310、第四透鏡340與第五透鏡350均為 正透鏡，其焦距分別為fl、f4以及f5,所有具有正屈光力的透鏡的焦距總和為ΣΡΡ，其滿足 下列條件 ：ΣPP = fl+f4+f5 = l(λl481mm;以及Π パfl+f4+f5)=(λ 3688。由此，有助于適 當(dāng)分配第一透鏡310的正屈光力至其他正透鏡，以抑制入射光行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。
[0270] 第三實(shí)施例的光學(xué)成像系