本發(fā)明涉及一種光學(xué)成像系統(tǒng)，且特別是有關(guān)于一種應(yīng)用于電子產(chǎn)品上的小型光學(xué)成像系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

近年來，隨著具有攝影功能的可攜式電子產(chǎn)品的興起，光學(xué)系統(tǒng)的需求日漸增加。一般光學(xué)系統(tǒng)的感光元件不外乎為感光耦合元件(Charge Coupled Device；CCD)或互補(bǔ)性氧化金屬半導(dǎo)體元件(Complementary Metal-Oxide Semiconductor Sensor；CMOS Sensor)兩種，且隨著半導(dǎo)體制造技術(shù)的進(jìn)步，使得感光元件的像素尺寸縮小，光學(xué)系統(tǒng)逐漸往高像素方向發(fā)展，因此對成像質(zhì)量的要求也日益增加。

傳統(tǒng)搭載于便攜設(shè)備上的光學(xué)系統(tǒng)，多采用五片或六片式透鏡結(jié)構(gòu)，然而，由于便攜設(shè)備不斷朝像素提升方向發(fā)展，并且終端消費(fèi)者對大光圈的需求也逐漸增加，例如微光與夜拍功能，現(xiàn)有的光學(xué)成像系統(tǒng)已無法滿足更高階的攝影要求。

因此，如何有效增加光學(xué)成像鏡頭的進(jìn)光量，并進(jìn)一步提高成像的質(zhì)量，便成為一個(gè)相當(dāng)重要的議題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明針對一種光學(xué)成像系統(tǒng)及光學(xué)影像擷取鏡頭，能夠利用七個(gè)透鏡的屈光力、凸面與凹面的組合(本發(fā)明所述凸面或凹面原則上指各透鏡的物側(cè)面或像側(cè)面距離光軸不同高度的幾何形狀變化的描述)，進(jìn)而有效提高光學(xué)成像系統(tǒng)的進(jìn)光量，同時(shí)提高成像質(zhì)量，以應(yīng)用于小型的電子產(chǎn)品上。

本發(fā)明實(shí)施例相關(guān)的透鏡參數(shù)的用語與其代號詳列如下，作為后續(xù)描述的參考：

與長度或高度有關(guān)的透鏡參數(shù)：

光學(xué)成像系統(tǒng)的最大成像高度以HOI表示；光學(xué)成像系統(tǒng)的高度以HOS表示；光學(xué)成像系統(tǒng)中的第一透鏡物側(cè)面至第七透鏡像側(cè)面間的距離以InTL表示；光學(xué)成像系統(tǒng)中的固定光欄(光圈)至成像面間的距離以InS表示；光學(xué)成像系統(tǒng)中的第一透鏡與第二透鏡間的距離以IN12表示(例示)；光學(xué)成像系統(tǒng)中的第一透鏡于光軸上的厚度以TP1表示(例示)。

與材料有關(guān)的透鏡參數(shù)：

光學(xué)成像系統(tǒng)的第一透鏡的色散系數(shù)以NA1表示(例示)；第一透鏡的折射律以Nd1表示(例示)。

與視角有關(guān)的透鏡參數(shù)：

視角以AF表示；視角的一半以HAF表示；主光線角度以MRA表示。

與出入瞳有關(guān)的透鏡參數(shù)：

光學(xué)成像系統(tǒng)的入射瞳直徑以HEP表示；單一透鏡的任一表面的最大有效半徑指系統(tǒng)最大視角入射光通過入射瞳最邊緣的光線于該透鏡表面交會(huì)點(diǎn)(Effective Half Diameter；EHD)，該交會(huì)點(diǎn)與光軸之間的垂直高度。例如第一透鏡物側(cè)面的最大有效半徑以EHD11表示，第一透鏡像側(cè)面的最大有效半徑以EHD12表示。第二透鏡物側(cè)面的最大有效半徑以EHD21表示，第二透鏡像側(cè)面的最大有效半徑以EHD22表示。光學(xué)成像系統(tǒng)中其余透鏡的任一表面的最大有效半徑表示方式以此類推。

與透鏡面形弧長及表面輪廓有關(guān)的參數(shù)：

單一透鏡的任一表面的最大有效半徑的輪廓曲線長度指該透鏡的表面與所屬光學(xué)成像系統(tǒng)的光軸的交點(diǎn)為起始點(diǎn)，自該起始點(diǎn)沿著該透鏡的表面輪廓直至其最大有效半徑的終點(diǎn)為止，前述兩點(diǎn)間的曲線弧長為最大有效半徑的輪廓曲線長度，并以ARS表示。例如第一透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS11表示，第一透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS12表示。第二透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS21表示，第二透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS22表示。光學(xué)成像系統(tǒng)中其余透鏡的任一表面的最大有效半徑的輪廓曲線長度表示方式以此類推。

單一透鏡的任一表面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度指該透鏡的表面與所屬光學(xué)成像系統(tǒng)的光軸的交點(diǎn)為起始點(diǎn)，自該起始點(diǎn)沿著該透鏡的表面輪廓直至該表面上距離光軸1/2入射瞳直徑的垂直高度的坐標(biāo)點(diǎn)為止，前述兩點(diǎn)間的曲線弧長為1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度，并以ARE表示。例如第一透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE11表示，第一透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE12表示。第二透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE21表示，第二透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE22表示。光學(xué)成像系統(tǒng)中其余透鏡的任一表面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度表示方式以此類推。

與透鏡面形深度有關(guān)的參數(shù)：

第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的終點(diǎn)為止，前述兩點(diǎn)間水平于光軸的距離以InRS71表示(最大有效半徑深度)；第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的終點(diǎn)為止，前述兩點(diǎn)間水平于光軸的距離以InRS72表示(最大有效半徑深度)。其他透鏡物側(cè)面或像側(cè)面的最大有效半徑的深度(沉陷量)表示方式比照前述。

與透鏡面型有關(guān)的參數(shù)：

臨界點(diǎn)C指特定透鏡表面上，除與光軸的交點(diǎn)外，一與光軸相垂直的切面相切的點(diǎn)。承上，例如第五透鏡物側(cè)面的臨界點(diǎn)C51與光軸的垂直距離為HVT51(例示)，第五透鏡像側(cè)面的臨界點(diǎn)C52與光軸的垂直距離為HVT52(例示)，第六透鏡物側(cè)面的臨界點(diǎn)C61與光軸的垂直距離為HVT61(例示)，第六透鏡像側(cè)面的臨界點(diǎn)C62與光軸的垂直距離為HVT62(例示)。其他透鏡例如第七透鏡的物側(cè)面或像側(cè)面上的臨界點(diǎn)及其與光軸的垂直距離的表示方式比照前述。

第七透鏡物側(cè)面上最接近光軸的反曲點(diǎn)為IF711，該點(diǎn)沉陷量SGI711(例示)，SGI711亦即第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF711該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF711(例示)。第七透鏡像側(cè)面上最接近光軸的反曲點(diǎn)為IF721，該點(diǎn)沉陷量SGI721(例示)，SGI711亦即第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF721該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF721(例示)。

第七透鏡物側(cè)面上第二接近光軸的反曲點(diǎn)為IF712，該點(diǎn)沉陷量SGI712(例示)，SGI712亦即第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF712該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF712(例示)。第七透鏡像側(cè)面上第二接近光軸的反曲點(diǎn)為IF722，該點(diǎn)沉陷量SGI722(例示)，SGI722亦即第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF722該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF722(例示)。

第七透鏡物側(cè)面上第三接近光軸的反曲點(diǎn)為IF713，該點(diǎn)沉陷量SGI713(例示)，SGI713亦即第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面第三接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF713該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF713(例示)。第七透鏡像側(cè)面上第三接近光軸的反曲點(diǎn)為IF723，該點(diǎn)沉陷量SGI723(例示)，SGI723亦即第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面第三接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF723該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF723(例示)。

第七透鏡物側(cè)面上第四接近光軸的反曲點(diǎn)為IF714，該點(diǎn)沉陷量SGI714(例示)，SGI714亦即第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面第四接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF714該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF714(例示)。第七透鏡像側(cè)面上第四接近光軸的反曲點(diǎn)為IF724，該點(diǎn)沉陷量SGI724(例示)，SGI724亦即第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面第四接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離，IF724該點(diǎn)與光軸間的垂直距離為HIF724(例示)。

其他透鏡物側(cè)面或像側(cè)面上的反曲點(diǎn)及其與光軸的垂直距離或其沉陷量的表示方式比照前述。

與像差有關(guān)的變數(shù)：

光學(xué)成像系統(tǒng)的光學(xué)畸變(Optical Distortion)以O(shè)DT表示；其TV畸變(TV Distortion)以TDT表示，并且可以進(jìn)一步限定描述在成像50％至100％視野間像差偏移的程度；球面像差偏移量以DFS表示；慧星像差偏移量以DFC表示。

光圈邊緣橫向像差以STA(STOP Transverse Aberration)表示，評價(jià)特定光學(xué)成像系統(tǒng)的性能，可利用子午面光扇(tangential fan)或弧矢面光扇(sagittal fan)上計(jì)算任一視場的光線橫向像差，特別是分別計(jì)算最長工作波長(例如波長為650NM)以及最短工作波長(例如波長為470NM)通過光圈邊緣的橫向像差大小作為性能優(yōu)異的標(biāo)準(zhǔn)。前述子午面光扇的坐標(biāo)方向，可進(jìn)一步區(qū)分成正向(上光線)與負(fù)向(下光線)。最長工作波長通過光圈邊緣的橫向像差，其定義為最長工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上特定視場的成像位置，其與參考波長主光線(例如波長為555NM)在成像面上該視場的成像位置兩位置間的距離差，最短工作波長通過光圈邊緣的橫向像差，其定義為最短工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上特定視場的成像位置，其與參考波長主光線在成像面上該視場的成像位置兩位置間的距離差，評價(jià)特定光學(xué)成像系統(tǒng)的性能為優(yōu)異，可利用最短以及最長工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場(即0.7成像高度HOI)的橫向像差均小于100微米(μm)作為檢核方式，甚至可進(jìn)一步以最短以及最長工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場的橫向像差均小于80微米(μm)作為檢核方式。

光學(xué)成像系統(tǒng)于成像面上垂直于光軸具有一最大成像高度HOI，光學(xué)成像系統(tǒng)的正向子午面光扇的可見光最長工作波長通過該入射瞳邊緣并入射在該成像面上0.7HOI處的橫向像差以PLTA表示，其正向子午面光扇的可見光最短工作波長通過該入射瞳邊緣并入射在該成像面上0.7HOI處的橫向像差以PSTA表示，負(fù)向子午面光扇的可見光最長工作波長通過該入射瞳邊緣并入射在該成像面上0.7HOI處的橫向像差以NLTA表示，負(fù)向子午面光扇的可見光最短工作波長通過該入射瞳邊緣并入射在該成像面上0.7HOI處的橫向像差以NSTA表示，弧矢面光扇的可見光最長工作波長通過該入射瞳邊緣并入射在該成像面上0.7HOI處的橫向像差以SLTA表示，弧矢面光扇的可見光最短工作波長通過該入射瞳邊緣并入射在該成像面上0.7HOI處的橫向像差以SSTA表示。

本發(fā)明提供一種光學(xué)成像系統(tǒng)，可同時(shí)對可見光與紅外線(雙模)對焦并分別達(dá)到一定性能，并且其第七透鏡的物側(cè)面或像側(cè)面設(shè)置有反曲點(diǎn)，可有效調(diào)整各視場入射于第七透鏡的角度，并針對光學(xué)畸變與TV畸變進(jìn)行補(bǔ)正。另外，第七透鏡的表面可具備更佳的光路調(diào)節(jié)能力，以提升成像質(zhì)量。

本發(fā)明提供一種光學(xué)成像系統(tǒng)，由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡、第六透鏡、第七透鏡以及一成像面。第一透鏡至第七透鏡均具有屈折力。該光學(xué)成像系統(tǒng)于該成像面上垂直于光軸具有一最大成像高度HOI，該第一透鏡至該第三透鏡中至少一透鏡具有正屈折力，該第四透鏡至該第七透鏡中至少一透鏡具有正屈折力，該第一透鏡至該第七透鏡的焦距分別為f1、f2、f3、f4、f5、f6和f7，該光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距為f，該光學(xué)成像系統(tǒng)的入射瞳直徑為HEP，該第一透鏡物側(cè)面至該成像面的距離為HOS，該第一透鏡物側(cè)面至該第七透鏡像側(cè)面于光軸上的距離為InTL，該光學(xué)成像系統(tǒng)的最大可視角度的一半為HAF，該多個(gè)透鏡中任一透鏡的任一表面與光軸的交點(diǎn)為起點(diǎn)，延著該表面的輪廓直到該表面上距離光軸1/2入射瞳直徑的垂直高度處的坐標(biāo)點(diǎn)為終點(diǎn)，前述起點(diǎn)與終點(diǎn)間的輪廓曲線長度為ARE，其滿足下列條件：1.0≤f/HEP≤10.0；0deg<HAF≤150deg；以及0.9≤2×(ARE/HEP)≤1.5。

本發(fā)明另提供一種光學(xué)成像系統(tǒng)，由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡、第六透鏡、第七透鏡以及一成像面。第一透鏡至第七透鏡均具有屈折力。該第一透鏡至該第七透鏡中至少兩個(gè)透鏡的至少一表面具有至少一反曲點(diǎn)，該第一透鏡至該第三透鏡中至少一透鏡具有正屈折力，該第四透鏡至該第七透鏡中至少一透鏡具有正屈折力，該第一透鏡至該第七透鏡的焦距分別為f1、f2、f3、f4、f5、f6和f7，該光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距為f，該光學(xué)成像系統(tǒng)的入射瞳直徑為HEP，該第一透鏡物側(cè)面至該成像面的距離為HOS，該第一透鏡物側(cè)面至該第七透鏡像側(cè)面于光軸上的距離為InTL，該光學(xué)成像系統(tǒng)的最大可視角度的一半為HAF，該多個(gè)透鏡中任一透鏡的任一表面與光軸的交點(diǎn)為起點(diǎn)，延著該表面的輪廓直到該表面上距離光軸1/2入射瞳直徑的垂直高度處的坐標(biāo)點(diǎn)為終點(diǎn)，前述起點(diǎn)與終點(diǎn)間的輪廓曲線長度為ARE，其滿足下列條件：1.0≤f/HEP≤10.0；0<InTL/HOS<0.9；0deg<HAF≤150deg；以及0.9≤2×(ARE/HEP)≤1.5。

本發(fā)明再提供一種光學(xué)成像系統(tǒng)，由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡、第六透鏡、第七透鏡以及一成像面。該光學(xué)成像系統(tǒng)于該成像面上垂直于光軸具有一最大成像高度HOI，該第一透鏡至該第七透鏡中至少三個(gè)透鏡的至少一表面具有至少一反曲點(diǎn)。第一透鏡具有正屈折力。第二透鏡具有屈折力。第三透鏡具有屈折力。第四透鏡具有屈折力。第五透鏡具有屈折力。第六透鏡具有屈折力。第七透鏡具有屈折力。該第一透鏡至該第七透鏡的焦距分別為f1、f2、f3、f4、f5、f6和f7，該光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距為f，該光學(xué)成像系統(tǒng)的入射瞳直徑為HEP，該第一透鏡物側(cè)面至該成像面的距離為HOS，該第一透鏡物側(cè)面至該第七透鏡像側(cè)面于光軸上的距離為InTL，該光學(xué)成像系統(tǒng)的最大可視角度的一半為HAF，該多個(gè)透鏡中任一透鏡的任一表面與光軸的交點(diǎn)為起點(diǎn)，延著該表面的輪廓直到該表面上距離光軸1/2入射瞳直徑的垂直高度處的坐標(biāo)點(diǎn)為終點(diǎn)，前述起點(diǎn)與終點(diǎn)間的輪廓曲線長度為ARE，其滿足下列條件：1.0≤f/HEP≤10.0；0<InTL/HOS<0.9；0deg<HAF≤150deg；以及0.9≤2×(ARE/HEP)≤1.5。。

單一透鏡的任一表面在最大有效半徑范圍內(nèi)的輪廓曲線長度影響該表面修正像差以及各視場光線間光程差的能力，輪廓曲線長度越長則修正像差的能力提升，然而同時(shí)亦會(huì)增加生產(chǎn)制造上的困難度，因此必須控制單一透鏡的任一表面在最大有效半徑范圍內(nèi)的輪廓曲線長度，特別是控制該表面的最大有效半徑范圍內(nèi)的輪廓曲線長度(ARS)與該表面所屬的該透鏡于光軸上的厚度(TP)間的比例關(guān)系(ARS/TP)。例如第一透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS11表示，第一透鏡于光軸上的厚度為TP1，兩者間的比值為ARS11/TP1，第一透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS12表示，其與TP1間的比值為ARS12/TP1。第二透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS21表示，第二透鏡于光軸上的厚度為TP2，兩者間的比值為ARS21/TP2，第二透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS22表示，其與TP2間的比值為ARS22/TP2。光學(xué)成像系統(tǒng)中其余透鏡的任一表面的最大有效半徑的輪廓曲線長度與該表面所屬的該透鏡于光軸上的厚度(TP)間的比例關(guān)系，其表示方式以此類推。

單一透鏡的任一表面在1/2入射瞳直徑(HEP)高度范圍內(nèi)的輪廓曲線長度特別影響該表面上在各光線視場共享區(qū)域的修正像差以及各視場光線間光程差的能力，輪廓曲線長度越長則修正像差的能力提升，然而同時(shí)亦會(huì)增加生產(chǎn)制造上的困難度，因此必須控制單一透鏡的任一表面在1/2入射瞳直徑(HEP)高度范圍內(nèi)的輪廓曲線長度，特別是控制該表面的1/2入射瞳直徑(HEP)高度范圍內(nèi)的輪廓曲線長度(ARE)與該表面所屬的該透鏡于光軸上的厚度(TP)間的比例關(guān)系(ARE/TP)。例如第一透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)高度的輪廓曲線長度以ARE11表示，第一透鏡于光軸上的厚度為TP1，兩者間的比值為ARE11/TP1，第一透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)高度的輪廓曲線長度以ARE12表示，其與TP1間的比值為ARE12/TP1。第二透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)高度的輪廓曲線長度以ARE21表示，第二透鏡于光軸上的厚度為TP2，兩者間的比值為ARE21/TP2，第二透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)高度的輪廓曲線長度以ARE22表示，其與TP2間的比值為ARE22/TP2。光學(xué)成像系統(tǒng)中其余透鏡的任一表面的1/2入射瞳直徑(HEP)高度的輪廓曲線長度與該表面所屬的該透鏡于光軸上的厚度(TP)間的比例關(guān)系，其表示方式以此類推。

當(dāng)│f1│>︱f7︱時(shí)，光學(xué)成像系統(tǒng)的系統(tǒng)總高度(HOS；Height of Optic System)可以適當(dāng)縮短以達(dá)到微型化的目的。

當(dāng)│f2│+│f3│+│f4│+│f5│+︱f6│以及︱f1│+︱f7│滿足上述條件時(shí)，第二透鏡至第六透鏡中至少一透鏡具有弱的正屈折力或弱的負(fù)屈折力。弱屈折力指特定透鏡的焦距的絕對值大于10。當(dāng)本發(fā)明中的第二透鏡至第六透鏡中至少一透鏡具有弱的正屈折力時(shí)，其可有效分擔(dān)第一透鏡的正屈折力而避免不必要的像差過早出現(xiàn)，反之，若第二透鏡至第六透鏡中至少一透鏡具有弱的負(fù)屈折力，則可以微調(diào)補(bǔ)正系統(tǒng)的像差。

此外，第七透鏡可具有負(fù)屈折力，其像側(cè)面可為凹面。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，第七透鏡的至少一表面可具有至少一反曲點(diǎn)，可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，進(jìn)一步可修正離軸視場的像差。

附圖說明

圖1A為本發(fā)明第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖1B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖1C為本發(fā)明第一實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖；

圖2A為本發(fā)明第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖2B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖2C為本發(fā)明第二實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖；

圖3A為本發(fā)明第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖3B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖3C為本發(fā)明第三實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖；

圖4A為本發(fā)明第四實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖4B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第四實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖4C為本發(fā)明第四實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖；

圖5A為本發(fā)明第五實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖5B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第五實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖5C為本發(fā)明第五實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖；

圖6A為本發(fā)明第六實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖6B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第六實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖6C為本發(fā)明第六實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖；

圖7A為本發(fā)明第七實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖7B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第七實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖7C為本發(fā)明第七實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖；

圖8A為本發(fā)明第八實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖；

圖8B由左至右依序?yàn)楸景l(fā)明第八實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散以及光學(xué)畸變的曲線圖；

圖8C為本發(fā)明第八實(shí)施例光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖。

附圖標(biāo)記說明：光學(xué)成像系統(tǒng)：10、20、30、40、50、60、70、80

光圈:100、200、300、400、500、600、700、800

第一透鏡:110、210、310、410、510、610、710、810

物側(cè)面:112、212、312、412、512、612、712、812

像側(cè)面:114、214、314、414、514、614、714、814

第二透鏡:120、220、320、420、520、620、720、820

物側(cè)面:122、222、322、422、522、622、722、822

像側(cè)面:124、224、324、424、524、624、724、824

第三透鏡:130、230、330、430、530、630、730、830

物側(cè)面:132、232、332、432、532、632、732、832

像側(cè)面:134、234、334、434、534、634、734、834

第四透鏡:140、240、340、440、540、640、740、840

物側(cè)面:142、242、342、442、542、642、742、842

像側(cè)面:144、244、344、444、544、644、744、844

第五透鏡:150、250、350、450、550、650、750、850

物側(cè)面:152、252、352、452、552、652、752、852

像側(cè)面:154、254、354、454、554、654、754、854

第六透鏡:160、260、360、460、560、660、760、860

物側(cè)面:162、262、362、462、562、662、762、862

像側(cè)面:164、264、364、464、564、664、764、864

第七透鏡:170、270、370、470、570、670、770、870

物側(cè)面:172、272、372、472、572、672、772、872

像側(cè)面:174、274、374、474、574、674、774、874

紅外線濾光片:180、280、380、480、580、680、780、880

成像面:190、290、390、490、590、690、790、890

影像感測元件:192、292、392、492、592、692、792、892

光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距:f

第一透鏡的焦距:f1；

第二透鏡的焦距:f2

第三透鏡的焦距:f3

第四透鏡的焦距:f4

第五透鏡的焦距:f5

第六透鏡的焦距:f6

第七透鏡的焦距:f7

光學(xué)成像系統(tǒng)的光圈值:f/HEP

光學(xué)成像系統(tǒng)的最大視角的一半:HAF

第一透鏡的色散系數(shù):NA1

第二透鏡至第七透鏡的色散系數(shù):NA2、NA3、NA4、NA5、NA6、NA7

第一透鏡物側(cè)面以及像側(cè)面的曲率半徑:R1、R2

第七透鏡物側(cè)面以及像側(cè)面的曲率半徑:R13、R14

第一透鏡于光軸上的厚度:TP1

第二至第七透鏡于光軸上的厚度:TP2、TP3、TP4、TP5、TP6、TP7

所有具有屈折力的透鏡的厚度總和:ΣTP

第一透鏡與第二透鏡于光軸上的間隔距離:IN12

第二透鏡與第三透鏡于光軸上的間隔距離:IN23

第三透鏡與第四透鏡于光軸上的間隔距離:IN34

第四透鏡與第五透鏡于光軸上的間隔距離:IN45

第五透鏡與第六透鏡于光軸上的間隔距離:IN56

第六透鏡與第七透鏡于光軸上的間隔距離:IN67

第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面的最大有效半徑位置于光軸的水平位移距離:InRS71

第七透鏡物側(cè)面上最接近光軸的反曲點(diǎn):IF711；該點(diǎn)沉陷量:SGI711

第七透鏡物側(cè)面上最接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離:HIF711

第七透鏡像側(cè)面上最接近光軸的反曲點(diǎn):IF721；該點(diǎn)沉陷量:SGI721

第七透鏡像側(cè)面上最接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離:HIF721

第七透鏡物側(cè)面上第二接近光軸的反曲點(diǎn):IF712；該點(diǎn)沉陷量:SGI712

第七透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離:HIF712

第七透鏡像側(cè)面上第二接近光軸的反曲點(diǎn):IF722；該點(diǎn)沉陷量:SGI722

第七透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離:HIF722

第七透鏡物側(cè)面的臨界點(diǎn)：C71

第七透鏡像側(cè)面的臨界點(diǎn)：C72

第七透鏡物側(cè)面的臨界點(diǎn)與光軸的水平位移距離:SGC71

第七透鏡像側(cè)面的臨界點(diǎn)與光軸的水平位移距離:SGC72

第七透鏡物側(cè)面的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離:HVT71

第七透鏡像側(cè)面的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離:HVT72

系統(tǒng)總高度(第一透鏡物側(cè)面至成像面于光軸上的距離):HOS

光圈至成像面的距離:InS

第一透鏡物側(cè)面至該第七透鏡像側(cè)面的距離:InTL

第七透鏡像側(cè)面至該成像面的距離:InB

影像感測元件有效感測區(qū)域?qū)蔷€長的一半(最大像高):HOI

光學(xué)成像系統(tǒng)于結(jié)像時(shí)的TV畸變(TV Distortion):TDT

光學(xué)成像系統(tǒng)于結(jié)像時(shí)的光學(xué)畸變(Optical Distortion):ODT

具體實(shí)施方式

本發(fā)明公開了一種光學(xué)成像系統(tǒng)，由物側(cè)至像側(cè)依序包含具有屈折力的第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡、第六透鏡、第七透鏡以及一成像面。光學(xué)成像系統(tǒng)還可包含一影像感測元件，其設(shè)置于成像面，成像高度于以下個(gè)實(shí)施例均趨近為3.91mm。

光學(xué)成像系統(tǒng)可使用三個(gè)工作波長進(jìn)行設(shè)計(jì)，分別為486.1nm、587.5nm、656.2nm，其中587.5nm為主要參考波長為主要提取技術(shù)特征的參考波長。光學(xué)成像系統(tǒng)亦可使用五個(gè)工作波長進(jìn)行設(shè)計(jì)，分別為470nm、510nm、555nm、610nm、650nm，其中555nm為主要參考波長為主要提取技術(shù)特征的參考波長。

光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有正屈折力的透鏡的焦距fp的比值為PPR，光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距fn的比值為NPR，所有具有正屈折力的透鏡的PPR總和為ΣPPR，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的NPR總和為ΣNPR，當(dāng)滿足下列條件時(shí)有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)的總屈折力以及總長度：0.5≤ΣPPR/│ΣNPR│≤15，較佳地，可滿足下列條件：1≤ΣPPR/│ΣNPR│≤3.0。

光學(xué)成像系統(tǒng)還可包含一影像感測元件，其設(shè)置于成像面。影像感測元件有效感測區(qū)域?qū)蔷€長的一半(即為光學(xué)成像系統(tǒng)的成像高度或稱最大像高)為HOI，第一透鏡物側(cè)面至成像面于光軸上的距離為HOS，其滿足下列條件：HOS/HOI≤10；以及0.5≤HOS/f≤10。較佳地，可滿足下列條件：1≤HOS/HOI≤5；以及1≤HOS/f≤7。藉此，可維持光學(xué)成像系統(tǒng)的小型化，以搭載于輕薄可攜式的電子產(chǎn)品上。

另外，本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，依需求可設(shè)置至少一光圈，以減少雜散光，有助于提升影像質(zhì)量。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，光圈配置可為前置光圈或中置光圈，其中前置光圈意即光圈設(shè)置于被攝物與第一透鏡間，中置光圈則表示光圈設(shè)置于第一透鏡與成像面間。若光圈為前置光圈，可使光學(xué)成像系統(tǒng)的出瞳與成像面產(chǎn)生較長的距離而容置更多光學(xué)元件，并可增加影像感測元件接收影像的效率；若為中置光圈，則有助于擴(kuò)大系統(tǒng)的視場角，使光學(xué)成像系統(tǒng)具有廣角鏡頭的優(yōu)勢。前述光圈至第六透鏡像側(cè)面間的距離為InS，其滿足下列條件：0.2≤InS/HOS≤1.1。藉此，可同時(shí)兼顧維持光學(xué)成像系統(tǒng)的小型化以及具備廣角的特性。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)面至第七透鏡像側(cè)面間的距離為InTL，于光軸上所有具有屈折力的透鏡的厚度總和為ΣTP，其滿足下列條件：0.1≤ΣTP/InTL≤0.9。藉此，當(dāng)可同時(shí)兼顧系統(tǒng)成像的對比度以及透鏡制造的合格率并提供適當(dāng)?shù)暮蠼咕嘁匀葜闷渌?/p>

第一透鏡物側(cè)面的曲率半徑為R1，第一透鏡像側(cè)面的曲率半徑為R2，其滿足下列條件：0.001≤│R1/R2│≤20。藉此，第一透鏡的具備適當(dāng)正屈折力強(qiáng)度，避免球差增加過速。較佳地，可滿足下列條件：0.01≤│R1/R2│<10。

第七透鏡物側(cè)面的曲率半徑為R13，第七透鏡像側(cè)面的曲率半徑為R14，其滿足下列條件：-7<(R13-R14)/(R13+R14)<50。藉此，有利于修正光學(xué)成像系統(tǒng)所產(chǎn)生的像散。

第一透鏡與第二透鏡于光軸上的間隔距離為IN12，其滿足下列條件：IN12/f≤3.0。藉此，有助于改善透鏡的色差以提升其性能。

第六透鏡與第七透鏡于光軸上的間隔距離為IN67，其滿足下列條件：IN67/f≤0.8。藉此，有助于改善透鏡的色差以提升其性能。

第一透鏡與第二透鏡于光軸上的厚度分別為TP1以及TP2，其滿足下列條件：0.1≤(TP1+IN12)/TP2≤10。藉此，有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)制造的敏感度并提升其性能。

第六透鏡與第七透鏡于光軸上的厚度分別為TP6以及TP7，前述兩個(gè)透鏡于光軸上的間隔距離為IN67，其滿足下列條件：0.1≤(TP7+IN67)/TP6≤10。藉此，有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)制造的敏感度并降低系統(tǒng)總高度。

第三透鏡、第四透鏡與第五透鏡于光軸上的厚度分別為TP3、TP4以及TP5，第三透鏡與第四透鏡于光軸上的間隔距離為IN34，第四透鏡與第五透鏡于光軸上的間隔距離為IN45，第一透鏡物側(cè)面至第七透鏡像側(cè)面間的距離為InTL，其滿足下列條件：0.1≤TP4/(IN34+TP4+IN45)<1。藉此，有助層層微幅修正入射光行進(jìn)過程所產(chǎn)生的像差并降低系統(tǒng)總高度。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第七透鏡物側(cè)面的臨界點(diǎn)C71與光軸的垂直距離為HVT71，第七透鏡像側(cè)面的臨界點(diǎn)C72與光軸的垂直距離為HVT72，第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至臨界點(diǎn)C71位置于光軸的水平位移距離為SGC71，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至臨界點(diǎn)C72位置于光軸的水平位移距離為SGC72，可滿足下列條件：0mm≤HVT71≤3mm；0mm<HVT72≤6mm；0≤HVT71/HVT72；0mm≤︱SGC71︱≤0.5mm；0mm<︱SGC72︱≤2mm；以及0<︱SGC72︱/(︱SGC72︱+TP7)≤0.9。藉此，可有效修正離軸視場的像差。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)滿足下列條件：0.2≤HVT72/HOI≤0.9。較佳地，可滿足下列條件：0.3≤HVT72/HOI≤0.8。藉此，有助于光學(xué)成像系統(tǒng)的外圍視場的像差修正。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)滿足下列條件：0≤HVT72/HOS≤0.5。較佳地，可滿足下列條件：0.2≤HVT72/HOS≤0.45。藉此，有助于光學(xué)成像系統(tǒng)的外圍視場的像差修正。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI711表示，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI721表示，其滿足下列條件：0<SGI711/(SGI711+TP7)≤0.9；0<SGI721/(SGI721+TP7)≤0.9。較佳地，可滿足下列條件：0.1≤SGI711/(SGI711+TP7)≤0.6；0.1≤SGI721/(SGI721+TP7)≤0.6。

第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI712表示，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI722表示，其滿足下列條件：0<SGI712/(SGI712+TP7)≤0.9；0<SGI722/(SGI722+TP7)≤0.9。較佳地，可滿足下列條件：0.1≤SGI712/(SGI712+TP7)≤0.6；0.1≤SGI722/(SGI722+TP7)≤0.6。

第七透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF711表示，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF721表示，其滿足下列條件：0.001mm≤│HIF711︱≤5mm；0.001mm≤│HIF721︱≤5mm。較佳地，可滿足下列條件：0.1mm≤│HIF711︱≤3.5mm；1.5mm≤│HIF721︱≤3.5mm。

第七透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF712表示，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF722表示，其滿足下列條件：0.001mm≤│HIF712︱≤5mm；0.001mm≤│HIF722︱≤5mm。較佳地，可滿足下列條件：0.1mm≤│HIF722︱≤3.5mm；0.1mm≤│HIF712︱≤3.5mm。

第七透鏡物側(cè)面第三接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF713表示，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面第三接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF723表示，其滿足下列條件：0.001mm≤│HIF713︱≤5mm；0.001mm≤│HIF723︱≤5mm。較佳地，可滿足下列條件：0.1mm≤│HIF723︱≤3.5mm；0.1mm≤│HIF713︱≤3.5mm。

第七透鏡物側(cè)面第四接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF714表示，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面第四接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF724表示，其滿足下列條件：0.001mm≤│HIF714︱≤5mm；0.001mm≤│HIF724︱≤5mm。較佳地，可滿足下列條件：0.1mm≤│HIF724︱≤3.5mm；0.1mm≤│HIF714︱≤3.5mm。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)的一種實(shí)施方式，可通過具有高色散系數(shù)與低色散系數(shù)的透鏡交錯(cuò)排列，從而助于光學(xué)成像系統(tǒng)色差的修正。

上述非球面的方程式為：

z＝ch2/[1+[1(k+1)c2h2]0.5]+A4h4+A6h6+A8h8+A10h10+A12h12+A14h14+A16h16+A18h18+A20h20+…(1)

其中，z為沿光軸方向在高度為h的位置以表面頂點(diǎn)作參考的位置值，k為錐面系數(shù)，c為曲率半徑的倒數(shù)，且A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18以及A20為高階非球面系數(shù)。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，透鏡的材質(zhì)可為塑料或玻璃。當(dāng)透鏡材質(zhì)為塑料時(shí)，可以有效降低生產(chǎn)成本與重量。當(dāng)透鏡的材質(zhì)為玻璃時(shí)，則可以控制熱效應(yīng)并且增加光學(xué)成像系統(tǒng)屈折力配置的設(shè)計(jì)空間。此外，光學(xué)成像系統(tǒng)中的第一透鏡至第七透鏡的物側(cè)面及像側(cè)面可為非球面，其可獲得較多的控制變量，除用以消減像差外，相較于傳統(tǒng)玻璃透鏡的使用甚至可減少透鏡的使用數(shù)目，因此能有效降低本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)的總高度。

另外，本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，若透鏡表面為凸面，原則上表示透鏡表面于近光軸處為凸面；若透鏡表面為凹面，原則上表示透鏡表面于近光軸處為凹面。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)可視需求應(yīng)用于移動(dòng)對焦的光學(xué)系統(tǒng)中，并兼具優(yōu)良像差修正與良好成像質(zhì)量的特色，從而擴(kuò)大應(yīng)用層面。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)可視需求包括一驅(qū)動(dòng)模塊，該驅(qū)動(dòng)模塊可與該多個(gè)透鏡相耦合并使該多個(gè)透鏡產(chǎn)生位移。前述驅(qū)動(dòng)模塊可以是音圈馬達(dá)(VCM)，用于帶動(dòng)鏡頭進(jìn)行對焦，或者為光學(xué)防手振元件(OIS)，用于降低拍攝過程因鏡頭振動(dòng)所導(dǎo)致失焦的發(fā)生頻率。

本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)可視需求令第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡、第六透鏡及第七透鏡中至少一透鏡為波長小于500nm的光線濾除元件，其可通過該特定具濾除功能的透鏡的至少一表面上鍍膜或該透鏡本身即由具可濾除短波長的材質(zhì)所制作而達(dá)成。

根據(jù)上述實(shí)施方式，以下提出具體實(shí)施例并配合圖式予以詳細(xì)說明。

第一實(shí)施例

如圖1A及圖1B所示，其中圖1A為本發(fā)明第一實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖1B由左至右依序?yàn)榈谝粚?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖1C為第一實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的子午面光扇以及弧矢面光扇，最長工作波長以及最短工作波長通過光圈邊緣于0.7視場處的橫向像差圖。由圖1A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡110、光圈100、第二透鏡120、第三透鏡130、第四透鏡140、第五透鏡150、第六透鏡160以及第七透鏡170、紅外線濾光片180、成像面190以及影像感測元件192。

第一透鏡110具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面112為凹面，其像側(cè)面114為凹面，并皆為非球面，且其物側(cè)面112具有一反曲點(diǎn)以及像側(cè)面114具有兩個(gè)反曲點(diǎn)。第一透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS11表示，第一透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS12表示。第一透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE11表示，第一透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE12表示。第一透鏡于光軸上的厚度為TP1。

第一透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第一透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI111表示，第一透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第一透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI121表示，其滿足下列條件：SGI111＝-0.1110mm；SGI121＝2.7120mm；TP1＝2.2761mm；︱SGI111︱/(︱SGI111︱+TP1)＝0.0465；︱SGI121︱/(︱SGI121︱+TP1)＝0.5437。

第一透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第一透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI112表示，第一透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第一透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI122表示，其滿足下列條件：SGI112＝0mm；SGI122＝4.2315mm；︱SGI112︱/(︱SGI112︱+TP1)＝0；︱SGI122︱/(︱SGI122︱+TP1)＝0.6502。

第一透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF111表示，第一透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第一透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF121表示，其滿足下列條件：HIF111＝12.8432mm；HIF111/HOI＝1.7127；HIF121＝7.1744mm；HIF121/HOI＝0.9567。

第一透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF112表示，第一透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第一透鏡像側(cè)面最第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF122表示，其滿足下列條件：HIF112＝0mm；HIF112/HOI＝0；HIF122＝9.8592mm；HIF122/HOI＝1.3147。

第二透鏡120具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面122為凸面，其像側(cè)面124為凹面，并皆為非球面。第二透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS21表示，第二透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS22表示。第二透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE21表示，第二透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE22表示。第二透鏡于光軸上的厚度為TP2。

第二透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第二透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI211表示，第二透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第二透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI221表示。

第二透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF211表示，第二透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第二透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF221表示。

第三透鏡130具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面132為凸面，其像側(cè)面134為凹面，并皆為非球面。第三透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS31表示，第三透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS32表示。第三透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE31表示，第三透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE32表示。第三透鏡于光軸上的厚度為TP3。

第三透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第三透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI311表示，第三透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第三透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI321表示。

第三透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第三透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI312表示，第三透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第三透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI322表示。

第三透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF311表示，第三透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第三透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF321表示。

第三透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF312表示，第三透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第三透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF322表示。

第四透鏡140具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面142為凸面，其像側(cè)面144為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面142具有一反曲點(diǎn)。第四透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS41表示，第四透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS42表示。第四透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE41表示，第四透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE42表示。第四透鏡于光軸上的厚度為TP4。

第四透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI411表示，第四透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI421表示，其滿足下列條件：SGI411＝0.0018mm；︱SGI411︱/(︱SGI411︱+TP4)＝0.0009。

第四透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI412表示，第四透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI422表示。

第四透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF411表示，第四透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF421表示，其滿足下列條件：HIF411＝0.7191mm；HIF411/HOI＝0.0959。

第四透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF412表示，第四透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第四透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF422表示。

第五透鏡150具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面152為凹面，其像側(cè)面154為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面152以及像側(cè)面154均具有一反曲點(diǎn)。第五透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS51表示，第五透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS52表示。第五透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE51表示，第五透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE52表示。第五透鏡于光軸上的厚度為TP5。

第五透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第五透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI511表示，第五透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第五透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI521表示，其滿足下列條件：SGI511＝-0.1246mm；SGI521＝-2.1477mm；︱SGI511︱/(︱SGI511︱+TP5)＝0.0284；︱SGI521︱/(︱SGI521︱+TP5)＝0.3346。

第五透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第五透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI512表示，第五透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第五透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI522表示。

第五透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF511表示，第五透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF521表示，其滿足下列條件：HIF511＝3.8179mm；HIF521＝4.5480mm；HIF511/HOI＝0.5091；HIF521/HOI＝0.6065。

第五透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF512表示，第五透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF522表示。

第六透鏡160具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面162為凸面，其像側(cè)面164為凹面，且其物側(cè)面162以及像側(cè)面164均具有一反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡的角度而改善像差。第六透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS61表示，第六透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS62表示。第六透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE61表示，第六透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE62表示。第六透鏡于光軸上的厚度為TP6。

第六透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第六透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI611表示，第六透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第六透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI621表示，其滿足下列條件：SGI611＝0.3208mm；SGI621＝0.5937mm；︱SGI611︱/(︱SGI611︱+TP6)＝0.5167；︱SGI621︱/(︱SGI621︱+TP6)＝0.6643。

第六透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF611表示，第六透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF621表示，其滿足下列條件：HIF611＝1.9655mm；HIF621＝2.0041mm；HIF611/HOI＝0.2621；HIF621/HOI＝0.2672。

第七透鏡170具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面172為凸面，其像側(cè)面174為凹面。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，其物側(cè)面172以及像側(cè)面174均具有一反曲點(diǎn)。第七透鏡物側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS71表示，第七透鏡像側(cè)面的最大有效半徑的輪廓曲線長度以ARS72表示。第七透鏡物側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE71表示，第七透鏡像側(cè)面的1/2入射瞳直徑(HEP)的輪廓曲線長度以ARE72表示。第七透鏡于光軸上的厚度為TP7。

第七透鏡物側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI711表示，第七透鏡像側(cè)面于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)之間與光軸平行的水平位移距離以SGI721表示，其滿足下列條件：SGI711＝0.5212mm；SGI721＝0.5668mm；︱SGI711︱/(︱SGI711︱+TP7)＝0.3179；︱SGI721︱/(︱SGI721︱+TP7)＝0.3364。

第七透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF711表示，第七透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點(diǎn)與光軸間的垂直距離以HIF721表示，其滿足下列條件：HIF711＝1.6707mm；HIF721＝1.8616mm；HIF711/HOI＝0.2228；HIF721/HOI＝0.2482。

本實(shí)施例以下所述以及反曲點(diǎn)相關(guān)特征依主要參考波長555nm所得。

紅外線濾光片180為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡170及成像面190間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距為f，光學(xué)成像系統(tǒng)的入射瞳直徑為HEP，光學(xué)成像系統(tǒng)中最大視角的一半為HAF，其數(shù)值如下：f＝4.3019mm；f/HEP＝1.2；以及HAF＝59.9968度與tan(HAF)＝1.7318。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡110的焦距為f1，第七透鏡170的焦距為f7，其滿足下列條件：f1＝-14.5286mm；︱f/f1│＝0.2961；f7＝8.2933；│f1│>f7；以及︱f1/f7│＝1.7519。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡120至第六透鏡160的焦距分別為f2、f3、f4、f5、f6，其滿足下列條件：│f2│+│f3│+│f4│+│f5│+︱f6│＝144.7494；︱f1│+︱f7│＝22.8219以及│f2│+│f3│+│f4│+│f5│+︱f6│>︱f1│+︱f7│。

光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有正屈折力的透鏡的焦距fp的比值為PPR，光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距fn的比值為NPR，本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的PPR總和為ΣPPR＝f/f2+f/f4+f/f5+f/f7＝1.7384，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的NPR總和為ΣNPR＝f/f1+f/f3+f/f6＝-0.9999，ΣPPR/│ΣNPR│＝1.7386。同時(shí)亦滿足下列條件：︱f/f2│＝0.1774；︱f/f3│＝0.0443；︱f/f4│＝0.4411；︱f/f5│＝0.6012；︱f/f6│＝0.6595；︱f/f7│＝0.5187。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)面112至第七透鏡像側(cè)面174間的距離為InTL，第一透鏡物側(cè)面112至成像面190間的距離為HOS，光圈100至成像面180間的距離為InS，影像感測元件192有效感測區(qū)域?qū)蔷€長的一半為HOI，第七透鏡像側(cè)面174至成像面190間的距離為BFL，其滿足下列條件：InTL+BFL＝HOS；HOS＝26.9789mm；HOI＝7.5mm；HOS/HOI＝3.5977；HOS/f＝6.2715；InS＝12.4615mm；以及InS/HOS＝0.4619。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，于光軸上所有具有屈折力的透鏡的厚度總和為ΣTP，其滿足下列條件：ΣTP＝16.0446mm；以及ΣTP/InTL＝0.6559。藉此，當(dāng)可同時(shí)兼顧系統(tǒng)成像的對比度以及透鏡制造的合格率并提供適當(dāng)?shù)暮蠼咕嘁匀葜闷渌?/p>

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)面112的曲率半徑為R1，第一透鏡像側(cè)面114的曲率半徑為R2，其滿足下列條件：│R1/R2│＝129.9952。藉此，第一透鏡具備適當(dāng)正屈折力強(qiáng)度，避免球差增加過速。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第七透鏡物側(cè)面172的曲率半徑為R13，第七透鏡像側(cè)面174的曲率半徑為R14，其滿足下列條件：(R13-R14)/(R13+R14)＝-0.0806。藉此，有利于修正光學(xué)成像系統(tǒng)所產(chǎn)生的像散。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝f2+f4+f5+f7＝49.4535mm；以及f4/(f2+f4+f5+f7)＝0.1972。藉此，有助于適當(dāng)分配第四透鏡140的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝f1+f3+f6＝-118.1178mm；以及f1/(f1+f3+f6)＝0.1677。藉此，有助于適當(dāng)分配第一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡110與第二透鏡120于光軸上的間隔距離為IN12，其滿足下列條件：IN12＝4.5524mm；IN12/f＝1.0582。藉此，有助于改善透鏡的色差以提升其性能。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡110與第二透鏡120于光軸上的厚度分別為TP1以及TP2，其滿足下列條件：TP1＝2.2761mm；TP2＝0.2398mm；以及(TP1+IN12)/TP2＝1.3032。藉此，有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)制造的敏感度并提升其性能。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第六透鏡160與第七透鏡170于光軸上的厚度分別為TP6以及TP7，前述兩個(gè)透鏡于光軸上的間隔距離為IN67，其滿足下列條件：TP6＝0.3000mm；TP7＝1.1182mm；以及(TP7+IN67)/TP6＝4.4322。藉此，有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)制造的敏感度并降低系統(tǒng)總高度。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第三透鏡130、第四透鏡140與第五透鏡150于光軸上的厚度分別為TP3、TP4以及TP5，第三透鏡130與第四透鏡140于光軸上的間隔距離為IN34，第四透鏡140與第五透鏡150于光軸上的間隔距離為IN45，第一透鏡物側(cè)面112至第七透鏡像側(cè)面174間的距離為InTL，其滿足下列條件：TP3＝0.8369mm；TP4＝2.0022mm；TP5＝4.2706mm；IN34＝1.9268mm；IN45＝1.5153mm；以及TP4/(IN34+TP4+IN45)＝0.3678。藉此，有助于層層微幅修正入射光線行進(jìn)過程所產(chǎn)生的像差并降低系統(tǒng)總高度。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第六透鏡物側(cè)面162于光軸上的交點(diǎn)至第六透鏡物側(cè)面162的最大有效半徑位置于光軸的水平位移距離為InRS61，第六透鏡像側(cè)面164于光軸上的交點(diǎn)至第六透鏡像側(cè)面164的最大有效半徑位置于光軸的水平位移距離為InRS62，第六透鏡160于光軸上的厚度為TP6，其滿足下列條件：InRS61＝-0.7823mm；InRS62＝-0.2166mm；以及│InRS62︱/TP6＝0.722。藉此，有利于鏡片的制作與成型，并有效維持其小型化。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第六透鏡物側(cè)面162的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離為HVT61，第六透鏡像側(cè)面164的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離為HVT62，其滿足下列條件：HVT61＝3.3498mm；HVT62＝3.9860mm；以及HVT61/HVT62＝0.8404。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第七透鏡物側(cè)面172于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡物側(cè)面172的最大有效半徑位置于光軸的水平位移距離為InRS71，第七透鏡像側(cè)面174于光軸上的交點(diǎn)至第七透鏡像側(cè)面174的最大有效半徑位置于光軸的水平位移距離為InRS72，第七透鏡170于光軸上的厚度為TP7，其滿足下列條件：InRS71＝-0.2756mm；InRS72＝-0.0938mm；以及│InRS72︱/TP7＝0.0839。藉此，有利于鏡片的制作與成型，并有效維持其小型化。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第七透鏡物側(cè)面172的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離為HVT71，第七透鏡像側(cè)面174的臨界點(diǎn)與光軸的垂直距離為HVT72，其滿足下列條件：HVT71＝3.6822mm；HVT72＝4.0606mm；以及HVT71/HVT72＝0.9068。藉此，可有效修正離軸視場的像差。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，其滿足下列條件：HVT72/HOI＝0.5414。藉此，有助于光學(xué)成像系統(tǒng)的外圍視場的像差修正。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，其滿足下列條件：HVT72/HOS＝0.1505。藉此，有助于光學(xué)成像系統(tǒng)的外圍視場的像差修正。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡、第三透鏡以及第七透鏡具有負(fù)屈折力，第二透鏡的色散系數(shù)為NA2，第三透鏡的色散系數(shù)為NA3，第七透鏡的色散系數(shù)為NA7，其滿足下列條件：1≤NA7/NA2。藉此，有助于光學(xué)成像系統(tǒng)色差的修正。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，光學(xué)成像系統(tǒng)于結(jié)像時(shí)的TV畸變?yōu)門DT，結(jié)像時(shí)的光學(xué)畸變?yōu)镺DT，其滿足下列條件：│TDT│＝2.5678％；│ODT│＝2.1302％。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，正向子午面光扇圖的可見光最短工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場的橫向像差以PSTA表示，其為0.00040mm，正向子午面光扇圖的可見光最長工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場的橫向像差以PLTA表示，其為-0.009mm，負(fù)向子午面光扇圖的可見光最短工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場的橫向像差以NSTA表示，其為-0.002mm，負(fù)向子午面光扇圖的可見光最長工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場的橫向像差以NLTA表示，其為-0.016mm。弧矢面光扇圖的可見光最短工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場的橫向像差以SSTA表示，其為0.018mm，弧矢面光扇圖的可見光最長工作波長通過光圈邊緣入射在成像面上0.7視場的橫向像差以SLTA表示，其為0.016mm。

再配合參照下列表一以及表二。

表二、第一實(shí)施例的非球面系數(shù)

依據(jù)表一及表二可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

表一為圖1A、圖1B和圖1C第一實(shí)施例詳細(xì)的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)，其中曲率半徑、厚度、距離及焦距的單位為mm，且表面0-16依序表示由物側(cè)至像側(cè)的表面。表二為第一實(shí)施例中的非球面數(shù)據(jù)，其中，k表非球面曲線方程式中的錐面系數(shù)，A1-A20則表示各表面第1-20階非球面系數(shù)。此外，以下各實(shí)施例表格對應(yīng)各實(shí)施例的示意圖與像差曲線圖，表格中數(shù)據(jù)的定義皆與第一實(shí)施例的表一及表二的定義相同，在此不加贅述。

第二實(shí)施例

如圖2A及圖2B所示，其中圖2A為本發(fā)明第二實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖2B由左至右依序?yàn)榈诙?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖2C為第二實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)于0.7視場處的橫向像差圖。由圖2A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡210、光圈200、第二透鏡220、第三透鏡230、第四透鏡240、第五透鏡250、第六透鏡260以及第七透鏡270、紅外線濾光片280、成像面290以及影像感測元件292。

第一透鏡210具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面212為凸面，其像側(cè)面214為凹面，并皆為非球面。

第二透鏡220具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面222為凸面，其像側(cè)面224為凹面，并皆為非球面，其物側(cè)面222具有一反曲點(diǎn)以及像側(cè)面224具有兩個(gè)反曲點(diǎn)。

第三透鏡230具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面232為凹面，其像側(cè)面234為凸面，并皆為非球面，其物側(cè)面232以及像側(cè)面234均具有一反曲點(diǎn)。

第四透鏡240具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面242為凸面，其像側(cè)面244為凹面，并皆為非球面，且其物側(cè)面242以及像側(cè)面244均具有一反曲點(diǎn)。

第五透鏡250具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面252為凹面，其像側(cè)面254為凸面，并皆為非球面，且其像側(cè)面254具有一反曲點(diǎn)。

第六透鏡260具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面262為凸面，其像側(cè)面264為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面262具有一反曲點(diǎn)以及像側(cè)面264具有兩個(gè)反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡260的角度而改善像差。

第七透鏡270具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面272為凹面，其像側(cè)面274為凹面。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，第七透鏡物側(cè)面272具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面274均具有一反曲點(diǎn)，可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，進(jìn)一步可修正離軸視場的像差。

紅外線濾光片280為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡270及成像面290之間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝112.6399mm；以及f1/ΣPP＝0.0907。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝-58.9049mm；以及f7/ΣNP＝0.1182。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡。

請配合參照下列表三以及表四。

表四、第二實(shí)施例的非球面系數(shù)

第二實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的定義皆與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。

依據(jù)表三及表四可得到下列條件式數(shù)值：

依據(jù)表三及表四可得到下列條件式數(shù)值：依據(jù)表一及表二可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

依據(jù)表三及表四可得到下列條件式數(shù)值：

第三實(shí)施例

如圖3A及圖3B所示，其中圖3A為本發(fā)明第三實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖3B由左至右依序?yàn)榈谌龑?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖3C為第三實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)于0.7視場處的橫向像差圖。由圖3A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡310、光圈300、第二透鏡320、第三透鏡330、第四透鏡340、第五透鏡350、第六透鏡360以及第七透鏡370、紅外線濾光片380、成像面390以及影像感測元件392。

第一透鏡310具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面312為凸面，其像側(cè)面314為凹面，并皆為非球面。

第二透鏡320具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面322為凸面，其像側(cè)面324為凹面，并皆為非球面，其物側(cè)面322具有一反曲點(diǎn)。

第三透鏡330具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面332為凹面，其像側(cè)面334為凸面，并皆為非球面。

第四透鏡340具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面342為凸面，其像側(cè)面344為凹面，并皆為非球面，且其物側(cè)面342以及像側(cè)面344均具有一反曲點(diǎn)。

第五透鏡350具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面352為凹面，其像側(cè)面354為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面352具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面354具有一反曲點(diǎn)。

第六透鏡360具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面362為凸面，其像側(cè)面364為凸面，且其物側(cè)面362具有一反曲點(diǎn)以及像側(cè)面364具有四個(gè)反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡360的角度而改善像差。

第七透鏡370具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面372為凹面，其像側(cè)面374為凹面。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，其物側(cè)面372具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面374具有一反曲點(diǎn)，可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，進(jìn)一步可修正離軸視場的像差。

紅外線濾光片380為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡370及成像面390間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝78.5104mm；以及f1/ΣPP＝0.1151。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝-45.7313mm；以及f7/ΣNP＝0.1319。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡。

請配合參照下列表五以及表六。

表六、第三實(shí)施例的非球面系數(shù)

第三實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的定義皆與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。

依據(jù)表五及表六可得到下列條件式數(shù)值：

依據(jù)表五及表六可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

依據(jù)表五及表六可得到下列條件式數(shù)值：

第四實(shí)施例

如圖4A及圖4B所示，其中圖4A為本發(fā)明第四實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖4B由左至右依序?yàn)榈谒膶?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖4C為第四實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)于0.7視場處的橫向像差圖。由圖4A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡410、光圈400、第二透鏡420、第三透鏡430、第四透鏡440、第五透鏡450、第六透鏡460以及第七透鏡470、紅外線濾光片480、成像面490以及影像感測元件492。

第一透鏡410具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面412為凸面，其像側(cè)面414為凹面，并皆為非球面。

第二透鏡420具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面422為凸面，其像側(cè)面424為凹面，并皆為非球面，物側(cè)面422具有一反曲點(diǎn)。

第三透鏡430具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面432為凹面，其像側(cè)面434為凸面，并皆為非球面。

第四透鏡440具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面442為凹面，其像側(cè)面444為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面442以及像側(cè)面444均具有一反曲點(diǎn)。

第五透鏡450具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面452為凹面，其像側(cè)面454為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面452具有三個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面454具有一反曲點(diǎn)。

第六透鏡460可具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面462為凸面，其像側(cè)面464為凸面，物側(cè)面462具有一反曲點(diǎn)以及像側(cè)面464具有兩個(gè)反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡460的角度而改善像差。

第七透鏡470具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面472為凹面，其像側(cè)面474為凹面。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，其物側(cè)面472具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面474具有一反曲點(diǎn)，可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，進(jìn)一步可修正離軸視場的像差。

紅外線濾光片480為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡470及成像面490間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝78.8784mm；以及f1/ΣPP＝0.1113。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝-42.9439mm；以及f7/ΣNP＝0.1363。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡。

請配合參照下列表七以及表八。

表八、第四實(shí)施例的非球面系數(shù)

第四實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的定義皆與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。

依據(jù)表七及表八可得到下列條件式數(shù)值：

依據(jù)表七及表八可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

依據(jù)表七及表八可得到下列條件式數(shù)值：

第五實(shí)施例

如圖5A及圖5B所示，其中圖5A為本發(fā)明第五實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖5B由左至右依序?yàn)榈谖鍖?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖5C為第五實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)于0.7視場處的橫向像差圖。由圖5A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡510、光圈500、第二透鏡520、第三透鏡530、第四透鏡540、第五透鏡550、第六透鏡560以及第七透鏡570、紅外線濾光片580、成像面590以及影像感測元件592。

第一透鏡510具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面512為凸面，其像側(cè)面514為凹面，并皆為非球面。

第二透鏡520具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面522為凸面，其像側(cè)面524為凹面，并皆為非球面，其物側(cè)面522以及像側(cè)面524均具有一反曲點(diǎn)。

第三透鏡530具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面532為凸面，其像側(cè)面534為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面532具有兩個(gè)反曲點(diǎn)。

第四透鏡540具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面542為凸面，其像側(cè)面544為凸面，并皆為為非球面，且其物側(cè)面542具有一反曲點(diǎn)。

第五透鏡550具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面552為凹面，其像側(cè)面554為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面552具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面554具有一反曲點(diǎn)。

第六透鏡560可具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面562為凸面，其像側(cè)面564為凸面，且其物側(cè)面562具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面564具有三個(gè)反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡560的角度而改善像差。

第七透鏡570具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面572為凹面，其像側(cè)面574為凹面。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，且其物側(cè)面572具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面574具有一反曲點(diǎn)，可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，并修正離軸視場的像差。

紅外線濾光片580為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡570及成像面590間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝77.0412mm；以及f1/ΣPP＝0.1705。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝-162.0436mm；以及f7/ΣNP＝0.0429。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡。

請配合參照下列表九以及表十。

表十、第五實(shí)施例的非球面系數(shù)

第五實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的定義皆與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。

依據(jù)表九及表十可得到下列條件式數(shù)值：

依據(jù)表九及表十可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

依據(jù)表九及表十可得到下列條件式數(shù)值：

第六實(shí)施例

如圖6A及圖6B所示，其中圖6A為本發(fā)明第六實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖6B由左至右依序?yàn)榈诹鶎?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖6C為第六實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)于0.7視場處的橫向像差圖。由圖6A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡610、光圈600、第二透鏡620、第三透鏡630、第四透鏡640、第五透鏡650、第六透鏡660、第七透鏡670、紅外線濾光片680、成像面690以及影像感測元件692。

第一透鏡610具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面612為凸面，其像側(cè)面614為凹面，并皆為非球面。

第二透鏡620具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面622為凸面，其像側(cè)面624為凹面，并皆為非球面，且其物側(cè)面612以及像側(cè)面614均具有一反曲點(diǎn)。

第三透鏡630具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面632為凸面，其像側(cè)面634為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面612具有一反曲點(diǎn)。

第四透鏡640具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面642為凹面，其像側(cè)面644為凸面，并皆為非球面。

第五透鏡650具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面652為凹面，其像側(cè)面654為凸面，并皆為非球面，其物側(cè)面652具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面654具有一反曲點(diǎn)。

第六透鏡660具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面662為凸面，其像側(cè)面664為凸面，且其物側(cè)面662具有一反曲點(diǎn)以及像側(cè)面664具有兩個(gè)反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡660的角度而改善像差。

第七透鏡670具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面672為凹面，其像側(cè)面674為凹面，且其像側(cè)面664具有一反曲點(diǎn)。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，亦可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，進(jìn)一步可修正離軸視場的像差。

紅外線濾光片680為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡670及成像面690間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝126.2162mm；以及f1/ΣPP＝0.1279。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝-67.2059mm；以及f7/ΣNP＝0.0439。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡。

請配合參照下列表十一以及表十二。

表十二、第六實(shí)施例的非球面系數(shù)

第六實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的定義皆與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。

依據(jù)表十一及表十二可得到下列條件式數(shù)值：

依據(jù)表十一及表十二可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

依據(jù)表十一及表十二可得到下列條件式數(shù)值：

第七實(shí)施例

如圖7A及圖7B所示，其中圖7A為本發(fā)明第七實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖7B由左至右依序?yàn)榈谄邔?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖7C為第七實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)于0.7視場處的橫向像差圖。由圖7A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡710、光圈700、第二透鏡720、第三透鏡730、第四透鏡740、第五透鏡750、第六透鏡760、第七透鏡770、紅外線濾光片780、成像面790以及影像感測元件792。

第一透鏡710具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面712為凸面，其像側(cè)面714為凹面，并皆為非球面。

第二透鏡720具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面722為凸面，其像側(cè)面724為凹面，并皆為非球面，并皆為非球面，且其物側(cè)面722具有一反曲點(diǎn)。

第三透鏡730具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面732為凹面，其像側(cè)面734為凸面，并皆為非球面。

第四透鏡740具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面742為凹面，其像側(cè)面744為凸面，并皆為非球面。

第五透鏡750具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面752為凹面，其像側(cè)面754為凸面，并皆為非球面，其像側(cè)面754具有一反曲點(diǎn)。

第六透鏡760具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面762為凸面，其像側(cè)面764為凸面，且其物側(cè)面762具有兩個(gè)反曲點(diǎn)以及像側(cè)面764具有三反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡760的角度而改善像差。

第七透鏡770具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面772為凹面，其像側(cè)面774為凹面，并皆為非球面，其像側(cè)面774具有一反曲點(diǎn)。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，亦可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，進(jìn)一步可修正離軸視場的像差。

紅外線濾光片780為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡770及成像面790間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝51.7940mm；以及f1/ΣPP＝0.2627。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝-123.3579mm；以及f7/ΣNP＝0.0412。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡。

請配合參照下列表十三以及表十四。

表十四、第七實(shí)施例的非球面系數(shù)

第七實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的定義皆與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。

依據(jù)表十三及表十四可得到下列條件式數(shù)值：

依據(jù)表十三及表十四可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

依據(jù)表十三及表十四可得到下列條件式數(shù)值：

第八實(shí)施例

如圖8A及圖8B所示，其中圖8A為本發(fā)明第八實(shí)施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意圖，圖8B由左至右依序?yàn)榈诎藢?shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖8C為第八實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)于0.7視場處的橫向像差圖。由圖7A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至像側(cè)依序包含第一透鏡810、光圈800、第二透鏡820、第三透鏡830、第四透鏡840、第五透鏡850、第六透鏡860、第七透鏡870、紅外線濾光片880、成像面890以及影像感測元件892。

第一透鏡810具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面812為凸面，其像側(cè)面814為凹面，并皆為非球面。

第二透鏡820具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面822為凸面，其像側(cè)面824為凹面，并皆為非球面，且其物側(cè)面822以及像側(cè)面824均具有一反曲點(diǎn)。

第三透鏡830具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面832為凸面，其像側(cè)面834為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面832具有一反曲點(diǎn)。

第四透鏡840具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面842為凹面，其像側(cè)面844為凸面，并皆為非球面，其物側(cè)面842以及像側(cè)面844均具有一反曲點(diǎn)。

第五透鏡850具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面852為凹面，其像側(cè)面854為凸面，并皆為非球面，其像側(cè)面854具有一反曲點(diǎn)。

第六透鏡860具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面862為凸面，其像側(cè)面864為凸面，且其物側(cè)面862以及像側(cè)面864均具有兩個(gè)反曲點(diǎn)。藉此，可有效調(diào)整各視場入射于第六透鏡860的角度而改善像差。

第七透鏡870具有負(fù)屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面872為凹面，其像側(cè)面874為凹面，其像側(cè)面874具有一反曲點(diǎn)。藉此，有利于縮短其后焦距以維持小型化。另外，亦可有效地壓制離軸視場光線入射的角度，進(jìn)一步可修正離軸視場的像差。

紅外線濾光片880為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第七透鏡870及成像面890間且不影響光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣPP，其滿足下列條件：ΣPP＝58.8575mm；以及f1/ΣPP＝0.2270。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的正屈折力至其他正透鏡，以抑制入射光線行進(jìn)過程顯著像差的產(chǎn)生。

本實(shí)施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有負(fù)屈折力的透鏡的焦距總和為ΣNP，其滿足下列條件：ΣNP＝-151.0523mm；以及f7/ΣNP＝0.0333。藉此，有助于適當(dāng)分配單一透鏡的負(fù)屈折力至其他負(fù)透鏡。

請配合參照下列表十五以及表十六。

表十六、第八實(shí)施例的非球面系數(shù)

第八實(shí)施例中，非球面的曲線方程式表示如第一實(shí)施例的形式。此外，下表參數(shù)的定義皆與第一實(shí)施例相同，在此不加以贅述。

依據(jù)表十三及表十四可得到下列條件式數(shù)值：

依據(jù)表十五以及表十六可得到下列輪廓曲線長度相關(guān)的數(shù)值：

依據(jù)表十五以及表十六可得到下列條件式數(shù)值：

雖然本發(fā)明已以實(shí)施方式揭露如上，然其并非用以限定本發(fā)明，任何熟習(xí)此技藝者，在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，當(dāng)可作各種的更動(dòng)與潤飾，因此本發(fā)明的保護(hù)范圍當(dāng)視本案權(quán)利要求范圍所界定為準(zhǔn)。

雖然本發(fā)明已參照其例示性實(shí)施例而特別地顯示及描述，將為所屬技術(shù)領(lǐng)域具通常知識(shí)者所理解的是，于不脫離本案權(quán)利要求范圍及其等效物所定義的本發(fā)明的精神與范疇下可對其進(jìn)行形式與細(xì)節(jié)上的各種變更。