本發(fā)明有關于一種廣角鏡頭。

背景技術：

現(xiàn)今車用鏡頭、極限運動攝影鏡頭的發(fā)展趨勢是不斷朝向廣視角發(fā)展。此外，由于汽車使用及進行極限運動時的外在環(huán)境溫度變化較大，使得車用鏡頭及極限運動攝影鏡頭除了具備廣視角外，還需具備抗環(huán)境溫度變化?，F(xiàn)有的廣角鏡頭仍未臻完善，尚有許多改善空間才能同時滿足廣視角、抗環(huán)境溫度變化的需求。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的技術問題在于，針對現(xiàn)有技術中的廣角鏡頭不能同時滿足廣視角、抗環(huán)境溫度變化的需求的缺陷，提供一種廣角鏡頭，其視角較大、抗環(huán)境溫度變化，但是仍具有良好的光學性能，鏡頭分辨率也能滿足要求。

本發(fā)明為解決其技術問題所采用的技術方案是，提供一種廣角鏡頭沿著光軸從物側至像側依序包括第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡、第六透鏡及第七透鏡。第一透鏡為凸凹透鏡具負屈光力，其凸面朝向物側凹面朝向像側。第二透鏡為凸凹透鏡具負屈光力，其凸面朝向物側凹面朝向像側。第三透鏡具正屈光力且包括凸面朝向像側。第四透鏡為雙凸透鏡具正屈光力。第五透鏡具有屈光力。第六透鏡具有屈光力。第七透鏡為雙凸透鏡具正屈光力。第五透鏡及第六透鏡滿足條件：-10＜f₅₆/f＜-2，其中，f₅₆為第五透鏡及第六透鏡的組合有效焦距，f為廣角鏡頭的有效焦距。

其中第五透鏡及第六透鏡膠合成膠合透鏡。

其中第一透鏡滿足以下條件：5＜Vd₁/Nd₁＜25；其中，Vd₁為第一透鏡的 阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd₁為第一透鏡的折射率。

其中第四透鏡滿足以下條件：15＜Vd₄/Nd₄＜45；其中，Vd₄為第四透鏡的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd₄為第四透鏡的折射率。

其中第六透鏡滿足以下條件：5＜Vd₆/Nd₆＜60；其中，Vd₆為第六透鏡的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd₆為第六透鏡的折射率。

其中第四透鏡滿足以下條件：-10＜(R₄₁-R₄₂)/(R₄₁+R₄₂)＜18；其中，R₄₁為第四透鏡的物側面的曲率半徑，R₄₂為第四透鏡的像側面的曲率半徑。

其中第五透鏡滿足以下條件：1＜(R₅₁-R₅₂)/(R₅₁+R₅₂)＜10；其中，R₅₁為第五透鏡的物側面的曲率半徑，R₅₂為第五透鏡的像側面的曲率半徑。

其中第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡、第六透鏡及第七透鏡由玻璃材質制成。

本發(fā)明的廣角鏡頭可更包括光圈，設置于第三透鏡與第四透鏡之間。

其中第五透鏡為雙凸透鏡具有正屈光力，第六透鏡為雙凹透鏡具有負屈光力。

其中第五透鏡為雙凹透鏡具有負屈光力，第六透鏡為雙凸透鏡具有正屈光力。

實施本發(fā)明的廣角鏡頭，具有以下有益效果：其視角較大、抗環(huán)境溫度變化，但是仍具有良好的光學性能，鏡頭分辨率也能滿足要求。

附圖說明

為使本發(fā)明的上述目的、特征、和優(yōu)點能更明顯易懂，下文特舉較佳實施例并配合附圖做詳細說明。

圖1是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第一實施例的透鏡配置與光路示意圖。

圖2A是圖1的廣角鏡頭的縱向球差圖。

圖2B是圖1的廣角鏡頭的像散場曲圖。

圖2C是圖1的廣角鏡頭的畸變圖。

圖3是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第二實施例的透鏡配置與光路示意圖。

圖4A是圖3的廣角鏡頭的縱向球差圖。

圖4B是圖3的廣角鏡頭的像散場曲圖。

圖4C是圖3的廣角鏡頭的畸變圖。

圖5是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第三實施例的透鏡配置與光路示意圖。

圖6A是圖5的廣角鏡頭的縱向球差圖。

圖6B是圖5的廣角鏡頭的像散場曲圖。

圖6C是圖5的廣角鏡頭的畸變圖。

圖7是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第四實施例的透鏡配置與光路示意圖。

圖8A是圖7的廣角鏡頭的縱向球差圖。

圖8B是圖7的廣角鏡頭的像散場曲圖。

圖8C是圖7的廣角鏡頭的畸變圖。

具體實施方式

請參閱圖1，圖1是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第一實施例的透鏡配置與光路示意圖。廣角鏡頭1沿著光軸OA1從物側至像側依序包括第一透鏡L11、第二透鏡L12、第三透鏡L13、光圈ST1、第四透鏡L14、第五透鏡L15、第六透鏡L16、第七透鏡L17及濾光片OF1。成像時，來自物側的光線最后成像于成像面IMA1上。第一透鏡L11為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S11為凸面，像側面S12為凹面，物側面S11與像側面S12皆為球面表面。第二透鏡L12為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S13為凸面，像側面S14為凹面，物側面S13與像側面S14皆為非球面表面。第三透鏡L13為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S15與像側面S16皆為球面表面。第四透鏡L14為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S18與像側面S19皆為球面表面。第五透鏡L15為雙凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S110與像側面S111皆為球面表面。第六透鏡L16為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S111與像側面S112皆為球面表面。第五透鏡L15的像側面S111與第六透鏡L16的物側面S111膠合。第七透鏡L17為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S113與像側面S114皆為非球面表面。濾光片OF1其物側面S115與像側面S116皆 為平面。

另外，為使本發(fā)明的廣角鏡頭能保持良好的光學性能，第一實施例中的廣角鏡頭1需滿足底下六條件：

-10＜f1₅₆/f1＜-2 (1)

5＜Vd1₁/Nd1₁＜25 (2)

15＜Vd1₄/Nd1₄＜45 (3)

5＜Vd1₆/Nd1₆＜60 (4)

-10＜(R1₄₁-R1₄₂)/(R1₄₁+R1₄₂)＜18 (5)

1＜(R1₅₁-R1₅₂)/(R1₅₁+R1₅₂)＜10 (6)

其中，f1₅₆為第五透鏡L15及第六透鏡L16的組合有效焦距，f1為廣角鏡頭1的有效焦距，Vd1₁為第一透鏡L11的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd1₁為第一透鏡L11的折射率，Vd1₄為第四透鏡L14的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd1₄為第四透鏡L14的折射率，Vd1₆為第六透鏡L16的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd1₆為第六透鏡L16的折射率，R1₄₁為第四透鏡L14的物側面S18的曲率半徑，R1₄₂為第四透鏡L14的像側面S19的曲率半徑，R1₅₁為第五透鏡L15的物側面S110的曲率半徑，R1₅₂為第五透鏡L15的像側面S111的曲率半徑。

利用上述透鏡與光圈ST1的設計，使得廣角鏡頭1能有效的縮短鏡頭總長度、提高視角、有效的修正像差、有效的修正色差、抗環(huán)境溫度變化、提升鏡頭分辨率。

表一為圖1中廣角鏡頭1的各透鏡的相關參數(shù)表，表一數(shù)據(jù)顯示第一實施例的廣角鏡頭1的有效焦距等于2.7076mm、光圈值等于2.85、視角等于148.9°。

表一

表一中各個透鏡的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹⁰+Eh¹²+Fh¹⁴

其中：

c：曲率；

h：透鏡表面任一點至光軸的垂直距離；

k：圓錐系數(shù)；

A～F：非球面系數(shù)。

表二為表一中各個透鏡的非球面表面的相關參數(shù)表，其中k為圓錐系數(shù)(Conic Constant)、A～F為非球面系數(shù)。

表二

第一實施例的廣角鏡頭1其有效焦距f1＝2.7076mm，第五透鏡L15及第六透鏡L16的組合有效焦距f1₅₆＝-6.60210mm，第一透鏡L11的阿貝系數(shù)(AbbeNumber)Vd1₁＝40.9，第一透鏡L11的折射率Nd1₁＝1.806，第四透鏡L14的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd1₄＝55.4，第四透鏡L14的折射率Nd1₄＝1.639，第六透鏡L16的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd1₆＝81.5，第六透鏡L16的折射率Nd1₆＝1.497，第四透鏡L14的物側面S18的曲率半徑R1₄₁＝5.88224mm，第四透鏡L14的像側面S19的曲率半徑R1₄₂＝-7.39603mm，第五透鏡L15的物側面S110的曲率半徑R1₅₁＝-5.49285mm，第五透鏡L15的像側面S111的曲率半徑R1₅₂＝3.58507mm。由上述數(shù)據(jù)可得到f1₅₆/f1＝-2.4384、Vd1₁/Nd1₁＝22.6599、Vd1₄/Nd1₄＝33.7984、Vd1₆/Nd1₆＝54.4729、(R1₄₁-R1₄₂)/(R1₄₁+R1₄₂)＝-8.7715、(R1₅₁-R1₅₂)/(R1₅₁+R1₅₂)＝4.7584，皆能滿足上述條件(1)至條件(6)的要求。

另外，第一實施例的廣角鏡頭1的光學性能也可達到要求，這可從圖2A至圖2C看出。圖2A所示的，是第一實施例的廣角鏡頭1的縱向球差(Longitudinal Spherical Aberration)圖。圖2B所示的，是第一實施例的廣角鏡頭1的像散場曲(Astigmatic Field Curves)圖。圖2C所示的，是第一實施例的廣角鏡頭1的畸變(Distortion)圖。

由圖2A可看出，第一實施例的廣角鏡頭1對波長為433.0000nm、525.0000nm、656.0000nm的光線所產(chǎn)生的縱向球差值介于-0.038mm至0.025mm之間。由圖2B可看出，第一實施例的廣角鏡頭1對波長為525.0000nm的光線，于子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向的像散場曲介于-0.040mm至0.0mm之間。由圖2C可看出，第一實施例的廣角鏡頭1對波長為525.0000nm的光線所產(chǎn)生的畸變介于-60％至0％之間。顯見第一實施例的廣角鏡頭1的縱向球差、像散場曲、畸變都能被有效修正，從而得到較佳的光學性能。

請參閱圖3，圖3是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第二實施例的透鏡配置與光路示意圖。廣角鏡頭2沿著光軸OA2從物側至像側依序包括第一透鏡L21、第二透鏡L22、第三透鏡L23、光圈ST2、第四透鏡L24、第五透鏡L25、第六透鏡L26、第七透鏡L27及濾光片OF2。成像時，來自物側的光線最后成像于成像面IMA2上。第一透鏡L21為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其 物側面S21為凸面，像側面S22為凹面，物側面S21與像側面S22皆為球面表面。第二透鏡L22為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S23為凸面，像側面S24為凹面，物側面S23與像側面S24皆為非球面表面。第三透鏡L23為凹凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S25為凹面，像側面S26為凸面，物側面S25與像側面S26皆為非球面表面。第四透鏡L24為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S28與像側面S29皆為球面表面。第五透鏡L25為雙凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S210與像側面S211皆為球面表面。第六透鏡L26為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S211與像側面S212皆為球面表面。第五透鏡L25的像側面S211與第六透鏡L26的物側面S211膠合。第七透鏡L27為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S213與像側面S214皆為非球面表面。濾光片OF2其物側面S215與像側面S216皆為平面。

另外，為使本發(fā)明的廣角鏡頭能保持良好的光學性能，第二實施例中的廣角鏡頭2需滿足底下六條件：

-10＜f2₅₆/f2＜-2 (7)

5＜Vd2₁/Nd2₁＜25 (8)

15＜Vd2₄/Nd2₄＜45 (9)

5＜Vd2₆/Nd2₆＜60 (10)

-10＜(R2₄₁-R2₄₂)/(R2₄₁+R2₄₂)＜18 (11)

1＜(R2₅₁-R2₅₂)/(R2₅₁+R2₅₂)＜10 (12)

其中，f2₅₆為第五透鏡L25及第六透鏡L26的組合有效焦距，f2為廣角鏡頭2的有效焦距，Vd2₁為第一透鏡L21的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd2₁為第一透鏡L21的折射率，Vd2₄為第四透鏡L24的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd2₄為第四透鏡L24的折射率，Vd2₆為第六透鏡L26的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd2₆為第六透鏡L26的折射率，R2₄₁為第四透鏡L24的物側面S28的曲率半徑，R2₄₂為第四透鏡L24的像側面S29的曲率半徑，R2₅₁為第五透鏡L25的物側面S210的曲率半徑，R2₅₂為第五透鏡L25的像側面S211的曲率半徑。

利用上述透鏡與光圈ST2的設計，使得廣角鏡頭2能有效的縮短鏡頭總長 度、提高視角、有效的修正像差、有效的修正色差、抗環(huán)境溫度變化、提升鏡頭分辨率。

表三為圖3中廣角鏡頭2的各透鏡的相關參數(shù)表，表三數(shù)據(jù)顯示第二實施例的廣角鏡頭2的有效焦距等于2.5847mm、光圈值等于2.8、視角等于149.5°。

表三

表三中各個透鏡的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹⁰+Eh¹²+Fh¹⁴+Gh¹⁶

其中：

c：曲率；

h：透鏡表面任一點至光軸的垂直距離；

k：圓錐系數(shù)；

A～G：非球面系數(shù)。

表四為表三中各個透鏡的非球面表面的相關參數(shù)表，其中k為圓錐系數(shù)(Conic Constant)、A～G為非球面系數(shù)。

表四

第二實施例的廣角鏡頭2其有效焦距f2＝2.5847mm，第五透鏡L25及第六透鏡L26的組合有效焦距f2₅₆＝-12.2473mm，第一透鏡L21的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd2₁＝18.0，第一透鏡L21的折射率Nd2₁＝1.946，第四透鏡L24的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd2₄＝46.6，第四透鏡L24的折射率Nd2₄＝1.804，第六透鏡L26的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd2₆＝60.3，第六透鏡L26的折射率Nd2₆＝1.620，第四透鏡L24的物側面S28的曲率半徑R2₄₁＝11.59852mm，第四透鏡L24的像側面S29的曲率半徑R2₄₂＝-10.23370mm，第五透鏡L25的物側面S210的曲率半徑R2₅₁＝-20.79877mm，第五透鏡L25的像側面S211的曲率半徑R2₅₂＝3.69686mm。由上述數(shù)據(jù)可得到f2₅₆/f2＝-4.7384、Vd2₁/Nd2₁＝9.2419、Vd2₄/Nd2₄＝25.8151、Vd2₆/Nd2₆＝37.2274、(R2₄₁-R2₄₂)/(R2₄₁+R2₄₂)＝15.9965、(R2₅₁-R2₅₂)/(R2₅₁+R2₅₂)＝1.4323，皆能滿足上述條件(7)至條件(12)的要求。

另外，第二實施例的廣角鏡頭2的光學性能也可達到要求，這可從圖4A至圖4C看出。圖4A所示的，是第二實施例的廣角鏡頭2的縱向球差(Longitudinal Spherical Aberration)圖。圖4B所示的，是第二實施例的廣角鏡頭2的像散場曲(Astigmatic Field Curves)圖。圖4C所示的，是第二實施例的廣角鏡頭2的畸變(Distortion)圖。

由圖4A可看出，第二實施例的廣角鏡頭2對波長為433.0000nm、525.0000nm、656.0000nm的光線所產(chǎn)生的縱向球差值介于-0.012mm至0.050mm之間。由圖4B可看出，第二實施例的廣角鏡頭2對波長為525.0000nm的光線，于子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向的像散場曲介于-0.025mm至0.025mm之間。由圖4C可看出，第二實施例的廣角鏡頭2對波長為525.0000nm的光線所產(chǎn)生的畸變介于-42％至0％之間。顯見第二實施例的廣角鏡頭2的縱向球差、像散場曲、畸變都能被有效修正，從而得到較佳的光學性能。

請參閱圖5，圖5是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第三實施例的透鏡配置與光路示意圖。廣角鏡頭3沿著光軸OA3從物側至像側依序包括第一透鏡L31、第二透鏡L32、第三透鏡L33、光圈ST3、第四透鏡L34、第五透鏡L35、第六透鏡L36、第七透鏡L37及濾光片OF3。成像時，來自物側的光線最后成像于成像面IMA3上。第一透鏡L31為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S31為凸面，像側面S32為凹面，物側面S31與像側面S32皆為球面表面。第二透鏡L32為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S33為凸面，像側面S34為凹面，物側面S33與像側面S34皆為非球面表面。第三透鏡L33為凹凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S35為凹面，像側面S36為凸面，物側面S35與像側面S36皆為非球面表面。第四透鏡L34為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S38與像側面S39皆為球面表面。第五透鏡L35為雙凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S310與像側面S311皆為球面表面。第六透鏡L36為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S311與像側面S312皆為球面表面。第五透鏡L35的像側面S311與第六透鏡L36的物側面S311膠合。第七透鏡L37為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S313與像側面S314皆為非球面表面。濾光片OF3其物側面S315與像側面S316皆為平面。

另外，為使本發(fā)明的廣角鏡頭能保持良好的光學性能，第三實施例中的廣角鏡頭3需滿足底下六條件：

-10＜f3₅₆/f3＜-2 (13)

5＜Vd3₁/Nd3₁＜25 (14)

15＜Vd3₄/Nd3₄＜45 (15)

5＜Vd3₆/Nd3₆＜60 (16)

-10＜(R3₄₁-R3₄₂)/(R3₄₁+R3₄₂)＜18 (17)

1＜(R3₅₁-R3₅₂)/(R3₅₁+R3₅₂)＜10 (18)

其中，f3₅₆為第五透鏡L35及第六透鏡L36的組合有效焦距，f3為廣角鏡頭3的有效焦距，Vd3₁為第一透鏡L31的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd3₁為第一透鏡L31的折射率，Vd3₄為第四透鏡L34的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd3₄為第四透鏡L34的折射率，Vd3₆為第六透鏡L36的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd3₆為第六透鏡L36的折射率，R3₄₁為第四透鏡L34的物側面S38的曲率半徑，R3₄₂為第四透鏡L34的像側面S39的曲率半徑，R3₅₁為第五透鏡L35的物側面S310的曲率半徑，R3₅₂為第五透鏡L35的像側面S311的曲率半徑。

利用上述透鏡與光圈ST3的設計，使得廣角鏡頭3能有效的縮短鏡頭總長度、提高視角、有效的修正像差、有效的修正色差、抗環(huán)境溫度變化、提升鏡頭分辨率。

表五為圖5中廣角鏡頭3的各透鏡的相關參數(shù)表，表五數(shù)據(jù)顯示第三實施例的廣角鏡頭3的有效焦距等于2.6030mm、光圈值等于2.8、視角等于149.5°。

表五

表五中各個透鏡的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹⁰+Eh¹²+Fh¹⁴+Gh¹⁶

其中：

c：曲率；

h：透鏡表面任一點至光軸的垂直距離；

k：圓錐系數(shù)；

A～G：非球面系數(shù)。

表六為表五中各個透鏡的非球面表面的相關參數(shù)表，其中k為圓錐系數(shù)(Conic Constant)、A～G為非球面系數(shù)。

表六

第三實施例的廣角鏡頭3其有效焦距f3＝2.6030mm，第五透鏡L35及第六透鏡L36的組合有效焦距f3₅₆＝-24.35090mm，第一透鏡L31的阿貝系數(shù)(AbbeNumber)Vd3₁＝13.8，第一透鏡L31的折射率Nd3₁＝1.957，第四透鏡L34的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd3₄＝29.3，第四透鏡L34的折射率Nd3₄＝1.758，第六透鏡 L36的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd3₆＝59.3，第六透鏡L36的折射率Nd3₆＝1.625，第四透鏡L34的物側面S38的曲率半徑R3₄₁＝13.11001mm，第四透鏡L34的像側面S39的曲率半徑R3₄₂＝-9.12805mm，第五透鏡L35的物側面S310的曲率半徑R3₅₁＝-18.04844mm，第五透鏡L35的像側面S311的曲率半徑R3₅₂＝3.64958mm。由上述數(shù)據(jù)可得到f3₅₆/f3＝-9.3551、Vd3₁/Nd3₁＝7.0377、Vd3₄/Nd3₄＝16.6507、Vd3₆/Nd3₆＝36.4651、(R3₄₁-R3₄₂)/(R3₄₁+R3₄₂)＝5.5847、(R3₅₁-R3₅₂)/(R3₅₁+R3₅₂)＝1.5069，皆能滿足上述條件(13)至條件(18)的要求。

另外，第三實施例的廣角鏡頭3的光學性能也可達到要求，這可從圖6A至圖6C看出。圖6A所示的，是第三實施例的廣角鏡頭3的縱向球差(Longitudinal Spherical Aberration)圖。圖6B所示的，是第三實施例的廣角鏡頭3的像散場曲(Astigmatic Field Curves)圖。圖6C所示的，是第三實施例的廣角鏡頭3的畸變(Distortion)圖。

由圖6A可看出，第三實施例的廣角鏡頭3對波長為433.0000nm、525.0000nm、656.0000nm的光線所產(chǎn)生的縱向球差值介于-0.012mm至0.025mm之間。由圖6B可看出，第三實施例的廣角鏡頭3對波長為525.0000nm的光線，于子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向的像散場曲介于-0.025mm至0.012mm之間。由圖6C可看出，第三實施例的廣角鏡頭3對波長為525.0000nm的光線所產(chǎn)生的畸變介于-42％至0％之間。顯見第三實施例的廣角鏡頭3的縱向球差、像散場曲、畸變都能被有效修正，從而得到較佳的光學性能。

請參閱圖7，圖7是依據(jù)本發(fā)明的廣角鏡頭的第四實施例的透鏡配置與光路示意圖。廣角鏡頭4沿著光軸OA4從物側至像側依序包括第一透鏡L41、第二透鏡L42、第三透鏡L43、光圈ST4、第四透鏡L44、第五透鏡L45、第六透鏡L46、第七透鏡L47及濾光片OF4。成像時，來自物側的光線最后成像于成像面IMA4上。第一透鏡L41為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S41為凸面，像側面S42為凹面，物側面S41與像側面S42皆為球面表面。第二透鏡L42為凸凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S43為凸面，像側面S44為凹面，物側面S43與像側面S44皆為非球面表面。第三透鏡L43為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S45與像側面 S46皆為球面表面。第四透鏡L44為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S48與像側面S49皆為球面表面。第五透鏡L45為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S410與像側面S411皆為球面表面。第六透鏡L46為雙凹透鏡具有負屈光力由玻璃材質制成，其物側面S411與像側面S412皆為球面表面。第五透鏡L45的像側面S411與第六透鏡L46的物側面S411膠合。第七透鏡L47為雙凸透鏡具有正屈光力由玻璃材質制成，其物側面S413與像側面S414皆為非球面表面。濾光片OF4其物側面S415與像側面S416皆為平面。

另外，為使本發(fā)明的廣角鏡頭能保持良好的光學性能，第四實施例中的廣角鏡頭4需滿足底下六條件：

-10＜f4₅₆/f4＜-2 (19)

5＜Vd4₁/Nd4₁＜25 (20)

15＜Vd4₄/Nd4₄＜45 (21)

5＜Vd4₆/Nd4₆＜60 (22)

-10＜(R4₄₁-R4₄₂)/(R4₄₁+R4₄₂)＜18 (23)

1＜(R4₅₁-R4₅₂)/(R4₅₁+R4₅₂)＜10 (24)

其中，f4₅₆為第五透鏡L45及第六透鏡L46的組合有效焦距，f4為廣角鏡頭4的有效焦距，Vd4₁為第一透鏡L41的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd4₁為第一透鏡L41的折射率，Vd4₄為第四透鏡L44的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd4₄為第四透鏡L44的折射率，Vd4₆為第六透鏡L46的阿貝系數(shù)(Abbe Number)，Nd4₆為第六透鏡L46的折射率，R4₄₁為第四透鏡L44的物側面S48的曲率半徑，R4₄₂為第四透鏡L44的像側面S49的曲率半徑，R4₅₁為第五透鏡L45的物側面S410的曲率半徑，R4₅₂為第五透鏡L45的像側面S411的曲率半徑。

利用上述透鏡與光圈ST4的設計，使得廣角鏡頭4能有效的縮短鏡頭總長度、提高視角、有效的修正像差、有效的修正色差、抗環(huán)境溫度變化、提升鏡頭分辨率。

表七為圖7中廣角鏡頭4的各透鏡的相關參數(shù)表，表七數(shù)據(jù)顯示第四實施例的廣角鏡頭4的有效焦距等于2.7988mm、光圈值等于2.8、視角等于149.1°。

表七

表七中各個透鏡的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸

其中：

c：曲率；

h：透鏡表面任一點至光軸的垂直距離；

k：圓錐系數(shù)；

A～C：非球面系數(shù)。

表八為表七中各個透鏡的非球面表面的相關參數(shù)表，其中k為圓錐系數(shù)(Conic Constant)、A～C為非球面系數(shù)。

表八

第四實施例的廣角鏡頭4其有效焦距f4＝2.7988mm，第五透鏡L45及第六透鏡L46的組合有效焦距f4₅₆＝-6.5741mm，第一透鏡L41的阿貝系數(shù)(AbbeNumber)Vd4₁＝17.9843，第一透鏡L41的折射率Nd4₁＝1.9459，第四透鏡L44的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd4₄＝68.6244，第四透鏡L44的折射率Nd4₄＝1.5928，第六透鏡L46的阿貝系數(shù)(Abbe Number)Vd4₆＝20.8835，第六透鏡L46的折射率Nd4₆＝1.9229，第四透鏡L44的物側面S48的曲率半徑R4₄₁＝17.4089mm，第四透鏡L44的像側面S49的曲率半徑R4₄₂＝-5.8057mm，第五透鏡L45的物側面S410的曲率半徑R4₅₁＝5.8796mm，第五透鏡L45的像側面S411的曲率半徑R4₅₂＝-4.5533mm。由上述數(shù)據(jù)可得到f4₅₆/f4＝-2.3489、Vd4₁/Nd4₁＝9.2419、Vd4₄/Nd4₄＝43.0835、Vd4₆/Nd4₆＝10.8607、(R4₄₁-R4₄₂)/(R4₄₁+R4₄₂)＝2.0007、(R4₅₁-R4₅₂)/(R4₅₁+R4₅₂)＝7.8662，皆能滿足上述條件(19)至條件(24)的要求。

另外，第四實施例的廣角鏡頭4的光學性能也可達到要求，這可從圖8A至圖8C看出。圖8A所示的，是第四實施例的廣角鏡頭4的縱向球差(Longitudinal Spherical Aberration)圖。圖8B所示的，是第四實施例的廣角鏡頭4的像散場曲(Astigmatic Field Curves)圖。圖8C所示的，是第四實施例的廣角鏡頭4的畸變(Distortion)圖。

由圖8A可看出，第四實施例的廣角鏡頭4對波長為433.0000nm、525.0000nm、656.0000nm的光線所產(chǎn)生的縱向球差值介于-0.038mm至0.013mm之間。由圖8B可看出，第四實施例的廣角鏡頭4對波長為525.0000nm的光線，于子午(Tangential)方向與弧矢(Sagittal)方向的像散場曲介于-0.077mm至0.005mm之間。由圖8C可看出，第四實施例的廣角鏡頭4對波長為525.0000nm的光線所產(chǎn)生的畸變介于-67％至0％之間。顯見第四實施例的廣角鏡頭4的縱向球差、像散場曲、畸變都能被有效修正，從而得到較佳的光學性能。