專利名稱：變焦透鏡的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及小型的廣角系變焦透鏡。
背景技術(shù)：
作為被廣泛用于單反相機(jī)的廣角系變焦透鏡，有從物體側(cè)順次配置具有負(fù)、正、負(fù)、正光焦度的各透鏡群而構(gòu)成的4群變焦透鏡(例如，參照專利文獻(xiàn)1 3。)。專利文獻(xiàn)1 3所述的變焦透鏡，均從物體側(cè)順次配置具有負(fù)、正、負(fù)、正光焦度的各透鏡群，且可以實(shí)現(xiàn)1. 5倍以上的變倍。專利文獻(xiàn)1所述的變焦透鏡，可以在廣角端確保
80°左右的視場(chǎng)角，實(shí)現(xiàn)2. 8倍左右的變倍。專利文獻(xiàn)2所述的變焦透鏡，可以在廣角端確保105. 8°左右的視場(chǎng)角，實(shí)現(xiàn)1. 95 2. 36倍左右的變倍。專利文獻(xiàn)3所述的變焦透鏡，可以在廣角端確保99°左右的視場(chǎng)角，實(shí)現(xiàn)1. 85倍左右的變倍。以專利文獻(xiàn)1 3所述的變焦透鏡為首的現(xiàn)有的廣角系變焦透鏡，一般為了使通過擴(kuò)展在廣角端的視場(chǎng)角而變得顯著的諸像差的矯正和第一透鏡群的小型化并立，在構(gòu)成第一透鏡群的透鏡的多個(gè)面形成非球面。特別是，在最靠近物體側(cè)所配置的透鏡中，采用大口徑的非球面玻璃透鏡。先行技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1日本特開2006-276452號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2日本特開2006-39531號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3日本特許第3391883號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)1所述的變焦透鏡中，在最靠近物體側(cè)配置具有強(qiáng)的負(fù)光焦度的非球面透鏡，以抑制前框的有效直徑，并且確保在廣角下高的成像性能。但是，在該變焦透鏡中，廣角端的視場(chǎng)角狹窄至80°左右，難以做到要滿足更寬闊的視場(chǎng)角的要求。而且，在最靠近物體側(cè)所配置的玻璃材透鏡，因?yàn)橛煞乔蛎嫘纬?，所以制造成本非常高的問題也存在。在專利文獻(xiàn)2和3所述的變焦透鏡中，均是在最靠物體側(cè)配置具有強(qiáng)的負(fù)光焦度的非球面透鏡，以實(shí)現(xiàn)超廣角化和前框的小型化的并立。這些變焦透鏡，廣角端的視場(chǎng)角均在100°左右，可實(shí)現(xiàn)充分的廣角化，但第一透鏡群大，不適宜近來強(qiáng)烈期望小型化的攝像裝置。而且，因?yàn)樵谧羁拷矬w側(cè)所配置的玻璃材透鏡以非球面形成，所以制造成本非常高這ー問題也存在。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明其目的在于，為了消除上述現(xiàn)有技術(shù)的問題點(diǎn)，提供ー種既具有超過100°的視場(chǎng)角、又具備優(yōu)異的成像性能的且廉價(jià)并小型的變焦透鏡。為了解決上述課題，達(dá)成目的，本發(fā)明的變焦透鏡，其特征在于，具備從物體側(cè)順次配置的具有負(fù)光焦度的第一透鏡群、和由多個(gè)透鏡群構(gòu)成且整體上具有正光焦度的第二透鏡群。所述第一透鏡群，由包含從物體側(cè)順次配置的第一透鏡、第二透鏡的多個(gè)透鏡構(gòu)成，所述第一透鏡由具有負(fù)光焦度的球面透鏡形成，所述第二透鏡由具有負(fù)光焦度的非球面透鏡形成，所述第二透鏡群，以至少包含1片具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的方式構(gòu)成，通過使所述第一透鏡群與所述第二透鏡群的間隔、或所述第一透鏡群與所述第二透鏡群的間隔以及構(gòu)成所述第二透鏡群的各透鏡組的相互間隔改變，進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍，通過使構(gòu)成所述第二透鏡群的任一個(gè)透鏡組移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦，并滿足以下所示的條件式。(1)-8. 0 ≤F12/D23 ≤-1. 0其中，F(xiàn)12表示所述第二透鏡的焦距，D23表示所述第一透鏡群中的、所述第二透鏡的像側(cè)面與在最像側(cè)所配置的透鏡的物體側(cè)面的距離。
根據(jù)本發(fā)明，通過在最物體側(cè)配置廉價(jià)的球面透鏡，在配置于口徑最大的最物體側(cè)的透鏡以外的口徑小的透鏡上形成非球面，透鏡的加工變得比較地容易，能夠?qū)崿F(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的制造成本的削減。而且，即使達(dá)成超過100°的超廣角化，也能夠使第一透鏡群的徑向的小型化和成像性能的維持并立。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明上，其特征在于，滿足以下所示的條件式。(2)-20. 0 く (FwXF12)/(D23)2 く -1. 0其中，F(xiàn)w表不在廣角端的光學(xué)系統(tǒng)全系的焦距。根據(jù)本發(fā)明，即使達(dá)成超過100°的超廣角化，也能夠使第一透鏡群的徑向的小型化和成像性能的維持并立。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明上，其特征在于，滿足以下所示的條件式。
(3)2.5≤I 100χΔ1/φ丨 I ≤10.0其中，φ 表示所述第二透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑，λ 1表示在所述第二透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端C1A與近軸球面形狀的緣端C1B的差(Λ 1=C1A-C1B)。根據(jù)本發(fā)明，能夠廉價(jià)地實(shí)現(xiàn)具有良好的成像性能的變焦透鏡。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明中，其特征在干，滿足以下所示的條件式。
(4)3.0≤100χ I (Δ1/φ1) - (Δ2/φ2) I ≤ 12.0其中，φ2表示所述第二透鏡群所含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑，Λ 2表示在所述第二透鏡群所含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A與近軸球面形狀的緣端C2B的差(Λ 2 = C2A-C2B)。根據(jù)本發(fā)明，能夠?qū)崿F(xiàn)具有優(yōu)異的成像性能的變焦透鏡。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明上，其特征在于，所述第二透鏡群，具備從物體側(cè)順次配置的具有正光焦度的前組、和具有正光焦度的后組，通過使所述前組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。根據(jù)本發(fā)明，能夠抑制調(diào)焦造成的像差變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)成像性能優(yōu)異的變焦透鏡。另夕卜，因?yàn)榭梢灾煌ㄟ^前組的移動(dòng)來進(jìn)行調(diào)焦，所以能夠?qū)崿F(xiàn)調(diào)焦群的輕量化。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明上，其特征在于，所述第二透鏡群，具備從物體側(cè)順次配置的具有正光焦度的前組、具有正光焦度的中組、具有正或負(fù)光焦度的后組，通過使所述中組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。根據(jù)本發(fā)明，能夠抑制調(diào)焦帶來的像差變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)成像性能優(yōu)異的變焦透鏡。另夕卜，因?yàn)榭梢灾煌ㄟ^中組的移動(dòng)進(jìn)行調(diào)焦，所以能夠?qū)崿F(xiàn)調(diào)焦群的輕量化。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明上，其特征在于，所述第二透鏡群，具備從物體側(cè)順次配置的具有正光焦度的前組、具有正光焦度的中組、具有正或負(fù)光焦度的后組，通過使所述中組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)調(diào)焦，通過使所述前組包含的透鏡朝向相對(duì)于光軸大體垂直的方向移動(dòng)，進(jìn)行抖動(dòng)矯正。根據(jù)本發(fā)明，能夠抑制調(diào)焦帶來的像差變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)成像性能優(yōu)異的變焦透鏡。另夕卜，因?yàn)榭梢灾煌ㄟ^中組的移動(dòng)來進(jìn)行調(diào)焦，所以能夠?qū)崿F(xiàn)調(diào)焦群的輕量化。而且，能夠?qū)崿F(xiàn)具有抖動(dòng)矯正功能的變焦透鏡。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明上，其特征在于，第一透鏡群具備從物體側(cè)順次配 置的、具有負(fù)光焦度而凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡；具有負(fù)光焦度而凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡；具有正光焦度的透鏡。根據(jù)本發(fā)明，通過在口徑達(dá)到最大的最物體側(cè)配置廉價(jià)的球面透鏡，能夠降低光學(xué)系統(tǒng)的制造成本。而且，容易使光學(xué)系統(tǒng)的小型化和廣角化并立。本發(fā)明的變焦透鏡，在所述發(fā)明上，其特征在于，所述第二透鏡群所含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡，配置在所述第二透鏡群的最靠近像側(cè)。根據(jù)本發(fā)明，不能由第一透鏡群矯正的諸像差的矯正就變得容易。即，因廣角化而顯著的諸像差能夠由第二透鏡群良好地矯正，能夠?qū)崿F(xiàn)具有更優(yōu)異的成像性能的變焦透鏡。根據(jù)本發(fā)明所起到的效果是，能夠提供ー種既具有超過100°的視場(chǎng)角，又具備優(yōu)異的成像性能的廉價(jià)而小型的變焦透鏡。


圖1是表示第一透鏡群所包含的第二透鏡的形狀的一例的圖。圖2是表示第二透鏡群所包含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的形狀的一例的圖。圖3是表示實(shí)施例1的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。圖4是實(shí)施例1的變焦透鏡的諸像差圖。圖5是表示實(shí)施例2的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。圖6是實(shí)施例2的變焦透鏡的諸像差圖。圖7是表示實(shí)施例3的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。圖8是實(shí)施例3的變焦透鏡的諸像差圖。圖9是表示實(shí)施例4的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。圖10是實(shí)施例4的變焦透鏡的諸像差圖。圖11是表示實(shí)施例5的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。圖12是實(shí)施例5的變焦透鏡的諸像差圖。圖13表示實(shí)施例6的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。圖14是實(shí)施例6的變焦透鏡的諸像差圖。
符號(hào)說明Gn、G21、G31、G41、G51、G61 第一透鏡群G12、G22、G32、G42、G52、G62 第二透鏡群G12F、G32F、G42F、G52F、G62F |ij 組G32M、G42M、G52M、G·中組G12R、G32R、G42R、G52R、G62E 后組
し111、し112、し121、し124、し126、し211 ヽし212、し221、し224、し226、し311、し312、し321 ヽし324、し326、し411、し412、し421、し424、し426、し511、し512、し522、し525、し527、し611、し612、し622、し625、し627ST孔徑光闌
具體實(shí)施例方式以下，詳細(xì)地說明本發(fā)明的變焦透鏡的適當(dāng)?shù)膶?shí)施方式。本發(fā)明的變焦透鏡，具備從物體側(cè)順次配置的第一透鏡群、第二透鏡群，所述第一透鏡群具有負(fù)光焦度，所述第二透鏡群由多個(gè)透鏡組構(gòu)成且整體上具有正光焦度。第一透鏡群由包含從物體側(cè)順次配置的負(fù)光焦度的球面透鏡所形成的第一透鏡、和負(fù)光焦度的非球面透鏡所形成的第二透鏡的多個(gè)透鏡構(gòu)成。第二透鏡群，至少含有1片具有負(fù)光焦度的非球面透鏡而構(gòu)成。如此，在最物體側(cè)配置廉價(jià)的球面透鏡，在配置于口徑達(dá)到最大的最物體側(cè)的透鏡以外的口徑小的透鏡上形成非球面，透鏡的加工會(huì)變得比較容易，能夠?qū)崿F(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的制造成本的削減。在本發(fā)明的變焦透鏡中，通過改變第一透鏡群與第二透鏡群的間隔、或第一透鏡群與第二透鏡群的間隔和構(gòu)成第二透鏡群的各透鏡組的相互間隔，進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端變倍。另外，通過使構(gòu)成第二透鏡群的任一個(gè)透鏡組移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。通過這樣的透鏡移動(dòng)進(jìn)行變倍和調(diào)焦，能夠抑制在變倍和調(diào)焦時(shí)產(chǎn)生的像差變動(dòng)。本發(fā)明其目的在于，既具有超過100°的視場(chǎng)角，又實(shí)現(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的徑向的小型化、高性能化。而且，使這一光學(xué)系統(tǒng)的制造成本削減也是本發(fā)明的目的。因此，為了達(dá)成這ー目的，設(shè)定如下所示的各種條件。首先，在本發(fā)明的變焦透鏡中，第一透鏡群所包含的第二透鏡的焦距設(shè)為F12，第一透鏡群中的、第二透鏡的像側(cè)面與在最靠近像側(cè)所配置的透鏡的物體側(cè)面的距離設(shè)為D23吋，優(yōu)選滿足以下所示的條件式。(1) -8. 0 く F12/D23 く -1. 0條件式(1)表示，用于使光學(xué)系統(tǒng)的小型化和廣角化并立、且維持良好的成像性能的條件。通過滿足條件式(1)，即使達(dá)成超過100°的超廣角化，也能夠?qū)崿F(xiàn)第一透鏡群的徑向的小型化，而且可以維持良好的成像性能。在條件式(1)中，若低于其下限，則第二透鏡的負(fù)光焦度變得過弱，為了使廣角端的視場(chǎng)角的寬度和第一透鏡群的小型化并立，就產(chǎn)生了使第一透鏡的負(fù)光焦度更強(qiáng)的需要。若使第一透鏡的負(fù)光焦度更強(qiáng)，則因該第一透鏡發(fā)生的諸像差變得顯著，因此不得不在第一透鏡上形成非球面。如前述，因?yàn)榈谝煌哥R在光學(xué)中口徑最大，所以在該透鏡上形成非球面，則制造成本反彈，因此必須避免。另ー方面，在條件式(1)中，若超過其上限，則第二透鏡的負(fù)光焦度變得過強(qiáng)，即使在第二透鏡上形成非球面，也不能矯正因該第二透鏡發(fā)生的諸像差?；蛘撸诘谝煌哥R群內(nèi)，第二透鏡及其像側(cè)所配置的透鏡的間隔過近，第一透鏡群內(nèi)的光焦度平衡破壞，產(chǎn)生不能維持良好的成像性能的可能性。不論哪種情況都不為優(yōu)選。還有，上述條件式(1)若滿足以下所示的范圍，則能夠期望更優(yōu)選的效果。(1) ’ -6. 5 彡 F12/D23 く -1. 4通過滿足該條件式(1) ’所規(guī)定的范圍，能夠?qū)崿F(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的進(jìn)一歩小型化、廣角化、成像性能的進(jìn)一步提尚。此外，上述條件式(1) ’若滿足以下所示的范圍，則能夠期待更優(yōu)選的效果?！?1) ” -5. 0 く F12/D23 く -1. 8通過滿足該條件式(1) ”規(guī)定的范圍，能夠?qū)崿F(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的更進(jìn)ー步小型化、廣角化、成像性能的提聞。此外，在本發(fā)明的變焦透鏡中，在廣角端的光學(xué)系統(tǒng)全系的焦距設(shè)為Fw時(shí)，優(yōu)選滿足以下所示的條件式。(2)-20. 0 く (FwXF12)/(D23)2 く -1. 0條件式(2)也表示用于實(shí)現(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的小型化和廣角化并立、且維持良好的成像性能的條件。除了條件式(1)之外，通過滿足該條件式(2)，能夠期待更優(yōu)選的效果。在條件式(2)中，若低于其下限，則第二透鏡的負(fù)光焦度變得過弱，為了使廣角端的視場(chǎng)角的寬度和第一透鏡群的小型化并立，產(chǎn)生進(jìn)一步增強(qiáng)第一透鏡的負(fù)光焦度的需要。若使第一透鏡的負(fù)光焦度更強(qiáng)，則因該第一透鏡發(fā)生的諸像差變得顯著，因此不得不在該第一透鏡上形成非球面。如前述，因?yàn)榈谝煌哥R在光學(xué)中口徑最大，所以在該透鏡上形成非球面，制造成本會(huì)反彈，因此必須避免。另ー方面，在條件式(2)中若超過其上限，則第二透鏡的負(fù)光焦度變得過強(qiáng)，即使在第二透鏡上形成非球面，也不能矯正在該第二透鏡發(fā)生的諸像差?；蛘?，在第一透鏡群內(nèi)，第二透鏡及其像側(cè)所配置的透鏡的間隔過近，第一透鏡群內(nèi)的光焦度平衡破壞，產(chǎn)生不能維持良好的成像性能的可能。無論哪種情況都不為優(yōu)選。還有，上述條件式(2)，若滿足以下所示的范圍，則能夠期待更優(yōu)選的效果。(2)，-18. 0 く (FwXF12)/(D23)2 く -1. 5通過滿足該條件式(2) ’規(guī)定的范圍，能夠?qū)崿F(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的更小型化、廣角化、成像性能的進(jìn)一步提尚。此外，上述條件式(2)’，若滿足以下所示的范圍，則能夠期待更進(jìn)ー步優(yōu)選的效果。(2) ”-15. 0 く (FwXF12)/(D23)2 く -2. 5通過滿足該條件式(2) ”規(guī)定范圍，能夠?qū)崿F(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的進(jìn)一歩小型化、廣角化、成
像性能更進(jìn)一步提尚。在本發(fā)明的變焦透鏡中，如圖1所示，第二透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑設(shè)為φ ，在第二透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端C1A與近軸球面形狀的緣端C1B的差設(shè)為Δ1(Δ1 = C1A-C1B)時(shí),優(yōu)選滿足以下所示的條件式。
(3) 2.5彡 I 100χΔ1/φ1 1 ^10.0條件式(3)表示用于實(shí)現(xiàn)廉價(jià)而具備良好的成像性能的光學(xué)系統(tǒng)的條件。在條件式(3)中，若低于其下限，則即使在第一透鏡群所包含的第二透鏡上形成非球面，也不可能進(jìn)行良好的像差矯正，而是產(chǎn)生在第一透鏡上形成非球面的需要。如前述，因?yàn)榈谝煌哥R是光學(xué)中口徑最大的透鏡，所以如果在該透鏡上形成非球面，則加工難度高，制造成本大。另一方面，在條件式(3)中，若超過其上限，則由第二透鏡所形成的非球面所造成的周邊像高的像差矯正變得過剩，導(dǎo)至成像性能的劣化。
·
還有，上述條件式(3)，若滿足以下所示的范圍，則能夠期待更優(yōu)選的效果。
(3)， 2.9彡 I Ι00χΔ1/φ1 I 彡9.0通過滿足該條件式(3) ’規(guī)定的范圍，能夠?qū)崿F(xiàn)廉價(jià)并具備更良好的成像性能的光學(xué)系統(tǒng)。此外，上述條件式(3) ’，若滿足以下所示的范圍，則能夠期待進(jìn)ー步優(yōu)選的效果。
(3) ” 3.35- I 100χΔ1/φΙ I ミ8.0通過滿足該條件式(3) ”規(guī)定的范圍，能夠?qū)崿F(xiàn)廉價(jià)而具備更良好的成像性能的光學(xué)系統(tǒng)。此外，在本發(fā)明的變焦透鏡中，如圖2所示，第二透鏡群所包含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑設(shè)為φ2，在第二透鏡群所包含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A與近軸球面形狀的緣端C2B的差為Δ2(Δ2 = C2A-C2B)時(shí),優(yōu)選滿足以下所示的條件式。
(4) 3.0彡ΙΟΟχ I (Δ1/φ1) — (Δ2/φ2) I 彡 12.0條件式(4)表示用于實(shí)現(xiàn)具有優(yōu)異的成像性能的光學(xué)系統(tǒng)的條件。在條件式(4)中，若低于其下限，則第一透鏡群的第二透鏡和第二透鏡群所包含的非球面透鏡所帶來的像差矯正效果變得過弱，導(dǎo)致成像性能的劣化。另ー方面，在條件式(4)中，若超過其上限式，則第一透鏡群的第二透鏡和第二透鏡群所包含的非球面透鏡所帶來的像差矯正過剰，成像性能還是劣化。還有，上述條件式(4)，若滿足以下所示的范圍，則能夠期待更優(yōu)選的效果。
(4)’ 3.8ミ ΙΟΟχ I (Δ1/φ1) — (Δ2/φ2) I ミ 11.0通過滿足該條件式(4) ’規(guī)定的范圍，通過使光學(xué)系統(tǒng)的成像性能進(jìn)ー步提高。此外，上述條件式(4) ’，若滿足以下所示的范圍，則能夠期望進(jìn)ー步優(yōu)選的效果。
⑷ ” 4.5ミ 100〉く I (Δ1/φ1) - (Δ2/φ2) I ミ 10.0通過滿足該條件式(4) ”規(guī)定的范圍，能夠使光學(xué)系統(tǒng)的成像性能更進(jìn)ー步提高。此外，在本發(fā)明的變焦透鏡中，第二透鏡群由從物體側(cè)順次配置的具有正光焦度的前組和具有正光焦度的后組構(gòu)成，通過使前組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，從而進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。如此，能夠抑制調(diào)焦帶來的像差變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)成像性能優(yōu)異的變焦透鏡。另外，在本發(fā)明的變焦透鏡中，第二透鏡群由從物體側(cè)順次配置的具有正光焦度的前組、具有正光焦度的中組、具有正或負(fù)光焦度的后組構(gòu)成也可，通過使中組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，從而進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。如此，也能夠抑制調(diào)焦造成的像差變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)成像性能優(yōu)異的變焦透鏡。另外，在本發(fā)明的變焦透鏡中，第二透鏡群能夠由從物體側(cè)順次配置的具有正光焦度的前組、具有正光焦度的中組、具有正或負(fù)光焦度的后組構(gòu)成，通過使中組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，從而進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦，通過使前組所包含的透鏡朝向相對(duì)于光軸大體垂直的方向移動(dòng)，從而進(jìn)行抖動(dòng)(像點(diǎn)振動(dòng))矯正。如此，能夠抑制調(diào)焦帶來的像差變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)成像性能優(yōu)異的變焦透鏡。而且，能夠?qū)崿F(xiàn)具備
抖動(dòng)矯正功能的變焦透鏡。另外，本發(fā)明的變焦透鏡，特別是可以由從物體側(cè)順次配置的如下透鏡構(gòu)成第一透鏡群具有負(fù)光焦度、且凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡；具有負(fù)光焦度、且凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡；具有正光焦度的透鏡。通過在口徑達(dá)到最大的最物體側(cè)配置廉價(jià)的球面透鏡，能夠削減光學(xué)系統(tǒng)的制造成本。而且，光學(xué)系統(tǒng)的小型化和廣角化的并立變得容易。另外，在本發(fā)明的變焦透鏡中，將第二透鏡群所包含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡配置在該第二透鏡群的最靠近像側(cè)即可。如此，不能由第一透鏡群矯正的諸像差的矯正就變得容易。即，能夠由第二透鏡群良好地矯正由于廣角化而顯著的諸像差，能夠?qū)崿F(xiàn)具備更優(yōu)異的成像性能的變焦透鏡。如以上說明，本發(fā)明的變焦透鏡，通過在最物體側(cè)配置廉價(jià)的球面透鏡，在配置于口徑達(dá)到最大的最物體側(cè)的透鏡以外的口徑小的透鏡上形成非球面，從而使透鏡的加工變得比較的容易，能夠?qū)崿F(xiàn)光學(xué)系統(tǒng)的制造成本的削減。此外，通過滿足上述各條件式，能夠?qū)崿F(xiàn)既具有超過100°的視場(chǎng)角、又具備優(yōu)異的成像性能的小型的變焦透鏡。而且，如前述，通過適當(dāng)?shù)厥雇哥R移動(dòng)，進(jìn)行變倍、調(diào)焦、抖動(dòng)矯正，可以實(shí)現(xiàn)更優(yōu)異的變焦透鏡。以下，基于附圖詳細(xì)地說明本發(fā)明的變焦透鏡的實(shí)施例。還有，本發(fā)明不受以下的實(shí)施例限定。實(shí)施例1圖3是表示實(shí)施例1的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。該變焦透鏡，從未圖示的物體側(cè)順次配置具有負(fù)光焦度的第一透鏡群Gn、具有正光焦度的第二透鏡群G12而構(gòu)成。第一透鏡群Gn，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡Lm (第一透鏡)、負(fù)透鏡L112 (第二透鏡)、正透鏡L113而構(gòu)成。負(fù)透鏡Lm由凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡構(gòu)成。負(fù)透鏡L112由凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡構(gòu)成。還有，在負(fù)透鏡L112的兩面形成非球面。第二透鏡群G12，從物體側(cè)順次配置具有正光焦度的前組G12F、具有正光焦度的后組G12K而構(gòu)成。前組G12F從物體側(cè)順次配置規(guī)定了既定的口徑的孔徑光闌ST、負(fù)透鏡L121、正透鏡し122而構(gòu)成。負(fù)透鏡l121和正透鏡l122被接合。后組g12K從物體側(cè)順次配置正透鏡l123、負(fù)透鏡l124、正透鏡L125、負(fù)透鏡l126(非球面透鏡)而構(gòu)成。在正透鏡l123的兩面形成非球面。負(fù)透鏡l124和正透鏡l125被接合。在負(fù)透鏡l126的兩面形成非球面。在該變焦透鏡中，使第一透鏡群Gn沿著光軸從物體側(cè)向像側(cè)移動(dòng)，使前組G12F和后組G12K分別沿著光軸從像側(cè)向物體 側(cè)移動(dòng)，由此進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍。另外，通過使前組G12F沿著光軸從物體側(cè)向像側(cè)移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。以下，示出關(guān)于實(shí)施例1的變焦透鏡的各種數(shù)值數(shù)據(jù)。變焦透鏡全系的焦距=10. 2992 (Fw :廣角端) 12. 5000 (中間位置) 17. 4999 (望遠(yuǎn)端)F數(shù)=4. 1(廣角端) 4. 1(中間位置) 4. 1(望遠(yuǎn)端)半視場(chǎng)角(ω) = 54.98(廣角端) 49.85(中間位置) 38.62(望遠(yuǎn)端)變倍比1，699(透鏡數(shù)據(jù))1^ = 31.7816di = 1. 3000 ndi = 1. 77250 v も=49. 62r2 = 12. 8710d2 = 5. 9116r3 = 39. 9393(非球面)d3 = 1.2000 nd2 = 1.85135 v d2 = 40. 10r4 = 12. 1565(非球面)d4 = 8. 5689r5 = 28. 4099d5 = 3. 5000 nd3 = 1. 84666 v d3 = 23. 78r6 = 66. 0507d6 = D (6)(可變)r7 =°° (孔徑光闌)d7 = 1.0000r8 = 23. 1071d8 = 0. 8000 nd4 = 1. 90366 v d4 = 31. 31r9 = 12. 4927d9 = 3. 5000 nd5 = 1. 59551 v d5 = 39. 22r10 = -80. 0040d10 = D(10)(可變)rn = 15. 4056 (非球面)dn = 2. 0000 nd6 = 1. 61881 v d6 = 63. 85r12 = 42. 9654(非球面)d12 = 3.0989r13 = 14. 1040d13 = 0. 8000 nd7 = 1. 80610 v d7 = 33. 27
r14 = 8. 6774d14 = 6. 3000 nd8 = 1. 49700 v d8 = 81. 61r15 = -11. 7706d15 = 0.2000r16 =-13. 0933 (非球面)d16 = 1. 2000 nd9 = 1. 85135 v d9 = 40. 10r17 = 183. 3464(非球面)圓錐系數(shù)⑷和非球面系數(shù)(A、B、C、D、E)·(第3面)K = 0，A = 4. 95634 X 1(Γ5，Β = ~7. 90310 X 1(Γ7，C = 4. 63906 X 1(T9，D = _1· 24036 X 1(Γη，Ε = 0(第4面)Κ = 0，A = -4. 13305 X 1(Γ6，Β = _9· 52818 X 1(Γ7，C = -5. 62899 X 1(Γ9，D = 8. 48925 X 1(Γη，Ε =-4· 86537 Χ1(Γ13(第11 面)Κ = 0，A = 1. 28687 X 10_5, Β = 8. 97529 X 10_7,C = -3. 30614X10' D = 9. 08219Χ 1(Γ10，Ε = 0(第12 面)Κ = 0，Α = 9. 65316 X 1(Γ6，Β = 1. 86173 X 1θΛC = -5. 11469 X 1(Γ8，D = 1· 35414 X 1(Γ9，Ε = 0(第16 面)Κ = 0，Α = 9. 58940 X 1θΛ Β = _2· 78957 X 1(Γ5，C = 3. 88208 X 10_7, D = _2· 26870 X 10_9,Ε = 0(第17 面)Κ = 0，A = 1. 11782Χ 1(Γ3，Β = _2· 38818Χ 1(Γ5，C = 3. 36860 X 10' D = _2· 11204X 1(Γ9,Ε = 0(變倍數(shù)據(jù))
廣角端中間位置望遠(yuǎn)端D(6) 15.0603 9.3234 2.0065D(10) 7.4341 5. 2857 3.6802
(關(guān)于條件式⑴的數(shù)值)F12(負(fù)透鏡 L112 的焦距)=-20. 943D23 (負(fù)透鏡L112的像側(cè)面和正透鏡L113的物體側(cè)面的間隔)=8. 569F12/D23 =-2. 444(關(guān)于條件式(2)的數(shù)值)(FwXF12)/(D23)2 = -2. 9388(關(guān)于條件式(3)的數(shù)值)φ (負(fù)透鏡L112的像側(cè)面的最大有效直徑)=19. 40Δ 1 (在負(fù)透鏡L112的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端C1A與近軸球面形狀的緣端C1B的差(Λ 1 = C1A-C1B)) = -1. 036
I ΙΟΟχΔΙ/φΙ I =5.338(關(guān)于條件式(4)的數(shù)值)φ2 (負(fù)透鏡Llffi的像側(cè)面的最大有效直徑)=12. 00Δ 2 (在負(fù)透鏡L126的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A與近軸球面形狀的緣端C2B的差(Λ2 = C2A-C2B)) = 0. 316
ΙΟΟχ I (Δ1/φ1) — (Δ2/φ2) I =7.975圖4是實(shí)施例1的變焦透鏡的諸像差圖。圖中，g表示相當(dāng)于g線(λ = 435. 84nm)的波長(zhǎng)的像差，d表示相當(dāng)于d線(λ = 587. 56nm)的波長(zhǎng)的像差，C表示相當(dāng)于C線(入= 656. 28nm)的波長(zhǎng)的像差。而且，像散圖中的S、M分別表示弧矢像面、子午像面所對(duì)應(yīng)的像差。實(shí)施例2圖5是表示實(shí)施例2的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。該變焦透鏡，從未圖示的物體側(cè)順次配置具有負(fù)光焦度的第一透鏡群g21、具有正光焦度的第二透鏡群g22而構(gòu)成。第一透鏡群G21，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L211 (第一透鏡)、負(fù)透鏡L212 (第二透鏡)、正透鏡l213而構(gòu)成。負(fù)透鏡l211由凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡構(gòu)成。負(fù)透鏡l212由凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡構(gòu)成。還有，在負(fù)透鏡l212的兩面形成非球面。第二透鏡群G22，從物體側(cè)順次配置具有正光焦度的前組G22F、具有正光焦度的中組G22M、具有正光焦度的后組G22K而構(gòu)成。前組G22F，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L221、正透鏡L222、規(guī)定了既定的口徑的孔徑光闌ST而構(gòu)成。負(fù)透鏡L221和正透鏡L222被接合。中組G22M由正透鏡l223構(gòu)成。在正透鏡l223的兩面形成非球面。后組G22K，從物體側(cè)順次配置有負(fù)透鏡l224、正透鏡l225、負(fù)透鏡l226 (非球面透鏡)而構(gòu)成。負(fù)透鏡l224和正透鏡l225接合。在負(fù)透鏡し226的兩面形成非球面。在該變焦透鏡中，通過使第一透鏡群G21沿著光軸從物體側(cè)向像側(cè)移動(dòng)，使第二透鏡群G22沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，從而進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍。另外，通過使中組G22M沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。以下，示出實(shí)施例2的變焦透鏡的各種數(shù)值數(shù)據(jù)。變焦透鏡全系的焦距=10. 2993 (Fw :廣角端) 12. 4992 (中間位置) 17. 4990 (望遠(yuǎn)端)F數(shù)=3. 6 (廣角端) 3.8 (中間位置) 4. 0 (望遠(yuǎn)端)半視場(chǎng)角(ω) = 55.02(廣角端) 49.05(中間位置) 38.88(望遠(yuǎn)端)變倍比1，699(透鏡數(shù)據(jù))1^ = 28.05364 = 1.5000 ndi = 1. 83481 v も=42. 72r2 = 13. 0579d2 = 7.2984r3 = 82. 6038(非球面)d3 = 1. 2000 nd2 = 1. 85135 v d2 = 40. 10
r4 = 12. 9284 (非球面) d4 = 6. 8839r5 = 33. 0842d5 = 3. 5000 nd3 = 1. 84666 v d3 = 23. 78r6 = -34473. 0453d6 = D (6)(可變)r7 = 16. 4693d7 = 0. 8000 nd4 = 1. 90366 v d4 = 31. 31r8 = 8. 5000d8 = 3. 3000 nd5 = 1. 59551 v d5 = 39. 22r9 = -125. 4304d9 = 1. 2000r1Q =°o (孔徑光闌)d10 = 5. 9501rn = 41. 9266 (非球面)dn = 2. 5000 nd6 = 1. 59201 v d6 = 67. 02r12 = -65. 9904(非球面)d12 = 1. 7000r13 = 33. 2313d13 = 1. 0000 nd7 = 1. 69895 v d7 = 30. 05r14 = 11. 8016d14 = 5. 3000 nd8 = 1. 49700 v d8 = 81. 61r15 = -19. 2021
d15 = 2. 5709r16 = -42. 4918 (非球面)d16 = 1. 0000 nd9 = 1. 85135 v d9 = 40. 10r17 = 86. 8262 (非球面)圓錐系數(shù)⑷和非球面系數(shù)(A、B、C、D、E)(第3 面)K = 0，A = 3. 77248 X 1(Γ5，Β = _4· 82207 X 1(Γ7，·C = 2. 52327 X 1(Γ9，D = _5· 53606 X 1(Γ12，Ε = 0(第4 面)Κ = 0，Α = -3. 19307 X 1(Γ5，Β = _4· 94567 X 1(Γ7，C = -5. 29875 X 10_9, D = 6. 20691 X 10_η，Ε =-2. 83735Χ10_13(第11 面)Κ = 0，A = -1. 11816Χ 1(Γ5，Β = ~7. 65302X 10'C = 2. 32430 X 1(Γ8，D = 8. 59980 X 1(Γη，Ε = 0(第12 面)Κ = 0，Α = -4. 64567 X 1(Γ5，Β = _5· 92188 X 1(Γ7，C = 3. 93860 X 10_9, D = 3. 58575 X 10_1CI，Ε = 0(第16 面)Κ = 0，A = 1. 89154Χ10Λ Β = _4· 46191X10'C = 8. 91938 X 1(Γ9，D = 2. 53860 X 1(Γ10，Ε = 0(第17 面)Κ = 0，Α = 3. 16118Χ10Λ Β = _4· 72371X 10'C = 3. 10546 X 10_8，D = 1. 75862 X 10_η，Ε = 0(變倍數(shù)據(jù))廣角端中間位置望遠(yuǎn)端D(6) 18.2967 11.2482 1.8196(關(guān)于條件式⑴的數(shù)值)
F12 (負(fù)透鏡 L212 的焦距)=-18. 147D23 (負(fù)透鏡L212的像側(cè)面與正透鏡L213的物體側(cè)面的間隔)=6. 884F12/D23 = -2. 636(關(guān)于條件式⑵的數(shù)值)(FwXF12)/(D23)2 = -3. 944(關(guān)于條件式(3)的數(shù)值)φ (負(fù)透鏡L212的像側(cè)面的最大有效直徑)=21. 20Λ 1 (在負(fù)透鏡L212的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端C1A和近軸球 面形狀的緣端C1B的差(Λ 1 = C1A-C1B)) = -1. 504
I 100χΔ1/φ1 I =7.095(關(guān)于條件式(4)的數(shù)值)φ2 (負(fù)透鏡L2ffi的像側(cè)面的最大有效直徑)=13. 70Δ 2 (在負(fù)透鏡L226的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A和近軸球面形狀的緣端C2B的差(Λ2 = C2A-C2B)) = 0. 306
ΙΟΟχ I (Δ1/φ1) — (Δ2/φ2) I =9.329圖6是實(shí)施例2的變焦透鏡的諸像差圖。圖中，g表示相當(dāng)于g線(λ = 435. 84nm)的波長(zhǎng)的像差，d表示相當(dāng)于d線(λ = 587. 56nm)的波長(zhǎng)的像差，C表示相當(dāng)于C線(入= 656. 28nm)的波長(zhǎng)的像差。而且，像散圖中的S、M分別表示弧矢像面、子午像面所對(duì)應(yīng)的像差。實(shí)施例3圖7是表示實(shí)施例3的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。該變焦透鏡，從未圖示的物體側(cè)順次配置具有負(fù)光焦度的第一透鏡群G31、具有正光焦度的第二透鏡群G32而構(gòu)成。第一透鏡群G31，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L311 (第一透鏡)、負(fù)透鏡L312 (第二透鏡)、正透鏡l313而構(gòu)成。負(fù)透鏡l311由凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡構(gòu)成。負(fù)透鏡l312由凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡構(gòu)成。還有，在負(fù)透鏡l312的兩面形成非球面。第二透鏡群G32，從物體側(cè)順次配置具有正光焦度的前組G32F、具有正光焦度的中組g32M、具有正光焦度的后組g32K而構(gòu)成。前組g32F，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡l321、正透鏡l322、規(guī)定了既定的口徑的孔徑光闌ST而構(gòu)成。負(fù)透鏡L321和正透鏡L322被接合。中組G32M由正透鏡l323構(gòu)成。在正透鏡l323的兩面形成非球面。后組g32K，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡l324、正透鏡l325、負(fù)透鏡l326 (非球面透鏡)而構(gòu)成。負(fù)透鏡l324和正透鏡l325被接合。在負(fù)透鏡l326的兩面形成非球面。在該變焦透鏡中，通過使第一透鏡群G31沿著光軸從物體側(cè)向像側(cè)移動(dòng)，使前組G32F、中組G32M和后組G32K分別沿著光軸從像側(cè)朝物體側(cè)移動(dòng)，從而進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍。另外，通過使中組g32M沿著光軸從像側(cè)朝物體側(cè)移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。以下，示出關(guān)于實(shí)施例3的變焦透鏡的各種數(shù)值數(shù)據(jù)。
變焦透鏡全系的焦距=10. 3039 (Fw :廣角端) 12. 5049 (中間位置) 17. 5071 (望遠(yuǎn)端)F數(shù)=3. 6 (廣角端) 3. 8 (中間位置) 4. O (望遠(yuǎn)端)半視場(chǎng)角(ω) = 54. 98 (廣角端) 49. 02 (中間位置) 38. 94 (望遠(yuǎn)端)變倍比1，699(透鏡數(shù)據(jù)) T1 = 29. 1198Cl1 = I. 5000 ndi = I. 83481 v (I1 = 42. 72r2 = 13. 1003d2 = 7. 2001r3 = 69. 8822(非球面)d3 = I. 2000 nd2 = I. 85135 v d2 = 40. 10r4 = 12. 9172(非球面)d4 = 6. 9761r5 = 32. 7186d5 = 3. 5000 nd3 = I. 84666 v d3 = 23. 78r6 = 1528. 6256d6 = D(6)(可變)r7 = 16. 1189d7 = 0. 8000 nd4 = I. 90366 v d4 = 31. 31r8 = 8. 5000d8 = 3. 2000 nd5 = I. 59551 v d5 = 39. 22r9 = -212. 0872d9 = I. 2000r10 (孔徑光闌)d1(l = D(IO)(可變)rn = 41. 7024 (非球面)dn = 2. 5000 nd6 = I. 59201 v d6 = 67. 02r12 = -78. 6776 (非球面)d12 = D(12)(可變)r13 = 30. 6698d13 = I. 0000 nd7 = I. 72825 v d7 = 28. 32r14 = 12. 3584d14 = 4. 6371 nd8 = I. 49700 v d8 = 81. 61r15 = -20. 0455d15 = 2. 7972r16 = -47. 1564 (非球面)d16 = I. 0000 nd9 = I. 85135 v d9 = 40. 10r17 = 86. 8262 (非球面)
圓錐系數(shù)⑷和非球面系數(shù)(A、B、C、D、E)(第3面)K = O,A = 3. 91172X 1(Γ5，B = -5. 15238 X 1(Γ7，C = 2. 73775 X 1(T9，D = _5· 93388 X 1(Γ12，E = O(第 4 面)K = O,A = -3. 04683 X 1(Γ5，B = _5· 21452 X 1(Γ7，C = -5. 43653 X 1(Γ9，D = 6. 59653 X 1(Γη，E =-3. 00854ΧΙΟ—13(第11 面)K = O,A = -7. 90160 X 1(Γ6，B = _8· 02610 X 1(Γ7，C=L 34383 X 1(Γ8，D = 2. 16272 X 1(Γ10，E = O(第12 面)K = O,A = -3. 41004 X 1(Γ5，B = _8· 24775 X 1(Γ7，C = -7. 77380 X 1(T1CI，D = 4. 15702 X 1(Γ10，E = O(第16 面)K = O,A = 2. 86476 X 1θΛ B = _7· 25801 X 1θΛC = 4. 09409 X 1(Γ8，D = L 08437 X 1(Γ10，E = O(第17 面)K = O,A = 4. 08742 X 1θΛ B = ~7. 44810 X 1θΛC = 5. 99352 X 1(Γ8，D = _8· 87625 X 1(Γη，E = O(變倍數(shù)據(jù))廣角端中間位置望遠(yuǎn)端D (6) 18.6418 11.4735 1.8291D(IO) 5.5582 5.8068 6.1367D (12) 2.2785 2.0299 I. 7000(關(guān)于條件式⑴的數(shù)值)F12 (負(fù)透鏡 L312 的焦距)=-18. 795D23 (負(fù)透鏡L312的像側(cè)面和正透鏡L313的物體側(cè)面的間隔)=6. 976
F12/D23 = _2· 694(關(guān)于條件式⑵的數(shù)值)(FwXF12)/(D23)2 = -3. 980(關(guān)于條件式⑶的數(shù)值)φ (負(fù)透鏡L312的像側(cè)面的最大有效直徑)=21. 30Λ I (在負(fù)透鏡L312的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端ClA和近軸球面形狀的緣端ClB的差(Λ I = C1A-C1B)) = -I. 548
I ΙΟΟχΔΙ,/φΙ I =7.268(關(guān)于條件式⑷的數(shù)值)φ2 (負(fù)透鏡L326的像側(cè)面的最大有效直徑)=13. 70Δ 2 (在負(fù)透鏡L326的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A和近軸球面形狀的緣端C2B的差(Λ2 = C2A-C2B)) = O. 297
IOOx I (Δ1/φ1) — (Δ2/φ2) I =9.434圖8是實(shí)施例3的變焦透鏡的諸像差圖。圖中，g表示相當(dāng)于g線(λ = 435. 84nm)的波長(zhǎng)的像差，d表示相當(dāng)于d線(λ = 587. 56nm)的波長(zhǎng)的像差，C表示相當(dāng)于C線(λ= 656. 28nm)的波長(zhǎng)的像差。而且，像散圖中的S、M分別表示弧矢像面、子午像面所對(duì)應(yīng)的像差。實(shí)施例4圖9是表示實(shí)施例4的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。該變焦透鏡，從未圖示的物體側(cè)順次配置具有負(fù)光焦度的第一透鏡群G41、具有正光焦度的第二透鏡群G42而構(gòu)成。第一透鏡群G41,從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L411 (第一透鏡)、負(fù)透鏡L412 (第二透鏡)、正透鏡L413而構(gòu)成。負(fù)透鏡L411由凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡構(gòu)成。負(fù)透鏡L412由凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡構(gòu)成。還有，在負(fù)透鏡L412的兩面形成非球面。第二透鏡群G42,從物體側(cè)順次配置具有正光焦度的前組G42F、具有正光焦度的中組G42m、具有負(fù)光焦度的后組G42k而構(gòu)成。前組G42F，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L421、正透鏡L422、規(guī)定了既定的口徑的孔徑光闌ST而構(gòu)成。負(fù)透鏡L421和正透鏡L422被接合。中組G42m由正透鏡L423構(gòu)成。在正透鏡L423的兩面形成非球面。后組G42K，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L424、正透鏡L425、負(fù)透鏡L426 (非球面透鏡)而構(gòu)成。負(fù)透鏡L424和正透鏡L425被接合。在負(fù)透鏡L426的兩面形成非球面。在該變焦透鏡中，通過使第一透鏡群G41沿著光軸從物體側(cè)向像側(cè)移動(dòng)，通過使前組G42F、中組G42m和后組G42k分別沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，從而進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍。另外，通過使中組G42m沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。以下，示出關(guān)于實(shí)施例4的變焦透鏡的各種數(shù)值數(shù)據(jù)。變焦透鏡全系的焦距=10. 30 (Fw :廣角端) 12. 50 (中間位置) 17. 50 (望遠(yuǎn)端)
F數(shù)=4. 10(廣角端) 4. 10 (中間位置) 4. 10(望遠(yuǎn)端)半視場(chǎng)角(ω) = 55. 05 (廣角端) 49. 06 (中間位置) 38. 97 (望遠(yuǎn)端)變倍比1，699(透鏡數(shù)據(jù))T1 = 24. 5641Cl1 = I. 3000 ndi = I. 83481 v (I1 = 42. 72r2 = 12. 4205d2 = 6. 9634·
r3 = 80. 9157 (非球面)d3 = I. 2000 nd2 = I. 85135 v d2 = 40. 10r4 = 12. 3254 (非球面)d4 = 8. 3197r5 = 35. 9449d5 = 3. 0000 nd3 = I. 84666 v d3 = 23. 78r6 = 1537. 5016d6 = D(6)(可變)r7 = 16. 1541d7 = 0. 8000 nd4 = I. 90366 v d4 = 31. 31r8 = 8. 5000d8 = 3. 3000 nd5 = I. 59551 v d5 = 39. 22r9 = -521. 4563d9 = 1.2000r10 (孔徑光闌)d1Q = D(IO)(可變)rn = 39. 7672 (非球面)dn = 2. 0000 nd6 = I. 59201 v d6 = 67. 02r12 = -45. 3773 (非球面)d12 = D(12)(可變)r13 = 22. 5000d13 = I. 0000 nd7 = I. 90366 v d7 = 31. 31r14 = 10. 1715d14 = 5. 0000 nd8 = I. 49700 v d8 = 81. 61r15 = -19. 3392d15 = I. 9857r16 = -45. 3966 (非球面)d16 = I. 0000 nd9 = I. 85135 v d9 = 40. 10r17 = 69. 5133 (非球面)圓錐系數(shù)⑷和非球面系數(shù)(A、B、C、D、E)(第3 面)
K = O,A = 3. 28812 X 1(Γ5，B = _4· 35799 X 1(Γ7，C = 2. 22432 X 1(Γ9，D = _5· 14760 X 1(Γ12，E = O(第 4 面)K = O,A = -4. 86859 X 10_5，B = _4· 29034 X 10_7，C = -7. 97657 X 1(Γ9，D = 8. 39364 X 1(Γη，E = -4. 07696 X IO-13(第11 面)K = O,A = -5. 92137 X 1(Γ5，B = -I. 33847 X 1θΛC=L 67253 X 1(Γ8, D = 3. 49851 X 1(Γ12，
E = O(第12 面)K = O,A = -8. 86050 X 1(Γ5，B = -I. 21824X 1θΛC = 6. 52842 X 10_9，D = 9. 67347 X 10_η，E = O(第16 面)K = O,A = 7. 35180 X 10_5, B = _8· 13193 X 10_7,C = -3. 62480 X 10_8，D = 5. 12502 X 10_10，E = O(第17 面)K = O,A=L 80453 X 1θΛ B = -I. 69902 X 1θΛC = -6. 00872 X 10_9, D = L 79871 X 10_10，E = O(變倍數(shù)據(jù))廣角端中間位置望遠(yuǎn)端D (6) 17.4071 10.7566 I. 8290D(IO) 5.0135 5.1135 5.2135D (12) 4.3324 4.2324 4.1324(關(guān)于條件式⑴的數(shù)值)F12(負(fù)透鏡 L412 的焦距)=-17. 218D23 (負(fù)透鏡L412的像側(cè)面與正透鏡L413的物體側(cè)面的間隔)=8. 320F12/D23 = -2. 070(關(guān)于條件式⑵的數(shù)值)
(FwXF12)/(D23)2 = _2· 562(關(guān)于條件式⑶的數(shù)值)φ (負(fù)透鏡L412的像側(cè)面的最大有效直徑)=19. 80Λ I (在負(fù)透鏡L412的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端ClA和近軸球面形狀的緣端ClB的差(Λ I = C1A-C1B)) = -I. 274
I100χΔ1/φ丨 I =64、5(關(guān)于條件式(4)的數(shù)值)·
φ2 (負(fù)透鏡L426的像側(cè)面的最大有效直徑)=13. 40Δ 2 (在負(fù)透鏡L426的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A和近軸球面形狀的緣端C2B的差(Λ2 = C2A-C2B)) = O. 198
IOOx I (Δ1/φ1) — (Δ2/φ2) I =7.909圖10是實(shí)施例4的變焦透鏡的諸像差圖。圖中，g表示相當(dāng)于g線(λ =435. 84nm)的波長(zhǎng)的像差，d表示相當(dāng)于d線(λ = 587. 56nm)的波長(zhǎng)的像差，C表示相當(dāng)于C線(λ = 656. 28nm)的波長(zhǎng)的像差。而且，像散圖中的S、M分別表示弧矢像面、子午像面所對(duì)應(yīng)的像差。實(shí)施例5圖11是表示實(shí)施例5的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。該變焦透鏡，從未圖示的物體側(cè)順次配置具有負(fù)光焦度的第一透鏡群G51、具有正光焦度的第二透鏡群G52配置而構(gòu)成。第一透鏡群G51,從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L511 (第一透鏡)、負(fù)透鏡L512 (第二透鏡)、正透鏡L513而構(gòu)成。負(fù)透鏡L511由凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡構(gòu)成。負(fù)透鏡L512由凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡構(gòu)成。還有，在負(fù)透鏡L512的兩面形成非球面。第二透鏡群G52,從物體側(cè)順次配置具有正光焦度的前組G52F、具有正光焦度的中組G52m、具有負(fù)光焦度的后組G52k而構(gòu)成。前組G52F，從物體側(cè)順次配置正透鏡L521、規(guī)定了既定的口徑的孔徑光闌ST、負(fù)透鏡L522、正透鏡L523而構(gòu)成。負(fù)透鏡L522和正透鏡L523被接合。中組G52m由正透鏡L524構(gòu)成。在正透鏡L524的兩面形成非球面。后組G52K，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L525、正透鏡L526、負(fù)透鏡L527 (非球面透鏡)而構(gòu)成。負(fù)透鏡L525和正透鏡L526被接合。在負(fù)透鏡L527的兩面形成非球面。在該變焦透鏡中，通過使第一透鏡群G51沿著光軸從物體側(cè)向像側(cè)移動(dòng)，使前組G52f、中組G52m和后組G52k分別沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，從而進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍。另外，通過使中組G52m沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。此外，通過使前組G52f所包含的負(fù)透鏡L521沿著向相對(duì)于光軸大體垂直的方向移動(dòng)，進(jìn)行抖動(dòng)矯正。以下，示出關(guān)于實(shí)施例5的變焦透鏡的各種數(shù)值數(shù)據(jù)。變焦透鏡全系的焦距=10. 30 (Fw :廣角端) 12.50 (中間位置) 17.50 (望遠(yuǎn)端)F數(shù)=3. 6 (廣角端) 3. 8 (中間位置) 4. O (望遠(yuǎn)端)
半視場(chǎng)角(ω) = 54.98 (廣角端) 49.02 (中間位置) 38.82 (望遠(yuǎn)端)變倍比1，699(透鏡數(shù)據(jù))T1 = 27. 3115Cl1 = I. 5000 Tid1 = I. 83481 v Cl1 = 42. 72r2 = 12. 9354d2 = 7. 3177r3 = 143. 7387 (非球面)d3 = I. 2000 nd2 = I. 85135 v d2 = 40. 10r4 = 12. 2925 (非球面)d4 = 4. 9164r5 = 26. 5844d5 = 3. 5000 nd3 = I. 84666 v d3 = 23. 78r6 = -871. 0441d6 = D(6)(可變)r7 = -18. 2092d7 = 0. 8000 nd4 = I. 84666 v d4 = 23. 78r8 = -26. 1747d8 = I. 5000T9 = ^ (孔徑光闌)d9 = I. 0000r10 = 20. 6662d10 = 0. 8000 nd5 = I. 90366 v d5 = 31. 31rn = 10. 1275dn = 3. 4000 nd6 = I. 58144 v d6 = 40. 89r12 = -29. 0999d12 = D(12)(可變)r13 = 30. 7643 (非球面)dn = 2. 4000 nd7 = I. 58313 v d7 = 59. 46r14 = -79. 7492 (非球面)d14 = D (14)(可變)r15 = 18. 9650d15 = I. 0000 nd8 = I. 91082 v d8 = 35. 25r16 = 9. 6254d16 = 6. 5000 nd9 = I. 49700 v d9 = 81. 61r17 = -18. 2359d17 = 0. 7205r18 = -43. 0714 (非球面)d18 = I. 0000 nd10 = I. 85135 v d10 = 40. 10
r19 = 45. 0000 (非球面)圓錐系數(shù)⑷和非球面系數(shù)(A、B、C、D、E)(第3 面)K = O,A = 7. 96481 X 1(Γ5，B = -9. 84278 X 1(Γ7，C = 5. 69053 X 10_9，D = -I. 36247 X 10—11，E = O(第4 面)K = O,A = 4. 87539 X 1(Γ6，B = -8. 75480 X 1(Γ7，C = -9. 15535 X 1(T9，D = L 33681 X 1(Γ10，E = -6. 46855 X IO-13(第13 面)K = O,A = -2. 74416 X 1(Γ5，B = _2· 98083 X 1(Γ7，·
C = 2. 49494 X 10_8，D = -6. 63205 X 10_η，E = O(第14 面)K = O,A = -4. 48753 X 1(Γ5，B = _3· 02221 X 1(Γ7，C=L 76339 X 1(Γ8，D = 2. 79950 X 1(Γη，E = O(第I8 面)K = O,A = 2. 24011 X 10Λ B = _5· 27123X 10'C = 6. 49618 X 10_8, D = -3. 99383 X 10_1CI，E = O(第19 面)K = O,A = 3. 22992 X 1θΛ B = _5· 30917 X 1θΛC = 6. 69786 X 1(Γ8，D = _4· 62773 X 1(Γ10，E = O(變倍數(shù)據(jù))廣角端中間位置望遠(yuǎn)端D (6) 18.4950 11.5917 2.3290D (12) 4.8027 4.8502 4.6046D (14) 6.1478 6.1003 6.3459(關(guān)于條件式⑴的數(shù)值)F12 (負(fù)透鏡 L512 的焦距)=-15. 856
D23 (負(fù)透鏡L512的像側(cè)面與正透鏡L513的物體側(cè)面的間隔)=4. 916F12/D23 = -3. 225(關(guān)于條件式⑵的數(shù)值)(FwXF12)/(D23)2 = -6. 757(關(guān)于條件式⑶的數(shù)值)φ (負(fù)透鏡L512的像側(cè)面的最大有效直徑)=20. 65Λ I (在負(fù)透鏡L512的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端ClA和近軸球面形狀的緣端ClB的差(Λ I = C1A-C1B)) = -I. 557
丨 100χΔ1/φ1 I =7.538(關(guān)于條件式⑷的數(shù)值)φ2 (負(fù)透鏡L527的像側(cè)面的最大有效直徑)=14. 20 Λ 2 (在負(fù)透鏡L527的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A和近軸球面形狀的緣端C2B的差(Λ2 =C2A-C2B)) = O.239
IOOx I (Δ1/φ1) - (Δ2/φ2) I =9.222圖12是實(shí)施例5的變焦透鏡的諸像差圖。圖中，g表示相當(dāng)于g線(λ =435. 84nm)的波長(zhǎng)的像差，d表示相當(dāng)于d線(λ = 587. 56nm)的波長(zhǎng)的像差，C表示相當(dāng)于C線(λ = 656. 28nm)的波長(zhǎng)的像差。而且，像散圖中的S、M分別表示弧矢像面、子午像面所對(duì)應(yīng)的像差。實(shí)施例6圖13是表示實(shí)施例6的變焦透鏡的構(gòu)成的沿光軸的剖面圖。該變焦透鏡從未圖示的物體側(cè)順次配置具有負(fù)光焦度的第一透鏡群G61、具有正光焦度的第二透鏡群G62而構(gòu)成。第一透鏡群G61,從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L611 (第一透鏡)、負(fù)透鏡L612 (第二透鏡)、正透鏡L613而構(gòu)成。負(fù)透鏡L611由凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡構(gòu)成。負(fù)透鏡L612由凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡構(gòu)成。還有，在負(fù)透鏡L612的兩面形成非球面。第二透鏡群G62,從物體側(cè)順次配置具有正光焦度的前組G62F、具有正光焦度的中組G62m、具有負(fù)光焦度的后組G62k而構(gòu)成。前組G62F，從物體側(cè)順次配置正透鏡L621、規(guī)定了既定的口徑的孔徑光闌ST、負(fù)透鏡L622、正透鏡L623而構(gòu)成。負(fù)透鏡L622和正透鏡L623被接合。中組G62m由正透鏡L624構(gòu)成。在正透鏡624的兩面形成非球面。后組G62K，從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡L625、正透鏡L626、負(fù)透鏡L627 (非球面透鏡)而構(gòu)成。負(fù)透鏡L625和正透鏡L626被接合。在負(fù)透鏡L627的像側(cè)形成非球面。在該變焦透鏡中，通過使第一透鏡群G61沿著光軸從物體側(cè)向像側(cè)移動(dòng)，使前組G62f、中組G62m和后組G62k分別沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，從而進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍。另外，通過使中組G62m沿著光軸從像側(cè)向物體側(cè)移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)的調(diào)焦。以下，示出關(guān)于實(shí)施例6的變焦透鏡的各種數(shù)值數(shù)據(jù)。變焦透鏡全系的焦距=11. 30 (Fw :廣角端) 12.50 (中間位置) 17.50 (望遠(yuǎn)端)F數(shù)=4· I (廣角端) 4. I (中間位置) 4. I (望遠(yuǎn)端)半視場(chǎng)角(ω) = 52. 42 (廣角端) 49. 17 (中間位置) 38. 65 (望遠(yuǎn)端)變倍比1，549(透鏡數(shù)據(jù))Γι = 20. 4987Cl1 = I. 3000 nd! = I. 83481 v (I1 = 42. 72 r2 = 9. 4632d2 = 5. 4014r3 = 78. 1683 (非球面)d3 = I. 2000 nd2 = I. 85135 v d2 = 40. 10r4 = 11. 5955 (非球面)d4 = 3. 7376r5 = 23. 4921d5 = 3. 0000 nd3 = I. 84666 v d3 = 23. 78r6 = -6053. 3755d6 = D(6)(可變)r7 = -24. 2364d7 = 0. 8000 nd4 = I. 84666 v d4 = 23. 78r8 = -40. 8523d8 = I. 5000r9 =°° (孔徑光闌)d9 = 1.0000r10 = 17. 4651d10 = 0. 8000 nd5 = I. 90366 v d5 = 31. 31ru = 8. 8500dn = 3. 4000 nd6 = I. 58144 v d6 = 40. 89r12 = -26. 9518d12 = D(12)(可變)r13 = 26. 6015(非球面)dn = 2. 4000 nd7 = I. 58313 v d7 = 59. 46r14 = -59. 6858 (非球面)d14 = D(14)(可變)r15 = 25. 9484d15 = I. 0000 nd8 = I. 91082 v d8 = 35. 25r16 = 10. 1953d16 = 6. 5000 nd9 = I. 49700 v d9 = 81. 61r17 = -17. 9337d17 = I. 3655
r18 = -52. 7390d18 = I. 0000 nd10 = I. 85135 v d10 = 40. 10r19 = 47. 3932 (非球 面)圓錐系數(shù)⑷和非球面系數(shù)(A、B、C、D、E)(第3面)K = O,A = -I. 11149 X 1(Γ5，B = 2. 59248 X 1(Γ7，C = -I. 44219 X 1(T9，D = -I. 48549 X 1(Γη，E = O(第4 面)K = O,A = -I. 21186X 1θΛ B = _2· 83516Χ 1(Γ7，C = 3. 15813 X 1(Γ9, D = _2· 13216 X 1(Γ10，E = 8. 18843 X IO-13(第I3 面)K = O,A = -6. 64662 X 1(Γ5，B = -I. 18357 X 1θΛC = 3. 81781X10' D = L 73852 X 1(Γ10，E = O(第14 面)K = O,A = -9. 95515 X 1(Γ5，B = ~7. 43846 X 1(Γ7，C=L 21368 X 1(Γ8，D = 4. 63810 X 1(Γ10，E = O(第19 面)K = O,A=L 15065 X 10Λ B = _2· 14857 X 1(Γ7，C=L 10024X 1(Γ8，D = -I. 21146Χ 1(Γ10，E = O(變倍數(shù)據(jù))廣角端中間位置望遠(yuǎn)端D (6) 11.8911 9.2879 2.1599D (12) 4.2004 4.2579 3.9230D (14) 4.5762 4.5187 4.8536(關(guān)于條件式⑴的數(shù)值)F12 (負(fù)透鏡 L612 的焦距)=-16. 126D23 (負(fù)透鏡L612的像側(cè)面與正透鏡L613的物體側(cè)面的間隔)=3. 738F12/D23 = -4. 315(關(guān)于條件式⑵的數(shù)值)
(FwXF12)/(D23)2 = -13. 044(關(guān)于條件式⑶的數(shù)值)φ (負(fù)透鏡L612的像側(cè)面的最大有效直徑)=15. 40Λ I (在負(fù)透鏡L612的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端ClA和近軸球面形狀的緣端ClB的差(Λ I = ClA-ClB)) = -O. 55權(quán)利要求
1.一種變焦透鏡，其特征在于，具備從物體側(cè)順次配置的第一透鏡群和第二透鏡群，所述第一透鏡群具有負(fù)光焦度，所述第二透鏡群由多個(gè)透鏡組構(gòu)成且整體上具有正光焦度， 所述第一透鏡群，由包含從物體側(cè)順次配置的第一透鏡、第二透鏡的多個(gè)透鏡構(gòu)成，所述第一透鏡由具有負(fù)光焦度的球面透鏡形成，所述第二透鏡由具有負(fù)光焦度的非球面透鏡形成， 所述第二透鏡群，以至少含有I片具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的方式構(gòu)成， 通過使所述第一透鏡群與所述第二透鏡群的間隔、或所述第一透鏡群與所述第二透鏡群的間隔以及構(gòu)成所述第二透鏡群的各透鏡組的相互間隔改變，進(jìn)行從廣角端向望遠(yuǎn)端的變倍， 通過使構(gòu)成所述第二透鏡群的任一個(gè)透鏡組移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)到最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)為止的調(diào)焦， 并且，滿足以下所示的條件式，(1)-8.O ( F12/D23 ( -I. O 其中，F(xiàn)12表示所述第二透鏡的焦距，D23表示在所述第一透鏡群中的、所述第二透鏡的像側(cè)面與在最靠近像側(cè)所配置的透鏡的物體側(cè)面的距離。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的變焦透鏡，其特征在于， 滿足以下所示的條件式，(2)-20.O ( (FwXF12)/(D23)2 ( -I. O 其中，F(xiàn)w表示在廣角端的光學(xué)系統(tǒng)全系的焦距。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的變焦透鏡，其特征在于， 滿足以下所示的條件式，(3)2.5彡 I 100χΔ1/φ1 I 彡 10.0 其中，φ 表示所述第二透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑，Λ I表示在所述第二透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑φ的、非球面形狀的緣端ClA與近軸球面形狀的緣端ClB的差，即Λ I =ClA-ClB0
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的變焦透鏡，其特征在于， 滿足以下所示的條件式，(4) 3.0^ IOOx I (Δ1/φ1) - (Δ2/φ2) I 彡 12.0 其中φ2表示所述第二透鏡群所包含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑，Λ 2表示在所述第二透鏡群所包含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡的像側(cè)面的最大有效直徑φ2的、非球面形狀的緣端C2A與近軸球面形狀的緣端C2B的差，即Λ 2 = C2A-C2B。
5.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的變焦透鏡，其特征在于， 所述第二透鏡群，具備從物體側(cè)順次配置的前組和后組，所述前組具有正光焦度，所述后組具有正光焦度， 通過使所述前組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)為止的調(diào)焦。
6.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的變焦透鏡，其特征在于， 所述第二透鏡群具備從物體側(cè)順次配置的、具有正光焦度的前組、具有正光焦度的中組、和具有正或負(fù)光焦度的后組， 通過使所述中組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)為止的調(diào)焦。
7.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的變焦透鏡，其特征在于， 所述第二透鏡群具備從物體側(cè)順次配置的、具有正光焦度的前組、具有正光焦度的中組、具有正或負(fù)光焦度的后組， 通過使所述中組朝向沿著光軸的方向移動(dòng)，進(jìn)行從無限遠(yuǎn)物體合焦?fàn)顟B(tài)至最近距離物體合焦?fàn)顟B(tài)為止的調(diào)焦， 通過使所述前組包含的透鏡朝向相對(duì)于光軸為大體垂直的方向移動(dòng)，進(jìn)行抖動(dòng)矯正。
8.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的變焦透鏡，其特征在于， 第一透鏡群具備從物體側(cè)順次配置的、具有負(fù)光焦度而凹面朝向像側(cè)的彎月形的球面透鏡、具有負(fù)光焦度而凹面朝向像側(cè)的非球面透鏡、具有正光焦度的透鏡。
9.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的變焦透鏡，其特征在于， 所述第二透鏡群包含的具有負(fù)光焦度的非球面透鏡，被配置在所述第二透鏡群的最靠近像側(cè)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種既具有超過100°的視場(chǎng)角、又具備優(yōu)異的成像性能的且廉價(jià)并小型的變焦透鏡。該變焦透鏡從物體側(cè)順次配置具有負(fù)光焦度的第一透鏡群(G11)、具有正光焦度的第二透鏡群(G12)而構(gòu)成。第一透鏡群(G11)從物體側(cè)順次配置負(fù)透鏡(L111)、負(fù)透鏡(L112)、正透鏡(L113)而構(gòu)成。在負(fù)透鏡(L112)的兩面形成非球面。第二透鏡群(G12)從物體側(cè)順次配置具有正光焦度的前組(G12F)、具有正光焦度的后組(G12R)而構(gòu)成。在后組(G12R)所包含的負(fù)透鏡(L126)的兩面形成非球面。然后，通過滿足規(guī)定的條件，能夠一邊使小型化和廣角化并立，一邊維持高的成像性能。
文檔編號(hào)G02B15/177GK102955233SQ20121028522
公開日2013年3月6日 申請(qǐng)日期2012年8月10日 優(yōu)先權(quán)日2011年8月24日
發(fā)明者李大勇 申請(qǐng)人:株式會(huì)社騰龍