專利名稱：：圖像加熱設(shè)備和用于其的柔性套筒的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種適于用作被安裝到成像設(shè)備(例如電子照相復(fù)印機(jī)和電子照相打印機(jī))上的圖像加熱定影設(shè)備的圖像加熱設(shè)備，并且涉及一種用于圖像加熱設(shè)備的柔性套筒。
背景技術(shù)：
：作為安裝到成像設(shè)備(例如電子照相復(fù)印機(jī)或打印機(jī))上的圖像加熱定影設(shè)備(定影裝置)，存在一種膜加熱式設(shè)備。膜加熱式定影設(shè)備包括在由陶瓷制成的基體上具有阻抗發(fā)熱構(gòu)件的加熱器、在與加熱器接觸的同時(shí)移動(dòng)的柔性定影膜、以及通過定影膜與加熱器共同形成壓合部的壓力輥。日本專利申請公開號(hào)S63-313182、H02-157878、H04-44075和H04-204980描述了該類型的定影i殳備。承載未定影調(diào)色劑圖像的記錄材料在定影設(shè)備的壓合部處被壓緊和傳送的同時(shí)被加熱。結(jié)果，在記錄材料上形成的調(diào)色劑圖像通過加熱被定影到記錄材料上。該定影設(shè)備具有在開始對加熱器通電之后將溫度升高到可定影溫度所需的時(shí)間短的優(yōu)點(diǎn)。因此，該定影設(shè)備所安裝到的打印機(jī)可以減小與在輸入打印命令后輸出第一圖像所需的時(shí)間相對應(yīng)的"第一打印輸出時(shí)間(FPOT)"。該定影設(shè)備具有另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)，即其在等待打印命令的待機(jī)時(shí)間期間的功耗很低。由于上面提到的定影設(shè)備具有上面描述的優(yōu)點(diǎn)，因此定影設(shè)備被安裝到高速成像設(shè)備上，而不是低速成像設(shè)備上。當(dāng)定影設(shè)備被安裝到高速成像設(shè)備上時(shí)，必須向在更短時(shí)間內(nèi)通過壓合部的記錄材料供給足夠量的熱能。于是，提出了使用以下金屬套筒作為定影膜，其包括由導(dǎo)熱性優(yōu)異的不銹鋼(SUS)制成的金屬基層。此外，定影膜必須在長時(shí)間內(nèi)具有耐久性。近年來，迫切地需要節(jié)省能量和節(jié)省空間。因此，用于成像設(shè)備的定影膜的直徑和厚度被逐漸地減小。隨著這樣的減小，金屬套筒不僅需要具有足夠的耐磨性，而且在例如抗彎性和耐久性的特性方面也要很優(yōu)異。但是，如果柔性金屬套筒的直徑在柔性金屬套筒被用作定影膜的情況下被減小，由于曲率變小，彎曲強(qiáng)度會(huì)減小。因此，金屬套筒的厚度需要減小，以便保證抗彎性。但是，有一個(gè)問題減小金屬套筒的厚度的加工很困難。例如，在基于外徑為30mm的不銹鋼套筒制造的柔性套筒的情況下，如果不銹鋼套筒的厚度被減小到大約35nm-40nm,即使在柔性套筒被安裝到膜加熱式定影設(shè)備上時(shí)，也可以確保耐久性。但是，當(dāng)不銹鋼套筒的外徑被減小到18mm-24mm時(shí)，即使在不銹鋼套筒的厚度被減小到大約25nm-30nm時(shí)也難以保證長時(shí)間使用的耐久性。采用目前的不銹鋼套筒制造技術(shù)，厚度不能被減小到小于大約25jim。因此，將外徑為18mm-24mm的不銹鋼套筒安裝到膜加熱式定影設(shè)備上在技術(shù)上是困難的。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是考慮到上面提到的問題作出的，因此，本發(fā)明的一個(gè)目標(biāo)是提供一種即使采用外徑為18mm-24mm的不銹鋼基層時(shí)也可以保證耐久性的圖像加熱設(shè)備以及用于該圖像加熱設(shè)備的柔性套筒。本發(fā)明的另一個(gè)目標(biāo)是提供一種圖像加熱^1備，其包括包括不銹鋼基層的柔性套筒；與柔性套筒的內(nèi)周表面接觸的加熱器；以及與柔性套筒的外周表面接觸并與加熱器形成壓合部的彈性輥，其中承載圖像的記錄材料在壓合部處被壓緊和傳送的同時(shí)被加熱；并且不銹鋼基層的外徑為18mm-24mm，厚度為25jtm-30nm,并包括經(jīng)過噴射處理(blastingprocess)的外周表面。本發(fā)明的又一個(gè)目標(biāo)是提供一種包括不銹鋼基層的用于圖像加熱設(shè)備的柔性套筒，其中，不銹鋼基層的外徑為18mm-24mm,厚度為25jim-30nm，并包括經(jīng)過噴射處理的外周表面。本發(fā)明的其它目標(biāo)參照附圖通過下面的詳細(xì)描述將變得清楚。圖l是其上安裝有按照本發(fā)明的柔性套筒的膜加熱式定影i殳備的剖視圖。圖2是圖1中所示的定影設(shè)備的透視圖。圖3A是示出加熱器和溫度控制單元的結(jié)構(gòu)的解釋性視圖。圖3B是加熱器的橫向剖視圖。圖4是金屬套筒的剖面模型圖。圖5A和5B是用于示出當(dāng)金屬套筒的不銹鋼基層在圓周方向上的一個(gè)位置處沿縱向方向被切開時(shí)的變化的透視圖。圖6是用于示出在金屬套筒的不銹鋼基層上施加的彎曲應(yīng)力的剖面模型圖。圖7是用于示出當(dāng)常規(guī)的非噴射金屬套筒的不銹鋼基層在圓周方向上的一個(gè)位置處沿縱向方向被切開時(shí)的變化的透視圖。圖8是按照本發(fā)明第二實(shí)施例的金屬套筒的橫向剖視圖。圖9是用于示出剝離強(qiáng)度測量方法的視圖。圖10是示出按照本發(fā)明第二實(shí)施例的金屬套筒的不銹鋼基層的①,/①2和空轉(zhuǎn)時(shí)間之間的關(guān)系的視圖。圖11是示出按照本發(fā)明第三實(shí)施例的金屬套筒的不銹鋼基層的①,/0^和空轉(zhuǎn)時(shí)間之間的關(guān)系的視圖。圖12A是當(dāng)整個(gè)外周表面區(qū)域經(jīng)過噴射處理的基層被擠壓成橢圓形時(shí)的模型圖，圖12B是當(dāng)除了兩個(gè)縱向端之外的外周表面區(qū)域經(jīng)過噴射處理的基層被擠壓成橢圓形時(shí)的模型圖。圖13是按照本發(fā)明笫四實(shí)施例的金屬套筒的不銹鋼基層的縱向模型圖。圖14是成像設(shè)備的一個(gè)實(shí)例的結(jié)構(gòu)模型圖。具體實(shí)施例方式在下文中，將參照附圖對本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的描述。第一實(shí)施例(1)成像設(shè)備的實(shí)例圖14是按照本發(fā)明的圖像加熱設(shè)備可以作為圖像加熱定影設(shè)備安裝到其上的成像設(shè)備的實(shí)例的結(jié)構(gòu)模型圖。該成像設(shè)備是電子照相激光束打印機(jī)。成像設(shè)備包括起圖像承載構(gòu)件作用的鼓型電子感光構(gòu)件(在下文中，被稱作"感光鼓")ll、起充電裝置作用的充電輥12、激光膝光裝置10、以及起顯影裝置作用的顯影裝置13。電子感光構(gòu)件11(在下文中，被稱作"感光鼓")是例如有機(jī)感光鼓，其包括在由鋁或類似的材料制成的導(dǎo)電鼓基的外周表面上形成的有機(jī)光導(dǎo)構(gòu)件等的感光層。充電輥12在感光鼓的外周表面(表面)上均勻地執(zhí)行充電過程以具有預(yù)定的極性和電位。激光曝光裝置IO輸出根據(jù)從例如圖像掃描儀或計(jì)算機(jī)(未示出)的外部設(shè)備輸入的圖像信息進(jìn)行調(diào)制的激光束L。釆用激光束，與感光鼓11的表面相對應(yīng)的均勻充電表面,皮掃描和曝光。通過該掃描和曝光，與圖像信息相對應(yīng)的靜電潛像在感光鼓11的表面上形成。顯影裝置13具有顯影輥13a。通過輥13a，顯影裝置利用調(diào)色劑(顯影劑)將在感光鼓ll的表面上形成的靜電潛像顯現(xiàn)為調(diào)色劑圖像(顯影圖像)。供給盒17以堆疊的方式容納記錄材料(轉(zhuǎn)印材料)P。片材供給輥18基于片材供給信號(hào)旋轉(zhuǎn)。結(jié)果，供給盒17中的記錄材料P—個(gè)接一個(gè)地被供給。被供給的記錄材料P借助于傳送輥19通過片材路徑20向?qū)R輥對21傳送。然后，借助于對齊輥對21，記錄材料在預(yù)定的控制時(shí)刻被引入與感光鼓11和轉(zhuǎn)印輥16之間的鄰接壓合部相對應(yīng)的轉(zhuǎn)印部分T。被引入轉(zhuǎn)印部分T的記錄材料P由轉(zhuǎn)印部分T壓緊和傳送。在該操作過程中，在感光鼓11上形成的調(diào)色劑圖像借助于轉(zhuǎn)印輥16以連續(xù)的方式被靜電地轉(zhuǎn)印到記錄材料P的表面上。當(dāng)其上已經(jīng)在轉(zhuǎn)印部分T處轉(zhuǎn)印有調(diào)色劑圖像的記錄材料從感光鼓11的表面分離之后，該記錄材料-皮傳送并,皮引入定影i殳備22而受到對調(diào)色劑圖像的加熱定影處理。另一方面，在記錄材料的分離之后(調(diào)色劑圖像被轉(zhuǎn)印到記錄材料上之后)感光鼓ll的表面采用清潔裝置14的清潔刀片14a通過移除轉(zhuǎn)印殘余調(diào)色劑、紙張灰塵等而進(jìn)行清潔。用這種方法，感光鼓的表面被重復(fù)地用于成像。通過定影設(shè)備22的記錄材料P由傳送輥23向排出輥24供給。然后，記錄材料由排出輥24排出到打印機(jī)的上部表面上的輸送托盤25上。在按照該實(shí)施例的打印機(jī)中，四個(gè)處理裝置即感光鼓11、充電輥12、顯影裝置13和清潔裝置14被構(gòu)造為相對于打印機(jī)的主體可附裝/可拆卸和可更換的單個(gè)處理盒15。(2)定影設(shè)備22圖1是示出按照該實(shí)施例的定影設(shè)備22的一個(gè)實(shí)例的主要部分的示意性橫向剖視圖。圖2是主要部分的透視模型圖。定影設(shè)備22是膜加熱式設(shè)備并且包括具有柔性的金屬薄膜(在下文中，被稱作"金屬套筒")33。金屬套筒33是環(huán)形帶型或圓筒型的構(gòu)件，其沿與記錄材料P的表面上的記錄材料傳送方向X交叉的方向作為縱向方向延伸。金屬套筒33的兩個(gè)縱向端借助于凸緣構(gòu)件(未示出)可旋轉(zhuǎn)地支撐。凸緣構(gòu)件借助于設(shè)備框架的側(cè)板(未示出)支撐。下面將對金屬套筒33進(jìn)4亍詳細(xì)地描述。起加熱構(gòu)件支撐構(gòu)件和膜導(dǎo)向構(gòu)件的作用的支架32是由耐熱樹脂制成的剛性構(gòu)件，其具有近似半圓形槽形剖面并沿與記錄材料傳送方向X交叉的方向作為縱向方向延伸。支架32的兩個(gè)縱向端借助于上述凸緣構(gòu)件支撐。作為支架32的材料，使用高耐熱液晶聚合物。金屬套筒33被寬松地安裝在支架32上。起加熱構(gòu)件的作用的加熱器29沿支架的縱向方向被安裝在位于上面提到的支架32的底表面上的槽部分32a中，以由此被安裝和支撐。作為支持構(gòu)件的具有彈性的壓力輥40包括在由鐵、鋁或類似的材料制成的金屬芯棒41上形成的彈性層42。彈性層42由硅固體橡膠、硅海綿橡膠或類似的材料制成以具有作為彈性層的絕緣性質(zhì)或包含分散的導(dǎo)電材料以具有導(dǎo)電性。在彈性層上，氟樹脂層被形成為釋放層43。壓力輥40是沿與記錄材料傳送方向X交叉的方向作為縱向方向延伸的構(gòu)件。芯棒41的兩個(gè)縱向端通過軸承構(gòu)件借助于上面提到的設(shè)備框架的側(cè)板可旋轉(zhuǎn)地支撐。壓力輥40由壓力彈簧(未示出)以大約127N(13kgw)的施加壓力加壓以便與金屬套筒33緊密接觸。具體地，預(yù)定壓力被施加在加熱器29和壓力輥40之間(精確地，在保持加熱器29的支架32和壓力輥40之間)。具有預(yù)定寬度的壓合部(定影壓合部)N通過金屬套筒33在加熱器29和壓力輥40之間形成。圖3A是加熱器29和溫度控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的解釋性視圖，圖3B是加熱器29的橫向剖視圖。圖3A的上部對應(yīng)于加熱器的表面?zhèn)?，而圖3A的下部對應(yīng)于加熱器的底表面?zhèn)?。陶瓷加熱器被用作加熱?9。加熱器29具有沿與記錄材料傳送方向X垂直交叉的方向?yàn)榧?xì)長的基體1?；w1的厚度為lmm，寬度為6mm，長度為270mm?；w1由氧化鋁制成。在基體1的一個(gè)表面上，發(fā)熱構(gòu)件2a和2b沿基體l的縱向方向形成，每個(gè)發(fā)熱構(gòu)件厚度為10fim，寬度為1.5mm，長度為220mm。發(fā)熱構(gòu)件2a和2b借助于絲網(wǎng)印刷糊狀電阻器形成，其中，例如Ag和Pd的導(dǎo)電材料以及例如玻璃的非導(dǎo)電物質(zhì)被分散在基體1的表面上，然后執(zhí)行烘焙處理。在基體l的一個(gè)表面上，分別連接到發(fā)熱構(gòu)件2a和2b上的導(dǎo)電電極4和5在基體1沿縱向方向的一端處形成，而連接到發(fā)熱構(gòu)件2a和2b上的連接電極6在另一端處形成。導(dǎo)電電極4和5以及連接電極6借助于絲網(wǎng)印刷糊狀導(dǎo)電材料形成，其中，Ag、Pd或類似的材料被分散在基體1上，然后執(zhí)行烘焙處理。上面提到的發(fā)熱構(gòu)件2a和2b以這樣的模式形成發(fā)熱構(gòu)件通過連接電極6轉(zhuǎn)回到基體1的表面上，以便串聯(lián)地電連接。發(fā)熱構(gòu)件2a和2b的電阻值,皮調(diào)節(jié)成在導(dǎo)電電極4和5之間為2011。起保護(hù)層的作用的玻璃涂層3為了保護(hù)的目的而覆蓋發(fā)熱構(gòu)件2a和2b、連接電極6以及導(dǎo)電電極4和5的一部分。導(dǎo)電電極4和5是用作與由虛線指示的連接器7接觸的接觸點(diǎn)的交流電極。商業(yè)電源電壓被施加到交流電極上。在與其上形成有發(fā)熱構(gòu)件2a和2b的表面相對的基體1的表面上，起溫度檢測裝置的作用的熱敏電阻50位于壓合部N的區(qū)域中，最小尺寸的記錄材料P通過該壓合部。保護(hù)層3側(cè)上的加熱器29的表面是加熱器的以下表面?zhèn)?，金屬套?3的內(nèi)表面在該表面?zhèn)壬吓c其緊密接觸滑動(dòng)。加熱器29的表面?zhèn)认蛳卤┞兑匝b配到支架32的槽32a中，以便保持加熱器29。(3)定影設(shè)備22的加熱定影操作在圖l-3B中，在定影設(shè)備22中，壓力輥40沿箭頭指示的方向以預(yù)定的圓周速度通過旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)(馬達(dá))M向位于壓力輥(彈性輥)40的芯棒41的端部處的驅(qū)動(dòng)齒輪G的動(dòng)力傳輸而旋轉(zhuǎn)。由于壓力輥40的旋轉(zhuǎn)，在壓合部N處，旋轉(zhuǎn)力通過壓力輥40和金屬套筒33的外表面(表面)之間的摩擦力而作用在金屬套筒33上。通過該旋轉(zhuǎn)力，金屬套筒33被驅(qū)動(dòng)以便沿箭頭指示的方向以與壓力輥40的旋轉(zhuǎn)圓周速度大約相同的圓周速度圍繞支架32旋轉(zhuǎn)，而內(nèi)表面?zhèn)仍趬汉喜縉處與加熱器29的保護(hù)層3的表面緊密接觸滑動(dòng)。支架32也用作被驅(qū)動(dòng)和旋轉(zhuǎn)的金屬套筒33的導(dǎo)向構(gòu)件。通過從交流電控制電路(觸發(fā)三極管)對發(fā)熱構(gòu)件2a和2b通電，加熱器29的溫度借助于發(fā)熱構(gòu)件2a和2b的發(fā)熱而迅速升高。具體地，電通過交流電源54、導(dǎo)電電極4、發(fā)熱構(gòu)件2a、連接電極6、發(fā)熱構(gòu)件2b和導(dǎo)電電極5被供給到加熱器29,以從發(fā)熱構(gòu)件2a和2b產(chǎn)生熱量。加熱器29的溫度狀態(tài)由熱敏電阻50檢測。熱敏電阻50的溫度信息通過A/D轉(zhuǎn)換器51被引入起控制裝置的作用的控制電路(CPU)52中?？刂齐娐?2在基于該信息從交流電控制電路53向加熱器29供給的交流電壓上執(zhí)行相位控制、波數(shù)控制等，從而控制向加熱器29的發(fā)熱構(gòu)件2a和2b通電的電力。用這種方法，加熱器29的溫度被控制在預(yù)定的定影溫度(目標(biāo)溫度)。在加熱器29的溫度升高到預(yù)定的定影溫度以穩(wěn)定金屬套筒33的旋轉(zhuǎn)圓周速度的狀態(tài)下，承載調(diào)色劑圖像的記錄材料P沿定影入口導(dǎo)向裝置45被引入金屬套筒33和壓力輥40之間。然后，記錄材料P在壓合部N與金屬套筒33—起被壓緊和傳送。結(jié)果，來自加熱器29的熱量通過金屬套筒33被提供給記錄材料P，以加熱在記錄材料P上形成的未定影調(diào)色劑圖像并將其定影在記錄材料P的表面上。通過了壓合部N的記錄材料P從金屬套筒33的外表面(表面)分離以便向傳送輥23傳送。(4)金屬套筒(柔性套筒)33的結(jié)構(gòu)圖4是金屬套筒33的橫向剖視圖。圖5A和5B是當(dāng)金屬套筒33的不銹鋼基層34沿縱向方向被切開時(shí)的解釋性視圖。圖6是示出金屬套筒33中的套筒基部(不銹鋼基層)34的一部分的放大橫向剖視圖。金屬套筒33包括由不銹鋼(SUS)制成的套筒基部(不銹鋼基層)34和位于套筒基部34的外周表面上的表面層35。套筒基部34的厚度適當(dāng)?shù)貫?5-30nm，以有效地在壓合部N傳輸從加熱器29產(chǎn)生的熱量。在該實(shí)施例中，使用外徑為18mm、厚度為27fim且長度為233mm的由不銹鋼(SUS304S)制成的中空圓筒套筒基部。套筒基部的整個(gè)外周表面區(qū)域在200kPa的排氣壓力下采用大約#200的磨粒噴砂40秒。在下文中，外徑用O表示，在本說明書中用mm作為單位。例如，①8表示外徑為8mm的套筒。在噴射處理之后，在分離性能方面優(yōu)異的氟樹脂層通過濺射而作為表面層35被涂覆大約10nm，以防止調(diào)色劑的偏移。作為氟樹脂層，使用包含全氟烷基樹脂(PFA)和聚四氟乙烯樹脂(PTFE)的組合的涂覆劑。在該實(shí)施例中使用的套筒基部(不銹鋼基層)34具有這樣的性質(zhì)在圖5A中所示的圓周方向上的任意位置處沿縱向方向(母線方向)在直線33b上被直線地切開之后，套筒基部如圖5B中所示向內(nèi)巻起。這種狀態(tài)來自于套筒基部34的外周表面a由于圖6中所示的噴砂處理而導(dǎo)致的膨脹，并且顯示向內(nèi)巻起的狀態(tài)是無應(yīng)力和穩(wěn)定的狀態(tài)。在本說明書中，初始的外徑用"，"表示，巻起之后的外徑用"02"表示。此時(shí)，內(nèi)周表面b收縮。既不膨脹也不收縮的中性表面c位于厚度方向上的中間位置處。當(dāng)施加在套筒基部34的外周表面上的彎曲應(yīng)力為o時(shí)，彎曲應(yīng)力可以表示為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>其中，E表示縱向彈性模數(shù)，p表示中性表面的曲率半徑(mm)，t。表示套筒基部34的厚度(mm)。在該實(shí)施例中，在沿縱向方向被切開之后，①,-18mm的用作定影構(gòu)件的金屬套筒33的套筒基部34被巻起為€>2=8mm的圓筒。當(dāng)施加在①18的外周表面上的彎曲應(yīng)力為o,，施加在①8的外周表面上的彎曲應(yīng)力為02時(shí)，其比值表示為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>其中，p,表示①18(mm)的中性表面的曲率半徑，p2表示08(mm)的中性表面的曲率半徑。通過近似設(shè)置p,-①"2-9(mm)和p2=0>2/2=4(mm)，02/0,大約為2.25。具體地，當(dāng)由于巻起而使外徑減小到初始直徑的4/9倍時(shí)，外周表面可以4氐抗具有初始直徑的外周表面能纟氐抗的彎曲應(yīng)力的9/4(-2.25)倍的彎曲應(yīng)力。實(shí)際上，在所使用的旋轉(zhuǎn)過程中，金屬套筒33在壓合部N附近沿支架32的形狀變形。該實(shí)施例的理論最小曲率半徑與圖1中所示的支架32的R部分相同，即4mm。具體地，當(dāng)外周表面在所使用的旋轉(zhuǎn)過程中被完全地彎曲時(shí)，外周表面上的彎曲應(yīng)力與當(dāng)基層被切開以被巻起時(shí)相同。因此，在所使用的旋轉(zhuǎn)過程中金屬套筒33免受在最小曲率半徑部分中向內(nèi)表面?zhèn)葟澢膽?yīng)力。圖7是當(dāng)常規(guī)的金屬套筒39的不銹鋼基層沿縱向方向被切開時(shí)的解釋性視圖。當(dāng)未經(jīng)過噴射處理(噴射處理)的常規(guī)的金屬套筒39的不銹鋼基層沿縱向方向被切開時(shí)，雖然打開程度根據(jù)處理金屬套筒39的條件而不同，但不銹鋼基層如圖7中所示都向外稍微地打開。具體地，該狀態(tài)表明外徑比使用過程中大的不銹鋼套筒處于無應(yīng)力和穩(wěn)定的狀態(tài)。在如上面描述的常規(guī)的金屬套筒39中，最小曲率半徑部分中的反復(fù)的彎曲應(yīng)力的產(chǎn)生有時(shí)導(dǎo)致套筒破裂。作為減小彎曲應(yīng)力的方法，基于上面提到的公式增加金屬套筒39的外徑的方法、將支架32的R部分設(shè)計(jì)成更大以增加曲率半徑的方法或減小金屬套筒39的不銹鋼基層的厚度的方法是可能的。但是，如上面描述的，考慮到節(jié)省能量和節(jié)省空間，套筒基部的直徑的減小是所期望的。如果套筒基部的直徑被減小，支架32的R部分也不可避免地減小。在該實(shí)施例中的<D18的情況下，曲率半徑R可以被增加到9mm。在這種情況下，套筒基部具有理想的圓形。為了在加熱器29的表面上形成具有預(yù)定寬度的壓合部N，需要平坦部分，這導(dǎo)致大約3mm-5mm的最小曲率半徑R。此外，當(dāng)套筒基部的直徑減小時(shí)，產(chǎn)品壽命期間的套筒基部的旋轉(zhuǎn)次數(shù)增加。因此，使套筒基部具有耐久性更加困難。另一方面，有這樣的問題用于減小套筒基部的厚度的處理是困難的。表1示出用于常規(guī)非噴射產(chǎn)品和按照該實(shí)施例的噴射產(chǎn)品，在空轉(zhuǎn)狀態(tài)(空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn))下基于耐久性試驗(yàn)的耐久性性能比較的結(jié)果。用于空轉(zhuǎn)的定影裝置具有與該實(shí)施例中所示的定影設(shè)備22相同的結(jié)構(gòu)。用于該試驗(yàn)的套筒是外徑為18mm、厚度為27jim且長度為233mm的、由不銹鋼(SUS304S)制成的套筒。制備三個(gè)套筒(每個(gè)都具有非噴射外周表面)和另外三個(gè)套筒(每個(gè)都具有上述噴射外周表面)，即總共制備六個(gè)套筒。套筒中的每一個(gè)被附裝到相同的定影設(shè)備上以執(zhí)行耐久性試驗(yàn)。除了非噴射/噴射外周表面，套筒基部的結(jié)構(gòu)是相同的。金屬套筒在160rpm的旋轉(zhuǎn)速度下空轉(zhuǎn)，而溫度被控制在170。C以測量套筒破裂發(fā)生之前的時(shí)間。時(shí)間被表示為h(hour)。<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>14間B，當(dāng)套筒基部被切開而巻起時(shí)，外徑為①12mm(€>,/€>2=1.5)。由于空轉(zhuǎn)耐久性時(shí)間即使在這種情況下也達(dá)到500h,所以考慮到產(chǎn)品壽命或定影設(shè)備的壽命，套筒基部具有足夠的耐久性。但是，對于噴射時(shí)間C，當(dāng)套筒基部被切開而巻起時(shí)，外徑為①16mm(①,/①,1.13)。在過去400h之后，產(chǎn)生套筒破裂。從上面提到的結(jié)果中，可以理解的是適當(dāng)?shù)剡x擇提供1.5或更大比值0,/02的噴射時(shí)間B或更長的時(shí)間。在該實(shí)施例中，如上面描述的，選擇噴射時(shí)間A,在該噴射時(shí)間A下當(dāng)套筒基部被切開時(shí)的曲率半徑等于金屬套筒的最小曲率半徑R=4mm。如上面描述的，套筒基部34的外周表面經(jīng)過噴射處理而膨脹，所以套筒基部可以抵抗更大的彎曲應(yīng)力。結(jié)果，即使在使用套筒基部34時(shí)的曲率半徑4艮小時(shí)，也可以減小向內(nèi)表面彎曲的應(yīng)力。此外，在套筒基部34的外周表面覆蓋有氟樹脂層的情況下，套筒基部34的外周表面的表面面積增加了。因此，可以增加氟樹脂層與套筒基部34的外周表面的接合強(qiáng)度。雖然噴砂處理被用作上面提到的實(shí)施例中的噴射處理(噴射處理)，但是噴射處理并不限于噴砂。只要該處理使不銹鋼基層的外周表面膨脹，可以使用其它噴射處理。這也應(yīng)用到以下第二到第四實(shí)施例。(第二實(shí)施例)將對按照本發(fā)明的金屬套筒的另一個(gè)實(shí)施例進(jìn)行描述。在該實(shí)施例中，與第一實(shí)施例中的共有的構(gòu)件和部件用相同的附圖標(biāo)記表示，所以其重復(fù)的描述在這里被省略。相同的情況也應(yīng)用到下面的第三和第四實(shí)施例中。圖8是按照該實(shí)施例的金屬套筒33的橫向剖視圖。在該實(shí)施例中，外徑為18mm、厚度為27nm且長度為233mm的、由不銹鋼(SUS304S)制成的套筒被用作套筒基部(不銹鋼基層)34。套筒基部34的整個(gè)外周表面采用大約#400的磨粒進(jìn)行噴砂。噴射處理的時(shí)間長度和排氣壓力與第一實(shí)施例中的相同。噴射處理之后，氟樹脂層被熱焊接到套筒基部34的外周表面上作為表面層36。具體地，套筒基部34用作為氟樹脂層的厚度為15nm的可熱收縮PFA管覆蓋，然后在350。C下被加熱幾個(gè)小時(shí)，以便將PFA管36熱焊接到套筒基部34的外周表面上。當(dāng)用在該實(shí)施例中的金屬套筒33的不銹鋼基層34在圓周方向上的任意位置處沿縱向方向(母線方向)被直線地切開時(shí)，基層被巻起并且變形為①12的圓筒。具體地，因?yàn)閹喥鹗沟貌讳P鋼基層的外徑減小到初始直徑的2/3，金屬套筒33的不銹鋼基層34的外周表面可以抵抗具有初始直徑的不銹鋼基層能抵抗的彎曲應(yīng)力的3/2(1.5)倍的彎曲應(yīng)力?；鶎颖磺虚_后的直徑減小的程度與第一實(shí)施例相比較小，因?yàn)樵诘谝粚?shí)施例中選擇磨粒#200用于噴砂，而在本實(shí)施例中使用更細(xì)的磨粒#400來減小表面粗糙度。通常地，噴射處理被用于增加金屬界面的表面面積，以便增加彈性層或氟樹脂層的接合強(qiáng)度。在本實(shí)施例中，執(zhí)行噴射處理以提供增加套筒基部34和也起表面層作用的PFA管36之間的接合強(qiáng)度的效果。作為套筒基部34和PFA管36之間的接合強(qiáng)度，沿圖9中所示的圓周方向在覆蓋套筒基部34外周表面的PFA管36上形成寬度為10mm的切口，并測量如圖中的箭頭指示的用于剝離切塊的載荷(在下文中，被稱作剝離強(qiáng)度)。表3示出噴射磨粒尺寸號(hào)、在空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)之后測量的中間區(qū)域的剝離強(qiáng)度、以及當(dāng)0>18的套筒基部34被切開而巻起時(shí)的外徑之間的關(guān)系。(表3)<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>從結(jié)果中可以理解到，當(dāng)噴射磨粒尺寸號(hào)變小時(shí)，剝離強(qiáng)度提高了。另一方面，由于當(dāng)噴射磨粒尺寸號(hào)變小時(shí)使套筒基部34的外周表面膨脹的效果變小，當(dāng)套筒基部被切開時(shí)外徑的巻起程度減小。圖10示出對于①18的不銹鋼套筒，"切割之前基層的外徑與基層在圓周方向上的任意位置沿母線方向被切割后的外徑之比0,/02"和"空轉(zhuǎn)耐久性時(shí)間"之間的關(guān)系。在該圖中，縱軸表示"空轉(zhuǎn)耐久性時(shí)間(小時(shí))"，而橫軸表示"外徑①,/①2的比值"。在本實(shí)施例中金屬套筒33的最小曲率半徑是4mm，這與第一實(shí)施例中相同。作為空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)的結(jié)果，可以理解的是，只要比值0,/02是1.5或更大，即使上面描述的結(jié)構(gòu)也可以抵抗至少500小時(shí)。另一方面，關(guān)于剝離強(qiáng)度，只要500h的空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)之后的剝離強(qiáng)度為大約1.96N(200gw)或更大，由于沒有觀察到PFA管36的升起或剝離，因此都沒有問題。因此，在本實(shí)施例中，選擇噴射磨粒尺寸號(hào)#400，其在定影設(shè)備22的壽命期間的空轉(zhuǎn)時(shí)間期間具有令人滿意的耐久性并且甚至在空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)之后也具有大約2.45N(250gw)的剝離強(qiáng)度。在本實(shí)施例中，可熱收縮PFA管36被熱焊接到套筒基部34的噴射外周表面上。但是，如果不能保證足夠的接合強(qiáng)度，PFA管36的接合強(qiáng)度可以通過釆用粘合劑(底漆)提高。在采用底漆的情況下的剝離強(qiáng)度不可測量地高到這樣的程度甚至當(dāng)采用噴射磨粒尺寸號(hào)#100時(shí)，厚度為15jim的PFA管36也無法被剝離10mm的寬度。因此，當(dāng)PFA管36通過采用底漆接合時(shí)，可以保證足夠的剝離強(qiáng)度。這樣，即使采用#200或更小的噴射磨粒尺寸號(hào)也沒有任何問題。如上面描述的，甚至在本實(shí)施例的金屬套筒33中，通過噴射套筒基部34的外周表面，外周表面膨脹，所以金屬套筒可以抵抗更大的彎曲應(yīng)力。結(jié)果，可以獲得與第一實(shí)施例中的金屬套筒33相同的效果。此外，當(dāng)套筒基部34的外周表面覆蓋有PFA管36作為表面層時(shí)，套筒基部34的外周表面的表面面積增加了。因此，PFA管36與套筒基部34的外周表面的接合強(qiáng)度可以增加。(第三實(shí)施例)將對按照本發(fā)明的金屬套筒的另一實(shí)例進(jìn)行描述。在本實(shí)施例中，外徑為24mm、厚度為30nm且長度為233mm的、由不銹鋼(SUS304L)制成的套筒被用作套筒基部34。套筒基部34的整個(gè)外周表面采用大約#400的磨粒噴砂。噴射處理的時(shí)間長度和排氣壓力與第一實(shí)施例中的相同。如同第二實(shí)施例中一樣，在噴射處理之后，套筒基部的外周表面覆蓋有作為表面層36的厚度為15jim的可熱收縮PFA管，然后在350。C下被加熱幾小時(shí)，以將PFA管36熱焊接到套筒基部34的外周表面上。當(dāng)用于本實(shí)施例中的金屬套筒33的不銹鋼基層在圓周方向上的任意位置處沿縱向方向(母線方向)被直線地切開時(shí)，基層被巻起并且被變形為(D16的圓筒。具體地，因?yàn)閹喥鹗沟貌讳P鋼基層的外徑減小到初始直徑的2/3，金屬套筒33的不銹鋼基層的外周表面可以抵抗具有初始直徑的不銹鋼基層能抵抗的彎曲應(yīng)力的3/2(1.5)倍的彎曲應(yīng)力。如同本實(shí)施例，在①24的情況下曲率半徑R可以凈皮增加到12mm。在這種情況下，套筒基部具有理想的圓形。為了在加熱器29的表面上形成具有預(yù)定寬度的壓合部N，需要平坦的部分，這導(dǎo)致大約5mm-8mm的最小曲率半徑R。在本實(shí)施例中的最小曲率半徑被設(shè)計(jì)為7mm。此外，在本實(shí)施例中，執(zhí)行噴射處理以提供增加套筒基部34和也起表面層作用的PFA管36之間的接合強(qiáng)度的效果。表4示出噴射磨粒尺寸號(hào)、在空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)之后測量的中間區(qū)域的剝離強(qiáng)度、以及當(dāng)①24的套筒基部34被切開而巻起時(shí)的外徑之間的關(guān)系。(表4)①24SUS套筒噴射磨粒尺寸號(hào)和剝離強(qiáng)度之間的關(guān)系<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>從結(jié)果中，可以理解的是，當(dāng)噴射磨粒尺寸號(hào)變小時(shí)，剝離強(qiáng)度提高了。另一方面，由于當(dāng)噴射磨粒尺寸號(hào)變小時(shí)使套筒基部34的外周表面膨脹的效果變小，當(dāng)套筒基部被切開時(shí)外徑的巻起程度減小。圖11示出"切割之前基層的外徑與基層在圓周方向上的任意位置沿母線方向被切割后的外徑之比。,/<1>2"和"空轉(zhuǎn)耐久性時(shí)間"之間的關(guān)系。在該圖中，縱軸表示"空轉(zhuǎn)耐久性時(shí)間(小時(shí))"，而橫軸表示"外徑①,/①2的比值"。在本實(shí)施例中金屬套筒33的最小曲率半徑是7mm。作為空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)的結(jié)果，可以理解的是，只要比值①,/①2是l.5或更大，即使上面描述的結(jié)構(gòu)也可以4氏抗至少500小時(shí)。另一方面，關(guān)于剝離強(qiáng)度，只要500h的空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)之后的剝離強(qiáng)度為大約1.96N(200gw)或更大，由于沒有觀察到PFA管的升起或剝離，因此也沒有問題。因此，在本實(shí)施例中，選擇噴射磨粒尺寸號(hào)#400，其在定影設(shè)備22的壽命期間的空轉(zhuǎn)時(shí)間期間具有令人滿意的耐久性并且即使在空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)之后也具有大約2.45N(250gw)的剝離強(qiáng)度。在本實(shí)施例中，可熱收縮PFA管36被熱焊接到套筒基部34的噴射外周表面上。但是，如果不能保證足夠的接合強(qiáng)度，PFA管36的接合強(qiáng)度可以通過釆用粘合劑(底漆)提高。在采用底漆的情況下的剝離強(qiáng)度不可測量地高到這樣的程度甚至當(dāng)釆用噴射磨粒尺寸號(hào)#100時(shí)，厚度為15jim的PFA管36也無法被剝離10mm的寬度。因此，當(dāng)PFA管36通過采用底漆接合時(shí)，可以保證足夠的剝離強(qiáng)度。這樣，即使采用#200或更小的噴射磨粒尺寸號(hào)也沒有任何問題。這樣，甚至在本實(shí)施例的金屬套筒33中，通過噴射套筒基部34的外周表面，外周表面膨脹，所以金屬套筒可以抵抗更大的彎曲應(yīng)力。結(jié)果，可以獲得與第一實(shí)施例中的金屬套筒33相同的效果。此外，當(dāng)套筒基部34的外周表面覆蓋有PFA管36作為表面層時(shí)，套筒基部34的外周表面的表面面積增加了。因此，PFA管36與套筒基部34的外周表面的接合強(qiáng)度增加了。如在上面的第一到第三實(shí)施例中，采用外徑為18mm-24mm、厚度為25-30nm的、并且外周表面經(jīng)過噴射處理的不銹鋼基層34，可以提供包括耐久的柔性套筒的小型圖像加熱設(shè)備22。具體地，作為用于以下圖像加熱設(shè)備22的柔性套筒，上面提到的不銹鋼基層是優(yōu)選的，該圖像加熱設(shè)備22包括具有不銹鋼基層34的柔性套筒33、與柔性套筒的內(nèi)周表面接觸的加熱器29、以及與柔性套筒的外周表面接觸并與加熱器形成壓合部N的彈性輥40,其中當(dāng)在壓合部處壓緊和傳送記錄材料時(shí)，該圖像加熱設(shè)備加熱承載圖像t的記錄材料P。特別地，當(dāng)基層的外徑是①,且當(dāng)該基層在待巻起的圓周方向上的任意位置處沿母線方向被切割后的基層外徑是。2時(shí)，包括以下不銹鋼基層34的柔性套筒33是優(yōu)選的，該基層使得切割之前基層的外徑與基層在圓周方向上的任意位置處沿母線方向被切割后的外徑之比0),/0)21.5。(第四實(shí)施例)將對采用按照本發(fā)明的金屬套筒的定影設(shè)備的另一個(gè)實(shí)施例進(jìn)行描述。在本實(shí)施例中，對于金屬套筒和定影設(shè)備，與第一實(shí)施例中的共有的構(gòu)件和部件用相同的附圖標(biāo)記表示，所以其重復(fù)描述在這里凈皮省略。在本實(shí)施例中的定影設(shè)備22具有壓力輥40的大的施加壓力，即大約152N(15.5kgw)。因此，壓合部N的寬度(沿套筒旋轉(zhuǎn)方向的長度)變大，并且金屬套筒33被構(gòu)造成在壓縮成橢圓形(圖12A)時(shí)旋轉(zhuǎn)。當(dāng)金屬套筒33的套筒基部34的整個(gè)縱向外周表面被噴射，并且金屬套筒33如圖12A中所示被壓縮成橢圓形時(shí)，會(huì)出現(xiàn)金屬套筒33在縱向方向(母線方向)上的兩個(gè)縱向端部33a向內(nèi)彎曲的現(xiàn)象。如果縱向端部33a可能向內(nèi)彎曲，則當(dāng)金屬套筒33抵靠上述凸緣構(gòu)件時(shí)，向內(nèi)彎曲的端部可能導(dǎo)致套筒破裂。此外，加熱器29的保護(hù)層3有時(shí)候會(huì)在壓合部N處損壞。因此，在本實(shí)施例中，在具有0>18、厚度為27pm且長度為233mm的起套筒基部34的作用的SUS304S中，只有除了縱向端部33a之外的外周表面的中間區(qū)域用大約#400的磨粒噴砂。具體地，套筒基部34的兩個(gè)縱向端構(gòu)造為被掩模到5mm的寬度，以便不被噴射(圖13)。結(jié)果，在處理之后，套筒基部34的表面粗糙度是這樣與除了縱向端部34a之外的外周表面的中間區(qū)域相對應(yīng)的"噴射區(qū)域(PFA管覆蓋區(qū)域36a)"的粗糙度比縱向端部34a的大。噴射處理的時(shí)間和排出壓力與第一實(shí)施例中的相同。圖13是該實(shí)施例中的金屬套筒33的縱向模型圖。如在第二實(shí)施例中一樣，在噴射處理之后，套筒基部的外周表面被覆蓋作為表面層36的厚度為15fim的可熱收縮PFA管，然后在350。C下被加熱幾個(gè)小時(shí)，以便將PFA管36熱焊接到套筒基部34的外周表面上。由于起表面層作用的PFA管36在未被噴射的兩端具有較小的接合強(qiáng)度，因此如圖13所示從PFA管36的每一端切除5mm的區(qū)域?；谠诮饘偬淄?3的縱向方向上使材料P的中心與壓合部N的中心對準(zhǔn)的情況下傳送記錄材料P的中心傳送標(biāo)準(zhǔn)，可以用在該實(shí)施例的成像設(shè)備中的記錄材料P的最大尺寸是216mm。因此，最大尺寸的材料P所通過的沿縱向方向的金屬套筒33的區(qū)域是PFA管覆蓋的區(qū)域。所覆蓋的區(qū)域位于金屬套筒33的兩個(gè)縱向端處的5mm區(qū)域內(nèi)。因此，在金屬套筒33的兩個(gè)縱向端部處的5mm區(qū)域中，即^f吏當(dāng)這些區(qū)域不用PFA管36覆蓋時(shí)，例如偏移的問題也不會(huì)出現(xiàn)。表5示出對于整體噴射的產(chǎn)品和具有非噴射兩端部的產(chǎn)品(兩者的噴射磨粒尺寸號(hào)為#400)進(jìn)行空轉(zhuǎn)耐久性試驗(yàn)的耐久性性能比較的結(jié)果。壓力輥40的施加壓力是約152N(15.5kgw)。金屬套筒33在160rpm的旋轉(zhuǎn)速度下空轉(zhuǎn)，而溫度被控制在170。C,以便測量套筒破裂發(fā)生之前的時(shí)間。(表5)整體噴射的產(chǎn)品和具有非噴射兩端部的產(chǎn)品的耐久性性能比較整體噴射的產(chǎn)品具有非噴射兩端部的產(chǎn)品250h500hOK結(jié)果，在整體噴射的產(chǎn)品的端部處在250h之后產(chǎn)生套筒破裂。另一方面，甚至在500h過去之后，在具有非噴射兩端部的產(chǎn)品中沒有，見察到套筒破裂。因此，可以理解的是，金屬套筒33的耐久性被改進(jìn)為加倍或更多。圖12B示出當(dāng)具有兩個(gè)未噴射的縱向端部的套筒被附裝到按照本實(shí)施例的定影設(shè)備上時(shí)套筒的形狀。如在該圖中所示的，甚至當(dāng)套筒變形成橢圓形時(shí)，也可以防止套筒的兩端彎曲。雖然在本實(shí)施例中描述了將PFA管用作表面層36的實(shí)例，但是表面層可以如第一實(shí)施例中那樣通過涂覆而提供。即使在這種情況下，由于兩個(gè)端部是記錄材料P不通過的區(qū)域，因此兩個(gè)端部并不一定要進(jìn)行涂覆。在按照本實(shí)施例的金屬套筒33中，當(dāng)套筒基部34在縱向方向上的整個(gè)外周表面涂覆有PFA管36時(shí)，可能會(huì)出現(xiàn)一個(gè)問題兩個(gè)端部處的接合強(qiáng)度很小。該問題可以通過采用底漆來解決。還可以設(shè)想改變兩個(gè)端部的噴射條件以便在其上執(zhí)行較弱的噴射處理。通過較弱的噴射處理，可以實(shí)現(xiàn)防止兩個(gè)端部的向內(nèi)彎曲和保證剝離強(qiáng)度。因此，甚至在按照本實(shí)施例的金屬套筒33中，通過在套筒基部34的外周表面上執(zhí)行噴射處理，外周表面膨脹，所以金屬套筒可以抵抗更大的彎曲應(yīng)力。結(jié)果，可以獲得與第一實(shí)施例中的金屬套筒33相同的效果。此外，當(dāng)套筒基部34的外周表面覆蓋有PFA管36作為表面層時(shí)，套筒基部34的外周表面的表面面積增加了。因此，PFA管36與套筒基部34的外周表面的接合強(qiáng)度增加了。此外，在不執(zhí)行噴射處理或通過減弱套筒基部34的縱向端部3"的外周表面上的噴射處理的情況下，可以防止金屬套筒33的端部向內(nèi)彎曲。因此，可以期待耐久性的進(jìn)一步改進(jìn)。即使在該實(shí)施例中，采用具有18mm-24mm的外徑、25-30nm的厚度和經(jīng)過噴射處理的外周表面的不銹鋼基層34，可以提供包括耐用的柔性套筒的小型圖像加熱設(shè)備22。具體地，作為用于以下圖像加熱設(shè)備22的柔性套筒，上面提到的不銹鋼基層是優(yōu)選的，該圖像加熱i殳備22包括具有不銹鋼基層34的柔性套筒33、與柔性套筒的內(nèi)周表面接觸的加熱器29、以及與柔性套筒的外周表面接觸并與加熱器形成壓合部N的彈性輥40，其中當(dāng)在壓合部處壓緊和傳送記錄材料時(shí)，該圖像加熱設(shè)備加熱承栽圖像t的記錄材料P。特別地，當(dāng)基層的外徑是①,且當(dāng)該基層在待巻起的圓周方向上的任意位置處沿母線方向凈皮切割后的基層外徑是0>2時(shí)，包括以下不銹鋼基層34的柔性套筒33是優(yōu)選的，該基層使得切割之前基層外徑與基層在圓周方向上的^f壬意位置處沿母線方向被切割后的外徑之比0>,/0)2》1.5。此外，噴射處理在基層的除了沿母線方向的兩個(gè)端部區(qū)域之外的區(qū)域上執(zhí)行是優(yōu)選的?；蛘?，以下結(jié)構(gòu)是優(yōu)選的，其中噴射處理在基域上更強(qiáng)烈地執(zhí)行。本發(fā)明并不限于上面提到的實(shí)施例，而包括在技術(shù)精神內(nèi)的各種變化。本申請要求在2006年2月14日提交的日本專利申請?zhí)?006-036466和2007年2月8日提交的日本專利申請?zhí)?007-029067的優(yōu)先權(quán)，這些申請?jiān)谶@里作為本申請的一部分被引用。權(quán)利要求1.一種圖像加熱設(shè)備，包括:包括由不銹鋼制成的基層的柔性套筒；與所述柔性套筒的內(nèi)周表面接觸的加熱器；和與所述柔性套筒的外周表面接觸并與所述加熱器形成壓合部的彈性輥，其中，承載圖像的記錄材料在所述壓合部處被壓緊和傳送的同時(shí)被加熱；并且所述不銹鋼基層的外徑為18mm-24mm，厚度為25μm-30μm，并包括經(jīng)過噴射處理的外周表面。2.如權(quán)利要求1所述的圖像加熱設(shè)備，其中，所述基層在切開前的外徑與所述基層在其圓周方向上的任意位置處沿母線方向切開后的外徑之比是1.5或更大。3.如權(quán)利要求1所述的圖像加熱設(shè)備，其中，所述噴射處理在所述基層的除沿母線方向的兩個(gè)端部區(qū)域之外的區(qū)域上執(zhí)行。4.如權(quán)利要求1所述的圖像加熱設(shè)備，其中，所述噴射處理在所端部區(qū)域上更強(qiáng)烈地執(zhí)行。5.—種用于圖像加熱設(shè)備的柔性套筒，包括不銹鋼基層；其中，所述不銹鋼基層的外徑為18mm-24mm，厚度為25nm-30jim，并且包括經(jīng)過噴射處理的外周表面。6.如權(quán)利要求5所述的柔性套筒，其中，所述基層在切開前的外徑與所述基層在其圓周方向上的任意位置處沿母線方向切開后的外徑之比是1.5或更大。7.如權(quán)利要求5所述的柔性套筒，其中，所述噴射處理在所述基層的除沿母線方向的兩個(gè)端部區(qū)域之外的區(qū)域上執(zhí)行。8.如權(quán)利要求5所述的柔性套筒，其中，所述噴射處理在所述基區(qū)域上更強(qiáng)烈地執(zhí)行。全文摘要一種圖像加熱設(shè)備包括具有不銹鋼基層的柔性套筒；與柔性套筒的內(nèi)周表面接觸的加熱器；和與柔性套筒的外周表面接觸并與加熱器形成壓合部的彈性輥，其中，承載圖像的記錄材料在所述壓合部處被壓緊和傳送的同時(shí)被加熱，并且不銹鋼基層的外徑為18mm-24mm，厚度為25μm-30μm，并包括經(jīng)過噴射處理的外周表面。因此，提供了一種可以保證耐久性的圖像加熱設(shè)備和用于該圖像加熱設(shè)備的柔性套筒。文檔編號(hào)G03G15/20GK101384970SQ200780005338公開日2009年3月11日申請日期2007年2月13日優(yōu)先權(quán)日2006年2月14日發(fā)明者松坂賢治,楢原隆史,淺見順,鈴見雅彥申請人:佳能株式會(huì)社