本發(fā)明涉及液體噴出裝置以及頭單元。

背景技術：

已知一種在噴出油墨而印刷圖像或文本的噴墨打印機等液體噴出裝置中使用壓電元件(例如piezoelement)的技術。壓電元件在頭(噴墨頭)中對應于多個噴嘴中的各個噴嘴而被設置，并且通過壓電元件分別根據驅動信號而被驅動，從而在預定的定時從噴嘴噴出預定量的油墨(液體)，由此形成點。由于從電學角度出發(fā)，壓電元件為如電容器那樣的電容性負載，因此為了使各噴嘴的壓電元件進行動作而需要供給足夠的電流。因此，在上述的液體噴出裝置中，成為向頭供給通過放大電路而被放大了的驅動信號，從而對壓電元件進行驅動的結構。

例如，在使搭載有頭的滑架進行掃描而實施印刷的串行打印機等液體噴出裝置中，通常將利用被設置在打印機的主體側的放大電路而放大了的高電壓的驅動信號經由電纜而向被搭載于滑架上的頭進行供給。在該液體噴出裝置中，由于需要使電纜的長度成為滑架的掃描寬度的兩倍以上，從而存在如下問題，即，由于因電纜與框體內的部件摩擦而產生的靜電、由于電纜成為環(huán)狀從而因天線效應而容易承載的電波噪聲等各種外部干擾噪聲的影響，而使在電纜中傳輸的驅動信號的波形發(fā)生變形，從而印刷品質下降的問題。特別是，在通常情況下，由于在能夠于a2尺寸以上的較大的紙上實施印刷的大幅面打印機(largeformatprinter)中，電纜變得更長，因此在電纜中傳輸的驅動信號的波形會更容易發(fā)生變形，從而印刷品質容易下降。針對于該問題而提出一種如下的液體噴出裝置，即，通過與頭一起將驅動電路也搭載在滑架上而縮短驅動信號的傳輸路徑，從而減少由噪聲的影響所導致的驅動波形的變形的液體噴出裝置。

例如，在專利文獻1中，公開了一種技術，即，通過將使用ab級放大器以作為放大電路的驅動電路搭載在滑架上，從而減少驅動波形的變形的技術。然而，由于在ab級放大器中流通有大電流因而耗電量和發(fā)熱量較大，從而需要在滑架上搭載散熱用的散熱器，因此滑架的尺寸和搭載重量增大。其結果為，存在如下的問題，即，由于驅動電路的耗電量或使滑架進行掃描的電機的耗電量增大，并且該電機的負荷增大從而壽命縮短，因此液體噴出裝置的省電性或者耐久性下降的問題。

對此，在專利文獻2中公開了一種如下的技術，即，通過將階段性地實施壓電元件的充放電并且能夠實施從壓電元件放電的電荷的回收以及再利用的驅動電路搭載在滑架上，從而減少驅動波形的變形的技術。此外，在專利文獻3中公開了一種如下的技術，即，通過將使用d級放大器以作為放大電路的驅動電路搭載在滑架上，從而減少驅動波形的變形的技術。由于專利文獻2所記載的驅動電路和專利文獻3所記載的驅動電路與專利文獻1中所記載的驅動電路相比耗電量和發(fā)熱量較小，因此滑架的尺寸和搭載重量減小，從而能夠使液體噴出裝置的省電性和耐久性提高。

另一方面，在噴墨打印機等液體噴出裝置中，為了實現高速印刷或高精細印刷，噴嘴的數量增多，其結果為，在清潔動作或印刷動作中，每單位時間所噴出的油墨(液體)的量也變得非常多。雖然所噴出的油墨的一部分霧化而飄浮在空中并附著在框體內的各處，但存在為了實施壓電元件的驅動而以高電壓進行動作的驅動電路容易吸附墨霧的問題。墨霧由于也包含水以外的成分因此具有導電性，從而在附著于驅動電路上的墨霧凝集并成為導體液膜的情況下，會產生非預期的短路路徑，其結果為，存在如下的危險性，即，發(fā)生壓電元件的驅動停止或者產生油墨的誤噴出等非預期的不良情況的危險性。

對此，在專利文獻4中，公開了一種設置有飛散防止壁以不使因沖洗動作而產生的墨霧擴散的記錄裝置。此外，在專利文獻5中，公開了一種對墨霧進行抽吸并將所抽吸到的墨霧從被設置于非記錄介質(紙張)的上方的吹出口排出的噴墨式記錄裝置。此外，在專利文獻6中公開了一種如下的液體噴出裝置，即，具有使風在頭的移動方向上流通的風扇，來自風扇的風在將跨及頭的移動范圍而飄浮的墨霧卷入的同時進行流通，從而使墨霧向非印刷區(qū)域移動。此外，在專利文獻7中公開了一種根據墨霧的產生量而對墨霧的抽吸量進行控制的噴墨記錄裝置。

然而，在專利文獻1至7中針對將驅動電路搭載于滑架的哪個位置上才能夠有效地降低墨霧的影響的內容完全沒有提及。

專利文獻1：日本特開2000-343690號公報

專利文獻2：日本特開2014-184586號公報

專利文獻3：日本特開2014-076567號公報

專利文獻4：日本特開2007-38469號公報

專利文獻5：日本特許第4154585號公報

專利文獻6：日本特開2009-262447號公報

專利文獻7：日本特開2004-284067號公報

技術實現要素：

根據本發(fā)明的幾個方式，能夠提供一種可減少由于被霧化的液體附著在被搭載于滑架上的驅動電路而產生的不良情況的液體噴出裝置以及頭單元。

本發(fā)明是為了解決前述的課題中的至少一部分而完成的發(fā)明，并能夠作為以下的方式或應用例而實現。

應用例1

本應用例所涉及的液體噴出裝置具有：頭，其具備噴出液體的噴出部；驅動電路，其生成對所述噴出部進行驅動并使所述液體被噴出的驅動信號；滑架，其搭載有所述頭和所述驅動電路；電機，其用于使所述滑架進行移動；沖洗盒，其用于接收從所述噴出部噴出的所述液體，所述驅動電路被搭載于，在所述滑架的移動過程中不通過所述沖洗盒的上方的位置處。

根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，即使滯留在沖洗盒中的液體因伴隨于滑架的移動所產生的風壓而霧化并飄浮，也由于驅動電路不會通過沖洗盒的上方，因此可避免霧化了的液體容易附著在驅動電路上的狀況。因此，根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，能夠減少由于被霧化了的液體附著在驅動電路上而產生的不良情況。

應用例2

本應用例所涉及的液體噴出裝置具有：頭，其具備噴出液體的噴出部；驅動電路，其生成對所述噴出部進行驅動并使所述液體被噴出的驅動信號；滑架，其搭載有所述頭和所述驅動電路，并在待機時位于初始位置；電機，其用于使所述滑架進行移動，所述驅動電路被搭載于所述滑架的處于所述滑架從所述初始位置起進行移動的方向上的表面上。

一般情況下，由于初始位置被設置在框體內部的端部(靠近框體的內壁的位置)，因此被霧化了的液體容易滯留在與滑架從初始位置起進行移動的方向相反的方向上的空間(待機過程中的滑架與框體的內壁之間的空間)內。另一方面，由于在滑架從初始位置起進行移動的方向上，供滑架進行移動的空間較大，因此相對而言被霧化了的液體不易滯留。根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，由于驅動電路被搭載于滑架的處于滑架從初始位置起進行移動的方向上的表面上，因此可避免霧化了的液體容易附著在驅動電路上的狀況。因此，根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，能夠減少由于被霧化了的液體附著在驅動電路上而產生的不良情況。

此外，根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，由于驅動電路被搭載于滑架的處于滑架從初始位置起進行移動的方向上的表面上，從而因滑架的移動而與風接觸的面積較大，因此隨著滑架的移動，驅動電路被效率地空冷。因此，根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，能夠抑制因驅動電路成為高溫所導致的異常動作，并且提高低發(fā)熱性能。

應用例3

在上述應用例所涉及的液體噴出裝置中，也可以采用如下方式，即，所述驅動電路通過d級放大而生成所述驅動信號。

根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，由于與驅動電路通過ab級放大而生成驅動信號的情況相比功率消耗和發(fā)熱量較小，從而不需要在滑架上搭載散熱用的散熱器，因此能夠減小滑架的尺寸和搭載重量。因此，根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，能夠提高省電性，并且由于降低了使滑架進行掃描的電機的負載而使電機的壽命延長，因此也能夠提高耐久性。

應用例4

在上述應用例所涉及的液體噴出裝置中，也可以采用如下方式，即，所述驅動電路利用由電容元件或者二次電池所實現的再生電路而生成所述驅動信號。

根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，由于與驅動電路通過ab級放大而生成驅動信號的情況相比功率消耗和發(fā)熱量較小，從而不需要在滑架上搭載散熱用的散熱器，因此能夠減小滑架的尺寸和搭載重量。因此，根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，能夠提高省電性，并且由于降低了使滑架進行掃描的電機的負載而使電機的壽命延長，因此也能夠提高耐久性。

應用例5

在上述應用例所涉及的液體噴出裝置中，也可以采用如下方式，即，所述頭具備：噴嘴部列，其由多個所述噴出部構成；供給口，其向所述噴出部列所包含的多個所述噴出部供給所述液體，所述供給口與處于所述噴出部列的中央的所述噴出部之間的距離短于所述供給口與處于所述噴出部列的兩端的兩個所述噴出部各自之間的距離。

根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，由于供給口被設置在靠近噴出部列的中央的位置處，因此能夠縮短從供給口到兩端的噴出部的距離。因此，根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，由于液體從供給口向噴出部的供給所需的時間變短，從而不易發(fā)生由液體的供給不足所導致的噴出不良，因此能夠提高噴出穩(wěn)定性。

應用例6

在上述應用例所涉及的液體噴出裝置中，也可以采用如下方式，即，所述供給口與處于所述噴出部列的一端的所述噴出部之間的距離大致等于所述供給口與處于所述噴出部列的另一端的所述噴出部之間的距離。

“大致等于”不僅為這些距離準確地相等的情況，也為容許這些距離在不會發(fā)生由油墨的供給不足所導致的噴出不良的程度內不同的情況。

根據本應用例所涉及的液體噴出裝置，由于從供給口到兩端的噴出部的流體路徑的阻力變小，從而用于從供給口供給油墨的壓力可以較低，因此能夠進一步簡化頭的結構。

應用例7

本應用例所涉及的頭單元為被用于液體噴出裝置中的頭單元，所述液體噴出裝置具有用于使滑架進行移動的電機和用于接收從噴出部噴出的液體的沖洗盒，所述頭單元具有：頭，其具備所述噴出部；驅動電路，其生成對所述噴出部進行驅動并使所述液體被噴出的驅動信號；所述滑架，其搭載有所述頭和所述驅動電路，所述驅動電路被搭載于，在所述滑架的移動過程中不通過所述沖洗盒的上方的位置處。

在使用了本應用例所涉及的頭單元的液體噴出裝置中，即使滯留在沖洗盒中的液體因伴隨于滑架的移動所產生的風壓而霧化并飄浮，也由于驅動電路不會通過沖洗盒的上方，因此可避免霧化了的液體容易附著在驅動電路上的狀況。因此，根據本應用例所涉及的頭單元，能夠減少由于被霧化了的液體附著在驅動電路上而產生的不良情況。

應用例8

本應用例所涉及的頭單元為被用于液體噴出裝置中的頭單元，所述液體噴出裝置具有在待機時位于初始位置的滑架和用于使所述滑架進行移動的電機，所述頭單元具有：頭，其具備噴出液體的噴出部；驅動電路，其生成對所述噴出部進行驅動并使所述液體被噴出的驅動信號；所述滑架，其搭載有所述頭和所述驅動電路，所述驅動電路被搭載于所述滑架的處于所述滑架從所述初始位置起進行移動的方向上的表面上。

一般情況下，由于初始位置被設置在框體內部的端部(靠近框體的內壁的位置)，因此被霧化了的液體容易滯留在與滑架從初始位置起進行移動的方向相反的方向上的空間(待機過程中的滑架與框體的內壁之間的空間)內。另一方面，由于在滑架從初始位置起進行移動的方向上，供滑架進行移動的空間較大，因此相對而言被霧化了的液體不易滯留。在使用了本應用例所涉及的頭單元的液體噴出裝置中，由于驅動電路被搭載于滑架的處于滑架從初始位置起進行移動的方向上的表面上，因此可避免霧化了的液體容易附著在驅動電路上的狀況。因此，根據本應用例所涉及的頭單元，能夠減少由于被霧化了的液體附著在驅動電路上而產生的不良情況。

此外，在使用了本應用例所涉及的頭單元的液體噴出裝置中，由于驅動電路被搭載于滑架的處于滑架從初始位置起進行移動的方向上的表面上，從而因滑架的移動而與風接觸的面積較大，因此隨著滑架的移動，驅動電路被效率地空冷。因此，根據本應用例所涉及的頭單元，能夠抑制因驅動電路成為高溫所導致的異常動作，并且提高低發(fā)熱性能。

附圖說明

圖1為液體噴出裝置的立體圖。

圖2為液體噴出裝置的立體圖。

圖3為表示液體噴出裝置的內部的概要結構的圖。

圖4為表示液體噴出裝置的電結構的框圖。

圖5為表示頭中的噴出部的結構的圖。

圖6為表示頭中的噴嘴排列的圖。

圖7為用于由對圖6所示的噴嘴排列所實現的圖像形成的基本分辨率進行說明的圖。

圖8為用于對頭單元中的選擇控制部的動作進行說明的圖。

圖9為表示頭單元中的選擇控制部的結構的圖。

圖10為表示頭單元中的解碼器的解碼內容的圖。

圖11為表示頭單元中的選擇部的結構的圖。

圖12為表示通過選擇部而被選擇的驅動信號的圖。

圖13為表示驅動電路(電容性負載驅動電路)的電路結構的圖。

圖14為用于對驅動電路的動作進行說明的圖。

圖15為從主掃描方向對第一實施方式中的頭單元進行觀察時的側視圖。

圖16為從與頭的噴出面相反的一側對第一實施方式所涉及的液體噴出裝置中的頭單元進行觀察時的俯視圖。

圖17為表示在第一實施方式所涉及的液體噴出裝置的印刷動作中，頭單元進行往復移動時的位于一端的狀態(tài)和位于另一端的狀態(tài)的圖。

圖18為從主掃描方向對第二實施方式所涉及的液體噴出裝置中的頭單元進行觀察時的側視圖。

圖19為從與頭的噴出面相反的一側對第二實施方式所涉及的液體噴出裝置中的頭單元進行觀察時的俯視圖。

圖20為表示在第二實施方式所涉及的液體噴出裝置的印刷動作中，頭單元進行往復移動時的位于一端的狀態(tài)和位于另一端的狀態(tài)的圖。

圖21為表示在第三實施方式所涉及的液體噴出裝置的印刷動作中，頭單元進行往復移動時的位于一端的狀態(tài)和位于另一端的狀態(tài)的圖。

圖22為從噴出面?zhèn)葘Φ谒膶嵤┓绞街械念^進行觀察時的俯視圖。

圖23為表示第五實施方式所涉及的液體噴出裝置的電結構的框圖。

圖24為表示驅動電路所具有的路徑選擇部的結構的一個示例的圖。

圖25為表示路徑選擇部中的各電平轉換器的動作范圍等的圖。

圖26為表示路徑選擇部中的輸入與輸出的關系的一個示例的圖。

圖27為表示路徑選擇部中的輸入與輸出之間的關系的一個示例的圖。

圖28為表示電平轉換器中的輸入與輸出的關系的一個示例的圖。

圖29為表示電平轉換器中的輸入與輸出的關系的一個示例的圖。

圖30為表示電平轉換器中的輸入與輸出的關系的一個示例的圖。

圖31為用于對路徑選擇部中的電流(電荷)的流動進行說明的圖。

圖32為用于對路徑選擇部中的電流(電荷)的流動進行說明的圖。

圖33為用于對路徑選擇部中的電流(電荷)的流動進行說明的圖。

圖34為用于對路徑選擇部中的電流(電荷)的流動進行說明的圖。

圖35為用于對路徑選擇部的充放電時的損耗進行說明的圖。

圖36為用于對路徑選擇部的充放電時的損耗進行說明的圖。

圖37為用于對路徑選擇部的充放電時的損耗進行說明的圖。

圖38為用于對路徑選擇部的充放電時的損耗進行說明的圖。

圖39為表示驅動電路所具有的電源電路的結構的一個示例的圖。

圖40為表示驅動電路所具有的電源電路的結構的一個示例的圖。

圖41為電源電路的動作說明圖。

圖42為電源電路的動作說明圖。

圖43為表示電源電路的電壓變更的圖。

圖44為表示比較例所涉及的路徑選擇部的結構的圖。

具體實施方式

以下，使用附圖而對本發(fā)明的優(yōu)選的實施方式進行詳細說明。所使用的附圖為便于說明的附圖。另外，在以下所說明的實施方式并不是對權利要求書中所記載的本發(fā)明的內容進行不當限定的方式。此外，在以下所說明所有結構未必都是本發(fā)明的必要結構要件。

1.第一實施方式

1-1.液體噴出裝置的概要

作為本實施方式所涉及的液體噴出裝置的一個示例的印刷裝置為，通過根據從外部的主機所供給的圖像數據而噴出油墨，從而在紙張等印刷介質上形成油墨點組，由此，印刷與該圖像數據對應的圖像(包括文字、圖形等)的噴墨打印機。

另外，作為液體噴出裝置，例如能夠列舉出打印機等印刷裝置、被用于液晶顯示器等的濾色器的制造的顏色材料噴出裝置、被用于有機el(electro-luminescence：電致發(fā)光)顯示器、fed(面發(fā)光顯示器)等的電極形成的電極材料噴出裝置、被用于生物芯片制造中的生物體有機物噴出裝置、立體造型裝置(所謂的3d打印機)、印染裝置等。

圖1以及圖2為液體噴出裝置1的立體圖。如圖1以及圖2所示，液體噴出裝置1具有框體5和以能夠開閉的方式而被設置在框體5上的罩6。如圖1所示，在罩6被關閉的狀態(tài)下，開口部5a通過罩6而被封堵。此外，如圖2所示，當處于罩6被打開的狀態(tài)時，開口部5a將會顯現，從而能夠從開口部5a對框體5的內部進行目視確認。

圖3為表示液體噴出裝置1的框體5的內部的概要結構的立體圖。在圖3中省略了框體5和罩6的圖示。如圖3所示，液體噴出裝置1具備使頭單元2在主掃描方向上移動(往復移動)的移動機構3。

移動機構3具有：成為頭單元2的驅動源的滑架電機31；兩端被固定的滑架引導軸32；與滑架引導軸32大致平行地延伸并通過滑架電機31而被驅動的同步帶33。

頭單元2的滑架24被構成為能夠載置預定數量的墨盒22。例如與黃色、藍綠色、品紅色以及黑色這四種顏色對應的四個墨盒22被搭載在滑架24上，并且填充有與各墨盒22對應的顏色的油墨。

滑架24以往復移動自如的方式而被支承在滑架引導軸32上，并被固定在同步帶33的一部分上。因此，當通過滑架電機31而使同步帶33進行正反行進時，頭單元2將被滑架引導軸32引導而進行往復移動。即，滑架電機31為用于使滑架24進行移動的電機。

此外，移動機構3具備用于對頭單元2的主掃描方向上的位置進行檢測的線性編碼器90。頭單元2的主掃描方向上的位置通過線性編碼器90而被檢測出。

此外，在頭單元2中的與印刷介質p對置的部分處設置有頭20(記錄頭)。如后文所述，該頭20為用于從多個噴嘴噴出墨滴(液滴)的液體噴射頭，并成為經由柔性電纜190而向頭單元2供給各種控制信號等的結構。

液體噴出裝置1具備在副掃描方向上使印刷介質p于壓印板40上被輸送的輸送機構4。輸送機構4具備作為驅動源的輸送電機41和通過輸送電機41而進行旋轉并在副掃描方向上輸送印刷介質p的輸送輥42。

在印刷介質p通過輸送機構4而被輸送的定時，通過頭20向該印刷介質p噴出墨滴，從而在印刷介質p的表面上形成圖像。

在頭單元2的移動范圍內的端部區(qū)域中，設定有成為頭單元2的掃描的基點的初始位置。在初始位置處配置有對頭20的噴嘴形成面進行密封的壓蓋部件70和用于拂拭噴嘴形成面的擦拭部件71。而且，液體噴出裝置1在頭單元2從該初始位置朝向相反側的端部而進行移動的前進移動時和頭單元2從相反側的端部向初始位置側返回的返回移動時這兩個方向上，于印刷介質p的表面上形成圖像。

在壓印板40的主掃描方向的端部處，配置有對在沖洗動作時從頭20的噴出部600被噴出的墨滴(液體)進行接收(捕集)的沖洗盒72。沖洗動作是指，為了防止因噴嘴附近的油墨的增稠而造成噴嘴堵塞或氣泡混入到噴嘴內而無法噴出適當的量的油墨的情況，而與印刷對象的圖像數據無關地，強制性地從各噴嘴噴出油墨的動作。詳細而言，在壓印板40中的從相對于印刷介質p而噴出墨滴的區(qū)域(油墨噴出區(qū)域)偏離出的區(qū)域，更詳細而言，在從油墨噴出區(qū)域向主掃描方向的外側偏離的區(qū)域，且在液體噴出裝置1所能夠處理的最大尺寸的印刷介質p被配置在壓印板40上時的與該印刷介質p的寬度方向端部(最大記錄寬度)相比靠外側的位置處，配置有沖洗盒72。另外，雖然優(yōu)選為沖洗盒72被配置在壓印板40的主掃描方向上的兩側，但只需被設置在至少一側即可。

頭單元2在印刷介質p的上方以及沖洗盒72的上方進行移動，并實施朝向印刷介質p噴出墨滴的動作以及朝向沖洗盒72噴出墨滴的沖洗動作。

1-2.液體噴出裝置電結構

圖4為表示液體噴出裝置1的電結構的框圖。如圖4所示，在液體噴出裝置1中，控制單元10與頭單元2經由柔性電纜190而被連接。

控制單元10具有控制部100、滑架電機驅動器35和輸送電機驅動器45。其中，控制部100在由主機供給了圖像數據時輸出用于對各部分進行控制的各種控制信號等。

詳細而言，控制部100根據線性編碼器90的檢測信號(編碼器脈沖)而掌握頭單元2的掃描位置(當前位置)。并且，控制部100根據頭單元2的掃描位置而向滑架電機驅動器35供給控制信號ctr1，并且滑架電機驅動器35按照該控制信號ctr1而對滑架電機31進行驅動。由此，滑架24在主掃描方向上的移動被控制。

此外，控制部100向輸送電機驅動器45供給控制信號ctr2，輸送電機驅動器45按照該控制信號ctr2而對輸送電機41進行驅動。由此，由輸送機構4實施的副掃描方向上的移動被控制。

此外，控制部100向頭單元2供給時鐘信號sck、數據信號data、控制信號lat、ch和數字數據da、db。

此外，控制部100使維護單元80執(zhí)行用于使噴出部600中的油墨的噴出狀態(tài)恢復正常的維護處理。維護單元80也可以具有清潔機構81，所述清潔機構81用于實施通過管泵(省略圖示)而對噴出部600內的增稠了的油墨或氣泡等進行抽吸的清潔處理(泵吸處理)，以作為維護處理。此外，維護單元80也可以具有擦拭機構82，所述擦拭機構82用于實施通過擦拭部件71而擦掉附著在噴出部600的噴嘴附近的紙屑等異物的擦拭處理，以作為維護處理。

另外，控制部100在實施上述的沖洗動作的情況下，向滑架電機驅動器35供給所需的控制信號ctr1而使滑架24移動至沖洗盒72的上方，并向頭單元2供給所需的時鐘信號sck、數據信號data、控制信號lat、ch、數據da、db，而使墨滴朝向沖洗盒72被噴出。

頭單元2具有驅動電路50-a、50-b、選擇控制部210、多個選擇部230和頭20。

雖然對于詳細內容將在后文中敘述，但驅動電路50-a、50-b分別生成對頭20所具備的噴出部600進行驅動并使油墨(液體)被噴出的驅動信號com-a、com-b。具體而言，驅動電路50-a生成在對數據da進行了模擬轉換之后進行d級放大而得到的驅動信號com-a，并供給至各個選擇部230。同樣地，驅動電路50-b生成在對數據db進行了模擬轉換之后進行d級放大而得到的驅動信號com-b，并供給至各個選擇部230。在此，數據da對向選擇部230供給的驅動信號中的驅動信號com-a的波形進行規(guī)定，數據db對驅動信號com-b的波形進行規(guī)定。

關于驅動電路50-a、50-b，僅僅是輸入的數據以及輸出的驅動信號不同，如后文所述，電路性的結構是相同的。因此，在無需對驅動電路50-a、50-b進行特別區(qū)別的情況(例如對后述的圖13進行說明的情況)下，省略“-(連字符)”以下的內容，而僅將符號設為“50”來進行說明。

選擇控制部210根據從控制部100供給的時鐘信號sck、數據信號data以及控制信號lat、ch而對各個選擇部230指示應當選擇驅動信號com-a、com-b中的哪一個(或者，是否應該均不選擇)。

各個選擇部230根據選擇控制部210的指示而對驅動信號com-a、com-b進行選擇，并作為驅動信號而分別供給至頭20所具有的壓電元件60的一端。另外，在圖4中，將該驅動信號的電壓標記為vout。各個壓電元件60的另一端被共同地施加電壓vbs。

壓電元件60通過被施加驅動信號而進行位移。壓電元件60以與頭20中的多個噴出部600的每一個對應的方式而被設置。而且，壓電元件60根據由選擇部230所選擇的驅動信號的電壓vout與電壓vbs之差而進行位移，從而使油墨被噴出。因此，接下來，對用于通過對壓電元件60的驅動而使油墨被噴出的結構進行簡單說明。

1-3.噴出部的結構

圖5為表示頭20中與一個噴出部600相對應的概要結構的圖。如圖5所示，頭20包括噴出部600與貯液器641。

貯液器641針對油墨的每種顏色而被設置，當墨盒22被搭載在滑架24上時，貯留在墨盒22的內部的油墨將從供給口661而被導入至貯液器641。

噴出部600包括壓電元件60、振動板621、空腔(壓力室)631、噴嘴651。其中，振動板621作為通過被設置在圖中的上表面上的壓電元件60進行位移(彎曲振動)，從而使填充有油墨的空腔631的內部容積擴大或縮小的隔膜而發(fā)揮功能。噴嘴651被設置在噴嘴板632上，并且為與空腔631連通的開孔部?？涨?31在內部填充有液體(例如，油墨)，并且內部容積通過壓電元件60的位移而發(fā)生變化。噴嘴651與空腔631連通并根據空腔631的內部容積的變化而將空腔631內的液體作為液滴而噴出。

圖5中所示的壓電元件60為，通過一對電極611、612而對壓電體601進行夾持的結構。該結構的壓電體601中，根據通過電極611、612而被施加的電壓，在圖5中，電極611、612、振動板621均是中央部分相對于兩端部分而在上下方向上撓曲。具體而言，壓電元件60成為如下的結構，即，在驅動信號的電壓vout變高時向上方撓曲，而在電壓vout變低時向下方撓曲。在該結構中，如果向上方撓曲，則空腔631的內部容積將會擴大，因此油墨從貯液器641被吸入，另一方面，如果向下方撓曲，則空腔631的內部容積將會縮小，因此油墨會根據縮小的程度而從噴嘴651被噴出。

另外，壓電元件60并不限于圖示的結構，只需為能夠使壓電元件60發(fā)生變形從而使油墨之類的液體被噴出的類型即可。此外，壓電元件60并不限于彎曲振動，也可以是利用所謂的縱振動的結構。

此外，壓電元件60在頭20中以與空腔631和噴嘴651對應的方式而被設置，在圖3中，該壓電元件60還以與選擇部230對應的方式而被設置。因此，壓電元件60、空腔631、噴嘴651以及選擇部230的組合針對每個噴嘴651而被設置。

1-4.驅動信號的結構

圖6為表示噴嘴651的排列的一個示例的圖。如圖6所示，噴嘴651例如以如下方式而配置排列成兩列。詳細而言，在以一列的量來進行觀察時，多個噴嘴651沿著副掃描方向而以間距pv進行配置，另一方面，兩列彼此成為在主掃描方向上分離間距ph，并且在副掃描方向上錯開了間距pv的一半的關系。

另外，雖然在進行彩色印刷的情況下，噴嘴651使與c(藍綠色)、m(品紅色)、y(黃色)、k(黑色)等各種顏色相對應的圖案例如沿著主掃描方向而設置，但在以下的說明中，為了簡便，對以單色來表現灰度的情況進行說明。

圖7為用于對由圖6所示的噴嘴排列實現的圖像形成的基本分辨率進行說明的圖。另外，為了簡化說明，該圖為從噴嘴651噴出一次墨滴而形成一個點的方法(第一方法)的示例，涂黑的圓圈標記表示通過墨滴的噴落而形成的點。

頭單元2在以速度v于主掃描方向上進行移動時，如圖7所示，通過墨滴的噴落而形成的點的(主掃描方向上的)點間隔d與該速度v具有如下的關系。

即，在通過一次的墨滴的噴出而形成一個點的情況下，點間隔d通過速度v除以油墨的噴出頻率f所得到的值(＝v/f)來表示，換言之，通過在墨滴被反復噴出的周期(1/f)內頭單元2所移動的距離來表示。

另外，在圖6以及圖7的示例中，形成間距ph相對于點間隔d以系數n成比例的關系，從兩列噴嘴651被噴出的墨滴以在印刷介質p上對齊為同一列的方式而噴落。因此，如圖7所示，副掃描方向上的點間隔成為主掃描方向上的點間隔的一半。點的排列當然也并不限于圖示的示例。

另外，為了實現高速印刷，只需單純地提高頭單元2在主掃描方向上移動的速度v即可。但是，只通過簡單地提高速度v會使點間隔d變長。因此，為了在確保一定程度的分辨率的基礎上，實現高速印刷，需要提高油墨的噴出頻率f，從而增加每單位時間所形成的點數。

此外，除了印刷速度以外，為了提高分辨率，只需增加每單位面積內所形成的點數即可。但是，在增加點數的情況下，如果不將油墨設為少量，則相鄰的點將會彼此結合，而且如果不提高油墨的噴出頻率f，印刷速度將會下降。

如此，正如上述那樣，為了實現高速印刷以及高分辨率印刷，需要提高油墨的噴出頻率f。

另一方面，作為在印刷介質p上形成點的方法，除了噴出一次墨滴而形成一個點的方法以外，還存在能夠在單位期間內噴出兩次以上墨滴，通過使在單位期間內被噴出的一個以上的油墨滴噴落，并使該噴落的一個以上的墨滴結合，從而形成一個點的方法(第二方法)，以及不使該兩個以上的墨滴結合而形成兩個以上的點的方法(第三方法)。在以后的說明中，對通過上述第二方法來形成點的情況進行說明。

在本實施方式中，設想如下的示例來對第二方法進行說明。即，在本實施方式中，針對一個點，通過最多噴出兩次油墨，從而表現大點、中點、小點以及非記錄這四個灰度。為了表現這四個灰度，在本實施方式中，準備兩種驅動信號com-a、com-b，并且在一個周期內，各個驅動信號分別具有前半圖案和后半圖案。成為如下的結構，即，在一個周期內的前半及后半，根據應當表現的灰度來選擇(或者不選擇)驅動信號com-a、com-b，并供給至壓電元件60的結構。

因此，對驅動信號com-a、com-b進行說明，之后，對用于選擇驅動信號com-a、com-b的結構進行說明。另外，雖然驅動信號com-a、com-b分別通過驅動電路50而被生成，但是為了方便，在用于選擇驅動信號com-a、com-b的結構之后，對驅動電路50進行說明。

圖8為表示驅動信號com-a、com-b的波形等的圖。如圖8所示，驅動信號com-a成為梯形波形adp1與梯形adp2連續(xù)的波形，所述梯形波形adp1被配置在印刷周期ta內的從控制信號lat被輸出(上升)起至控制信號ch被輸出為止的期間t1內，所述梯形波形adp2被配置在印刷周期ta內的從控制信號ch被輸出起至下一個控制信號lat被輸出為止的期間t2內。

在本實施方式中，梯形波形adp1、adp2為相互大致相同的波形，且為在分別被供給至壓電元件60的一端時，會使預定量具體而言為中等程度的量的油墨從與該壓電元件60對應的噴嘴651分別被噴出的波形。

驅動信號com-b為，使被配置在期間t1內的梯形波形bdp1與被配置在期間t2內的梯形波形bdp2連續(xù)的波形。在本實施方式中，梯形波形bdp1與bdp2是相互不同的波形。其中，梯形波形bdp1為，用于使噴嘴651的開孔部附近的油墨微振動從而防止油墨的粘度增大的波。因此，即使梯形波形bdp1被供給至壓電元件60的一端，也不會從與該壓電元件60對應的噴嘴651噴出墨滴。此外，梯形波形bdp2為與梯形波形adp1(adp2)不同的波形。且為在梯形波形bdp2被供給至壓電元件60的一端時，將會使少于上述預定量的量的油墨從與該壓電元件60對應的噴嘴651被噴出的波形。

另外，梯形波形adp1、adp2、bdp1、bdp2的開始定時的電壓與結束定時的電壓均等同為電壓vc。即，梯形波形adp1、adp2、bdp1、bdp2分別為以電壓vc開始且以電壓vc結束的波形。

1-5.選擇控制部以及選擇部的結構

圖9為表示圖4中的選擇控制部210的結構的圖。如圖9所示，從控制單元10向選擇控制部210供給時鐘信號sck、數據信號data、控制信號lat、ch。在選擇控制部210中，由移位寄存器(s/r)212、鎖存電路214和解碼器216構成的組以與各個壓電元件60(噴嘴651)分別對應的方式而被設置。

在形成圖像的一個點時，數據信號data對該點的尺寸進行規(guī)定。在本實施方式中，為了表現非記錄、小點、中點以及大點這四個灰度，數據信號data由高階位(msb)以及低階位(lsb)這兩位構成。

數據信號data與時鐘信號sck同步，依照頭單元2的主掃描而從控制部100被串行地供給至每個噴嘴。用于對應于噴嘴而以兩位的量臨時保持被串行地供給的數據信號data的結構為移位寄存器212。

詳細而言，與壓電元件60(噴嘴)對應的級數的移位寄存器212相互級聯連接，并且成為被串行地供給的數據信號data按照時鐘信號sck而被依次傳送至后級的結構。

另外，在將壓電元件60的個數設為m(m為多個)時，為了對移位寄存器212進行區(qū)分，從供給數據信號data的上游側起依次標記為1級、2級、……、m級。

鎖存電路214在控制信號lat的上升沿對由移位寄存器212所保持的數據信號data進行鎖存。

解碼器216對通過鎖存電路214而被鎖存的兩位的數據信號data進行解碼，并在每個由控制信號lat、控制信號ch規(guī)定的期間t1、t2內輸出選擇信號sa、sb，從而規(guī)定由選擇部230進行的選擇。

圖10為表示解碼器216中的解碼內容的圖。在圖10中，將被鎖存的兩位數據信號data標記為(msb，lsb)。例如在被鎖存的數據信號data為(0，1)時，解碼器216將其含義解釋為，在期間t1內將選擇信號sa、sb的邏輯電平分別輸出為h、l電平，在期間t2內分別輸出為l、h電平。

另外，選擇信號sa、sb的邏輯電平通過電平轉換器(省略圖示)而被電平轉換為與時鐘信號sck、數據信號data、控制信號lat、ch的邏輯電平相比為高振幅邏輯。

圖11為表示與圖4中的一個壓電元件60(噴嘴651)相對應的選擇部230的結構的圖。

如圖11所示，選擇部230具有逆變器(not電路)232a、232b和傳輸門234a、234b。

來自解碼器216的選擇信號sa被供給至傳輸門234a中未標注有圓圈標記的正控制端，另一方面，通過逆變器232a而被邏輯反轉，并被供給至傳輸門234a中標注有圓圈標記的負控制端。同樣地，選擇信號sb被供給至傳輸門234b的正控制端，另一方面，通過逆變器232b而被邏輯反轉，并被供給至傳輸門234b的負控制端。

傳輸門234a的輸入端被供給驅動信號com-a，傳輸門234b的輸入端被供給驅動信號com-b。傳輸門234a、234b的輸出端彼此共同連接，并且被連接在所對應的壓電元件60的一端上。

如果選擇信號sa為h電平，則傳輸門234a使輸入端與輸出端之間導通(接通)，如果選擇信號sa為l電平，則傳輸門234a使輸入端與輸出端之間非導通(斷開)。同樣，傳輸門234b也根據選擇信號sb而使輸入端與輸出端之間接通斷開。

接下來，參照圖8對選擇控制部210和選擇部230的動作進行說明。

數據信號data與時鐘信號sck同步，從控制100被串行地供給至每個噴嘴，并在與噴嘴相對應的移位寄存器212中被依次傳送。而且，當控制部100使時鐘信號sck的供給停止時，將成為在各個移位寄存器212中保持有與噴嘴相對應的數據信號data的狀態(tài)。另外，數據信號data按照移位寄存器212中的最終m級、……、2級、1級這一與噴嘴對應的順序而被供給。

在此，當控制信號lat上升時，各個鎖存電路214將一并對被保持在移位寄存器212中的數據信號data進行鎖存。在圖8中，lt1、lt2、……、ltm表示數據信號data通過與1級、2級、……、m級的移位寄存器212相對應的鎖存電路214而被鎖存的數據信號data。

解碼器216根據由被鎖存的數據信號data規(guī)定的點的尺寸而在各個期間t1、t2內，按照圖10所示的內容來輸出選擇信號sa、sb的邏輯電平。

即，第一，在該數據信號data為(1，1)且對大點的尺寸進行規(guī)定的情況下，解碼器216在期間t1內將選擇信號sa、sb設為h、l電平，在期間t2內也設為h、l電平。第二，在該數據信號data為(0，1)且對中點的尺寸進行規(guī)定的情況下，解碼器216在期間t1內將選擇信號sa、sb設為h、l電平，在期間t2內設為l、h電平。第三，在該數據信號data為(1，0)且對小點的尺寸進行規(guī)定的情況下，解碼器216在期間t1內將選擇信號sa、sb設為l、l電平，在期間t2內設為l、h電平。第四，在該數據信號data為(0，0)且對非記錄進行規(guī)定的情況下，解碼器216在期間t1內將選擇信號sa、sb設為l、h電平，在期間t2內設為l、l電平。

圖12為表示根據數據信號data而被選擇并被供給至壓電元件60的一端的驅動信號的電壓波形的圖。

由于在數據信號data為(1，1)時，選擇信號sa、sb在期間t1內成為h、l電平，因此傳輸門234a接通，傳輸門234b斷開。因此，在期間t1內，驅動信號com-a的梯形波形adp1被選擇。由于選擇信號sa、sb在期間t2內也為h、l電平，因此選擇部230選擇驅動信號com-a的梯形波形adp2。

當如上述那樣在期間t1內梯形波形adp1被選擇，在期間t2內梯形波形adp2被選擇，并作為驅動信號而被供給至壓電元件60的一端時，將從與該壓電元件60相對應的噴嘴651分兩次噴出中等程度的量的油墨。因此，每次噴出的油墨將噴落在印刷介質p上并合并，其結果為，將會形成如由數據信號data所規(guī)定的那樣的大點。

由于在數據信號data為(0，1)時，選擇信號sa、sb在期間t1內為h、l電平，因此傳輸門234a接通，傳輸門234b斷開。因此，在期間t1內驅動信號com-a的梯形波形adp1被選擇。接下來，由于在期間t2內選擇信號sa、sb成為l、h電平，因此驅動信號com-b的梯形波形bdp2被選擇。

因此，從噴嘴分兩次噴出中等程度以及較小程度的量的油墨。因此，每次噴出的油墨將噴落在印刷介質p上并合并，其結果為，將會形成如由數據信號data所規(guī)定的那樣的中點。

由于在數據信號data為(1，0)時，選擇信號sa、sb在期間t1內均為l電平，因此傳輸門234a、234b均斷開。因此，在期間t1內梯形波形adp1、bdp1中的任何一個均不被選擇。在傳輸門234a、234b均斷開的情況下，從該傳輸門234a、234b的輸出端彼此的連接點起至壓電元件60的一端為止的路徑將成為不被電連接于任何部分的高阻抗狀態(tài)。但是，壓電元件60通過自身所具有的電容性，而保持傳輸門234a、234b即將斷開之前的電壓(vc-vbs)。

接下來，由于選擇信號sa、sb在期間t2內為l、h電平，因此驅動信號com-b的梯形波形bdp2被選擇。因此，由于僅在期間t2內從噴嘴651噴出較小程度的量的油墨，因此將會在印刷介質p上形成如由數據信號data所規(guī)定的那樣的小點。

由于在數據信號data為(0，0)時，選擇信號sa、sb在期間t1內為l、h電平，因此傳輸門234a斷開，傳輸門234b接通。因此，在期間t1內，驅動信號com-b的梯形波形bdp1被選擇。接下來，由于選擇信號sa、sb在期間t2內均為l電平，因此梯形波形adp2、bdp2中的任何一個均不被選擇。

因此，由于在期間t1內，噴嘴651的開孔部附近的油墨僅進行微振動，從而油墨不會被噴出，其結果為，不會形成點，即，成為如由數據信號data所規(guī)定的那樣的非記錄。

如此，選擇部230按照由選擇控制部210作出的指示而選擇驅動信號com-a、com-b(或者不選擇)，并供給至壓電元件60的一端。因此，各壓電元件60根據由數據信號data所規(guī)定的點的尺寸而被驅動。

另外，圖8所示的驅動信號com-a、com-b僅是一個示例。實際上，根據頭單元2的移動速度或印刷介質p的性質等，可使用預先準備的各種各樣的波形的組合。

此外，在此，雖然對壓電元件60隨著電壓的上升而向上方撓曲的示例進行了說明，但是在使向電極611、612供給的電壓反轉時，壓電元件60將隨著電壓的上升而向下方撓曲。因此，在壓電元件60隨著電壓的上升而向下方撓曲的結構中，圖12所例示的驅動信號com-a、com-b成為以電壓vc為基準而反轉的波形。

如此，在本實施方式中，相對于印刷介質p，以作為單位期間的印刷周期ta為單位而形成一個點。因此，在印刷周期ta內通過(最多)兩次的墨滴的噴出而形成一個點的本實施方式中，油墨的噴出頻率f成為2/ta，點間隔d為頭單元2移動的速度v除以油墨的噴出頻率f(＝2/ta)而得到的值。

一般情況下，在單位期間t內，能夠噴出q(q為2以上的整數)次墨滴，在通過該q次的墨滴的噴出而形成一個點的情況下，油墨的噴出頻率f能夠表示為q/t。

如本實施方式這樣在印刷介質p上形成不同尺寸的點的情況與通過一次的墨滴的噴出而形成一個點的情況相比，即使用于形成一個點所需的時間(周期)相同，也需要縮短用于噴出一次墨滴的時間。

另外，無需對不使兩個以上的墨滴結合而形成兩個以上的點的第三方法進行特別說明。

1-6.驅動電路的結構

接下來，對驅動電路50-a、50-b進行說明。其中，如果對一方的驅動電路50-a進行概括則為，以如下的方式而生成驅動信號com-a。即，驅動電路50-a進行如下動作：第一，對從控制部100供給的數據da進行模擬轉換；第二，對輸出的驅動信號com-a進行反饋，并且通過該驅動信號com-a的高頻成分而對基于該驅動信號com-a的信號(衰減信號)與目標信號之間的偏差進行補正，并根據該補正后的信號而生成調制信號；第三，通過根據該調制信號而對晶體管進行開關從而生成放大調制信號；第四，通過低通濾波器而使該放大調制信號平滑化(解調)，并將該平滑化后的信號作為驅動信號com-a而輸出。

另一方的驅動電路50-b也為相同的結構，僅在根據數據db輸出驅動信號com-b這一點上不同。因此，在以下的圖13中，不對驅動電路50-a、50-b進行區(qū)分，而作為驅動電路50來進行說明。

但是，對于輸入的數據或輸出的驅動信號標記為da(db)、com-a(com-b)等，并表示如下的含義，即，在驅動電路50-a的情況下，輸入數據da并輸出驅動信號com-a，在驅動電路50-b的情況下，輸入數據db并輸出驅動信號com-b。

圖13為表示驅動電路(電容性負載驅動電路)50的電路結構的圖。另外，在圖13中圖示了用于輸出驅動信號com-a的結構。

如圖13所示，驅動電路50除了集成電路裝置(電容性負載驅動用集成電路裝置)500和輸出電路550以外，還由電阻和電容器等各種元件構成。

本實施方式中的驅動電路50具備：生成對源信號進行脈沖調制而得到的調制信號的調制部510；基于調制信號而生成放大控制信號的柵極驅動器520；基于放大控制信號而生成調制信號被放大而得到的放大調制信號的晶體管(第一晶體管m1以及第二晶體管m2)；對放大調制信號進行解調并生成驅動信號的低通濾波器560；將驅動信號反饋至調制部510的反饋電路(第一反饋電路570以及第二反饋電路572)；升壓電路540。此外，驅動電路50也可以具備向壓電元件60的與被施加驅動信號的端子不同的端子施加信號的第一電源部530。

本實施方式中的集成電路裝置500具備調制部510和柵極驅動器520。

集成電路裝置500根據經由端子d0～d9而從控制部100輸入的10位的數據da(源信號)而分別向第一晶體管m1以及第二晶體管m2輸出柵極信號(放大控制信號)。因此，集成電路裝置500包括dac(digitaltoanalogconverter：數模轉換器)511、加法器512、加法器513、比較器514、積分衰減器516、衰減器517、逆變器515、第一柵極驅動器521、第二柵極驅動器522、第一電源部530、升壓電路540和基準電壓生成部580。

基準電壓生成部580生成第一基準電壓dac_hv(高電壓側基準電壓)和第二基準電壓dac_lv(低電壓側基準電壓)，并供給至dac511。

dac511將對驅動信號com-a的波形進行規(guī)定的數據da轉換為第一基準電壓dac_hv與第二基準電壓dac_lv之間的電壓的原驅動信號aa，并供給至加法器512的輸入端(+)。另外，該原驅動信號aa的電壓振幅的最大值以及最小值分別由第一基準電壓dac_hv以及第二基準電壓dac_lv確定(例如1～2v左右)，將該電壓放大后而得到的電壓成為驅動信號com-a。即，原驅動信號aa為作為驅動信號com-a的放大前的目標的信號。

積分衰減器516對經由端子vfb而輸入的端子out的電壓即驅動信號com-a進行衰減且進行積分，并供給至加法器512的輸入端(-)。

加法器512將從輸入端(+)的電壓中減去輸入端(-)的電壓并進行積分而得到的電壓的信號ab供給至加法器513的輸入端(+)。

另外，從dac511起直至逆變器515為止的電路的電源電壓為低振幅的3.3v(從電源端子vdd被供給的電源電壓vdd)。因此，由于與原驅動信號aa的電壓最大為2v左右相對，驅動信號com-a的電壓存在最大會超過40v的情況，因此為了在求取偏差時使兩個電壓的振幅范圍匹配，通過積分衰減器516而使驅動信號com-a的電壓衰減。

衰減器517對經由端子ifb而輸入的驅動信號com-a的高頻成分進行衰減并供給至加法器513的輸入端(-)。加法器513將從輸入端(+)的電壓中減去輸入端(-)的電壓而得到的電壓的信號as供給至比較器514。衰減器517的功能為調制增益(靈敏度)的調節(jié)。即，雖然調制信號ms的頻率或者占空比以與數據da(源信號)匹配的方式而變化，但衰減器517對它們的變化量進行調節(jié)。

從加法器513輸出的信號as的電壓為，從原驅動信號aa的電壓中減去被供給至端子vfb的信號的衰減電壓，再減去被供給至端子ifb的信號的衰減電壓而得到的電壓。因此，由加法器513輸出的信號as的電壓為可以說是通過驅動信號com-a的高頻成分，而對從作為目標的原驅動信號aa的電壓中減去從端子out輸出的該驅動信號com-a的衰減電壓所得到的偏差進行了補正后的信號。

比較器514根據通過加法器513而得到的減法運算電壓，輸出以如下的方式實施脈沖調制而得到的調制信號ms。詳細而言，比較器514輸出如下的調制信號ms，即，如果從加法器513輸出的信號as處于電壓上升時，則在信號as達到了電壓閾值vth1以上時成為h電平，如果信號as處于電壓下降時，則在信號as小于電壓閾值vth2時成為l電平的調制信號ms。另外，如后文所述，電壓閾值被設定為vth1＞vth2這樣的關系。

由比較器514輸出的調制信號ms經過由逆變器515實施的邏輯反轉，而被供給至第二柵極驅動器522。另一方面，調制信號ms以不經過邏輯反轉的方式而被供給至第一柵極驅動器521。因此，被供給至第一柵極驅動器521與第二柵極驅動器522的邏輯電平存在相互排他的關系。

被供給至第一柵極驅動器521以及第二柵極驅動器522的邏輯電平實際上也可以以不同時為h電平的方式(以不使第一晶體管m1以及第二晶體管m2同時接通的方式)而進行定時控制。因此，此處所述的排他嚴格來說是指，不同時成為h電平(第一晶體管m1以及第二晶體管m2不同時接通)的含義。

然后，雖然此處所述的調制信號狹義上為調制信號ms，但如果認為是根據原驅動信號aa進行脈沖調制而得到的信號，則調制信號ms的否定信號也被包含在調制信號中。即，在根據原驅動信號aa進行脈沖調制而得到的調制信號中，不僅包括調制信號ms，還包括使該調制信號ms的邏輯電平反轉而得到的信號或被實施了定時控制的信號。

另外，由于比較器514輸出調制信號ms，因此到該比較器514或逆變器515為止的電路，即，加法器512、加法器513、比較器514、逆變器515、積分衰減器516和衰減器517相當于生成調制信號的調制部510。

第一柵極驅動器521將作為比較器514的輸出信號的低邏輯振幅電平轉換為高邏輯振幅并從端子hdr輸出。第一柵極驅動器521的電源電壓中的高壓側為經由端子bst而被施加的電壓，低壓側為經由端子sw而被施加的電壓。端子bst被連接于電容元件c5的一端以及回流防止用的二極管d10的陰極電極。端子sw被連接于第一晶體管m1的源極、第二晶體管m2的漏極、電容元件c5的另一端以及電感器l1的一端。二極管d10的陽極電極被連接于端子gvd的一端，且被施加升壓電路540所輸出的電壓vm(例如7.5v)。因此，端子bst與端子sw之間的電位差同電容元件c5的兩端的電位差即電壓vm(例如7.5v)大致相等。

第二柵極驅動器522在與第一柵極驅動器521相比較低的低電位側進行動作。第二柵極驅動器522將作為逆變器515的輸出信號的低邏輯振幅(l電平：0v，h電平：3.3v)電平轉換為高邏輯振幅(例如l電平：0v，h電平：7.5v)，并從端子ldr輸出。在第二柵極驅動器522的電源電壓中，作為高壓側，被施加電壓vm(例如7.5v)，作為低壓側，經由接地端子gnd而被施加電壓零，即接地端子gnd被接地。此外，端子gvd被連接于二極管d10的陽極電極。

第一晶體管m1以及第二晶體管m2為例如n溝道型的fet(fieldeffecttransistor：場效應晶體管)。其中，在高側的第一晶體管m1中，在漏極上施加有電壓vh(例如42v)，柵電極經由電阻r1而與端子hdr連接。低側的第二晶體管m2的柵電極經由電阻r2而與端子ldr連接，源極被接地。

因此，在第一晶體管m1斷開且第二晶體管m2導通時，端子sw的電壓成為0v，端子bst被施加電壓vm(例如7.5v)。另一方面，在第一晶體管m1導通且第二晶體管m2斷開時，端子sw被施加vh(例如42v)，端子bst被施加vh+vm(例如49.5v)。

即，由于第一柵極驅動器521將電容元件c5設為浮置電源，并且根據第一晶體管m1以及第二晶體管m2的動作，而使基準電位(端子sw的電位)變?yōu)?v或者vh(例如42v)，因此將輸出l電平為0v附近且h電平為vm(例如7.5v)附近的放大控制信號，或者l電平為vh(例如42v)附近且h電平為vh+vm(例如49.5v)附近的放大控制信號。與此相對，由于第二柵極驅動器522與第一晶體管m1以及第二晶體管m2的動作無關地，使基準電位(接地端子gnd的電位)固定為0v，因此輸出l電平為0v附近且h電平為vm(例如7.5v)附近的放大控制信號。

電感器l1的另一端為在該驅動電路50中成為輸出的端子out，驅動信號com-a從該端子out被供給至各個選擇部230。

端子out分別被連接于電容元件c1的一端、電容元件c2的一端和電阻r3的一端。其中，電容元件c1的另一端被接地。因此，電感器l1與電容元件c1作為使在第一晶體管m1與第二晶體管m2的連接點處出現的放大調制信號平滑化的低通濾波器(lowpassfilter)而發(fā)揮功能。

電阻r3的另一端被連接于端子vfb以及電阻r4的一端，在該電阻r4的另一端施加有電壓vh。由此，從端子out起通過了第一反饋電路570(由電阻r3、電阻r4構成的電路)的驅動信號com-a被上拉并被反饋至端子vfb。

另一方面，電容元件c2的另一端被連接于電阻r5的一端與電阻r6的一端。其中，電阻r5的另一端被接地。因此，電容元件c2與電阻r5作為使來自端子out的驅動信號com-a中的截止頻率以上的高頻成分通過的高通濾波器(highpassfilter)而發(fā)揮功能。另外，高通濾波器的截止頻率例如被設定為大約9mhz。

此外，電阻r6的另一端被連接于電容元件c4的一端與電容元件c3的一端。其中，電容元件c3的另一端被接地。因此，電阻r6與電容元件c3作為使通過了上述高通濾波器的信號成分中的截止頻率以下的低頻成分通過的低通濾波器(lowpassfilter)而發(fā)揮功能。另外，低通濾波器(lpf)的截止頻率例如被設定為大約160mhz。

由于上述高通濾波器的截止頻率被設定為與上述低通濾波器的截止頻率相比較低，因此高通濾波器和低通濾波器作為使驅動信號com-a中的預定的頻域的高頻成分通過的帶通濾波器(bandpassfilter)而發(fā)揮功能。

電容元件c4的另一端被連接于集成電路裝置500的端子ifb。由此，通過了作為上述帶通濾波器而發(fā)揮功能的第二反饋電路572(由電容元件c2、電阻r5、電阻r6、電容元件c3以及電容元件c4構成的電路)的驅動信號com-a的高頻成分中的直流成分被截止并被反饋至端子ifb。

然而，從端子out輸出的驅動信號com-a為，通過由電感器l1以及電容元件c1組成的低通濾波器而使第一晶體管m1與第二晶體管m2的連接點(端子sw)處的放大調制信號平滑化而得到的信號。由于該驅動信號com-a在經由端子vfb而被實施積分、減法運算的基礎上，被反饋至加法器512，因此以由反饋的延遲(由電感器l1以及電容元件c1的平滑化產生的延遲和由積分衰減器516產生的延遲之和)和反饋的傳遞函數所確定的頻率而進行自激振蕩。

但是，由于經由端子vfb的反饋路徑的延遲量較大，因此存在僅通過經由該端子vfb的反饋，無法使自激振蕩的頻率提高到能夠充分確保驅動信號com-a的精度的程度的情況。

因此，在本實施方式中，通過在經由端子vfb的路徑以外，另行設置經由端子ifb而對驅動信號com-a的高頻成分進行反饋的路徑，從而減少了從電路整體觀察時的延遲。因此，與不存在經由端子ifb的路徑的情況相比，信號ab加上驅動信號com-a的高頻成分所得到的信號as的頻率會提高到能夠充分確保驅動信號com-a的精度的程度。

圖14為將信號as和調制信號ms的波形與原驅動信號aa的波形關聯表示的圖。

如圖14所示，信號as為三角波，其振蕩頻率根據原驅動信號aa的電壓(輸入電壓)而變動。具體而言，在輸入電壓為中間值的情況下成為最高，并隨著輸入電壓從中間值變高或者變低而降低。

此外，在信號as中，當輸入電壓處于中間值附近時，三角波的傾斜在上升(電壓的上升)與下降(電壓的下降)時基本相等。因此，作為通過比較器514而將信號as與電壓閾值vth1、vth2進行比較的結果的調制信號ms的占空比為大致50％。當輸入電壓從中間值起變高時，信號as的下降的傾斜將變緩。因此，調制信號ms為h電平的期間相對地變長，從而占空比變大。另一方面，隨著輸入電壓從中間值起變低，信號as的上升的傾斜變緩。因此，調制信號ms為h電平的期間相對地變短，從而占空比變小。

因此，調制信號ms成為如下這樣的脈沖密度調制信號。即，調制信號ms的占空比在輸入電壓的中間值處為大致50％，并隨著輸入電壓與中間值相比變高而增大，且隨著輸入電壓與中間值相比變低而減小。

第一柵極驅動器521根據調制信號ms而使第一晶體管m1導通或斷開。即，如果調制信號ms為h電平，則第一柵極驅動器521使第一晶體管m1導通，如果調制信號ms為l電平，則第一柵極驅動器521使第一晶體管m1斷開。第二柵極驅動器522根據調制信號ms的邏輯反轉信號而使第二晶體管m2導通或斷開。即，如果調制信號ms為h電平，則第二柵極驅動器522使第二晶體管m2斷開，如果調制信號ms為l電平，則第二柵極驅動器522使第二晶體管m2導通。

因此，由于通過電感器l1以及電容元件c1而使第一晶體管m1與第二晶體管m2的連接點處的放大調制信號平滑化而得到的驅動信號com-a的電壓，隨著調制信號ms的占空比變大而升高，并隨著占空比變小而降低，因此，其結果為，驅動信號com-a以成為對原驅動信號aa的電壓進行放大而得到的信號的方式被控制并被輸出。

由于該驅動電路50使用脈沖密度調制，因此具有與調制頻率為固定的脈沖寬度調制相比，使占空比的變化幅度增大的優(yōu)點。

即，由于整個電路所能夠處理的最小的正脈沖寬度與負脈沖寬度受到其電路特性的制約，因此在頻率固定的脈沖寬度調制中，作為占空比的變化幅度，只能確保預定的范圍(例如從10％至90％的范圍)。與此相對，在脈沖密度調制中，由于振蕩頻率隨著輸入電壓從中間值背離而變低，因此能夠在輸入電壓較高的區(qū)域內將占空比設為更大，此外，能夠在輸入電壓較低的區(qū)域內將占空比設為更小。因此，在自激振蕩型脈沖密度調制中，作為占空比的變化幅度，能夠確保更大的范圍(例如從5％至95％的范圍)。

此外，驅動電路50包括傳輸驅動信號com-a、調制信號ms以及放大調制信號的信號路徑，并且為進行自激振蕩的自激振蕩電路，從而不需要如他激振蕩那樣生成較高的頻率的載波的電路。因此，具有對高電壓進行處理的電路以外的、即集成電路裝置500的部分的集成化較為容易的優(yōu)點。

除此之外，由于在驅動電路50中，作為驅動信號com-a的反饋路徑，除了經由端子vfb的路徑以外，還存在經由端子ifb而對高頻成分進行反饋的路徑，因此從電路整體觀察時的延遲變小。因此，由于自激振蕩的頻率變高，因此驅動電路50能夠高精度地生成驅動信號com-a。

返回至圖13，在圖13所示的示例中，電阻r1、電阻r2、第一晶體管m1、第二晶體管m2、電容元件c5、二極管d10以及低通濾波器560作為輸出電路550而被構成，所述輸出電路550根據調制信號而生成放大控制信號，并根據放大控制信號而生成驅動信號，且輸出至電容性負載(壓電元件60)。

第一電源部530向壓電元件60的與被施加驅動信號的端子不同的端子施加信號。第一電源部530例如由帶隙基準電路那樣的恒定電壓電路構成。第一電源部530從端子vbs輸出電壓vbs。在圖13所示的示例中，第一電源部530以接地端子gnd的接地電位為基準而生成電壓vbs。

升壓電路540對柵極驅動器520進行電源供給。在圖13所示的示例中，升壓電路540以接地端子gnd的接地電位為基準而對從電源端子vdd供給的電源電壓vdd進行升壓，而生成作為第二柵極驅動器522的高電位側的電源電壓的電壓vm。雖然升壓電路540能夠由電荷泵電路或開關調節(jié)器等構成，但與由開關調節(jié)器構成的情況相比，由電荷泵電路構成的情況能夠抑制噪聲的產生。因此，由于驅動電路50能夠以更高的精度生成驅動信號com-a，從而能夠高精度地控制被施加于壓電元件60上的電壓，因此能夠提高液體的噴出精度。此外，由于通過利用電荷泵電路構成柵極驅動器520的電源生成部從而實現了小型化，因此能夠被搭載在集成電路裝置500上，從而與將柵極驅動器520的電源生成部構成在集成電路裝置500的外部的情況相比，能夠在整體上大幅度地削減驅動電路50的電路面積。

另外，如果對用于使液體噴出裝置1噴出例如小點的驅動信號的波形進行頻譜分析，則會判斷出包含50khz以上的頻率成分。為了生成這種包含50khz以上的頻率成分的驅動信號，需要將自激振蕩的頻率(調制信號ms的頻率)設為1mhz以上。如果將自激振蕩的頻率設為低于1mhz，則再現的驅動信號的波形的沿將會鈍化從而變得圓滑。換言之，角消失而使波形鈍化。當驅動信號的波形鈍化時，根據波形的上升沿、下降沿而進行動作的壓電元件60的位移將會變得緩慢，從而產生噴出時的托尾或者噴出不良等，由此使印刷的品質下降。另一方面，雖然在將自激振蕩的頻率設為高于8mhz時，驅動信號的波形的分辨率將會提高，但由于晶體管的開關頻率上升，從而開關損耗變大，由此與ab級放大器等的線性放大相比具有優(yōu)越性的省電性、低發(fā)熱性會受到損失。因此，自激振蕩的頻率優(yōu)選在1mhz以上且8mhz以下。

1-7.頭單元的結構

在液體噴出裝置1中，為了實現高速印刷或高精細印刷，噴嘴651的數量增多，其結果為，在沖洗動作時朝向沖洗盒72噴出的油墨的量變得非常多。因此，在沖洗動作之后，有大量的油墨滯留在沖洗盒72中。在該狀態(tài)下，在實施了印刷動作的情況下，如果滑架24高速地移動并到達接近沖洗盒72的位置，則會由于隨著滑架24的移動所產生的風壓，而使滯留在沖洗盒72中的油墨被卷起并霧化而飄浮在空中。另一方面，為了實施壓電元件60的驅動而以高電壓進行動作的驅動電路50-a、50-b容易吸附墨霧。墨霧由于包含水以外的成分因此具有導電性，在附著于驅動電路50-a、50-b上的霧凝集而成為導體液膜的情況下，會產生非預期的短路路徑，其結果為，存在如下的危險性，即，發(fā)生壓電元件60的驅動停止或者產生油墨的誤噴出等非預期的不良情況的危險性。因此，在本實施方式中，為了有效地降低墨霧附著在驅動電路50-a、50-b上的可能性，而對驅動電路50-a、50-b的搭載位置進行研究。

圖15及圖16為表示第一實施方式所涉及的液體噴出裝置1中的頭單元2的結構的圖。圖15為從主掃描方向對頭單元2進行觀察時的側視圖，圖16為從與頭20的噴出面20a相反的一側對頭單元2進行觀察時的俯視圖。如圖15及圖16所示，在頭單元2中，滑架24搭載有頭20和驅動電路50-a、50-b。另外，在圖15及圖16中，省略了柔性電纜190的連接口的圖示。此外，雖然在圖15及圖16中，也圖示了被搭載于滑架24上的墨盒22，但墨盒22并被不限定為頭單元2的結構要素。即，頭單元2即可以是墨盒22被搭載于滑架24上之前的單元，也可以是墨盒22被搭載到滑架24上之后的單元。

頭20被搭載于滑架24的下側(與印刷介質p對置的一側)。此外，驅動電路50-a、50-b(集成電路裝置500、晶體管(第一晶體管m1及第二晶體管m2)以及其他的電子部件)被安裝在電路基板110上并被收納于外殼26中。雖然省略了圖示，但在電路基板110上也安裝有選擇控制部210及多個選擇部230。

在本實施方式中，滑架24在頭20未實施油墨(液體)的噴出動作而處于停止的待機時位于初始位置。而且，對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26被搭載于滑架24的朝向滑架24進行移動的主掃描方向的兩個側面之中的、處于與滑架24從初始位置起進行移動的方向相反的一側的側面24a上(另外，在圖3中省略了外殼26的圖示)。在圖15及圖16中，設為滑架24位于初始位置，并且滑架24向左側進行移動的情況，滑架24的右側面相當于處于與滑架24從初始位置起進行移動的方向相反的一側的側面24a。在本實施方式中，如圖3所示，沖洗盒72(參照圖3)在框體5中被配置在滑架24從初始位置起進行移動的方向上的端部處。因此，換言之，搭載有驅動電路50-a、50-b的外殼26被搭載于，在滑架24位于初始位置時作為與沖洗盒72相反的一側的滑架24的側面24a上。

圖17為表示在第一實施方式所涉及的液體噴出裝置1的印刷動作中，頭單元2進行往復移動時的位于一端的狀態(tài)和位于另一端的狀態(tài)的圖。圖17為從液體噴出裝置1的上側，即與頭20的噴出面20a相反的一側對頭單元2、壓蓋部件70、滑架引導軸32及沖洗盒72進行觀察時的圖。

在印刷動作中，為了使噴落在印刷介質p上的油墨的間距為固定，而在頭20的噴出面20a與印刷介質p對置的區(qū)域(印刷區(qū)域)內將滑架24的速度控制為固定，在印刷區(qū)域的兩端的外側，設置有為了使滑架24轉換方向而供其減速的區(qū)域。而且，滑架24轉換方向(速度成為零)的兩端中的一端與初始位置一致，在滑架24位于初始位置時，頭20的噴出面20a與壓蓋部件70對置(圖17中的上側的圖)。此外，在滑架24位于對方向進行轉換(速度成為零)的兩端中的另一端，即滑架24位于距初始位置最遠的位置時，頭20的噴出面20a與沖洗盒72對置(圖17中的下側的圖)。

因此，如圖17所示，在印刷動作中，在滑架24進行往復移動時，對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26不會通過沖洗盒72的上方。換言之，驅動電路50-a、50-b被搭載于，在滑架24的移動過程中不通過沖洗盒72的上方的位置處。其結果為，由于外殼26不會到達漂浮有較多的因滑架24的往復移動而從沖洗盒72中被卷起的墨霧的空間，從而墨霧不易附著在外殼26上，因此能夠有效地降低墨霧從外殼26的間隙侵入而附著在驅動電路50-a、50-b上的可能性。因此，根據第一實施方式所涉及的液體噴出裝置1及頭單元2，能夠減少由于墨霧附著在驅動電路50-a、50-b上而產生的不良情況。

此外，由于對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26被搭載于滑架24的處于滑架24進行移動的方向(主掃描方向)上的側面24a上，從而因滑架24的移動而與風接觸的面積較大，因此隨著滑架24的移動，驅動電路50-a、50-b被效率地空冷。因此，根據第一實施方式所涉及的液體噴出裝置1及頭單元2，能夠抑制因驅動電路50-a、50-b成為高溫所導致的異常動作，并且提高低發(fā)熱性能。

2.第二實施方式

在液體噴出裝置1中，為了實現高速印刷或高精細印刷，噴嘴651的數量增多，其結果為，在印刷動作中每單位時間所噴出的油墨(液體)的量也變得非常多。雖然由于在印刷過程中所噴出的油墨的一部分霧化，因此在框體5的內部飄浮有較多的墨霧，但受到隨著滑架24的移動而在其移動方向(主掃描方向)上產生的風壓的影響，飄浮的墨霧容易集中在靠近處于框體5的兩端的內壁面的空間內。而且，由于在頭20不實施油墨(液體)的噴出動作而處于待機時，滑架24所處的初始位置被設置在靠近框體5的內壁面的位置處，因此，特別是在待機時，墨霧容易殘留在被形成于滑架24與框體5的內壁面之間的封閉空間內。另一方面，為了實施壓電元件60的驅動而以高電壓進行動作的驅動電路50-a、50-b容易吸附墨霧。墨霧由于包含水以外的成分而具有導電性，在附著于驅動電路50-a、50-b上的霧凝集而成為導體液膜的情況下，會產生非預期的短路路徑，其結果為，存在如下的危險性，即，發(fā)生壓電元件60的驅動停止或者產生油墨的誤噴出等非預期的不良情況的危險性。因此，在本實施方式中，為了有效地降低墨霧附著在驅動電路50-a、50-b上的可能性，而對驅動電路50-a、50-b的搭載位置進行研究。

雖然第二實施方式所涉及的液體噴出裝置1具有與第一實施方式所涉及的液體噴出裝置1相同的結構，但頭單元2的結構不同。在下文中，省略或簡化與第一實施方式重復的說明，而主要對與第一實施方式不同的內容進行說明。

圖18及圖19為表示第二實施方式所涉及的液體噴出裝置1中的頭單元2的結構的圖。圖18為從主掃描方向對頭單元2進行觀察時的側視圖，圖19為從與頭20的噴出面20a相反的一側對頭單元2進行觀察時的俯視圖。如圖18及圖19所示，在頭單元2中，滑架24搭載有頭20和驅動電路50-a、50-b。另外，在圖18及圖19中，省略了柔性電纜190的連接口的圖示。另外，雖然在圖18及圖19中，也圖示了被搭載于滑架24上的墨盒22，但墨盒22并不被限定為頭單元2的結構要素。即，頭單元2既可以是墨盒22被搭載于滑架24上之前的單元，也可以是墨盒22被搭載于滑架24上之后的單元。

在第二實施方式中，對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26被搭載于滑架24的朝向滑架24進行移動的主掃描方向的兩個側面之中的、處于滑架24從初始位置起進行移動的方向上的側面24b上。在圖18及圖19中，設為滑架24位于初始位置，并且滑架24向左側進行移動的情況，滑架24的左側面相當于處于滑架24從初始位置起進行移動的方向上的側面24b。換言之，驅動電路50-a、50-b被搭載于滑架24的處于滑架24從初始位置起進行移動的方向上的側面24b上。

圖20為表示在第二實施方式所涉及的液體噴出裝置1的印刷動作中，頭單元2進行往復移動時的位于一端的狀態(tài)和位于另一端的狀態(tài)的圖。圖20為從液體噴出裝置1的上側，即與頭20的噴出面20a相反的一側對頭單元2、壓蓋部件70、滑架引導軸32及沖洗盒72進行觀察時的圖。

如圖20所示，在印刷動作中，滑架24在頭20的噴出面20a與壓蓋部件70對置的初始位置(圖20中的上側的圖)和距頭20的噴出面20a與沖洗盒72對置的初始位置最遠的位置(圖20中的下側的圖)之間進行往復移動。在該印刷動作中，霧化并飄浮的油墨受到伴隨于滑架24的往復移動所產生的風壓的影響，而容易集中在靠近處于框體5的兩端(圖20中的右端及左端)的內壁面的空間內。雖然在印刷動作結束后的待機時，滑架24位于初始位置，但由于滑架24的側面24a與框體5的內壁面之間的距離較近而形成封閉空間，因此在之前的印刷動作中所集中的墨霧容易殘留在該封閉空間內。然而，在本實施方式中，由于外殼26被搭載于滑架24的在待機時處于墨霧不易集中的開放空間較大的一側的、與側面24a相反的一側的側面24b上，因此墨霧不易附著在外殼26上，從而能夠有效地降低墨霧從外殼26的間隙侵入而附著在驅動電路50-a、50-b上的可能性。因此，根據第二實施方式所涉及的液體噴出裝置1及頭單元2，能夠減少由于墨霧附著在驅動電路50-a、50-b上而產生的不良情況。

此外，由于對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26被搭載于滑架24的處于滑架24進行移動的方向(主掃描方向)上的側面24b上，從而因滑架24的移動而與風接觸的面積較大，因此隨著滑架24的移動，驅動電路50-a、50-b被效率地空冷。因此，根據第二實施方式所涉及的液體噴出裝置1及頭單元2，能夠抑制因驅動電路50-a、50-b成為高溫所導致的異常動作，并且提高低發(fā)熱性能。

3.第三實施方式

雖然第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1具有與第二實施方式所涉及的液體噴出裝置1相同的結構，但未設有沖洗盒72，而是使壓蓋部件70兼用為沖洗盒。即，在第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1中，由于在沖洗動作中朝向壓蓋部件70噴出油墨，因此在沖洗動作后，有大量的油墨滯留在壓蓋部件70上。在該狀態(tài)下，在實施了印刷動作的情況下，如果滑架24高速地進行移動并到達靠近初始位置的位置，則會由于伴隨于滑架24的移動所產生的風壓，而使滯留在壓蓋部件70中的油墨被卷起并霧化而飄浮在空中。此外，在印刷過程中所噴出的油墨的一部分霧化，飄浮的墨霧受到伴隨于滑架24的移動而在其移動方向(主掃描方向)上產生的風壓的影響，而容易集中在靠近處于框體5的兩端的內壁面的空間內。而且，由于在頭20不實施油墨(液體)的噴出動作而處于待機時，滑架24所處的初始位置被設置在靠近框體5的內壁面的位置處，因此，特別是在待機時，墨霧容易殘留在被形成于滑架24與框體5的內壁面之間的封閉空間內。因此，在第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1中，與第二實施方式同樣地，對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26被搭載于滑架24的朝向滑架24進行移動的主掃描方向的兩個側面之中的、處于滑架24從初始位置起進行移動的方向上的側面24b上。換言之，驅動電路50-a、50-b被搭載于滑架24的處于滑架24從初始位置起進行移動的方向上的側面24b上。在第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1中，由于頭單元2的結構與第二實施方式(圖18及圖19)相同，因此省略其圖示及說明。

圖21為表示在第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1的印刷動作中，頭單元2進行往復移動時的位于一端的狀態(tài)和位于另一端的狀態(tài)的圖。圖21為從液體噴出裝置1的上側，即與頭20的噴出面20a相反的一側對頭單元2、壓蓋部材70、滑架引導軸32進行觀察時的圖。

如圖21所示，在印刷動作中，滑架24在頭20的噴出面20a與壓蓋部件70對置的初始位置(圖21中的上側的圖)和頭20的噴出面20a距離初始位置最遠的位置(圖21中的下側的圖)之間進行往復移動。因此，如圖21所示，在印刷動作中，在滑架24進行往復移動時，對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26不會通過兼用為沖洗盒的壓蓋部件70的上方。換言之，驅動電路50-a、50-b被搭載于，在滑架24的移動過程中不通過沖洗盒的上方的位置處。其結果為，由于外殼26不會到達漂浮有較多的因滑架24的往復移動而從兼用為沖洗盒的壓蓋部件70中被卷起的墨霧的空間內，從而墨霧不易附著在外殼26上，因此能夠有效地降低墨霧從外殼26的間隙侵入而附著在驅動電路50-a、50-b上的可能性。

此外，在該印刷動作中，由于霧化并飄浮的油墨受到伴隨于滑架24的風壓所產生的影響，而容易集中在靠近處于框體5的兩端(圖21中的右端及左端)的內壁面的空間內，并且由于在印刷動作的待機時滑架24位于初始位置，從而滑架24的側面24a與框體5的內壁面的距離較近，由此形成封閉空間，因此，在之前的印刷動作中所集中的墨霧容易殘留在該封閉空間內。然而，在本實施方式中，由于外殼26被搭載于滑架24的在待機時處于墨霧不易集中的開放空間較大的一側的、與側面24a相反的一側的側面24b上，因此墨霧不易附著在外殼26上，從而能夠有效地降低墨霧從外殼26的間隙侵入而附著在驅動電路50-a、50-b上的可能性。

因此，根據第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1及頭單元2，能夠減少由于墨霧附著在驅動電路50-a、50-b上而產生的不良情況。

此外，由于對驅動電路50-a、50-b進行收納的外殼26被搭載于滑架24的處于滑架24進行移動的方向(主掃描方向)上的側面24b上，從而因滑架24的移動而與風接觸的面積較大，因此隨著滑架24的移動，驅動電路50-a、50-b被效率地空冷。因此，根據第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1及頭單元2，能夠抑制因驅動電路50-a、50-b成為高溫所導致的異常動作，并且提高低發(fā)熱性能。

4.第四實施方式

第四實施方式所涉及的液體噴出裝置1具有與第一實施方式、第二實施方式或者第三實施方式所涉及的液體噴出裝置1相同的結構，并且特征在于供給口661的配置。在下文中，省略或者簡化與第一實施方式、第二實施方式或者第三實施方式重復的說明，而主要對與第一實施方式、第二實施方式以及第三實施方式不同的內容進行說明。

圖22為從噴出面20a側(印刷介質p側)對第四實施方式的頭20進行觀察時的俯視圖。如圖22所示，在頭20的噴出面20a上設置有噴嘴板632a～632h。

在噴嘴板632a上，多個噴嘴651a在副掃描方向上被配置為一列，頭20具備分別具有噴嘴651a的多個噴出部600a在副掃描方向上被配置為一列而形成的噴出部列。同樣地，在噴嘴板632b～632h上，多個噴嘴651b～651h分別在副掃描方向上被配置為一列，頭20具備多個噴出部600a～600h分別在副掃描方向上被配置為一列而形成的多個噴出部列。

此外，頭20具備向多個噴出部600a供給油墨(液體)的供給口661a。同樣地，頭20具備分別向多個噴出部600b～600h供給油墨(液體)的多個供給口661b～661h。

而且，在本實施方式中，供給口661a與處于由噴出部600a組成的噴出部列的中央的噴出部600a之間的距離d0a短于供給口661a與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600a各自之間的距離d1a、d2a。同樣地，供給口661b與處于噴出部列的中央的噴出部600b之間的距離d0b短于供給口661b與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600b各自之間的距離d1b、d2b。同樣地，供給口661c與處于噴出部列的中央的噴出部600c之間的距離d0c短于供給口661c與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600c各自之間的距離d1c、d2c。同樣地，供給口661d與處于噴出部列的中央的噴出部600d之間的距離d0d短于供給口661d與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600d各自之間的距離d1d、d2d。同樣地，供給口661e與處于噴出部列的中央的噴出部600e之間的距離d0e短于供給口661e與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600e各自之間的距離d1e、d2e。同樣地，供給口661f與處于噴出部列的中央的噴出部600f之間的距離d0f短于供給口661f與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600f各自之間的距離d1f、d2f。同樣地，供給口661g與處于噴出部列的中央的噴出部600g之間的距離d0g短于供給口661g與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600g各自之間的距離d1g、d2g。同樣地，供給口661h與處于噴出部列的中央的噴出部600h之間的距離d0h短于供給口661h與處于該噴出部列的兩端的兩個噴出部600h各自之間的距離d1h、d2h。

換言之，供給口661a被設置在靠近與多個噴出部600a分別具有的空腔631連通的貯液器部641的中心部的位置處。同樣地，供給口661b被設置在靠近與多個噴出部600b分別具有的空腔631連通的貯液器641的中心部的位置處。同樣地，供給口661c被設置在靠近與多個噴出部600c分別具有的空腔631連通的貯液器641的中心部的位置處。同樣地，供給口661d被設置在靠近與多個噴出部600d分別具有的空腔631連通的貯液器641的中心部的位置處。同樣地，供給口661e被設置在靠近與多個噴出部600e分別具有的空腔631連通的貯液器641的中心部的位置處。同樣地，供給口661f被設置在靠近與多個噴出部600f分別具有的空腔631連通的貯液器641的中心部的位置處。同樣地，供給口661g被設置在靠近與多個噴出部600g分別具有的空腔631連通的貯液器641的中心部的位置處。同樣地，供給口661h被設置在靠近與多個噴出部600h分別具有的空腔631連通的貯液器641的中心部的位置處。

在此，假設供給口661a被設置在從貯液器641的中心部大幅度地偏離的位置處的情況，由于從供給口661a到兩端的噴出部600a中的一方的距離變長，從而流體路徑的阻力增大，因此油墨的供給需要時間。因此，可能產生從多個供給口661a的噴嘴651a噴出的油墨的量變得多于從供給口661a供給的油墨的量的情況，從而發(fā)生由油墨的供給不足所導致的噴出不良。

對此，由于在第四實施方式所涉及的液體噴出裝置1以及頭單元2中，實際上供給口661a被設置在靠近貯液器641的中心部的位置處，因此能夠縮短從供給口661a到兩端的噴出部600a的距離，因此不易發(fā)生由油墨的供給不足所導致的噴出不良。

并且，為了更可靠地抑制由油墨的供給不足所導致的噴出不良的產生，更優(yōu)選為，供給口661a與處于噴出部列的一端的噴出部600a之間的距離d1a大致等于供給口661a與處于噴出部列的另一端的噴出部600a之間的距離d2a。反過來說，距離d1a大致等于距離d2a不僅為準確地相等的情況，也為容許距離d1a與距離d2a在不會發(fā)生由油墨的供給不足所導致的噴出不良的程度內不同的情況。此外，根據這種方式，由于從供給口661a到兩端的噴出部600a的流體路徑的阻力進一步減小，從而用于從供給口661a供給油墨的壓力可以進一步降低，因此能夠進一步簡化頭20的結構。

如此，根據第四實施方式所涉及的液體噴出裝置1以及頭單元2，由于獲得與第一實施方式、第二實施方式或者第二實施方式相同的效果，并且不易發(fā)生由油墨的供給不足所導致的噴出不良，因此也能夠提高印刷品質。

5.第五實施方式

第五實施方式所涉及的液體噴出裝置1與具備通過d級放大而生成驅動信號com-a、com-b的驅動電路50-a、50-b的第一實施方式、第二實施方式、第三實施方式或者第四實施方式所涉及的液體噴出裝置1不同，第五實施方式所涉及的液體噴出裝置1具備利用由電容器或者二次電池實現的再生而生成對噴出部600進行驅動的驅動信號的驅動電路。第五實施方式所涉及的液體噴出裝置1的其他的結構可以與第一實施方式、第二實施方式、第三實施方式或者第四實施方式所涉及的液體噴出裝置1相同。在下文中，省略或者簡化與第一實施方式、第二實施方式、第三實施方式或者第四實施方式重復的說明，而主要對與第一實施方式、第二實施方式、第三實施方式以及第四實施方式不同的內容進行說明。

5-1.液體噴出裝置的電結構

圖23為表示第五實施方式所涉及的液體噴出裝置1的電結構的圖。在圖23中，對與圖4相同的結構要素標注相同的符號，并在下文中省略或簡化針對與圖4相同的結構要素的說明。

如圖23所示，在本實施方式中，控制單元10具有控制部100、滑架電機驅動器35、輸送電機驅動器45、dac(digitaltoanalogconverter：數模轉換器)30-a、30-b?；茈姍C驅動器35以及輸送電機驅動器45的功能與第一實施方式、第二實施方式、第三實施方式或者第四實施方式相同。

控制部100在由主機供給了圖像數據時，輸出用于對各部分進行控制的各種控制信號等。特別是在本實施方式中，控制部100向dac30-a、30-b分別供給數字數據da、db。

dac30-a將數據da轉換為模擬的控制信號ctrla并供給至頭單元2。同樣地，dac30-b將數據db轉換為模擬的控制信號ctrlb并供給至頭單元2。

控制信號ctrla的波形例如為與圖8的驅動信號com-a的波形相似的波形，并成為梯形波形adp1與梯形波形adp2連續(xù)的波形，所述梯形波形adp1被配置于印刷周期ta內的從控制信號lat被輸出(上升)起至控制信號ch被輸出為止的期間t1內，所述梯形波形adp2被配置于印刷周期ta內的從控制信號ch被輸出起至下一個控制信號lat被輸出為止的期間t2內。同樣地，控制信號ctrlb的波形例如為與圖8的驅動信號com-b的波形相似的波形，并成為被配置于期間t1內的梯形波形bdp1與被配置于期間t2內的梯形波形bdp2連續(xù)的波形。

頭單元2具有驅動電路50-a、50-b、選擇控制部210、多個選擇部230、驅動電路240和頭20。

選擇部230依據由選擇控制部210作出的指示而對從控制單元10經由柔性電纜190而被供給的控制信號ctrla、ctrlb中的某一個進行選擇(或者均不選擇)，并作為控制信號vin而供給至驅動電路240所具有的各個路徑選擇部250。選擇控制部210的電路結構可以與圖9相同。此外，選擇部230的電路結構可以與圖11相同。

路徑選擇部250利用從電源電路260供給的多個電壓和電源電壓vh、g，并依據從選擇部230供給的控制信號vin而生成對壓電元件60進行驅動的驅動信號。在圖23中，將該驅動信號的電壓標記為vout。另外，電源電壓g為接地電位，只要沒有特別說明，則作為電壓零的基準。此外，電壓vh在實施方式中相對于電源電壓g(接地電位)而被設為高壓側。電源電壓vh、g既可以從控制單元10經由柔性電纜190而被供給，也可以在頭單元2中被生成。

壓電元件60的一端被連接于所對應的路徑選擇部250的輸出端，另一方面，壓電元件60的另一端被共同地接地于接地電極。

雖然關于電源電路260的具體結構將在后文中敘述，但電源電路260通過利用電荷泵電路而對電源電壓vh、g進行分壓和再分配，從而生成電壓0vh/6、1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6以及5vh/6，并共同供給至多個路徑選擇部250。

電源電路260根據電源電壓vh、g而生成電壓0vh/6、1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6以及5vh/6并供給至路徑選擇部250，路徑選擇部250使用這些電壓而將隨動于控制信號vin的電壓的電壓vout供給至壓電元件60。在此，電壓0vh/6從電源電路260經由電源配線410而被供給至路徑選擇部250，同樣地，電壓1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6、5vh/6經由電源配線411、412、413、414、415而被供給(參照圖24)。

關于這些電壓的高低，如圖25所示，為0vh/6＜1vh/6＜2vh/6＜3vh/6＜4vh/6＜5vh/6。

在這些電壓的標記中，需要留意的是，例如0vh/6并不意味著電壓vh的零倍，此外，電壓1vh/6并不意味著電壓vh的6分之1倍。詳細內容如后文所述的那樣，在本實施方式中將電壓0vh/6設為某種有意義的值時，對該有意義的電壓與電源電壓vh之間進行6等分，并從低電位側起依次標記為0vh/6、1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6、5vh/6、vh。此外，電壓0vh/6在本實施方式中被設為將上述6等分后的電壓進一步3等分并從接地電位進行觀察時的電壓。因此，在將電源電壓g(接地電位)設為電壓零時，嚴格來說，如后文所述那樣，電壓0vh/6為電源電壓vh的1/19倍，電壓1vh/6為電源電壓vh的4/19倍，電壓2vh/6為電源電壓vh的7/19倍，電壓3vh/6為電源電壓vh的10/19倍，電壓4vh/6為電源電壓vh的13/19倍，電壓5vh/6為電源電壓vh的16/19倍。

但是，于在路徑選擇部250中進行6等分的關系的基礎上，為使理解容易度優(yōu)先，而將從電源電路260供給的電壓標記為0vh/6、1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6、5vh/6、vh。

5-2.路徑選擇部的結構

圖24為表示對一個壓電元件60進行驅動的路徑選擇部250的結構的一個示例的圖。如圖24所示，路徑選擇部250成為如下的結構，即，包括運算放大器251、單位電路252a～252f、比較器254a～254e，并按照控制信號vin而對壓電元件60進行驅動。

除去電源電壓vh，g，路徑選擇部250使用6種電壓，詳細而言按照從低到高的順序依次為電壓0vh/6、1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6、5vh/6。這6種電壓分別經由電源配線410～415而從電源電路260被供給。

在作為路徑選擇部250的輸入端的運算放大器251的輸入端(+)，被供給由選擇部230所選擇的控制信號vin。運算放大器251的輸出信號分別被供給至單位電路252a～252f，并且經由電阻rf而被負反饋至運算放大器251的輸入端(-)，而且還經由電阻rin而被接地。因此，運算放大器251將控制信號vin非反相放大(1+rf/rin)倍。

雖然運算放大器251的電壓放大率能夠通過電阻rf、rin來設定，但為了方便起見，在此后將rf設為零，將rin設為無窮大。即，以在此后將運算放大器251的電壓放大率設定為“1”，從而控制信號vin原封不動地被供給至單位電路252a～252f這一前提進行說明。另外，電壓放大率也可以為“1”以外的值。

單位電路252a～252f以與上述6種電壓外加電源電壓vh在內的7種電壓中的互為相鄰的兩種電壓對應的方式，按照電壓從低到高的順序而被設置。詳細而言，單位電路252a以與電壓0vh/6以及電壓1vh/6相對應的方式而被設置，單位電路252b以與電壓1vh/6以及電壓2vh/6相對應的方式而被設置，單位電路252c以與電壓2vh/6以及電壓3vh/6相對應的方式而被設置，單位電路252d以與電壓3vh/6以及電壓4vh/6相對應的方式而被設置，單位電路252e以與電壓4vh/6以及電壓5vh/6相對應的方式而被設置，單位電路252f以與電壓5vh/6以及電壓vh相對應的方式而被設置。

單位電路252a～252f的電路結構互為相同，包括電平轉換器253a～253f中的對應的某一個、雙極型npn型的晶體管255與pnp型的晶體管256。

另外，關于單位電路252a～252f，在進行非特定的一般性說明時，僅以符號“252”進行說明，同樣地，關于電平轉換器253a～253f，在進行非特定的一般性說明時，僅以符號“253”進行說明。

電平轉換器253取使能(enable)狀態(tài)與非使能(disable)狀態(tài)中的某一狀態(tài)。詳細而言，電平轉換器253在被供給至帶有圓圈標記的負控制端的信號為l電平，并且被供給至未帶有圓圈標記的正控制端的信號為h電平時，成為使能狀態(tài)，而在除此之外的情形時，成為非使能狀態(tài)。

如后文所述，上述6種電壓中的除去電壓0vh/6后的5種電壓與各比較器254a～254e一一對應。在此，當著眼于某單位電路252時，在該單位電路252中的電平轉換器253的負控制端，供給有與對應于該單位電路252的兩個電壓中的高壓側的電壓相對應的比較器的輸出信號，而在該電平轉換器253的正控制端，供給有與對應于該單位電路的兩個電壓中的低壓側的電壓相對應的比較器的輸出信號。但是，單位電路252f中的電平轉換器253f的負控制端被接地于相當于l電平的電壓零的接地電位，另一方面，單位電路252a中的電平轉換器253a的正控制端被連接于供給相當于h電平的電壓vh的電源配線416。

此外，電平轉換器253在使能狀態(tài)下，使所輸入的控制信號vin的電壓向負方向移位預定值并供給至晶體管255的基極端子，另一方面，使控制信號vin的電壓向正方向移位預定值并供給至晶體管256的基極端子。電平轉換器253在非使能狀態(tài)下，無論控制信號vin如何，均將使晶體管255斷開的電壓例如電壓vh供給至該晶體管255的基極端子，并將使晶體管256斷開的電壓例如電壓零供給至該晶體管256的基極端子。

另外，作為預定值，例如設為電流開始流通于發(fā)射極端子中的基極與發(fā)射極間的電壓(偏壓，大約0.6伏)。因此，預定值為根據晶體管255、256的特性所決定的性質，如果晶體管255、256是理想的，則預定值為零。

晶體管255的集電極端子與供給所對應的兩個電壓中的高壓側電壓的電源配線連接，晶體管256的集電極端子與供給低壓側電壓的電源配線連接。例如，在與電壓0vh/6以及電壓1vh/6對應的單位電路252a中，晶體管255的集電極端子與供給電壓1vh/6的電源配線411連接，晶體管256的集電極端子與供給電壓0vh/6的電源配線410連接。此外，例如，在與電壓1vh/6以及電壓2vh/6對應的單位電路252b中，晶體管255的集電極端子與供給電壓2vh/6的電源配線412連接，晶體管256的集電極端子與供給電壓vh/6的電源配線411連接。另外，在與電壓5vh/6以及電壓vh對應的單位電路252f中，晶體管255的集電極端子與供給電壓vh的電源配線416連接，晶體管256的集電極端子與供給電壓5vh/6的電源配線415連接。

另一方面，在單位電路252a～252f中，晶體管255、256的各發(fā)射極端子共同連接于壓電元件60的一端。而且，晶體管255、256的各發(fā)射極端子的共同連接點作為路徑選擇部250的輸出端而與壓電元件60的一端連接。

比較器254a～254e與上述5種電壓1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6、5vh/6相對應，并對被供給至兩個輸入端的電壓彼此的高低進行比較，且輸出表示該比較結果的信號。在此，在比較器254a～254e的兩個輸入端之中，一端被連接于供給與自身對應的電壓的電源配線，另一端與晶體管255、256的各發(fā)射極端子一起，共同連接于壓電元件60的一端。例如，在與電壓1vh/6對應的比較器254a的兩個輸入端之中，一端被連接于供給與自身對應的電壓1vh/6的電源配線411，此外，例如，在與電壓2vh/6對應的比較器254b的兩個輸入端之中，一端被連接于供給與自身對應的電壓2vh/6的電源配線412。

各個比較器254a～254e輸出如下的信號，即，在輸入端中的另一端的電壓vout高于等于一端的電壓時設為h電平，而在電壓vout低于一端的電壓時設為l電平的信號。

具體而言，例如，比較器254a輸出如下的信號，即，在電壓vout高于等于電壓1vh/6時設為h電平，而在低于電壓1vh/6時設為l電平的信號。此外，例如，比較器254b輸出如下的信號，即，在電壓vout高于等于電壓2vh/6時設為h電平，而在小于電壓2vh/6時設為l電平的信號。

當著眼于5種電壓中的一種電壓時，與所著眼的電壓對應的比較器的輸出信號分別被供給至以該電壓為高壓側電壓的單位電路的電平轉換器253的負輸入端和以該電壓為低壓側電壓的單位電路的電平轉換器253的正輸入端。

例如，與電壓1vh/6對應的比較器254a的輸出信號分別被供給至以該電壓1vh/6為高壓側電壓而對應的單位電路252a的電平轉換器253a的負輸入端和以該電壓1vh/6為低壓側電壓而對應的單位電路252b的電平轉換器253b的正輸入端。此外，例如，與電壓2vh/6對應的比較器254b的輸出信號分別被供給至以該電壓2vh/6為高壓側電壓而對應的單位電路252b的電平轉換器253b的負輸入端和以該電壓2vh/6為低壓側電壓而對應的單位電路252c的電平轉換器253c的正輸入端。

接下來，對路徑選擇部250的動作進行說明。首先，對相對于由壓電元件60所保持的電壓vout，電平轉換器253a～253f成為怎樣的狀態(tài)進行探討。

圖25為表示使電平轉換器253a～253f相對于電壓vout而成為使能狀態(tài)的電壓的范圍的圖。

首先，在電壓vout低于電壓1vh/6的第一狀態(tài)下，比較器254a～254e的輸出信號全部為l電平。因此，在第一狀態(tài)下，只有電平轉換器253a成為使能狀態(tài)，而其他的電平轉換器253b～253f成為非使能狀態(tài)。

在電壓vout高于等于電壓1vh/6且低于電壓2vh/6的第二狀態(tài)下，只有比較器254b的輸出信號為h電平，而其他的比較器的輸出信號為l電平。因此，在第二狀態(tài)下，只有電平轉換器253b成為使能狀態(tài)，而其他的電平轉換器253a、253c～253f成為非使能狀態(tài)。

雖然省略了此后的詳細內容，但在電壓vout高于等于電壓2vh/6且低于電壓3vh/6的第三狀態(tài)下，只有電平轉換器253c成為使能狀態(tài)，在電源電壓vout高于等于電壓3vh/6且低于電壓4vh/6的第四狀態(tài)下，只有電平轉換器253d成為使能狀態(tài)，在電源電壓vout高于等于電壓4vh/6且低于電壓5vh/6的第五狀態(tài)下，只有電平轉換器253e成為使能狀態(tài)，在電源電壓vout高于等于電壓5vh/6的第六狀態(tài)下，只有電平轉換器253f成為使能狀態(tài)。

另外，可取得控制信號vin(com-a、com-b)的電壓范圍被設定為在電壓0vh/6以上且低于電壓vh。此外，雖然關于第一狀態(tài)至第六狀態(tài)，通過電壓vout而進行規(guī)定，但也可以換句話說成是被保持(蓄積)在壓電元件60中的電荷的狀態(tài)。

那么，在第一狀態(tài)中，當電平轉換器253a為使能狀態(tài)時，該電平轉換器253a將使控制信號vin向負方向電平移位預定值而得到的電壓信號供給至單位電路252a中的晶體管255的基極端子，并將使控制信號vin向正方向電平移位預定值而得到的電壓信號供給至該單位電路252a中的晶體管256的基極端子。

在此，當控制信號vin的電壓高于電壓vout(發(fā)射極端子彼此的連接點電壓)時，與該差(基極與發(fā)射極間的電壓，嚴格地說，為從基極與發(fā)射極間的電壓中減去預定值而得到的電壓)對應的電流從晶體管255的集電極端子流向發(fā)射極端子。因此，電壓vout逐漸上升而接近于控制信號vin的電壓，當最終電壓vout與控制信號vin的電壓一致時，在該時間點流通于晶體管255的電流將變?yōu)榱恪?/p>

另一方面，當控制信號vin的電壓低于電壓vout時，與該差對應的電流從晶體管256的發(fā)射極端子流向集電極端子。因此，電壓vout逐漸下降而接近于控制信號vin的電壓，當最終電壓vout與控制信號vin的電壓一致時，在該時間點流通于晶體管256的電流將變?yōu)榱恪?/p>

因此，在第一狀態(tài)中，單位電路252a的晶體管255、256執(zhí)行使電壓vout與控制信號vin一致的控制。

另外，在第一狀態(tài)中，在單位電路252a以外的單位電路252b～252f內，由于電平轉換器253成為非使能狀態(tài)，因此向晶體管255的基極端子供給電壓vh，向晶體管256的基極端子供給電壓零。因此，在第一狀態(tài)中，在單位電路252b～252f內，由于晶體管255、256斷開，因此不會干涉電壓vout的控制。

此外，在此，雖然對處于第一狀態(tài)時的情況進行了說明，但對于第二狀態(tài)至第六狀態(tài)也成為同樣的動作。詳細而言，根據保持在壓電元件60內的電壓vout，單位電路252a～252f中的某一個變得有效，并且變得有效的單位電路252的晶體管255、256以使電壓vout與控制信號vin一致的方式而進行控制。因此，當將路徑選擇部250作為整體來看時，成為電壓vout隨動于控制信號vin的電壓的動作。

因此，如圖26所示，當控制信號vin例如從電壓0vh/6上升至電壓vh時，電壓vout也隨動于控制信號vin而從電壓0vh/6變化至電壓vh。此外，如圖27所示，當控制信號vin從電壓vh下降至電壓0vh/6時，電壓vout也隨動于控制信號vin而從電壓vh變化至電壓0vh/6。

圖28～圖30為用于對電平轉換器的動作進行說明的圖。當控制信號vin從電壓0vh/6上升變化至電壓vh時，電壓vout也隨動于控制信號vin而上升。在該上升的過程中，當電壓vout為低于電壓1vh/6的第一狀態(tài)時，電平轉換器253a成為使能狀態(tài)。因此，如圖28所示，通過電平轉換器253a而使向晶體管255的基極端子供給的電壓(標記為“p型”)成為使控制信號vin向負方向移位預定值而得到的電壓，并使向晶體管256的基極端子供給的電壓(標記為“n型”)成為使控制信號vin向正方向移位預定值而得到的電壓。另一方面，當在第一狀態(tài)以外時，由于電平轉換器253a成為非使能狀態(tài)，因此被供給至晶體管255的基極端子的電壓成為vh，被供給至晶體管256的基極端子的電壓成為零。

另外，圖29表示電平轉換器253b所輸出的電壓波形，圖30表示電平轉換器253f所輸出的電壓波形。電平轉換器253b在電壓vout為高于等于電壓1vh/6且低于電壓2vh/6的第二狀態(tài)時成為使能狀態(tài)，電平轉換器253f在電壓vout為高于等于電壓5vh/6且低于電壓vh的第六狀態(tài)時成為使能狀態(tài)，只要留意這些方面，便無須作特別說明。

此外，省略了關于控制信號vin的電壓(或電壓vout)的上升過程中的電平轉換器253c～253e的動作的說明，以及關于控制信號vin的電壓(或電壓vout)的下降過程中的電平轉換器253a～253f的動作的說明。

接下來，對單位電路252a～252f中的電流(電荷)的流動，以單位電路252a、252b為例，區(qū)分為充電時和放電時而分別進行說明。

圖31為表示為第一狀態(tài)(電壓vout低于電壓1vh/6的狀態(tài))的情況下，壓電元件60被充電時的動作的圖。在第一狀態(tài)下中，由于電平轉換器253a成為使能狀態(tài)，而其他的電平轉換器253b～253f成為非使能狀態(tài)，因此僅著眼于單位電路252a即可。在第一狀態(tài)中，當控制信號vin的電壓高于電壓vout時，在單位電路252a的晶體管255中流通有對應于基極與發(fā)射極間的電壓的電流。另一方面，單位電路252a的晶體管256為斷開。

在第一狀態(tài)中，在充電時，電流如圖31中箭頭標記所示，按照電源配線411→(單位電路252a的)晶體管255→壓電元件60的路徑流通，從而電荷被充電至壓電元件60內。電壓vout通過該充電而上升。當最終電壓vout接近控制信號vin的電壓并與之一致時，單位電路252a的晶體管255將斷開，因此對壓電元件60的充電停止。

另一方面，在控制信號vin上升至電壓1vh/6以上的情況下，由于電壓vout也隨動于控制信號vin而成為電壓1vh/6以上，因此從第一狀態(tài)轉移至第二狀態(tài)(電壓vout高于等于電壓1vh/6且低于電壓2vh/6的狀態(tài))。

圖32為表示在第二狀態(tài)中壓電元件60被充電時的動作的圖。在第二狀態(tài)中，由于電平轉換器253b成為使能狀態(tài)，其他的電平轉換器253a、253c～253f成為非使能狀態(tài)，因此僅著眼于單位電路252b即可。在第二狀態(tài)中，當控制信號vin高于電壓vout時，在單位電路252b的晶體管255中流通有對應于基極與發(fā)射極間的電壓的電流。另一方面，單位電路252b的晶體管256斷開。

在第二狀態(tài)中，在充電時，電流如圖32中箭頭標記所示，按照電源配線412→(單位電路252b的)晶體管255→壓電元件60的路徑流通，從而電荷被充電至壓電元件60內。即，在第二狀態(tài)中壓電元件60被充電的情況下，壓電元件60的一端經由電源配線412而與電源電路260電連接。如此，當電壓vout上升時，如果從第一狀態(tài)轉移至第二狀態(tài)，則電流的供給源將從電源配線411切換至電源配線412。當最終電壓vout接近控制信號vin并與之一致時，單位電路252b的晶體管255將斷開，因此對壓電元件60的充電停止。

另一方面，在控制信號vin上升至電壓2vh/6以上的情況下，由于電壓vout也會隨動于控制信號vin，因此成為電壓2vh/6以上，其結果為，從第二狀態(tài)轉移至第三狀態(tài)(電壓vout高于等于電壓2vh/6且低于電壓3vh/6的狀態(tài))。

另外，雖然由于第三狀態(tài)至第六狀態(tài)的充電動作幾乎相同，因此并未特別地進行圖示，但電流的供給源依次切換為電源配線413、414、415、416。

圖33為表示在第二狀態(tài)時，壓電元件60放電時的動作的圖。在第二狀態(tài)中，電平轉換器253b成為使能狀態(tài)。在該狀態(tài)中，當控制信號vin低于電壓vout時，在單位電路252b的晶體管256中流通有對應于基極與發(fā)射極間的電壓的電流。另一方面，單位電路252b的晶體管255為斷開。

在第二狀態(tài)中，在放電時，電流如圖33中箭頭標記所示，按照壓電元件60→(單位電路252b的)晶體管256→電源配線411的路徑流通，從而電荷從壓電元件60被放電。即，在第一狀態(tài)中電荷被充電至壓電元件60內的情況下以及在第二狀態(tài)中電荷從壓電元件60被放電的情況下，壓電元件60的一端經由電源配線411而與電源電路260電連接。此外，電源配線411在第一狀態(tài)的充電時供給電流(電荷)，在第二狀態(tài)的放電時回收電流(電荷)。被回收的電荷通過后文所述的電源電路260而被再分配、再利用。當最終電壓vout接近控制信號vin并與之一致時，單位電路252b的晶體管256將斷開，因此壓電元件60的放電停止。

另一方面，在控制信號vin下降至低于電壓1vh/6的情況下，由于電壓vout也隨動于控制信號vin而變?yōu)榈陀陔妷?vh/6，因此從第二狀態(tài)轉移至第一狀態(tài)。

圖34表示在第一狀態(tài)時，壓電元件60放電時的動作的圖。在第一狀態(tài)中，電平轉換器253a成為使能狀態(tài)。在該狀態(tài)中，當控制信號vin低于電壓vout時，在單位電路252a的晶體管256中流通有對應于基極與發(fā)射極間的電壓的電流。另外，此時單位電路252a的晶體管255斷開。

在第一狀態(tài)中，在放電時，電流如圖34中箭頭標記所示，按照壓電元件60→(單位電路252a的)晶體管256→電源配線410的路徑流通，從而電荷從壓電元件60被放電。此外，電源配線410在第一狀態(tài)的放電時回收電流(電荷)。被回收的電荷通過電源電路260而被再分配、再利用。

另外，在此，雖然以單位電路252a、252b為例，區(qū)分為充電時和放電時進行說明，但對于單位電路252c～252f，除了對電流進行控制的晶體管255、256有所不同這一點以外，成為大致相同的動作。此外，在各狀態(tài)下的放電路徑以及充電路徑中，從壓電元件60的一端到晶體管255、256中的發(fā)射極端子彼此的連接點的路徑是共用的。

一般情況下，當將壓電元件60這樣的電容性負載的電容設為c，將電壓振幅設為e時，蓄積于電容性負載內的能量pw用下式來表示，即，pw＝(c·e²)/2。雖然壓電元件60通過該能量pw而發(fā)生變形并做功，但使油墨噴出的做功量相對于能量pw而言，在1％以下。因此，能夠將壓電元件60僅視為電容。當以恒定的電源對電容c進行充電時，與(c·e²)/2同等的能量被充電電路消耗。在放電時也有同等的能量被放電電路消耗。

在本實施方式中，在路徑選擇部250中，當壓電元件60從電壓0vh/6被充電至電壓vh時，向壓電元件60供給電流的電源配線會經過如下六個階段而依次進行切換，即，在第一狀態(tài)中切換為電源配線411，在第二狀態(tài)中切換為電源配線412，在第三狀態(tài)中切換為電源配線413，在第四狀態(tài)中切換為電源配線414，在第五狀態(tài)中切換為電源配線415，在第六狀態(tài)中切換為電源配線416。相反地，在路徑選擇部250中，當壓電元件60從電壓vh被放電至電壓0/6vh時，回收來自壓電元件60的電流的電源配線會以與充電時相反的順序而經過六個階段進行切換。

在此，作為比較例，如圖44所示，假定電源電路260不生成電壓0vh/6，并且單位電路252a的晶體管256的發(fā)射極端子被接地的結構。在該比較例中，充電時的損耗相當于圖37中被打上陰影的區(qū)域的面積。詳細而言，在壓電元件60中，充電時的損耗與從電壓零一口氣地充電至電壓vh的線性放大相比，為6/36(＝16.7％)。在比較例中，放電時的損耗與從電壓vh一口氣地放電至電壓零的線性方式相比，如圖38中相當于被打上陰影的區(qū)域的面積的量所示那樣，同樣為6/36(＝16.7％)。但是，在作為放電時的損耗而被計入的電荷之中，除了從電壓0vh/6被放電至電壓零時的電荷(標注了※的區(qū)域)以外，均能夠被回收至電源電路260中并進行再分配、再利用。換言之，從電壓0vh/6放電至電壓零時的電荷，即，使用與最低的電壓相對應的單位電路252a而從壓電元件60被放電的電荷無法回收至電源電路260中。

對此，在本實施方式中，充電時的損耗如圖35所示，此外，放電時的損耗如圖36所示，是大致相同的。然而，由于即便是使用單位電路252a而從壓電元件60被放電的電荷也能夠經由電源配線410而被回收至電源電路260中，因此相對于比較例而言，能夠實現進一步的省電化。

另外，圖35至圖38只是用于對由路徑選擇部250所實施的壓電元件60的驅動動作進行說明的概念圖。由于壓電元件60實際上通過控制信號ctrla、ctrlb中的梯形波形adp1、adp2、bdp1、bdp2之中的被選擇的波形而被驅動的，因此并不是始終以電壓零至電壓vh的振幅而被驅動。

在本實施方式所涉及的液體噴出裝置1的路徑選擇部250中，由于相當于輸出級的晶體管255、256不進行像d級放大那樣的開關，并且，由于未使用電感器l，因此不會產生波形品質較差而需要emi(electro-magneticinterference：電磁干擾)的對策的問題。此外，在本實施方式中，由于成為電壓vout隨動于控制信號vin的電壓的動作，因此能夠精細地對壓電元件60進行控制。

5-3.電源電路的結構

圖39以及圖40為表示電源電路260的結構的一個示例的圖。如圖39以及圖40所示，電源電路260被構成為，包括開關sw6u、sw6d、sw5u、sw5d、sw4u、sw4d、sw3u、sw3d、sw2u、sw2d、sw1u、sw1d、sw02d、sw01u、sw01d、sw00u和電容元件c6、c56、c5、c45、c4、c34、c3、c23、c2、c12、c1、c01、c012、c011、c0。

其中，開關均為單刀雙擲，并按照控制信號a/b而將共用端子與端子a、b中的某一個連接。關于控制信號a/b，若進行簡略說明，則是例如占空比為大約50％的脈沖信號，其頻率相對于控制信號ctrla、ctrlb的頻率例如被設定為20倍左右。這種控制信號a/b既可以通過電源電路260中的內部振蕩器(省略圖示)而生成，也可以經由柔性電纜190而從控制單元10供給。

電容元件c56、c45、c34、c23、c12、c01用于電荷移動，電容元件c1、c2、c3、c4、c5用于備份(保持)。電容元件c012、c011、c0兼用于電荷移動和備份，此外，電容元件c6用于電源電壓vh的供給。

上述開關實際上是在半導體集成電路中組合晶體管而構成的，電容元件相對于該半導體集成電路而以外接的方式被安裝。另外，優(yōu)選為，在上述半導體集成電路中也形成上述的多個路徑選擇部250的結構。

那么，在電源電路260中，供給電壓vh的電源配線416與電容元件c6的一端和開關sw6u的端子a連接。開關sw6u的共用端子與電容元件c56的一端連接，電容元件c56的另一端與開關sw6d的共用端子連接。開關sw6d的端子a與電容元件c5的一端和開關sw5u的端子a連接。開關sw5u的共用端子與電容元件c45的一端連接，電容元件c45的另一端與開關sw5d的共用端子連接。開關sw5d的端子a與電容元件c4的一端和開關sw4u的端子a連接。開關sw4u的共用端子與電容元件c34的一端連接，電容元件c34的另一端與開關sw4d的共用端子連接。開關sw4d的端子a與電容元件c3的一端和開關sw3u的端子a連接。開關sw3u的共用端子與電容元件c23的一端連接，電容元件c23的另一端與開關sw3d的共用端子連接。開關sw3d的端子a與電容元件c2的一端和開關sw2u的端子a連接。開關sw2u的共用端子與電容元件c12的一端連接，電容元件c12的另一端與開關sw2d的共用端子連接。開關sw2d的端子a與電容元件c1的一端和開關sw1u的端子a連接。開關sw1u的共用端子與電容元件c01的一端連接，電容元件c01的另一端與開關sw1d的共用端子連接。開關sw1d的端子a分別與開關sw6u、sw5u、sw4u、sw3u、sw2u、sw1u中的各端子b連接。

如圖40所示，開關sw1d的端子a還分別與電容元件c012的一端和開關sw01u、sw00u的各端子a連接。電容元件c012的另一端與開關sw02d的共用端子連接，該開關sw02d的端子b與開關sw01u的端子b連接。開關sw01u的共用端子與電容元件c011的一端連接，電容元件c011的另一端與開關sw01d的共用端子連接。開關sw01d的端子b與開關sw00u的端子b連接。開關sw00u的共用端子與電容元件c0的一端連接。

此外，電容元件c5的一端與電源配線415連接。同樣，電容元件c4、c3、c2、c1、c0的一端分別與電源配線414、413、412、411、410連接。

另外，電容元件c6、c5、c4、c3、c2、c1、c0的各另一端、開關sw6d、sw5d、sw4d、sw3d、sw2d、sw1d的各端子b、開關sw02d、sw01d的各端子a被共同地接地。

圖41以及圖42為表示電源電路260中的開關的連接狀態(tài)的圖。各開關根據控制信號a/b而取如下的兩種狀態(tài)，即，共用端子與端子a連接的狀態(tài)(狀態(tài)a)和共用端子與端子b連接的狀態(tài)(狀態(tài)b)。圖41利用等效電路而簡單地圖示了電源電路260中的狀態(tài)a的連接，圖42利用等效電路而簡單地圖示了狀態(tài)b的連接。

在狀態(tài)a中，電容元件c012、c011、c0互相被并聯連接。如果將該并聯連接考慮為被合成的一個并聯電容，則在狀態(tài)a中，電容元件c56、c45、c34、c23、c12、c01與該并聯電容在電壓vh至電源電壓g(接地電位)的電源電壓之間被串聯連接。

在狀態(tài)b中，電容元件c012、c011、c0互相被串聯連接。如果將該串聯連接考慮為被合成的一個串聯電容，則在狀態(tài)b中，電容元件c56、c45、c34、c23、c12、c01與該串聯電容以從電壓vh斷開的狀態(tài)而并聯連接。因此，電容元件c56、c45、c34、c23、c12、c01與該合成電容的保持電壓被均等化。

當狀態(tài)a、b交替反復時，在狀態(tài)b時被均等化了的電壓會在狀態(tài)a中被積累，并分別傳送至電容元件c5、c4、c3、c2、c1、c0。而且，該被傳輸的電壓經由電源配線415～410而被供給至路徑選擇部250。另外，即使電容元件c5、c4、c3、c2、c1、c0成為狀態(tài)b而從電容元件c45、c34、c23、c12、c01斷開，也會持續(xù)保持在狀態(tài)a中被傳送的電壓。

在此，電容元件c56、c45、c34、c23、c12、c01與電容元件c012、c011、c0中的電容互為相等，并且，將在狀態(tài)b中構成串聯電容的電容元件c012、c011、c0的保持電壓分別設為“1”時，電容元件c56、c45、c34、c23、c12、c01的保持電壓分別成為“3”。因此，電源電壓vh成為“19”，電容元件c5的一端(c45的一端)的電壓成為“16”，電容元件c4的一端(c34的一端)的電壓成為“13”，電容元件c3的一端(c23的一端)的電壓成為“10”，電容元件c2的一端(c12的一端)的電壓成為“7”，電容元件c1的一端(c01的一端)的電壓成為“4”，電容元件c0的一端(c011、c012的一端)的電壓成為“1”。

因此，電源配線415的電壓5vh/6如上文所述那樣成為電壓vh的16/19倍，以下相同，電壓4vh/6成為電壓vh的13/19倍，電壓3vh/6成為電壓vh的10/19倍，電壓2vh/6成為電壓vh的7/19倍，電壓1vh/6成為電壓vh的4/19倍，電壓0vh/6成為電壓vh的1/19倍。

那么，當通過路徑選擇部250而使壓電元件60被充放電時，在電容元件c0～c5之中會出現保持電壓發(fā)生變動的電容元件。在保持電壓因壓電元件60的充電而下降的電容元件中，通過狀態(tài)a的串聯連接而從電源補給電荷，并且通過由狀態(tài)b的并聯連接所實現的再分配而被均等化。另一方面，雖然當通過路徑選擇部250而使壓電元件60被放電時，會出現保持電壓上升的電容元件，但通過狀態(tài)a的串聯連接而使電荷排出，并且通過由狀態(tài)b的并聯連接所實現的再分配而被均等化。因此，如果從電源電路260的整體來看，以保持為電壓0vh/6、1vh/6、2vh/6、3vh/6、4vh/6、5vh/6的方式而實現平衡。

另外，在所排出的電荷無法被電容元件c56、c45、c34、c23、c12、c01完全吸收而有剩余時，所剩余的電荷將被電容元件c6吸收，即在電源系統(tǒng)中被再生。如此，電源電路260作為由電容元件c6實現的再生電路而發(fā)揮功能，驅動電路240利用再生電路而生成驅動信號。另外，驅動電路240也可以替代由電容元件c6實現的再生電路而利用由二次電池實現的再生電路來生成驅動信號。

如果存在壓電元件60以外的其他的負載，則在電源系統(tǒng)中所再生的電荷被用于該負載的驅動。如果不存在其他的負載，則由于被包括電容元件c6在內的其他的電容元件吸收，因此電源電壓vh會上升，從而產生脈動。但是，通過包括電容元件c6而增大了耦合電容器的電容，從而能夠在實用上避免。

在控制信號vin的電壓波形中，用于將油墨引入空腔631的電壓上升和用于使油墨從噴嘴651噴出的電壓下降是一組，在印刷動作中，該組被重復。因此，在電源電路260中，通過壓電元件60的放電而被回收的電荷在下次以后的充電中被利用。

因此，在本實施方式中，在從液體噴出裝置1的整體來看時，通過從壓電元件60被放電的電荷的回收、再利用以及路徑選擇部250中的階段性的充電、放電(參照圖35以及圖36)，從而能夠將所消耗的電力抑制為較低。

此外，在本實施方式中，除了能夠實現低耗電化以外，還存在如下的優(yōu)點。若對該點進行詳細敘述則為，控制信號vin(com-a，com-b)的振幅根據壓電元件60的獨立性能、滑架24的移動速度、印刷介質p的性質等而被設定。例如，如果對性能較高的(效率較高的)壓電元件60進行驅動，則如圖43中的波形wa所示那樣，控制信號vin被設定為較低的振幅。此外，例如，如果對性能較低的(效率較低的)壓電元件60進行驅動，則如波形wb所示那樣，控制信號vin被設定為大振幅。

雖然如上述方式那樣控制信號vin的振幅根據各種設定而不同，但當依據高振幅的波形wb而將電壓vh以較高的狀態(tài)固定時，損耗會增加。特別是在對低振幅的波形wa進行驅動時，無謂的浪費較多。具體而言，在路徑選擇部250中實施高振幅的波形wb的驅動時，例如在以使用六個電壓范圍的狀態(tài)而將電壓vh固定時，會成為在對低振幅的波形wa進行驅動時僅使用五個電壓范圍的情況，由于在路徑選擇部250中所使用的電壓范圍的個數(電壓分割數)較少，因此充放電時的損耗增加。

在本實施方式中，如果依據控制信號vin(com-a、com-b)的振幅而改變電源電壓vh，則如圖43所示，電源電路260所生成的電壓以保持相對于電壓vh的比率的狀態(tài)而被改變。因此，即使控制信號vin(com-a、com-b)的振幅被改變，也由于電壓分割數相同，因此充放電時的損耗不會增加。

另外，第五實施方式所涉及的液體噴出裝置1當然也會起到與第一實施方式、第二實施方式、第三實施方式或者第四實施方式相同的效果。

6.改變例

雖然在上述的各實施方式中，從被搭載于滑架24上的墨盒22向頭20供給油墨，但也可以采用如下結構，即，從被固定在液體噴出裝置1的主體上的墨罐經由油墨管而向頭20供給油墨的結構。

此外，雖然在上述的各實施方式中，控制單元10與頭單元2通過柔性電纜190而被連接，從而以有線的方式而從控制單元10向頭單元2發(fā)送各種信號，但也可以以無線的方式進行發(fā)送。即，控制單元10與頭單元2也可以不通過柔性電纜190而被連接。

此外，上述的各實施方式所涉及的液體噴出裝置1也可以為大幅面打印機。大幅面打印機是指，例如可印刷的介質的最大尺寸在a2的紙張的尺寸(420mm×594mm)以上的打印機。在大幅面打印機中，為了實現高速印刷或高精細印刷，噴嘴651的數量增多，從而墨霧會相應地增多。根據上述的各實施方式所涉及的液體噴出裝置1，由于在頭單元2中，驅動電路50-a、50-b被搭載于不易附著墨霧的位置處，因此能夠減少由于墨霧附著在驅動電路50-a、50-b上而產生的不良情況。另外，在大幅面打印機中，由于滑架24進行往復移動的距離較長，從而在滑架24的移動過程中與外殼26接觸的風的總量增多，因此驅動電路50-a、50-b會被效率地空冷，從而能夠抑制因驅動電路50-a、50-b成為高溫所導致的異常動作，并且提高低發(fā)熱性能。

此外，雖然在上述的各實施方式中，作為驅動電路的驅動對象而以噴出油墨的壓電元件為例進行了說明，但作為驅動對象，并不限定于壓電元件，例如也可以為超聲波電機、觸摸面板、平面揚聲器、液晶等的顯示器等電容性負載。即，驅動電路只需為對這種電容性負載進行驅動的電路即可。

以上，雖然對本實施方式或者改變例進行了說明，但本發(fā)明并不限定于上述本實施方式或者改變例，能夠在不脫離于其主旨的范圍內以各種方式來實施。例如，也能夠對上述的各實施方式以及各改變例進行適當組合。

本發(fā)明包括與實施方式所說明的結構實質上相同的結構(例如，功能、方法以及結果相同的結構，或者目的以及效果相同的結構)。此外，本發(fā)明包括對實施方式中所說明的結構中的非本質的部分進行了置換的結構。此外，本發(fā)明包括能夠實現與實施方式所說明的結構相同的作用效果的結構，或者達成相同的目的的結構。此外，本發(fā)明包括在實施方式所說明的結構中附加公知技術的結構。

符號說明

1…液體噴出裝置；2…頭單元；3…移動機構；4…輸送機構；5…框體；5a…開口部；6…罩；10…控制單元；20…頭；20a…噴出面；22…墨盒；24…滑架；24a、24b…滑架的側面；26…外殼；30-a、30-b…dac；31…滑架電機；32…滑架引導軸；33…同步帶；35…滑架電機驅動器；40…壓印板；41…輸送電機；42…輸送輥；45…輸送電機驅動器；50、50-a、50-b…驅動電路；60…壓電元件；70…壓蓋部件；71…擦拭部件；72…沖洗盒；80…維護單元；81…清潔機構；82…擦拭機構；90…線性編碼器；100…控制部；110…電路基板；190…柔性電纜；210…選擇控制部；212…移位寄存器；214…鎖存電路；216…解碼器；230…選擇部；232a；232b…逆變器；234a、234b…傳輸門；250…路徑選擇部；251…運算放大器；252a～252f…單位電路；253a～253f…電平轉換器；254a～254f…比較器；255、256…晶體管；260…電源電路；410～416…電源配線；500…集成電路裝置；510…調制部；511…dac；512、513…加法器；514…比較器；515…逆變器；516…積分衰減器；517…衰減器；520…柵極驅動器；521…第一柵極驅動器；522…第二柵極驅動器；530…第一電源部；540…升壓電路；550…輸出電路；560…低通濾波器；570…第一反饋電路；572…第二反饋電路；580…基準電壓生成部；600、600a～600h…噴出部；601…壓電體；611、612…電極；621…振動板；631…空腔；632、632a～632h…噴嘴板；641…貯液器；651、651b～651h…噴嘴；661、661b～661h…供給口。