接部15的左刃面9a側(cè)的最短 距離Yl和右刃面9b側(cè)的最短距離Y2相對于中心線21不同，該差（Yl - Y2的絕對值）在 1 μπι以上、且20 μπι以下。
[0049] 對形成這樣的形狀的理由進行說明。
[0050] 如上所述，在使用平刃狀切刀1進行切斷時，被切斷物的尺寸在切刀的左右不同， 因此難以垂直地切斷，特別需要抑制左右的被切斷物中尺寸小的一方在切斷時容易變形的 所謂"偏退"所導(dǎo)致的傾斜切斷。
[0051] 具體地，例如圖5所示，在利用左右對稱刃將被切斷物100切斷的情況下，與切斷 部的左側(cè)區(qū)域103 (片側(cè)）相比，右側(cè)區(qū)域101 (產(chǎn)品側(cè)）的平刃狀切刀1的水平方向的長 度短。
[0052] 在該情況下，由于左側(cè)區(qū)域103在切斷時不易塑性變形（不易向圖5的A的方向 變形），因此切斷面不易形成傾斜切斷，但右側(cè)區(qū)域101的水平方向的長度短，具有移動的 自由度，在切斷時向圖5所示的箭頭B方向變形而從刀刃后退，最終右側(cè)區(qū)域101的切斷面 比左側(cè)區(qū)域103更容易形成圖5所示的傾斜切斷。這取決于被切斷物的性狀和從被切斷物 切斷的產(chǎn)品的尺寸，但被切斷物的水平方向（圖5的左右方向）尺寸越小越容易發(fā)生。
[0053] 因此，在本實施方式中，預(yù)先使刀刃末端11的板厚方向的截面形狀在左右不同， 由此吸收"偏退"來防止傾斜切斷。
[0054] 在該情況下，如圖6所示，對Yl和Y2進行比較，以使長的一方（這里是左刃面9a 偵?朝向被切斷物中水平方向的長度短的一方（在圖1中右側(cè)區(qū)域101)的方式進行切斷。
[0055] 另外，在該差（Yl - Υ2的絕對值）不足1 μπι的情況下，左右的刃面幾乎為左右對 稱形狀，因此在作為切斷對象的產(chǎn)品小的情況下，難以得到針對傾斜切斷的效果。
[0056] 另一方面，當該差超過20 μ m時，有可能形成反方向的傾斜切斷，因此不是優(yōu)選。
[0057] 另外，更優(yōu)選該差（Yl - Y2的絕對值）在2 μπι以上、且10 μπι以下。
[0058] 進一步，關(guān)于刀刃末端11的形狀，沿著左刃面9a和右刃面9b的2條直線13a、13b 的交差角的內(nèi)角Θ優(yōu)選在4度以上、且60度以下。
[0059] 這是因為，在Θ不足4度的情況下，雖然切斷阻力變小，但容易發(fā)生刀刃的崩刃， 對切斷面造成不良影響，并減損壽命。
[0060] 另外，在θ超過60度的情況下，當?shù)度羞M入被切斷物100時產(chǎn)生大的負載，在耐 屈曲性和耐磨性上差。并且這是因為，在這樣的情況下，被切斷物100的塑性變形量變大， 容易對被切斷物100的表面造成損傷，而且，切斷面容易變得不垂直而傾斜，且切斷阻力變 大。
[0061] 另外，從兼顧刀刃的強度的確保和低切斷阻力的觀點出發(fā)，更優(yōu)選角度θ在1〇度 以上、且30度以下。
[0062] 以上是平刃狀切刀1的形狀的說明。
[0063] 另外，構(gòu)成平刃狀切刀1的材料是根據(jù)被切斷物適當選擇的材料，但作為具體的 材料，可以舉出例如碳素工具鋼或WC-Co類的超硬合金等。
[0064] 接下來，參照圖7~圖9,對平刃狀切刀1的刀刃部7的加工方法進行說明。
[0065] 對于平刃狀切刀1的刀刃部7的加工方法，只要是能夠進行上述刀刃形狀的加工 的方法，則不特別限定，可以舉例示出如下所述的方法。
[0066] 首先，對基部5的連結(jié)部5b的末端（長邊）進行直線加工，形成左刃面9a、右刃面 9b 和直線 13a、13b。
[0067] 該直線加工例如通過磨具的磨削等來完成。
[0068] 接下來，進行用于在刀刃部7形成刀刃末端11的加工。
[0069] 如上所述，刀刃末端11的形狀具有曲線形狀，因此像形成左刃面9a和右刃面9b 的情況那樣在基于磨具的加壓加工中，刀刃過薄，因此在加工時刀刃容易從磨具退開，不容 易進行穩(wěn)定的加工。
[0070] 因此，刀刃末端11的加工存在如下等方法：⑴在具有磨粒的溶液中形成刀刃末 端11的方法；或者（2)使用混合磨?；蚱渌挠操|(zhì)材料、即金屬粉和陶瓷粉而成的固形物 來形成刀刃末端11的方法等。
[0071] 以下，對具體的加工方法進行說明。
[0072] 首先，⑴所示的方法如下，如圖7所示，在適當?shù)娜萜?03內(nèi)充滿具有硬質(zhì)材料 的溶液201，僅使平刃狀切刀1的刀刃部7浸漬到溶液201中，并使其沿刃長方向進行一定 時間的往復(fù)滑動，由此使溶液201中的硬質(zhì)材料和刀刃部7接觸以進行加工，從而形成刀刃 末端11。
[0073] 這里作為硬質(zhì)材料的具體例，由于高硬度的金剛石磨粒在短加工時間內(nèi)即可完 成，因此是優(yōu)選的，但也可以是其他的金屬粉或陶瓷粉。
[0074] 并且，溶液201的溶劑例如是水。
[0075] 接下來，（2)的方法如下，如圖8所示，利用平刃狀切刀1將混合硬質(zhì)材料粉而成 的固形物205切斷，由此使固形物205中的硬質(zhì)材料和刀刃部7接觸以進行加工，從而在刀 刃部7形成刀刃末端11。
[0076] 這里，作為固形物205,例如舉出粘土質(zhì)材料。
[0077] 另外，作為硬質(zhì)材料，作為例子可以舉出金剛石、W、Mo、WC、A120 3、Ti02、TiC、TiCN、 SiC、Si3N4、BN 等的粉末。
[0078] 關(guān)于這些硬質(zhì)材料的粉末粒徑，優(yōu)選為二次粒子的平均粒徑在Fsss (Fi sher Sub-Sieve Sizer，費氏）粒度下為Ιμπι以下。這是因為當超過Ιμπι時，在刀刃表面的加 工中，有可能產(chǎn)生缺口。并且，越是微粒，在平刃狀切刀的形狀精度方面越是優(yōu)選，但由于加 工需要時間，所以更優(yōu)選的是，在該范圍內(nèi)最初利用接近Iym的尺寸的粒子進行加工，作 為精加工利用更微細的不足I ym的尺寸的硬質(zhì)材料粒子進行加工。通過使微粒分散得均 勻，能夠形成均勻的刀刃。
[0079] 這里，如上所述，關(guān)于平刃狀切刀1的刀刃末端11的板厚方向的截面形狀，從刀刃 末端部17至連接部15的距離相對于中心線21在左右不同，因此即使在使用（1) (2)中的 任一方法的情況下，需要以使板厚方向的截面形狀在左右不同的方式進行加工。
[0080] 作為這樣的加工的例子存在如下方法，如圖9所示，在上述加工處理中的至少進 行最終處理之前的時候，對刀刃末端11的單面進行覆膜處理。即，如圖9所示，對單面進行 覆膜處理，當形成覆膜31時，成為刀刃末端11的左右表面的硬度不同的狀態(tài)。因此，當在 該狀態(tài)下進行加工時，利用硬度差，在左右加工量（磨削量）上產(chǎn)生差異，因此能夠進行加 工而使得板厚方向的截面形狀在左右不同。
[0081] 這里，作為覆膜處理的方法，可以舉出如下方法：例如利用作為PVD (Phys i ca 1 Vapor Deposition，物理蒸鍍）中的1種的派射法，進行從零點幾 μπι至幾 μπι的覆膜的形 成。
[0082] 此時，可以對不想進行覆膜處理的面進行遮蔽，或者對覆膜前的切刀的配置進行 處理（例如配置在目標的相反側(cè)）來實現(xiàn)。
[0083] 并且，作為覆膜的種類不特別限定，可以是Ti類、Fe類，并且也可以是非金屬，只 要硬度比平刃狀切刀1的材料低即可。
[0084] 通過將這樣的覆膜僅覆蓋于單面，例如通過上述磨粒溶液的加工，刀刃末端部截 面能夠加工成左右不對稱的形狀，能夠利用覆膜的膜厚調(diào)節(jié)其不對稱的程度（Yl和Y2)。另 外，覆膜通過加工最終被磨削而消失。
[0085] 并且，覆膜處理的順序不一定是在兩面形成刃面13a、13b之后，也可以在只對平 刃狀切刀1的材料的單面進行磨刃加工后進行覆膜處理，然后進行剩下的另一單面的磨刃 處理。這樣，通過例如在具有硬質(zhì)材料的溶液中處理對單面進行了覆膜處理的平刃狀切刀 I，能夠加工成上述形狀的平刃狀切刀。
[0086] 以上是平刃狀切刀1的刀刃部7的加工方法例的說明。
[0087] 這樣，根據(jù)本實施方式，作為平刃狀切刀1的切斷執(zhí)行部的刀刃部7具有：以從基 部5的左右兩面相互靠近的方式傾斜的左刃面9a、右刃面9b ;和形成為將左刃面9a和右 刃面9b連結(jié)起來、并具有凸彎曲面的刀刃末端11，沿著左刃面9a和