本發(fā)明涉及一種組合式梁橋，具體地說是一種組合式梁橋支座的處理方法及應(yīng)用，特別是涉及一種在不中斷交通的狀況下對肋梁式橋梁、箱梁式橋梁病害支座進(jìn)行處理的組合式梁橋支座的處理方法及應(yīng)用。

背景技術(shù)：

據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，中國現(xiàn)有各類橋梁數(shù)量約50萬余座，每年開工建設(shè)的橋梁約1萬余座。如此龐大的數(shù)量，在帶給我們便捷交通的同時(shí)，也產(chǎn)生了許多急需解決的問題，其中橋梁的支座問題便是最棘手的問題。

支座是聯(lián)系橋梁上、下部結(jié)構(gòu)的重要傳力構(gòu)件，直接影響橋梁的使用壽命和結(jié)構(gòu)安全。有關(guān)調(diào)查顯示：由于設(shè)計(jì)、加工制造、施工和維護(hù)等方面的原因，常用的公路橋梁各片梁下橡膠支座存在嚴(yán)重的老化問題，往往在使用3～5年內(nèi)便出現(xiàn)支座脫空、剪切變形過大、中間膠層鼓凸變形等病害。產(chǎn)生病害的支座其受力性能會大大降低，失去支座應(yīng)有的傳遞梁體伸縮位移和轉(zhuǎn)角的功能，不能再滿足結(jié)構(gòu)受力需求。特別是目前新建的公路橋梁幾乎全部選用橡膠支座，由于使用年限、交通量超負(fù)荷運(yùn)行等原因，橋梁支座老化、損傷現(xiàn)象日益凸顯，支座病害處治及更換刻不容緩。

目前，對病害支座的處理通常都是采用支座更換的方式。現(xiàn)有的支座更換方法均是將組合梁的各梁體“整體頂升”后再進(jìn)行支座更換，具有費(fèi)用高、效率低、針對性差、施工效果不佳等缺點(diǎn)。

例如，彭顯雷在其文獻(xiàn)“扁型千斤頂法進(jìn)行整體現(xiàn)澆簡支空心板橋梁支座更換施工技術(shù)”（交通世界（工程技術(shù)），2014年第20期，第130～131頁）公開了一種空心板式橋梁支座更換施工技術(shù)。該技術(shù)考慮了各支座反力不同的特點(diǎn)，由多個(gè)獨(dú)立的油泵分別控制不同位置的千斤頂，使各梁以相同位移量整體頂升。但是，實(shí)際橋梁同一寬度方向并非所有支座都需要更換，整體頂升所有梁是不經(jīng)濟(jì)的，且通常每個(gè)千斤頂?shù)氖芰Υ笮∈遣灰粯拥?，這樣在頂升過程中會產(chǎn)生位移差，對橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生損害。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是提供一種在不中斷交通的狀況下對肋梁式橋梁、箱梁式橋梁病害支座進(jìn)行處理的組合式梁橋支座的處理方法及應(yīng)用。

本發(fā)明是采用如下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)其發(fā)明目的的，一種組合式梁橋支座的處理方法，它包括對邊梁下支座的處理，它包括下列步驟：

⑴計(jì)算頂升位移量：根據(jù)組合式梁橋設(shè)計(jì)圖紙、支座的彈性模量及其設(shè)計(jì)尺寸，計(jì)算邊梁下病害支座在荷載作用下的理論變形量，理論變形量與更換病害支座所需的施工高度之和為邊梁的設(shè)定頂升位移量，按與邊梁相鄰距離由近至遠(yuǎn)，選擇3～5片中梁輔助頂升，與邊梁相鄰的第一片中梁的頂升位移量為設(shè)定頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，與第一片中梁相鄰的第二片中梁的頂升位移量為第一片中梁的頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，與第二片中梁相鄰的第三片中梁的頂升位移量為第二片中梁的頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，以此類推，與邊梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差控制在1.0㎜～1.5㎜；為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨邊梁及中梁的頂升位移量與選擇頂升的邊梁及各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)；

本發(fā)明所述組合式梁橋的跨徑小于等于50m。

本發(fā)明在步驟⑴計(jì)算頂升位移量時(shí)，與邊梁相鄰的第一片中梁的頂升位移量為設(shè)定頂升位移量加0.2㎜～0.6㎜，然后，各片中梁的頂升位移量逐片遞減，即與第一片中梁相鄰的第二片中梁的頂升位移量為第一片中梁的頂升位移量減0.8㎜～2.0㎜，與第二片中梁相鄰的第三片中梁的頂升位移量為第二片中梁的頂升位移量減0.8㎜～2.0㎜，以此類推，與邊梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差控制在1.2㎜～2.0㎜；為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨邊梁及中梁的頂升位移量與選擇頂升的邊梁及各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)。

⑵安裝頂升系統(tǒng)：頂升系統(tǒng)包括液壓千斤頂、位移計(jì)和控制裝置；將液壓千斤頂和位移計(jì)分別安裝在需頂升的邊梁及各片中梁的橫隔梁或梁肋下，靠近支座，且布置在邊梁及各片中梁的同一寬度方向上；

本發(fā)明所述液壓千斤頂頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與邊梁及各片中梁的橫隔梁底面平行緊貼，保證頂升過程中邊梁及各片中梁受力均勻。

⑶頂升：在頂升系統(tǒng)的控制裝置控制下，各液壓千斤頂同時(shí)分別逐級頂升，每次頂升位移量為0.8㎜～1.2㎜，每頂升一次觀察所頂升的邊梁與第一片中梁、各片相鄰中梁之間的位移差，各液壓千斤頂?shù)奈灰屏坑砂惭b在對應(yīng)邊梁、各片中梁上的位移計(jì)控制，直至需頂升的邊梁及各片中梁分別頂升至各設(shè)定頂升位移量；

⑷支座處理：完成頂升作業(yè)后，在支座附近安裝臨時(shí)支撐并根據(jù)支座的病害程度對邊梁下病害支座進(jìn)行脫空處理或更換處理；

⑸卸載落梁：完成支座的病害處理后，按與步驟⑶頂升作業(yè)相反步驟逐級卸載液壓千斤頂，使各支座與相應(yīng)的邊梁及各片中梁緊密貼合；

⑹重復(fù)步驟⑴～⑸，進(jìn)行下一個(gè)邊梁下病害支座的處理。

一種如上所述的組合式梁橋支座的處理方法在肋梁式橋梁、箱梁式橋梁中應(yīng)用，即用于肋梁式橋梁、箱梁式橋梁各邊梁下板式或盆式橡膠支座的脫空處理或更換。

一種組合式梁橋支座的處理方法，它包括中梁下支座的處理，它包括下列步驟：

⑴計(jì)算頂升位移量：根據(jù)組合式梁橋設(shè)計(jì)圖紙、支座的彈性模量及其設(shè)計(jì)尺寸，計(jì)算中梁下病害支座在荷載作用下的理論變形量，理論變形量與更換病害支座所需的施工高度之和為中梁的設(shè)定頂升位移量，在病害支座上中梁的相鄰兩側(cè)，分別選擇1～3片中梁或邊梁輔助頂升，按與病害支座上的中梁相鄰距離由近至遠(yuǎn)，兩側(cè)的第一片中梁的頂升位移量為設(shè)定頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，兩側(cè)的第二片中梁的頂升位移量為第一片中梁頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，以此類推，與病害支座上中梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁或邊梁之間的位移差控制在1.0㎜～1.5㎜；為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨中梁的頂升位移量與選擇頂升的各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)；

本發(fā)明所述組合式梁橋的跨徑小于等于50m。

⑵安裝頂升系統(tǒng)：頂升系統(tǒng)包括液壓千斤頂、位移計(jì)和控制裝置；將液壓千斤頂和位移計(jì)分別安裝在需頂升的各片中梁的橫隔梁或梁肋下，靠近支座，且布置在各片中梁的同一寬度方向上；

本發(fā)明所述液壓千斤頂頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與中梁的橫隔梁底面平行緊貼，保證頂升過程中中梁受力均勻。

⑶頂升：在頂升系統(tǒng)的控制裝置控制下，各液壓千斤頂同時(shí)分別逐級頂升，每次頂升位移量為0.8㎜～1.2㎜，每頂升一次觀察各片相鄰中梁之間的位移差；各液壓千斤頂?shù)奈灰屏坑砂惭b在對應(yīng)中梁上的位移計(jì)控制，直至需頂升的各片中梁分別頂升至各設(shè)定頂升位移量；

⑷支座處理：完成頂升作業(yè)后，在支座附近安裝臨時(shí)支撐并根據(jù)支座的病害程度對中梁下病害支座進(jìn)行脫空處理或更換處理；

⑸卸載落梁：完成支座的病害處理后，按與步驟⑶頂升作業(yè)相反步驟逐級卸載液壓千斤頂，使各支座與相應(yīng)各片中梁緊密貼合；

⑹重復(fù)步驟⑴～⑸，進(jìn)行下一個(gè)中梁下病害支座的處理。

一種如上所述的組合式梁橋支座的處理方法在肋梁式橋梁、箱梁式橋梁中應(yīng)用，即用于肋梁式橋梁、箱梁式橋梁各片中梁下板式或盆式橡膠支座的脫空處理或更換。

由于采用上述技術(shù)方案，本發(fā)明較好的實(shí)現(xiàn)了發(fā)明目的，可在不中斷交通的狀況下對肋梁式橋梁、箱梁式橋梁病害支座進(jìn)行處理，具有施工方法簡易，施工速度快，周期短，費(fèi)用較低，經(jīng)濟(jì)合理等特點(diǎn)，具有明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢，同時(shí)，頂升區(qū)域分為支座處理區(qū)和輔助頂升區(qū)，使頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)受力均勻，橋面受力平緩，防止頂升過程中的橋面開裂。

附圖說明

圖1是本發(fā)明邊梁的的立體結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明實(shí)施例1的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是本發(fā)明實(shí)施例1邊梁與中梁頂升時(shí)位移示意圖；

圖4是本發(fā)明實(shí)施例2的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖5是本發(fā)明實(shí)施例2邊梁與中梁頂升時(shí)位移示意圖；

圖6是本發(fā)明實(shí)施例3的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖7是本發(fā)明實(shí)施例4的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖及實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步說明。

實(shí)施例1：

由圖1、圖2可知，一種組合式梁橋支座的處理方法，它包括對邊梁1下支座7的處理，它包括下列步驟：

⑴計(jì)算頂升位移量：根據(jù)組合式梁橋設(shè)計(jì)圖紙、支座的彈性模量及其設(shè)計(jì)尺寸，計(jì)算邊梁1下病害支座7在荷載作用下的理論變形量，理論變形量與更換病害支座7所需的施工高度之和為邊梁1的設(shè)定頂升位移量，按與邊梁1相鄰距離由近至遠(yuǎn)，選擇3～5片中梁輔助頂升，與邊梁1相鄰的第一片中梁3的頂升位移量為設(shè)定頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，與第一片中梁3相鄰的第二片中梁5的頂升位移量為第一片中梁3的頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，與第二片中梁5相鄰的第三片中梁6的頂升位移量為第二片中梁5的頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，以此類推，與邊梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差控制在1.0㎜～1.5㎜；為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨邊梁1及中梁的頂升位移量與選擇頂升的邊梁1及各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)；

本發(fā)明所述組合式梁橋的跨徑小于等于50m。

⑵安裝頂升系統(tǒng)：頂升系統(tǒng)包括液壓千斤頂8、位移計(jì)9和控制裝置；將液壓千斤頂8和位移計(jì)9分別安裝在需頂升的邊梁1及各片中梁的橫隔梁2或梁肋下，靠近支座，且布置在邊梁1及各片中梁的同一寬度方向上；

本發(fā)明所述液壓千斤頂8頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與邊梁1及各片中梁的橫隔梁2底面平行緊貼，保證頂升過程中邊梁1及各片中梁受力均勻。

⑶頂升：在頂升系統(tǒng)的控制裝置控制下，各液壓千斤頂8同時(shí)分別逐級頂升，每次頂升位移量為0.8㎜～1.2㎜，每頂升一次觀察所頂升的邊梁1與第一片中梁3、各片相鄰中梁之間的位移差，各液壓千斤頂8的位移量由安裝在對應(yīng)邊梁1、各片中梁上的位移計(jì)9控制，直至需頂升的邊梁1及各片中梁分別頂升至各設(shè)定頂升位移量；

⑷支座處理：完成頂升作業(yè)后，在支座附近安裝臨時(shí)支撐并根據(jù)支座的病害程度對邊梁1下病害支座7進(jìn)行脫空處理或更換處理；

⑸卸載落梁：完成支座7的病害處理后，按與步驟⑶頂升作業(yè)相反步驟逐級卸載液壓千斤頂，使各支座與相應(yīng)邊梁1及各片中梁緊密貼合；

⑹重復(fù)步驟⑴～⑸，進(jìn)行下一個(gè)邊梁1下病害支座7的處理。

一種如上所述的組合式梁橋支座的處理方法在肋梁式橋梁、箱梁式橋梁中應(yīng)用，即用于肋梁式橋梁、箱梁式橋梁各邊梁下板式或盆式橡膠支座7的脫空處理或更換。

本實(shí)施例所述梁橋?yàn)槔吡菏綐蛄?，橋?qū)挒?4m，單跨跨徑為25m，布置有7片肋梁，所述肋梁為T梁，橫隔梁2之間現(xiàn)澆有混凝土4。

在處理橋臺上邊梁1下病害支座7時(shí)，首先，計(jì)算設(shè)定頂升位移量。通過計(jì)算邊梁1下病害支座7在荷載作用下的理論變形量，理論變形量與更換病害支座7所需的施工高度之和為邊梁1的設(shè)定頂升位移量，經(jīng)過計(jì)算，本實(shí)施例邊梁1的設(shè)定頂升位移量為3.5㎜。這樣，為使頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)受力均勻，橋面受力平緩，防止頂升過程中的橋面開裂。按與邊梁1相鄰距離由近至遠(yuǎn)，本實(shí)施例選擇三片中梁為輔助頂升區(qū)，即第一片中梁3的頂升位移量為2.7㎜，第二片中梁5的頂升位移量為1.9㎜，第三片中梁6的頂升位移量為1.1㎜。

本實(shí)施例針對布置在橋墩上邊梁1下病害支座7的處理，為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨邊梁1及中梁的頂升位移量與選擇頂升的邊梁1及各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)；即同一橋墩上另一跨邊梁1及中梁的頂升位移量依次也為3.5㎜、2.7㎜、1.9㎜、1.1㎜。

第二步，安裝頂升系統(tǒng)。如果梁肋底面與蓋梁之間具有足夠的操作空間，液壓千斤頂8和位移計(jì)9可安裝在需頂升的邊梁1及各片中梁的梁肋底面中心線上，靠近支座，且布置在邊梁1及各片中梁的同一寬度方向上。

本實(shí)施例在需頂升的邊梁1的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，第一片中梁3的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，第二片中梁5的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，第三片中梁5的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，為檢測與邊梁1最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差，在未頂升中梁設(shè)置有1個(gè)位移計(jì)9；為防止橋面開裂，另一跨需頂升的邊梁1及中梁也對應(yīng)布置有液壓千斤頂8和位移計(jì)9。各液壓千斤頂8和位移計(jì)9均靠近支座，且布置在各片中梁的同一寬度方向上。為保證頂升過程中邊梁1及各片中梁受力均勻，液壓千斤頂8的頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與邊梁1及各片中梁的橫隔梁2底面平行緊貼。

第三步，頂升作業(yè)。在頂升系統(tǒng)的控制裝置控制下，首先進(jìn)行試頂升，各液壓千斤頂8同時(shí)頂升，目的是檢測頂升系統(tǒng)狀態(tài)是否良好和消除液壓千斤頂8頂部鋼板與橫隔梁2之間的空隙。試頂升完成后，各液壓千斤頂8同時(shí)逐級頂升，每次頂升位移量為0.8㎜～1.2㎜（本實(shí)施例為1.0㎜），每頂升一次觀察邊梁1與第一片中梁3之間、第一片中梁3與第二片中梁5之間、第二片中梁5與第三片中梁6之間的位移差，與邊梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差控制在1.0㎜～1.5㎜，當(dāng)同一橋墩上兩跨跨梁的跨徑不等長時(shí)，同一橋墩上兩跨相互對應(yīng)的邊梁之間和中梁之間的位移差控制在0.1㎜以內(nèi)；各液壓千斤頂8的位移量由對應(yīng)的位移計(jì)9控制，直至需頂升的邊梁1及各片中梁分別頂升至各設(shè)定頂升位移量。

第四步，支座處理。頂升至設(shè)定頂升位移量后，先用敲桿檢查邊梁1下病害支座7的松動(dòng)情況，如未完全松動(dòng)，單獨(dú)對邊梁1對應(yīng)的液壓千斤頂8進(jìn)行逐級頂升，直至支座7完全松動(dòng)。在蓋梁上放置臨時(shí)支撐，防止施工過程中液壓千斤頂8失效發(fā)生意外，并根據(jù)支座7的病害程度對其進(jìn)行脫空處理或更換處理，更換時(shí)，采取對中、定位措施確定新支座7的安放位置。

第五步，卸載落梁。完成病害支座7的處理后，緩慢卸載液壓千斤頂8，卸載過程與頂升作業(yè)相反，使各支座7與相應(yīng)邊梁1及各片中梁緊密貼合。

重復(fù)上述步驟進(jìn)行下一個(gè)邊梁1下病害支座7的處理。

由圖3可知，邊梁1及相鄰各中梁頂升時(shí)的頂升位移如曲線a所示。雖然，本發(fā)明可以對邊梁1下病害支座7進(jìn)行有效處理，且施工方法簡易，施工速度快，周期短，費(fèi)用較低，經(jīng)濟(jì)合理，具有明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢，同時(shí)，頂升區(qū)域設(shè)置有輔助頂升區(qū)，使頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)受力均勻，橋面受力平緩，有效防止頂升過程中的橋面開裂。但是，由于曲線a呈現(xiàn)“凹”形，從結(jié)構(gòu)受力角度來講，橫隔梁2主要承受拉應(yīng)力，因此，就存在橋梁結(jié)構(gòu)開裂的危險(xiǎn)，進(jìn)而影響到橋梁整體受力性能。

實(shí)施例2：

為防止頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)損傷，影響橋梁整體受力性能，本發(fā)明在步驟⑴計(jì)算頂升位移量時(shí)，與邊梁相鄰的第一片中梁的頂升位移量為設(shè)定頂升位移量加0.2㎜～0.6㎜，然后，各片中梁的頂升位移量逐片遞減，即與第一片中梁相鄰的第二片中梁的頂升位移量為第一片中梁的頂升位移量減0.8㎜～2.0㎜，與第二片中梁相鄰的第三片中梁的頂升位移量為第二片中梁的頂升位移量減0.8㎜～2.0㎜，以此類推，與邊梁1最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差控制在1.2㎜～2.0㎜；為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨邊梁1及中梁的頂升位移量與選擇頂升的邊梁1及各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)。

經(jīng)過計(jì)算，本實(shí)施例邊梁1的設(shè)定頂升位移量為3.5㎜。這樣，為使頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)受力均勻，橋面受力平緩，防止頂升過程中的橋面開裂。按與邊梁1相鄰距離由近至遠(yuǎn)，本實(shí)施例選擇三片中梁為輔助頂升區(qū)，即第一片中梁3的頂升位移量為3.8㎜，第二片中梁5的頂升位移量為2.8㎜，第三片中梁6的頂升位移量為1.8㎜。

由圖4可知，本實(shí)施例在需頂升的邊梁1的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，第一片中梁3的橫隔梁2下分別設(shè)置有2個(gè)液壓千斤頂8和2個(gè)位移計(jì)9，第二片中梁5的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，第三片中梁5的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，為檢測與邊梁1最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差，在未頂升中梁設(shè)置有1個(gè)位移計(jì)9；為防止橋面開裂，另一跨需頂升的邊梁1及中梁也對應(yīng)布置有液壓千斤頂8和位移計(jì)9。各液壓千斤頂8和位移計(jì)9均靠近支座，且布置在各片中梁的同一寬度方向上。為保證頂升過程中邊梁1及各片中梁受力均勻，液壓千斤頂8的頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與邊梁1及各片中梁的橫隔梁2底面平行緊貼。

由圖5可知，邊梁1及相鄰各中梁頂升時(shí)的頂升位移如曲線b所示。由于曲線b呈現(xiàn)“凸”形，肋梁翼緣和橋面板承受拉應(yīng)力。在橋梁結(jié)構(gòu)中，肋梁翼緣和橋面板沿橋梁縱向截面面積遠(yuǎn)大于橫隔梁2的豎向截面面積，因此，肋梁翼緣和橋面板能夠承受的拉應(yīng)力要遠(yuǎn)大于橫隔梁2能夠承受的拉應(yīng)力。本實(shí)施例采用這種方法，可以防止橋梁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)損傷等危害。同時(shí)，還可對與邊梁1相鄰的中梁下病害支座一同進(jìn)行脫空處理或更換處理。

余同實(shí)施例1。

實(shí)施例3：

由圖6可知，一種組合式梁橋支座的處理方法，它包括中梁下支座的處理，它包括下列步驟：

⑴計(jì)算頂升位移量：根據(jù)組合式梁橋設(shè)計(jì)圖紙、支座的彈性模量及其設(shè)計(jì)尺寸，計(jì)算中梁下病害支座在荷載作用下的理論變形量，理論變形量與更換病害支座所需的施工高度之和為中梁的設(shè)定頂升位移量，在病害支座上中梁的相鄰兩側(cè)，分別選擇1～3片中梁或邊梁1輔助頂升，按與病害支座上的中梁相鄰距離由近至遠(yuǎn)，兩側(cè)的第一片中梁的頂升位移量為設(shè)定頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，兩側(cè)的第二片中梁的頂升位移量為第一片中梁頂升位移量減0.8㎜～1.8㎜，以此類推；與病害支座7上中梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁或邊梁1之間的位移差控制在1.0㎜～1.5㎜；為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨中梁的頂升位移量與選擇頂升的各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)；

本發(fā)明所述組合式梁橋的跨徑小于等于50m。

⑵安裝頂升系統(tǒng)：頂升系統(tǒng)包括液壓千斤頂8、位移計(jì)9和控制裝置；將液壓千斤頂8和位移計(jì)9分別安裝在需頂升的各片中梁的橫隔梁或梁肋下，靠近支座7，且布置在各片中梁的同一寬度方向上；

本發(fā)明所述液壓千斤頂8頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與邊梁1及各片中梁的橫隔梁2底面平行緊貼，保證頂升過程中邊梁1及各片中梁受力均勻。

⑶頂升：在頂升系統(tǒng)的控制裝置控制下，各液壓千斤頂同時(shí)逐級頂升，每次頂升位移量為0.8㎜～1.2㎜，每頂升一次觀察各片相鄰中梁之間的位移差，各液壓千斤頂8的位移量由安裝在對應(yīng)中梁上的位移計(jì)9控制，直至需頂升的各片中梁分別頂升至各設(shè)定頂升位移量；

⑷支座處理：完成頂升作業(yè)后，在支座附近安裝臨時(shí)支撐并根據(jù)支座的病害程度對中梁下病害支座進(jìn)行脫空處理或更換處理；

⑸卸載落梁：完成支座的病害處理后，按與步驟⑶頂升作業(yè)相反步驟逐級卸載液壓千斤頂8，使各支座與相應(yīng)各片中梁緊密貼合；

⑹重復(fù)步驟⑴～⑸，進(jìn)行下一個(gè)病害支座7的處理。

一種如上所述的組合式梁橋支座的處理方法在肋梁式橋梁、箱梁式橋梁中應(yīng)用，即用于肋梁式橋梁、箱梁式橋梁各片中梁下板式或盆式橡膠支座的脫空處理或更換。

本實(shí)施例所述梁橋?yàn)槔吡簶颍瑯驅(qū)挒?4m，單跨跨徑為25m，布置有7片肋梁，所述肋梁為T梁，橫隔梁2之間現(xiàn)澆有混凝土4。

在處理橋臺上中梁下病害支座7時(shí)，首先，計(jì)算設(shè)定頂升位移量。通過計(jì)算中梁下病害支座7在荷載作用下的理論變形量，理論變形量與更換病害支座7所需的施工高度之和為中梁的設(shè)定頂升位移量，經(jīng)過計(jì)算，本實(shí)施例中梁的設(shè)定頂升位移量為4.0㎜。這樣，為使頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)受力均勻，橋面受力平緩，防止頂升過程中的橋面開裂。在病害支座7上的中梁相鄰兩側(cè)，本實(shí)施例分別選擇2片中梁輔助頂升，按與病害支座7上的中梁相鄰距離由近至遠(yuǎn)，兩側(cè)的第一片中梁3的頂升位移量為3.0㎜，兩側(cè)的第二片中梁5的頂升位移量為1.5㎜。

本實(shí)施例針對布置在橋墩上中梁下病害支座7的處理，為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨中梁的頂升位移量與選擇頂升的各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)；即同一橋墩上另一跨與第一片中梁3對應(yīng)中梁的頂升位移量也為3.0㎜，與第二片中梁5對應(yīng)中梁的頂升位移量也為1.5㎜。

第二步，安裝頂升系統(tǒng)。如果梁肋底面與蓋梁之間具有足夠的操作空間，液壓千斤頂8和位移計(jì)9可安裝在需頂升的各片中梁的梁肋底面中心線上，靠近支座，且布置在各片中梁的同一寬度方向上。

本實(shí)施例在需頂升的病害支座7上的中梁的橫隔梁2下分別設(shè)置有2個(gè)液壓千斤頂8和2個(gè)位移計(jì)9，左、右兩側(cè)的第一片中梁3的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，左、右兩側(cè)的第二片中梁5的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，為檢測與病害支座7上中梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁之間的位移差，在未頂升中梁設(shè)置有1個(gè)位移計(jì)9；為防止橋面開裂，另一跨需頂升的各個(gè)中梁的同樣位置也相應(yīng)布置有液壓千斤頂8和位移計(jì)9；各液壓千斤頂8和位移計(jì)9均布置在各片中梁的同一寬度方向上。為保證頂升過程中各片中梁受力均勻，液壓千斤頂8的頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與各片中梁的橫隔梁2底面平行緊貼。

第三步，頂升作業(yè)。在頂升系統(tǒng)的控制裝置控制下，首先進(jìn)行試頂升，各液壓千斤頂8同時(shí)頂升，目的是檢測頂升系統(tǒng)狀態(tài)是否良好和消除液壓千斤頂8頂部鋼板與橫隔梁2之間的空隙。試頂升完成后，各液壓千斤頂8同時(shí)逐級頂升，每次頂升位移量為0.8㎜～1.2㎜（本實(shí)施例為1.0㎜），每頂升一次觀察各片中梁之間的位移差，各液壓千斤頂8的位移量由對應(yīng)的位移計(jì)9控制，直至病害支座7上的中梁、第一片中梁3及第二片中梁5分別頂升至各設(shè)定頂升位移量。

第四步，支座處理。頂升至設(shè)定頂升位移量后，先用敲桿檢查病害支座7的松動(dòng)情況，如未完全松動(dòng)，單獨(dú)對其上的中梁對應(yīng)的液壓千斤頂8進(jìn)行逐級頂升，直至支座7完全松動(dòng)。在蓋梁上放置支撐，防止施工過程中液壓千斤頂8失效發(fā)生意外，并根據(jù)支座7的病害程度對其進(jìn)行脫空處理或更換處理，更換時(shí)，采取對中、定位措施確定新支座7的安放位置。

第五步，卸載落梁。完成病害支座7的處理后，緩慢卸載液壓千斤頂8，卸載過程與頂升作業(yè)相反，使各支座7與各片中梁緊密貼合。

重復(fù)上述步驟進(jìn)行下一個(gè)中梁下病害支座7的處理。

本發(fā)明可以對中梁下病害支座7進(jìn)行有效處理，且施工方法簡易，施工速度快，周期短，費(fèi)用較低，經(jīng)濟(jì)合理，具有明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢，同時(shí)，頂升區(qū)域設(shè)置有輔助頂升區(qū)，使頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)受力均勻，橋面受力平緩，有效防止頂升過程中的橋面開裂。

實(shí)施例4：

由圖7可知，本實(shí)施例所述梁橋?yàn)橄淞簶?，橋?qū)挒?4m，單跨跨徑為25m，布置有6片箱梁，橫隔梁2之間現(xiàn)澆有混凝土4。在處理中梁下病害支座7時(shí)，首先，計(jì)算設(shè)定頂升位移量。通過計(jì)算中梁下病害支座7在荷載作用下的理論變形量，理論變形量與更換病害支座7所需的施工高度之和為中梁的設(shè)定頂升位移量，經(jīng)過計(jì)算，本實(shí)施例中梁的設(shè)定頂升位移量為4.0㎜。這樣，為使頂升過程中橋梁結(jié)構(gòu)受力均勻，橋面受力平緩，防止頂升過程中的橋面開裂。在病害支座7上的中梁相鄰兩側(cè)選擇中梁或邊梁1輔助頂升，本實(shí)施例在其右側(cè)選擇1片中梁輔助頂升，選擇邊梁1輔助頂升，在其左側(cè)選擇2片中梁輔助頂升，與病害支座7上的中梁相鄰距離由近至遠(yuǎn)，左、右兩側(cè)的第一片中梁3的頂升位移量為3.0㎜，右側(cè)邊梁1的頂升位移量為1.5㎜，左側(cè)的第二片中梁5的頂升位移量為1.5㎜。

第二步，安裝頂升系統(tǒng)。本實(shí)施例在需頂升的病害支座7上的中梁的橫隔梁2下分別設(shè)置有2個(gè)液壓千斤頂8和2個(gè)位移計(jì)9，左、右兩側(cè)的第一片中梁3的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，右側(cè)邊梁1的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，左側(cè)第二片中梁5的橫隔梁2下分別設(shè)置有1個(gè)液壓千斤頂8和1個(gè)位移計(jì)9，為檢測與病害支座7上中梁最遠(yuǎn)的輔助頂升中梁和相鄰的未頂升中梁或邊梁1之間的位移差，在未頂升中梁或邊梁1（本實(shí)施例為邊梁1）設(shè)置有1個(gè)位移計(jì)9；為防止橋面開裂，另一跨需頂升的邊梁1及各個(gè)中梁的同樣位置也對應(yīng)布置有液壓千斤頂8和位移計(jì)9；各液壓千斤頂8和位移計(jì)9均布置在各片中梁的同一寬度方向上。為保證頂升過程中各片中梁受力均勻，液壓千斤頂8的頂部設(shè)置有頂升鋼板，頂升鋼板與各片中梁的橫隔梁2底面平行緊貼。

本實(shí)施例針對布置在橋墩上中梁下病害支座7的處理，為防止橋面開裂，同一橋墩上另一跨中梁的頂升位移量與選擇頂升的邊梁1及各片中梁頂升位移量相同且一一對應(yīng)；即同一橋墩上另一跨與右側(cè)第一片中梁3對應(yīng)中梁的頂升位移量也為3.0㎜，右側(cè)邊梁1的頂升位移量也為1.5㎜，左側(cè)的第二片中梁5的頂升位移量也為1.5㎜。

余同實(shí)施例1、3。