專利名稱：玻璃成型體的制造方法及采用其的光學(xué)元件的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及玻璃成型體的制造方法及采用該玻璃成型體的光學(xué)元件的制造方法。
背景技術(shù)：
作為批量生產(chǎn)由光學(xué)玻璃構(gòu)成的玻璃成型體的方法，一種對(duì)被稱為批料或碎玻璃的玻璃原料進(jìn)行加熱、熔融、制作成均質(zhì)且不含泡沫的熔融玻璃后使熔融玻璃從管道前端部流出并在鑄模等中進(jìn)行澆鑄而使玻璃原料成型的方法已為大眾所熟知(例如，參照專利文獻(xiàn)I)。專利文獻(xiàn)I中披露了一種可使熔融玻璃自流出管中流出并向鑄模中連續(xù)鑄入熔融玻璃流而使長(zhǎng)的連續(xù)的成型體成型的光學(xué)玻璃的連續(xù)成型方法及裝置。但是，這樣的使從管道中流出的熔融玻璃流連續(xù)流入鑄模來制造光學(xué)元件用玻璃成型體的方法存在下述問題。采用高折射率玻璃的光學(xué)元件對(duì)于攝像光學(xué)系統(tǒng)、投影光學(xué)系統(tǒng)等光學(xué)系統(tǒng)的高功能化、小型化是有效的。含有硼酸鑭的玻璃中可大量導(dǎo)入作為提供高折射率的成分的以La2O3為首的稀土類成分，故優(yōu)選將其作為高折射率玻璃，但提供高折射率的成分的含量一旦增加，則耐失透性呈現(xiàn)出變差趨勢(shì)的同時(shí)比重增加。其結(jié)果，為防止失透而不得不提高熔融玻璃的流出溫度，流出時(shí)的粘度降低，加之玻璃比重大，所以流出的熔融玻璃流的流出量顯著增大，難以進(jìn)行流出量的控制。雖然縮小流出管的內(nèi)徑可控制流出量，但由于低粘性的熔融玻璃自內(nèi)徑小的流出口流出，所以玻璃的流速增大，且熔融玻璃流入至鑄模的極窄小的位點(diǎn)，從而鑄模的所述位點(diǎn)的溫度顯著上升，鑄模的劣化、損耗加劇，最壞時(shí)熔融玻璃會(huì)燒粘在鑄模上，導(dǎo)致無法進(jìn)行穩(wěn)定的生產(chǎn)。此夕卜，氟磷酸玻璃等含氟玻璃中因流出時(shí)的粘性低于以往的硅酸鹽系光學(xué)玻璃的流出粘度，雖然不至于像含硼酸鑭的 玻璃那樣，但也會(huì)產(chǎn)生同樣的問題。需要說明的是，本說明書中的“燒粘”指的是鑄模的上述位點(diǎn)中因鑄模的升溫導(dǎo)致熔融玻璃的冷卻不充分、該位點(diǎn)上的熔融玻璃變得不能被在水平方向上引出。[現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)][專利文獻(xiàn)]專利文獻(xiàn)I JP特公昭45-19987號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
[發(fā)明所要解決的課題]本發(fā)明在這種情況下完成，目的在于提供一種可采用穩(wěn)定性低(容易結(jié)晶)的玻璃類別和高比重高折射率玻璃等、并可使熔融玻璃連續(xù)地流入鑄模中來穩(wěn)定制造高品質(zhì)玻璃成型體的玻璃成型體的制造方法、以及采用以該方法獲得的玻璃成型體制造光學(xué)元件的光學(xué)元件制造方法。[解決課題的手段]
發(fā)明人為達(dá)到上述目的反復(fù)進(jìn)行仔細(xì)的研究，有了下述認(rèn)識(shí)。為了使在玻璃流出管中流動(dòng)的熔融玻璃不失透，優(yōu)選將玻璃流出管各部分的溫度設(shè)為高于存在玻璃失透風(fēng)險(xiǎn)的溫度，且保持余地使得即便是玻璃流出管的溫度多少有些變動(dòng)也不會(huì)使玻璃的溫度在失透溫度范圍內(nèi)。因而，玻璃的粘性降低，但為了能在這樣的低粘性狀態(tài)下控制為期望的流出量，在管道中設(shè)置定好了內(nèi)徑的縮徑部。換句話說，縮徑部的內(nèi)徑被限定，使得玻璃的流出量能夠控制在期望的流出量，縮徑部起到充當(dāng)玻璃流出管中的流量控制部的作用。進(jìn)而，在縮徑部的下游側(cè)設(shè)置內(nèi)徑大于縮徑部的流出部。通過了縮徑部的熔融玻璃流進(jìn)入到流出部后，熔融玻璃流的直徑擴(kuò)大，其結(jié)果，熔融玻璃的流速降低且熔融玻璃的管徑方向的流速分布也變得均勻。由于流速降低效果、流速分布均勻效果、以及鑄模中熔融玻璃流所流入的位點(diǎn)擴(kuò)大的效果的協(xié)同作用，能夠防止所述位點(diǎn)的溫度顯著上升，并能防止鑄模的劣化、損耗以及鑄模與玻璃燒粘在一起。本發(fā)明基于這些認(rèn)識(shí)而完成。本發(fā)明第一方面的方法是玻璃成型體的制造方法，在所述玻璃成型體的制造方法中，使蓄積在容器內(nèi)的熔融玻璃通過與所述容器連接的玻璃流出管流下并自所述玻璃流出管的流出口流出而連續(xù)流入到配置在所述流出口下方的鑄模中成型后將成型的玻璃成型體取出，所述玻璃成型體 的制造方法其特征在于，將包括在一端具有玻璃流出口的流出部、和將所述熔融玻璃導(dǎo)向所述流出部且內(nèi)徑小于所述流出部的內(nèi)徑的縮徑部的所述玻璃流出管用作所述玻璃流出管，使在所述玻璃流出管中流動(dòng)的熔融玻璃流的直徑擴(kuò)大后流出，并且，在保持鑄模內(nèi)的所述熔融玻璃的液位低于所述玻璃流出管的所述流出口的狀態(tài)的同時(shí)，使熔融玻璃流入鑄模內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明第一方面的方法，由于將流出管中的縮徑部設(shè)置在管上游，從而與熔融玻璃直接從縮徑部流出的情況相比，能充分降低流出部中的熔融玻璃的流速(流速降低效果、流速分布均勻化效果)，并且，由于熔融玻璃從直徑大于縮徑部的流出部流入鑄模，故在熔融玻璃流出時(shí)其不會(huì)點(diǎn)狀地流出到鑄模上且不會(huì)產(chǎn)生燒粘(位點(diǎn)擴(kuò)大效果)，從而能夠降低鑄模的損耗。S卩，這些效果的獲得是因?yàn)槿廴诓Ａㄟ^縮徑部時(shí)，以層流的形式流過，故在管徑方向的中心流動(dòng)的熔融玻璃的流速最大，然后，由于熔融玻璃通過管徑大于縮徑部的流出部，故而熔融玻璃以在流出部的管徑方向的中心的熔融玻璃的流速比在所述縮徑部中的所述熔融玻璃的最大流速更慢的狀態(tài)從流出口流出。本發(fā)明第二方面的方法在本發(fā)明第一方面的玻璃成型體的制造方法的基礎(chǔ)上，采用在所述縮徑部與所述流出部之間具有內(nèi)徑逐漸增大的倒錐形管部的玻璃流出管。根據(jù)本發(fā)明第二方面的方法，由于在縮徑部與流出部之間設(shè)有倒錐形管部，從而能夠平穩(wěn)地增大熔融玻璃流的直徑,并能制造高品質(zhì)的玻璃成型體。并且，由于熔融玻璃通過倒錐形管部，從而能夠更可靠地使得熔融玻璃流的中心部的流速減速。本發(fā)明第三方面的方法在本發(fā)明第一或第二方面的玻璃成型體的制造方法的基礎(chǔ)上，采用所述流出部的內(nèi)徑為一定的玻璃流出管。根據(jù)本發(fā)明第三方面的方法，不但能夠?qū)⒘鞒霾績(jī)?nèi)熔融玻璃的流速減速至期望的速度，而且還能使得流速分布均勻化。本發(fā)明第四方面的方法在本發(fā)明第一至第三任一方面的玻璃成型體的制造方法的基礎(chǔ)上，采用能對(duì)所述玻璃流出管的所述流出部獨(dú)立加熱的加熱裝置來對(duì)所述流出部進(jìn)行加熱。根據(jù)本發(fā)明第四方面的方法，能夠降低在流出部的管壁附近流動(dòng)的熔融玻璃流的粘度。因此，能夠在維持熔融玻璃的流速分布均勻化的狀態(tài)下從流出口流出。而且，能夠進(jìn)行加熱裝置的溫度控制，能在每個(gè)部位對(duì)流出部進(jìn)行加熱。因此，能夠在流速分布小于縮徑部中的熔融玻璃的流速分布的狀態(tài)(均勻化狀態(tài))下流出熔融玻璃。從而，能更有效地抑制熔融玻璃點(diǎn)狀地流出到鑄模上。本發(fā)明第五方面的方法在本發(fā)明第一至第四任一方面的玻璃成型體的制造方法的基礎(chǔ)上，將所述玻璃流出管的所述流出部的溫度設(shè)為高于所述縮徑部的溫度的溫度。根據(jù)本發(fā)明第五方面的方法，通過使流出部的溫度高于縮徑部的溫度，從而能夠提高流出部中管壁附近的熔融玻璃的流速，能更有效地抑制熔融玻璃恢復(fù)至層流。本發(fā)明第六方面的方法是光學(xué)元件的制造方法，其特征在于，根據(jù)本發(fā)明第一至第五任一方面所述的方法制作玻璃成型體，并將所述玻璃成型體加工成預(yù)定的大小及形狀，通過加熱進(jìn)行軟化，并借助成型模具進(jìn)行壓制成型。根據(jù)本發(fā)明第六方面的方法，能夠制造高品質(zhì)、高精度的光學(xué)元件，并能得到希望的光學(xué)特性。本發(fā)明第七方面的方法是光學(xué)元件的制造方法，其特征在于，根據(jù)本發(fā)明第一至第六任一方面所述的方法制作玻璃成型體，并通過磨削、拋光、切削加工中任一種方法加工所述玻璃成型體。根據(jù)本發(fā)明第七方面的方法，能夠制造高品質(zhì)、高精度的光學(xué)元件，并能得到希望的光學(xué)特性。本發(fā)明第八方面的方法在本發(fā)明第六或第七任一方面的光學(xué)元件的制造方法的基礎(chǔ)上，所述玻璃光學(xué)元件是透鏡。根據(jù)本發(fā)明第八方面的方法，能夠在高生產(chǎn)率的基礎(chǔ)上穩(wěn)定制造高品質(zhì)、高精度的透鏡。[發(fā)明效果]本發(fā)明的玻璃成型體的制造方法、以及使用由該方法制造的玻璃成型體的光學(xué)元件制造方法具有下述效果。由于將流出管中的縮徑部設(shè)置在管上游,從而與熔融玻璃直接從縮徑部流出的情況相比，能充分降低流出部中的熔融玻璃的流速(流速降低效果、流速分布均勻化效果)，并且，由于熔融玻璃從直徑大于縮徑部的流出部流入鑄模，故在熔融玻璃流出時(shí)，不會(huì)大量的熔融玻璃點(diǎn)狀地流出到鑄模上且不會(huì)產(chǎn)生燒粘(位點(diǎn)擴(kuò)大效果)，從而能夠延長(zhǎng)鑄模的壽命O由此,能夠穩(wěn)定制造光學(xué)均質(zhì)的玻璃成型體。因此， 根據(jù)本發(fā)明的玻璃成型體的制造方法、以及采用通過該方法獲得的玻璃成型體來制造光學(xué)元件的光學(xué)元件制造方法，可用穩(wěn)定性低(易結(jié)晶)的玻璃種類、高比重高折射率的玻璃等來制造高品質(zhì)玻璃成型體，當(dāng)用這樣的玻璃成型體成型光學(xué)元件時(shí)，能夠在聞生廣率的基礎(chǔ)上生廣聞品質(zhì)、聞性能的光學(xué)兀件。


圖1是現(xiàn)有技術(shù)的玻璃流出管的一例結(jié)構(gòu)的說明圖。圖2是本發(fā)明采用的玻璃流出管的一例結(jié)構(gòu)的說明圖。圖3是本發(fā)明采用的玻璃流出管的另一例結(jié)構(gòu)的說明圖。
具體實(shí)施例方式先對(duì)本發(fā)明的玻璃成型體的制造方法進(jìn)行說明。[玻璃成型體的制造方法]以預(yù)定的比例調(diào)配玻璃批料原料或碎玻璃，經(jīng)包括熔解、勻質(zhì)、澄凈工序在內(nèi)的工序，從后述的玻璃流出管的玻璃流出口連續(xù)地向鑄模供給熔融玻璃的同時(shí)，將流出的熔融玻璃從鑄模向水平方向取出。這時(shí)，設(shè)于鑄模上方的流出管的流出口設(shè)置在高于流出到鑄模上的熔融玻璃的液位的位置。從鑄模取出的玻璃向連續(xù)式退火爐內(nèi)水平移動(dòng)并在爐內(nèi)退火。在鑄模內(nèi)成型的玻璃成型體是在通過退火爐內(nèi)之前都一直連續(xù)的板狀的成型體，但通過了退火爐內(nèi)的玻璃成型體的前端部則以期望的長(zhǎng)度與玻璃成型體主體分離。分離可用公知的切斷、劈開等方法進(jìn)行。需要說明的是，上述例子中將玻璃從鑄模向水平方向引出，但也可以采用設(shè)置有貫穿孔的鑄模，并以貫穿孔朝著垂直方向的方式將鑄模配置在玻璃流出口的下方，使熔融玻璃流從貫穿孔的高位置側(cè)的開口部流入并在貫穿孔內(nèi)成型后從低位置側(cè)的開口部引出成型后的玻璃，并退火。退火后的玻璃成型體的前端以期望的長(zhǎng)度分離。在該例子中，在鑄模內(nèi)成型的玻璃退火后分離之前，也是連續(xù)的板狀的玻璃成型體。從長(zhǎng)的連續(xù)的玻璃成型體上分離出的玻璃被分割成被稱作切片的多個(gè)玻璃片，并進(jìn)行磨削或拋光等冷加工，使之成為規(guī)定形狀、規(guī)定體積，從而作為壓制成型用的玻璃原材料?？蓪⑷廴诓ＡУ牧髁吭O(shè)為50cm3/min以上，更優(yōu)選70cm3/min以上，進(jìn)一步優(yōu)選IOOcmVmin以上。流出量過多則鑄模容易點(diǎn)式地升溫而導(dǎo)致鑄模劣化，故優(yōu)選熔融玻璃的流量在300cm3/min以下,更優(yōu)選在250cm3/min以下,進(jìn)一步優(yōu)選在230cm3/min以下，并且也可以在200cm3/min以下。對(duì)于本發(fā)明中使用的玻璃的運(yùn)動(dòng)粘度(或者動(dòng)粘滯率)V =液相溫度時(shí)的粘度(或者粘滯率)μ/密度P，V (cm2/s)可考慮所述粘度μ (dPa*s)作為表示熔融玻璃在玻璃流出管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的制動(dòng)的指標(biāo)，同樣地，考慮密度P (g/cm3)作為表示加速的指標(biāo)。在此，密度P是常溫時(shí)的玻璃的密度，即在表示比重的值后帶上單位g/cm3。高折射率玻璃的所述粘度μ低，且密度P大，故運(yùn)動(dòng)粘度V小。因此，熔融玻璃流的流速容易增大。本發(fā)明對(duì)這樣的玻璃十分有效。本發(fā)明對(duì)運(yùn) 動(dòng)粘度V在1.8cm2/s以下的玻璃的制造十分有效，對(duì)運(yùn)動(dòng)粘度V在LOcmVs以下的玻璃的制造尤為有效。對(duì)本發(fā)明的玻璃成型體的制造方法工序中使用的玻璃流出管進(jìn)行說明。[玻璃流出管]
圖2是本發(fā)明中采用的玻璃流出管的一例結(jié)構(gòu)的說明圖。按照此圖2來說明本發(fā)明的玻璃流出管的結(jié)構(gòu)。并且，在下述的說明中，管徑指的是玻璃流出管的內(nèi)徑。鉬制玻璃流出管10是使熔融玻璃流出的玻璃流出管，其具有一側(cè)與熔融槽I連接的上游區(qū)域部2、一側(cè)與上游區(qū)域部2連接且管徑形成為漸漸變窄的錐形管部3、一側(cè)與錐形管部3連接且管徑形成為最小的縮徑部4、一側(cè)與縮徑部4連接且管徑形成為漸漸增大的倒錐形管部5、以及一側(cè)與倒錐形管部連接且在與倒錐形管部5連接一側(cè)的另一側(cè)具有流出部7的直管狀的流出部(下游區(qū)域部)6，其中，流出部7具有熔融玻璃的流出口 8。在這樣的鉬制的玻璃流出管10中，通過在流出部(下游區(qū)域部)6的上游設(shè)置能夠抑制并控制熔融玻璃的流量的、管徑在玻璃流出管10中最小的縮徑部4，從而流出部(下游區(qū)域部)6及流出前端部7 (流出口 8)不會(huì)對(duì)流量產(chǎn)生影響，可操作溫度范圍拓寬。并且，在下述說明中，為了方便，將流出部6和流出前端部7加以區(qū)分，流出部6和流出前端部7構(gòu)成下游區(qū)域。流出前端部7的內(nèi)徑與流出部6的內(nèi)徑大小相同，兩者只在外徑上有所不同。流出前端部7的下端部構(gòu)成流出口 8。為了在流出部(下游區(qū)域部)6的上游設(shè)置縮徑部4，本發(fā)明中，在上游區(qū)域部2與中游區(qū)域之間設(shè)置錐形管部3，從中游區(qū)域至下游區(qū)域(由流出部6、流出前端部7及流出口8構(gòu)成)間設(shè)置倒錐形管部5。該 流出部(下游區(qū)域部)6的長(zhǎng)度因管道拓寬時(shí)的影響、即因熔融玻璃的流速分布增大，故設(shè)為只要能將該增大的流速分布最低限均勻化的長(zhǎng)度即可，后面將對(duì)長(zhǎng)度進(jìn)行說明。此外，下述的熔融玻璃的流速分布指的是玻璃流出管的任意的徑向截面中的管壁內(nèi)部 管中央部 管壁內(nèi)部上的分布。下面將對(duì)熔融玻璃在玻璃流出管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的流速及流速分布進(jìn)行說明。在熔融爐內(nèi)熔融后的熔融玻璃流入玻璃流出管10的上游區(qū)域部2時(shí)按規(guī)定的流速流動(dòng)，在管壁附近流動(dòng)的熔融玻璃流因受管壁的粘滯阻力而變?yōu)閷恿髁鲃?dòng)。然后，流入縮徑部4的熔融玻璃因管徑縮小而維持流速加速的層流狀態(tài)。將在此時(shí)的縮徑部4內(nèi)流動(dòng)的熔融玻璃的流速分布當(dāng)作基準(zhǔn)流速分布。然后，熔融玻璃流入倒錐形管部5。這時(shí)，因管徑漸漸增大，從而施加在熔融玻璃上的壓力下降，熔融玻璃的流速降低的同時(shí)，流速分布大于基準(zhǔn)流速分布。這是由于熔融玻璃流入倒錐形管部5時(shí)，雖然由于管徑漸漸增大，倒錐形管部5中央部的流速因壓力下降而變慢，但是與此相比，在倒錐形管部5的管壁附近流動(dòng)的熔融玻璃的流速因管壁阻力變得更慢的緣故。接著，熔融玻璃流入下游區(qū)域的流出部6時(shí)，熔融玻璃的流速一下子降低。然后，熔融玻璃流入流出部6后，流速分布開始變小，并在流出部6內(nèi)行進(jìn)規(guī)定距離后變均勻化。流速分布變均勻化后，熔融玻璃開始恢復(fù)為層流，流速分布漸漸變大。但是，本發(fā)明中，以小于基準(zhǔn)流速分布且流速分布變均勻化的狀態(tài)、或者接近于流速分布變均勻化的狀態(tài)的狀態(tài)自流出口 8流出。這是因?yàn)楸景l(fā)明的管中在流出部6設(shè)有未圖示的加熱單元，由該加熱單元對(duì)在流出部6的管壁附近流動(dòng)的熔融玻璃進(jìn)行加熱，從而粘度變低，使熔融玻璃能夠維持均勻化的狀態(tài)或者以接近于均勻化狀態(tài)的狀態(tài)自流出口8流出。為了限制從中游區(qū)域(縮徑部4)至下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的熔融玻璃的流速分布以及/或者流速，中游區(qū)域(縮徑部4)及下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的管徑(內(nèi)徑)在各自的部位為一定，也就是說，管內(nèi)的空腔部可形成為圓柱狀。例如，流出部6和流出前端部7的內(nèi)徑D2與縮徑部4的內(nèi)徑Dl的比(D2/D1)需要大于1，太小則難以獲得流速限制效果，故希望D2/D1的比在1. 05以上，優(yōu)選在1. 40以上，更優(yōu)選在2. 00以上。并且，優(yōu)選在2. 25以上，更優(yōu)選在2. 50以上，進(jìn)一步優(yōu)選在2. 70以上，3. 00以上也可以。D2/D1的比的上限可由選用的玻璃種類、平均每天的生產(chǎn)量、在倒錐形管部5及/或下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的內(nèi)部不發(fā)生玻璃的剝離的范圍決定，可以是3. 20以上，也可以是3. 50以上。綜上所述，優(yōu)選D2/D1滿足下式。1. 05 芻 D2/D1...... (I)式此外，為了將至中游區(qū)域(縮徑部4)及下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的熔融玻璃的流速限制在希望的速度分布，例如可設(shè)下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的管長(zhǎng)L2與縮徑部4的管徑Dl的比(L2/D1)為100以下，更優(yōu)選在90以下，可進(jìn)一步優(yōu)選在85以下。并且，上限可根據(jù)選用的玻璃種類、平均每天的生產(chǎn)量決定，優(yōu)選在80以下，更優(yōu)選在78以下，進(jìn)一步優(yōu)選在77以下，75以下也可以。因L2/D1的比太小則難以獲得限制效果，故希望L2/D1的比在30以上，優(yōu)選在40以上，更優(yōu)選在55以上。至于下限，也可考慮與上述同樣的情況，優(yōu)選在65以上，更優(yōu)選在70以上，73以上也可以。本發(fā)明中，L2/D1的比例如在30以上，優(yōu)選在40以上，更優(yōu)選在55以上，進(jìn)一步優(yōu)選在60以上。綜上所述，優(yōu)選L2/D1滿足下式。30 芻 L2/D1 芻 100...... (2)式

為了高效限制至中游區(qū)域(縮徑部4)及下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的熔融玻璃的流速，例如可設(shè)下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的管長(zhǎng)L2與下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的管徑D2的比(L2/D2)為60以下，更優(yōu)選在55以下，可進(jìn)一步優(yōu)選在53以下。上限可根據(jù)選用的玻璃種類、平均每天的生產(chǎn)量決定，優(yōu)選在51以下，更優(yōu)選在50以下，進(jìn)一步優(yōu)選在48以下，更進(jìn)一步優(yōu)選在45以下，43以下也可以。因L2/D2的比太小則難以獲得限制效果，故希望L2/D2的比在15以上，優(yōu)選在20以上，更優(yōu)選在21以上，23以上也可以。并且，下限也可考慮與上述同樣的情況，優(yōu)選在25以上，更優(yōu)選在27以上，進(jìn)一步優(yōu)選在29以上，更進(jìn)一步優(yōu)選在30以上，32以上也可以。綜上所述，優(yōu)選L2/D2滿足下式。15 芻 L2/D2 芻 60...... (3)式此外，與上述的縮徑部4的管徑、管長(zhǎng)以及下游區(qū)域(流出部6和流出前端部7)的管徑、管長(zhǎng)的比一道，從生產(chǎn)效率的觀點(diǎn)出發(fā)，可將縮徑部4的管長(zhǎng)LI與縮徑部4的管徑Dl的比(L1/D1)設(shè)為10以上，更優(yōu)選在20以上，并可進(jìn)一步優(yōu)選在30以上。下限可根據(jù)上述的理由確定，可在50以上，優(yōu)選在70以上，更優(yōu)選在90以上，更進(jìn)一步優(yōu)選在100以上，110以上也可以。至于上限，可考慮與上述同樣的情況，可在200以下，優(yōu)選在190以下，更優(yōu)選在180以下，更進(jìn)一步優(yōu)選在170以下，160以下也可以。綜上所述,優(yōu)選L1/D1滿足下式。10 芻 L1/D1 芻 200...... (4)式
鉬制玻璃流出管的各區(qū)域的管徑、長(zhǎng)度、流出口的直徑根據(jù)所使用的玻璃的流出粘度、液相溫度、比重、及平均每天的玻璃原材料的生產(chǎn)量等而被最優(yōu)化。本發(fā)明中，例如通過未圖示的通電加熱式的加熱器等溫度控制裝置對(duì)玻璃流出管10以及經(jīng)由玻璃流出管10對(duì)熔融玻璃加熱，可將熔融玻璃的溫度控制在最合適的溫度。通過預(yù)先設(shè)置至少在圓周上環(huán)繞流出口 8的通電加熱式加熱器，從而能夠獨(dú)立地對(duì)流出口 8進(jìn)行加熱。除此之外，不僅是流出口 8，還可將溫度控制裝置設(shè)置在想獨(dú)立加熱的部位，既可對(duì)流出口 8和流出前端部7進(jìn)行獨(dú)立加熱，也可除流出口 8和流出前端部7之外還對(duì)流出部6進(jìn)行獨(dú)立加熱。上述實(shí)施例中，可將溫度控制裝置分別設(shè)置在流出口 8、流出前端部7及流出部6來獨(dú)立地進(jìn)行溫度控制。作為進(jìn)行溫度設(shè)定的手段，例如可將玻璃流出管的縮徑部4中的溫度設(shè)定得低于玻璃流出管的其它部分的溫度，或者將它們?cè)O(shè)置在相同溫度。本實(shí)施例中，將流出口 8、流出前端部7及流出部6的溫度設(shè)置在相同溫度，且其溫度設(shè)定得高于縮徑部的溫度。通過進(jìn)行這樣的溫度設(shè)定，可將流出部8的管壁附近的熔融玻璃的速度降低抑制在最小限，并能保持熔融玻璃的溫度分布均勻的狀態(tài)使熔融玻璃流出。至此，對(duì)縮徑部為玻 璃流出管的管徑最小的部分的情況進(jìn)行了說明，但并不限于縮徑部就是該管道的管徑最小的部位。例如，在玻璃流出管的縮徑部的上游側(cè)(熔融玻璃的流向)可有內(nèi)徑比縮徑部中的內(nèi)徑更小的部分。這時(shí)，優(yōu)選控制縮徑部及內(nèi)徑比縮徑部的內(nèi)徑更小的部位的溫度，以控制在管道中流動(dòng)的熔融玻璃的流量。并且，玻璃流出管還可以是縮徑部的一端與蓄積熔融玻璃的熔融槽連接的結(jié)構(gòu)。(現(xiàn)有技術(shù)例)相對(duì)比地，圖1是現(xiàn)有技術(shù)的玻璃流出管的一例結(jié)構(gòu)的說明圖，玻璃流出管20具有一側(cè)與熔融槽11連接的上游區(qū)域部12、一側(cè)與所述上游區(qū)域部12連接且管徑形成為漸漸變小的錐形管部13、一側(cè)與所述錐形管部13連接且管徑形成為最小的縮徑部14、以及一側(cè)與所述縮徑部14連接且在另一側(cè)具有熔融玻璃的管流出口 16的流出前端部15。該現(xiàn)有技術(shù)的玻璃流出管20與上述圖2所示的本發(fā)明采用的玻璃流出管10不同，其管徑形成為最小的流量控制支配部、即縮徑部14不是設(shè)置在中游區(qū)域，而是設(shè)置在下游區(qū)域，其結(jié)果，與該縮徑部14連接的流出前端部15上的熔融玻璃的流出口 16的直徑只能處于小的狀態(tài)來流出熔融玻璃。因此，流出時(shí)的熔融玻璃的流出速度處于快的狀態(tài)，保持為層流從流出口流出，鑄模上的特定部位點(diǎn)狀升溫，無法獲得穩(wěn)定且高均質(zhì)的玻璃成型體。相對(duì)于此，本發(fā)明中采用的玻璃流出管10如前所述，在流出部6及流出前端部7的上游設(shè)置縮徑部4，從而流出部6及流出前端部7對(duì)與溫度相對(duì)而言的流量的影響小，故可操作溫度范圍變大的同時(shí)，通過拓寬該流出前端部7上的管流出口(流出口)8，從而能夠起到前述三個(gè)效果以及此三個(gè)效果的協(xié)同作用的效果。具體而言，舉出采用同一玻璃種類且平均每天的玻璃原材料的生產(chǎn)量相同時(shí)的一個(gè)例子，現(xiàn)有的玻璃流出管20和本發(fā)明中采用的玻璃流出管10的全長(zhǎng)分別為1500mm，縮徑部14和縮徑部4的直徑和全長(zhǎng)分別為3. Omm和350mm，管流出口 16和8的直徑分別為
3.Omm和7. 5mm,自流出口 16和8流出的熔融玻璃的每單位體積的表面積分別為2444mm2/sec和978mm2/sec，本發(fā)明的玻璃流出管10可獲得穩(wěn)定、高均質(zhì)且高品質(zhì)的光學(xué)玻璃。下面將用例子舉出優(yōu)選應(yīng)用本發(fā)明的玻璃。[含有硼酸鑭的玻璃]本發(fā)明中采用的含有硼酸鑭的玻璃指的是含有B2O3和La2O3作為玻璃成分的玻璃，優(yōu)選適用滿足下述條件(I) (5)的玻璃。(I)玻璃的組成按氧化物換算含有3質(zhì)量％至50質(zhì)量％B203和10質(zhì)量％至60質(zhì)量％La203的玻璃，其中，含有3質(zhì)量％至30質(zhì)量％B203和20質(zhì)量％至60質(zhì)量％La203的玻璃更優(yōu)選。(2)折射率nd在1.60以上的玻璃，尤其是具有滿足下式(i)的折射率nd、阿貝數(shù)Vd的玻璃更優(yōu)選。nd ^ 2. 085 — O. 0075X vd ( vd 芻 62)......式(i)從維持玻璃的熱穩(wěn)定性的觀點(diǎn)出發(fā)，以2. 20作為折射率nd的上限目標(biāo)即可。并且，以17作為阿貝數(shù)vd的下限目標(biāo)即可。(3)優(yōu)選比重在4. O以上的玻璃，其中，更優(yōu)選比重在4. 5以上的玻璃，進(jìn)一步優(yōu)選比重在4. 7以上的玻璃，更進(jìn)一步優(yōu)選比重在5. O以上的玻璃。比重的上限以6為基準(zhǔn)即可。(4)優(yōu)選液相溫度下的粘度在5. OdPa-s以下的玻璃，進(jìn)一步優(yōu)選液相溫度下的粘度在4. 5dPa · s以下的玻璃，其中，更優(yōu)選適用于所述粘度在3. OdPa · s以下的玻璃。

(5)液相溫度在600°C以上的玻璃是優(yōu)選的，液相溫度在650°C以上的玻璃是進(jìn)一步優(yōu)選的，其中，更優(yōu)選適用于液相溫度在900°C以上的玻璃。進(jìn)一步優(yōu)選適用于任意組合上述條件(I) (5)的玻璃。[含氟玻璃]本發(fā)明中采用的含氟玻璃指的是含F(xiàn)作為玻璃成分的玻璃，可列舉出含氧和氟作為陰離子成分的玻璃。對(duì)于這種玻璃，可列舉出像下述這樣的玻璃。作為含氟玻璃，具有F_含量在10陰離子％至80陰離子％以上、而02_含量在20陰離子％至90陰離子％以下的玻璃、F-含量在25陰離子％至80陰離子％以上、而O2-含量在20陰離子％至75陰離子％以下的玻璃等。含氟玻璃作為阿貝數(shù)vd在62以上、尤其是在66以上的低分散性玻璃、或具有異常部分分散性的光學(xué)元件材料是有效的。共含95陰離子％以上的02_和F_作為陰離子成分且F_的含量在O.1陰離子％以上的玻璃。下面，對(duì)采用本發(fā)明的玻璃成型體制造方法獲得的玻璃原材料的光學(xué)元件制造方法進(jìn)行說明。[光學(xué)元件制造方法]本發(fā)明的光學(xué)元件制造方法是通過上述方法制造玻璃原材料并對(duì)該玻璃原材料進(jìn)行成型和/或加工制作光學(xué)元件的方法。下面，對(duì)本發(fā)明的光學(xué)元件制造方法的實(shí)施方式進(jìn)行說明。(第一實(shí)施方式)第一實(shí)施方式是通過上述方法制作玻璃成型體并對(duì)該玻璃成型體進(jìn)行機(jī)械加工制作光學(xué)元件的光學(xué)元件制造方法。例如，通過對(duì)玻璃原材料實(shí)施切削、磨削、拋光等機(jī)械加工，從而可獲得球面透鏡等光學(xué)元件。(第二實(shí)施方式)第二實(shí)施方式是通過上述方法制作玻璃成型體并對(duì)該玻璃成型體進(jìn)行機(jī)械加工制作壓制成型用玻璃原材料、加熱軟化該玻璃原材料后用成型模具進(jìn)行壓制成型、即具有壓制成型工序的光學(xué)元件制造方法。作為第二實(shí)施方式，具有通過壓制成型工序使近似于目標(biāo)光學(xué)元件的形狀的光學(xué)元件坯料成型并對(duì)該坯料進(jìn)行磨削、拋光制作光學(xué)元件的方法、和在壓制成型工序中對(duì)該玻璃原材料進(jìn)行精密模壓成型來制作光學(xué)元件的方法。對(duì)于后者、也就是通過精密模壓成型來制作光學(xué)元件的方法，可列舉出采用成型面被賦予細(xì)致的面形狀的成型模具并使玻璃原材料和成型模具一起加熱軟化進(jìn)行壓制成型而將成型面的面形狀轉(zhuǎn)印到玻璃原材料來制作非球面透鏡等光學(xué)元件的方法(等溫加熱方式的精密模壓成型)、以及采用成型面被賦予細(xì)致的面形狀的成型模具并預(yù)先對(duì)玻璃原材料和成型模具分別加熱、將軟化的玻璃原材料供應(yīng)至成型模具內(nèi)后進(jìn)行壓制成型而將成型面的面形狀轉(zhuǎn)印到玻璃原材料來制作非球面透鏡等光學(xué)元件的方法(非等溫加熱方式的精密模壓成型)等。通過上述方法，可制作諸如透鏡、棱鏡等各種光學(xué)元件。并且，作為透鏡的例子，可列舉出透鏡面為球面或非球面或其組合的凹彎月形透鏡、凸彎月形透鏡、雙凸透鏡、雙凹透鏡、平凸透鏡、平凹透鏡等各種透鏡。對(duì)于光學(xué)元件的表面，可根據(jù)需要涂覆防反射膜等、或進(jìn)行倒角加工、定心加工。并且，為提高壓制時(shí)玻璃原材料的延伸性、或防止玻璃原材料與成型模具熔接，也可在成型模具的成型面成膜碳涂層等 薄膜?？刹捎矛F(xiàn)有的已知方法作為成膜的方法，例如可列舉出濺射法、化學(xué)氣相沉積法(CVD)法等。[實(shí)施例]下面，根據(jù)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)的說明。本發(fā)明并不因這些例子而被限定。此外，在制造各例子中得到的玻璃成型體時(shí)是否產(chǎn)生了燒粘是通過目測(cè)來進(jìn)行確認(rèn)評(píng)價(jià)。實(shí)施例1制作圖2所示的玻璃流出管10。各區(qū)域部的尺寸和溫度如下示。熔融槽I (蓄積熔融玻璃的熔融槽)的溫度1300°C ;上游區(qū)域部2的管徑(內(nèi)徑)7. 5mm、長(zhǎng)度650mm、溫度1280°C ;錐形管部3的溫度1280°C ;縮徑部4的管徑(內(nèi)徑)3. 5mm、長(zhǎng)度350mm、溫度1260°C ;倒錐形管部5的溫度1260°C ;流出部(下游區(qū)域部)6的直徑7. 5mm、長(zhǎng)度包含流出前端部7在內(nèi)為250mm、溫度1280°C ;流出前端部7的直徑7. 5mm ;管流出口 8的熔融玻璃溫度1280°C。采用所述玻璃流出管10，使下述玻璃A的熔融液以120cm3/min的流量流動(dòng)來制造玻璃成型體。此時(shí)，既沒有看到與玻璃的鑄模的燒粘，也沒有看到鑄模的損耗、劣化。此外，流出部(下游區(qū)域部)的管徑D2與縮徑部的管徑Dl的比(D2/D1)為2. 5，流出部(下游區(qū)域部)的管長(zhǎng)L2與縮徑部的管徑Dl的比化2/1)1)為83.3，流出部(下游區(qū)域部)的管長(zhǎng)L2與流出部(下游區(qū)域部)的管徑D2的比(L2/D2)為33. 3，縮徑部的管長(zhǎng)LI與縮徑部的管徑Dl的比(L1/D1)為100。本實(shí)施例中采用的玻璃A的特性如下。采用了滿足上述條件(I) (5)的含硼酸鑭的玻璃。〈玻璃A的特性〉比重5.42密度P 5. 42g/cm3流出粘度0.23Pa · s折射率(nd):1. 88300阿貝數(shù)(vd):40.80液相溫度1240°C液相溫度下的粘度μ 0. 27Pa · s運(yùn)動(dòng)粘度V 0. 50cm2/s實(shí)施例2制作圖2所示形狀的玻璃流出管10。采用在全長(zhǎng)2000mm的玻璃流出管10中將內(nèi)徑4mm、長(zhǎng)度500mm的縮徑部設(shè)置在中游區(qū)域并在其下游具有直徑7mm、長(zhǎng)度300mm的流出部的結(jié)構(gòu)的流出管，在 流量200mm2/min、流出粘度O. 30Pa *s的條件下使下述玻璃B連續(xù)成型為15mm厚的棒狀，既沒有看到與鑄模的燒粘，也沒有看到鑄模的損耗、劣化。需要說明的是，上游區(qū)域的管徑(內(nèi)徑)設(shè)為8mm。此外，流出部(下游區(qū)域部)的管徑D2與縮徑部的管徑Dl的比(D2/D1)為1.75，流出部(下游區(qū)域部)的管長(zhǎng)L2與縮徑部的管徑Dl的比(L2/D1)為75. 00，流出部(下游區(qū)域部)的管長(zhǎng)L2與流出部(下游區(qū)域部)的管徑D2的比(L2/D2)為42. 86，縮徑部的管長(zhǎng)LI與縮徑部的管徑Dl的比(L1/D1)為125。本實(shí)施例中采用的玻璃B的特性如下。本實(shí)施例中與上述實(shí)施例同樣，也采用了滿足上述條件(I) (5)的含硼酸鑭的玻璃。〈玻璃B的特性〉比重4.73密度P 4. 73g/cm3流出粘度0.37Pa · s折射率(nd):1. 83481阿貝數(shù)(Vd) :42· 72液相溫度1130°C液相溫度下的粘度μ 0. 32Pa · s運(yùn)動(dòng)粘度μ 0. 68cm2/s實(shí)施例3如圖3所示，本實(shí)施例中制作與上述實(shí)施例中的玻璃流出管10不同結(jié)構(gòu)的玻璃流出管30。各區(qū)域部的尺寸及溫度如下示。熔融槽31的溫度1300°C ;上游區(qū)域縮徑部32的管徑(內(nèi)徑):4mm、長(zhǎng)度1250mm、溫度1270°C ;倒錐形管部33的溫度1270°C ;流出部(下游區(qū)域部)34的內(nèi)徑8. 5mm、長(zhǎng)度包含流出前端部35在內(nèi)為250mm、溫度1280°C ;流出前端部35的直徑8. 5mm ;管流出口 38的熔融玻璃溫度1280°C。本實(shí)施例中采用玻璃流出管30，使上述玻璃B的熔融液以120cm3/min的流量流動(dòng)來制造玻璃成型體。此時(shí)，既沒有看到與鑄模的燒粘，也沒有看到鑄模的損耗、劣化。在上述實(shí)施例1 3中,借助上述結(jié)構(gòu),通過流速降低效果、流速分布減少效果、位點(diǎn)擴(kuò)大效果，能夠減少揮發(fā)變質(zhì)的表面部分進(jìn)入成型體內(nèi)部，并能高效、穩(wěn)定地生產(chǎn)光學(xué)均質(zhì)的玻璃成型體。在本發(fā)明中，采用上述實(shí)施例1 3中獲得的玻璃成型體，通過上述方法(第一實(shí)施方式和第二實(shí)施方式)獲得光學(xué)兀件。比較例I制作圖1所示的玻璃流出管20。各區(qū)域部的尺寸和溫度如下示。熔融槽I的溫度1300°C ;位于縮徑部上游側(cè)的上游區(qū)域部12的管徑(內(nèi)徑)
7.5mm、長(zhǎng)度950mm、溫度1285°C ;錐形管部13的溫度1285°C ;縮徑部14的管徑3. 0mm、長(zhǎng)度包含流出前端部15在內(nèi)為350mm、溫度1255°C ;流出前端部15的溫度1230°C ;流出前端部15的流出口 16的管徑3. 0mm。采用所述玻璃流出管20，使上述玻璃A的熔融液以120cm3/min的流量流動(dòng)來制造玻璃成型體。此時(shí),在得到的玻璃成型體上發(fā)生了燒粘。比較例2制作圖1所示的玻璃流出管20。各區(qū)域部的尺寸等如下示。采用全長(zhǎng)為2000mm、從上游至下游具有管徑(內(nèi)徑)8mm且長(zhǎng)度1200mm的區(qū)域、管徑(內(nèi)徑)7mm且長(zhǎng)度300mm的區(qū)域、以及直徑4mm且長(zhǎng)度500mm的流出部的結(jié)構(gòu)的流出管，在流量200cm3/min、流出粘度0. 3Pa · s的條件下使比重為4. 7的高折射率系玻璃(上述玻璃B)連續(xù)成型為15mm厚的棒狀，在得到的玻璃成型體上產(chǎn)生了燒粘，為次品。比較例3制作圖1所示的玻璃流出管20。各區(qū)域部的尺寸等如下示。米用全長(zhǎng)為2000mm、在距流出前端80mm的位置處設(shè)有內(nèi)徑為4mm而長(zhǎng)度為40mm的縮徑部、且在其下游呈錐形狀連續(xù)擴(kuò)大為流出部直徑為7mm的結(jié)構(gòu)的流出管，在流量200cm3/min、流出粘度0. 3Pa · s的條件下使比重為4. 7的高折射率系玻璃(上述玻璃B)連續(xù)成型為15mm厚的棒狀，在得到的玻璃成型體上產(chǎn)生了燒粘。需要說明的是，在上述實(shí)施例中列出了流出粘度為0. 23Pa · s和0. 30Pa · s的例子，但并不局限于此。流出粘度優(yōu)選在0.1Pa *s 0. 5Pa *s的范圍，更優(yōu)選在0. 2Pa *s
0.4Pa · s的范圍。并且，在上述實(shí)施例中列出了熔融玻璃從上游區(qū)域部流向縮徑部后再流入流出部(下游區(qū)域部)的例子、以及從縮徑部流入流出部(下游區(qū)域部)的例子，但并不局限于此，縮徑部位于流出部(下游區(qū)域部)的上游且管直徑小于流出部(下游區(qū)域部)的管直徑并使之能控制熔融玻璃的流出速度、流出分布即可。也就是說，從縮徑部流向流出部(下游區(qū)域部)即可。此外，列出了縮徑部設(shè)于玻璃流出管中管徑最小的部位的例子，但如上所述，并不局限于此，也可以將縮徑部設(shè)置在管徑第二小的部位或管徑更大的部位。這時(shí)，進(jìn)行縮徑部的溫度控制，優(yōu)選縮徑部的流量調(diào)整功能高于管徑小的部位。對(duì)于將流量調(diào)整功能設(shè)定在管內(nèi)的哪個(gè)部位，可考慮到熔融玻璃的組成、粘度、流出量、管直徑/尺寸，控制溫度調(diào)整單元來確定。[產(chǎn)業(yè)上的可利用性]通過本發(fā)明的玻璃成型體制造方法、以及采用通過該方法獲得的玻璃成型體來制造光學(xué)透鏡等光學(xué)元件的光學(xué)元件制造方法，從而可用穩(wěn)定性低(易結(jié)晶)的玻璃、高比重高折射率的玻璃等來獲得高均質(zhì)、高品質(zhì)的玻璃成型體及光學(xué)元件。符號(hào)說明1、11、31熔融槽2、12上游區(qū)域部3、13錐形管部4、14、32縮徑部5、33倒錐形管部6、34流出部(下游區(qū)域部)7、15、 35流出前端部 8、16管流出口(流出口)10玻璃流出管20現(xiàn)有的玻璃流出管30玻璃流出管
權(quán)利要求
1.一種玻璃成型體的制造方法，在所述玻璃成型體的制造方法中，使蓄積在容器內(nèi)的熔融玻璃通過與所述容器連接的玻璃流出管流下并自所述玻璃流出管的流出口流出而連續(xù)流入到配置在所述流出口下方的鑄模中成型后將成型的玻璃成型體取出，所述玻璃成型體的制造方法其特征在于， 將包括在一端具有玻璃流出口的流出部、和將所述熔融玻璃導(dǎo)向所述流出部且內(nèi)徑小于所述流出部的內(nèi)徑的縮徑部的所述玻璃流出管用作所述玻璃流出管，使在所述玻璃流出管中流動(dòng)的熔融玻璃流的直徑擴(kuò)大后流出，并且， 在保持鑄模內(nèi)的所述熔融玻璃的液位低于所述玻璃流出管的所述流出口的狀態(tài)的同時(shí)，使熔融玻璃流入鑄模內(nèi)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的玻璃成型體的制造方法，其特征在于， 所述玻璃成型體的制造方法中采用在所述縮徑部與所述流出部之間具有內(nèi)徑逐漸增大的倒錐形管部的玻璃流出管。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的玻璃成型體的制造方法，其特征在于， 所述玻璃成型體的制造方法中采用所述流出部的內(nèi)徑為一定的玻璃流出管。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的玻璃成型體的制造方法，其特征在于， 所述玻璃成型體的制造方法中采用能對(duì)所述玻璃流出管的所述流出部獨(dú)立加熱的加熱裝置來對(duì)所述流出部進(jìn)行加熱。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的玻璃成型體的制造方法，其特征在于， 將所述玻璃流出管的所述流出部的溫度設(shè)為高于所述縮徑部的溫度的溫度。
6.一種光學(xué)元件的制造方法，其特征在于， 根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的方法制作玻璃成型體，并將所述玻璃成型體加工成預(yù)定的大小及形狀，通過加熱進(jìn)行軟化，并借助成型模具進(jìn)行壓制成型。
7.一種光學(xué)元件的制造方法，其特征在于， 根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的方法制作玻璃成型體，并通過磨削、拋光、切削加工中任一種方法加工所述玻璃成型體。
8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的光學(xué)元件的制造方法，其特征在于， 所述玻璃光學(xué)元件是透鏡。
全文摘要
本發(fā)明提供了玻璃成型體的制造方法及采用其的光學(xué)元件的制造方法，其能夠采用穩(wěn)定性低(易結(jié)晶)的玻璃種類或高比重高折射率的玻璃等，使熔融玻璃連續(xù)流入鑄模內(nèi)，能夠穩(wěn)定制造高品質(zhì)的玻璃原材料。該方法中，使蓄積在容器內(nèi)的熔融玻璃通過與容器連接的玻璃流出管流下并自流出管的流出口流出而連續(xù)流入到配置在流出口下方的鑄模中成型后將玻璃成型體取出，其特征在于，將包括在一端具有玻璃流出口的流出部、和將熔融玻璃導(dǎo)向流出部且內(nèi)徑小于流出部的內(nèi)徑的縮徑部的玻璃流出管用作玻璃流出管，使在玻璃流出管中流動(dòng)的熔融玻璃流的直徑擴(kuò)大后流出，并在保持鑄模內(nèi)的熔融玻璃的液位低于玻璃流出管的流出口的狀態(tài)的同時(shí)，使熔融玻璃流入鑄模內(nèi)。
文檔編號(hào)C03B11/08GK103058497SQ20121037765
公開日2013年4月24日 申請(qǐng)日期2012年10月8日 優(yōu)先權(quán)日2011年10月7日
發(fā)明者內(nèi)田一彌, 渡邊義晴 申請(qǐng)人:Hoya株式會(huì)社