專利名稱：：混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種混凝土的添加劑，具體說是一種混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑。
背景技術(shù)：
：海洋環(huán)境下鋼筋混凝土構(gòu)筑物的過早破壞，是混凝土構(gòu)筑物劣化的典型表現(xiàn)?；炷翗?gòu)筑物遭受海水及其他腐蝕環(huán)境的劇烈腐蝕，往往幾年就出現(xiàn)了明顯的剝蝕、開裂以及鋼筋銹蝕等現(xiàn)象。長期以來對于海水及其他腐蝕環(huán)境的危害性沒有引起足夠的重視，對其研究也大多數(shù)是從單方面考慮鋼筋混凝土的腐蝕過程和構(gòu)筑物的使用條件，而忽視了與海洋環(huán)境或其他腐蝕環(huán)境的相互作用，所以深刻認(rèn)識海洋及其他腐蝕環(huán)境對混凝土構(gòu)筑物的腐蝕機理，是防止混凝土構(gòu)筑物過早腐蝕破壞，提高耐久性的前提。海洋及其他腐蝕環(huán)境對混凝土構(gòu)筑物的腐蝕作用主要表現(xiàn)在如下幾方面海水中的硫酸鹽對混凝土的膨脹性腐蝕作用；海水中的鎂鹽對混凝土的陽離子交換型腐蝕作用；海水中的氯鹽對混凝土的溶出型腐蝕作用；海洋性氣候干濕交替的物理作用；海工混凝土構(gòu)筑物在潮差區(qū)和浪濺區(qū)受到的凍融作用及硫酸鹽化學(xué)作用。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供一種能夠提高混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑。為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案-本發(fā)明所述的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑，包括如下重量份數(shù)的組份亞甲基萘磺酸鈉0.6-1.0克松香皂復(fù)合穩(wěn)泡劑0.01-0.02克鈉基膨潤土0.5-0.7克亞硝酸鈣或亞硝酸二環(huán)己烷0.9-1.1克硫酸鹽絡(luò)合劑1.0-1.1克抗?jié)B組分0.5-0.6克。所述抗?jié)B組分為有機硅烷復(fù)合物。經(jīng)科學(xué)試驗對比，使用該混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑可以明顯提高混凝土的防海水及海洋環(huán)境的腐蝕和破壞性能，混凝土的抗壓性能、體積穩(wěn)定性、抗?jié)B性、抗凍性、抗碳化能力、抗氯離子滲透性能、等多項指標(biāo)均有不同程度的提高。一、試驗材料及試驗方法1.1試驗材料及相關(guān)性能參數(shù)<table>tableseeoriginaldocumentpage4</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>1.2試驗方法1.2.1減水率試驗根據(jù)《混凝土外加劑》(GB8076—1997)規(guī)定，減水率為對落度基本相同時基準(zhǔn)混凝土和摻外加劑混凝土單位用水量之比。對落度按照GBJ80規(guī)定方法進行測定，減水率按下式計算式中Wk—減水率，W。一基準(zhǔn)混凝土單位用水量，Kg/m3;Wi—摻外加劑混凝土單位用水量，Kg/m3。試驗測得混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的減水率見表1一6。<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>1.2.2抗壓強度比試驗根據(jù)《混凝土外加劑》(GB8076—1997)規(guī)定，抗壓強度比以摻外加劑混凝土與基準(zhǔn)混凝土同齡期抗壓強度之比表示，摻外加劑與基準(zhǔn)混凝土的抗壓強度按GBJ81進行試驗和計算，抗壓強度比按下式計算-Sc式中Rs—抗壓強度比，％;St—摻外加劑混凝土的抗壓強度，MPa;Se—基準(zhǔn)混凝土的抗壓強度，MPa。摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的的混凝土不同齡期抗壓強度比試驗結(jié)果列于表1—7。<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>1.2.3坍落度經(jīng)時損失試驗參照《普通混凝土拌和物性能試驗方法》(GBJ80—85)分別測定混凝土剛出料、出料后30min及出料后60min時的坍落度?；炷脸隽虾罅⒓催M行坍落度測定試驗，所用混凝土拌和物裝模或不再使用，剩余的拌和料裝桶后覆蓋表面，防止水分過度散失。30min后將適量的拌和物倒入攪拌鍋中適度攪拌，出料后測定混凝土拌和物坍落度值。60min后重復(fù)上述步驟測定拌和物坍落度值。試驗表明通過不同時間的混凝土坍落度值變化，反映出混凝土的lh坍落度經(jīng)時損失不超過10%。為了進一步檢驗混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的性能及其與水泥及礦物摻合料的適應(yīng)性，試驗研究了混凝土坍落度經(jīng)時損失及其擴展度經(jīng)時損失。采用的混凝土配合比列于表l一8，混凝土坍落度經(jīng)時損失和擴展度經(jīng)時損失數(shù)據(jù)如表l一9所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>注l.F——粉煤灰，超量系數(shù)取1.5;2..S——礦渣粉，其摻加量為粉煤灰總量的25%。<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>由表l一9可見，單摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土在60min時坍落度值由初始的195mm下降到165mm，坍落度值下降15%。而摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑和礦物摻合料的混凝土60min時坍落度值在200mm左右，未出現(xiàn)大的坍落度損失，表現(xiàn)出當(dāng)混凝土采用CW混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑與礦物摻合料進行雙摻時較低的坍落度經(jīng)時損失和良好的坍落度保持性。也說明混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑與水泥和礦物摻合料具有良好的適應(yīng)性。這主要是因為粉煤灰為表面光滑的球狀玻璃體顆粒，對混凝土有明顯的增塑減水作用，其"形態(tài)效應(yīng)"和"解絮作用"得到了很好的體現(xiàn)。同時摻加粉煤灰與礦渣粉，使混凝土具有了更為優(yōu)良的微集料級配體系，從而有效地補償了混凝土的坍落度損失。試驗也表明，慘加礦物摻合料能顯著提高混凝土的流變性能。當(dāng)工程中采用混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑，并要求較低的坍落度經(jīng)時損失時，和礦物摻合料同時摻加使用具有更好的效果?；炷恋臄U展度也是其流動性的重要指標(biāo)，為了系統(tǒng)研究混凝土的流動性，也進行了混凝土擴展度經(jīng)時損失的測定。表1一9的試驗結(jié)果表明，礦物摻合料能顯著提高混凝土的擴展度，摻加礦物摻合料的混凝土初始擴展度比單摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土擴展度提高31%。粉煤灰和礦渣粉使混凝土拌合物表現(xiàn)出較低的擴展度經(jīng)時損失。1.2.4混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑對鋼筋銹蝕影響試驗參照《混凝土外加劑》(GB8076—1997)中鋼筋銹蝕快速試驗方法，檢驗外加劑對鋼筋的銹蝕作用及影響。1.儀器設(shè)備恒電位儀(輸出電流范圍不小于02000][lA，可連續(xù)變化02V，精度4%)、甘汞電極、定時鐘、銅芯塑料線、絕緣涂料(石蠟松香=9:1)、塑料有底活動模(尺寸40mmxl00mmxl50mm)。2.試驗步驟及注意事項(1)制作鋼筋電極將I級建筑鋼筋加工制成長度為100mm的電極，表面粗糙度最大允許值為1.6/rni的試件，用汽油、乙醇、丙酮依次浸擦除去油脂，并在一端焊上長130mm150mm的導(dǎo)線，再用乙醇仔細(xì)擦去焊油，在鋼筋的兩端，浸涂熱熔石蠟松香絕緣涂料，使鋼筋中間暴露長度為80mm，計算其表面積。經(jīng)過處理后的鋼筋放入干燥器內(nèi)備用，每組試件三根。(2)拌制新鮮砂漿采用水灰比0.5，灰砂比1:2配制砂漿，水為蒸餾水，砂為檢驗水泥強度用的標(biāo)準(zhǔn)砂，水泥為基準(zhǔn)水泥，干拌lmin，濕拌3min。外加劑按比例隨拌和水加入。(3)砂漿及電極入模把拌制好的砂漿澆入試模中，先澆一半(厚20mm左右)。將兩根處理好經(jīng)檢査無銹痕的鋼筋電極平行放在砂漿表面，間距40mm，拉出導(dǎo)線，然后灌滿砂漿抹平，并輕敲幾下側(cè)板，使其密實。(4)連接試驗儀器按圖l一l新拌砂漿極化電位測試裝置示意圖連接試驗裝置，電極輸入導(dǎo)線為集束導(dǎo)線，按規(guī)定將三個夾子分別接陽極鋼筋、陰極鋼筋和甘汞電極，以一根鋼筋作為陽極接儀器的"研究"與"+"接線孔，另一根鋼筋為陰極(即輔助電極)接儀器的"輔助"接線孔，再將甘汞電極的下端與鋼筋陽極的正中位置對準(zhǔn)，與新拌砂漿表面接觸，并垂直于砂漿表面，甘汞電極的導(dǎo)線接儀器的"參比"接線孔。(5)測試未通外加電流前，先讀出陽極鋼筋的自然電位V(即鋼筋陽極與甘汞電極之間的電位差值)。接通外加電流，并按電流密度50xl(^A/m、即50]uA/cm2)調(diào)整ptA表至需要值。同時開始計算時間，依次按2、4、6、8、10、15、20、25、30min分別記錄陽極極化電位值3.試驗結(jié)果處理方法以三個試驗電極測量結(jié)果的平均值，作為鋼筋陽極極化電位的測定值，以時間為橫坐標(biāo)，陽極極化電位為縱坐標(biāo)，繪制電位-時間曲線，如圖l所示的恒電流、電位一時間曲線分析圖。根據(jù)電位一時間曲線判斷砂漿中的水泥、外加劑等對鋼筋銹蝕的影響。4.恒電流、電位一時間曲線圖分析電極通電后，陽極鋼筋電位迅速向正方向上升，并在短時間內(nèi)達(dá)到析氧電位值，經(jīng)30min測試，電位值無明顯降低，如圖l中的曲線①所示，屬鈍化曲線。表明陽極鋼筋表面鈍化膜完好無損，所測外加劑對鋼筋是無害的。通電后，陽極鋼筋電位先向正方向上升，隨著又逐漸下降，如圖1—2中的曲線②，說明鋼筋表面鈍化膜已經(jīng)部分受損。而圖1中的曲線③屬活化曲線，說明鋼筋表面鈍化膜破壞嚴(yán)重。這兩種情況均表明鋼筋鈍化膜已遭破壞。但這時對試驗砂漿中所含的水泥、外加劑對鋼筋銹蝕的影響仍不能做出明確的判斷，還必須再作硬化砂槳陽極極化電位的測量，或進行長期腐蝕試驗，以進一步判別外加劑對鋼筋有無銹蝕危害。通電后，陽極鋼筋電位隨時間的變化有時會出現(xiàn)圖1中曲線①和②之間的中間態(tài)情況，即電位先向正方上升至較高的正電位值(^+600mV)，持續(xù)一段穩(wěn)定時間，然后漸呈下降趨勢，如果電位值迅速下降，則屬第②項情況；如果電位值下降緩慢，且變化不多，則試驗和記錄電位的時間再延長30min，每5分鐘分別記錄陽極極化電位值，如果電位曲線保持穩(wěn)定不再下降，可認(rèn)為鋼筋表面尚能保持完好鈍化膜，所測外加劑對鋼筋是無害的，如果電位曲線繼續(xù)持續(xù)下降，可認(rèn)為鋼筋表面鈍化膜已經(jīng)破損而轉(zhuǎn)變?yōu)榛罨癄顟B(tài)，對于這種情況，還必須再作硬化砂漿陽極極化電位的測量，或進行長期腐蝕試驗，以進一步判別外加劑對鋼筋有無銹蝕危害。5.混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑對鋼筋銹蝕的影響研究鋼筋的銹蝕破壞被認(rèn)為是構(gòu)筑物耐久性降低的最主要原因，所以在GB8076-1997《混凝土外加劑》規(guī)程中，外加劑對鋼筋銹蝕作用做了明確的規(guī)定，外加劑對鋼筋不應(yīng)存在銹蝕危害。本試驗采用鋼筋銹蝕快速試驗方法(新拌砂漿法)，檢驗了混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑對鋼筋銹蝕的影響，由于混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑中含有防腐阻銹成分，所以同時對其效果做了檢驗。試驗參數(shù)與結(jié)果列于表1一10表l一13，試驗的恒電流、電位一時間曲線如圖2、圖3所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>由圖2可見，通電后陽極鋼筋電位迅速向正方向上升，在8min內(nèi)達(dá)到析氧電位值，經(jīng)30分鐘測試，電位無明顯降低，說明恒電流、電位一時間曲線均為鈍化曲線，即陽極鋼筋表面鈍化膜完好無損，表明混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑對鋼筋有鈍化作用。由圖3可見，當(dāng)摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑和NaCl時，曲線為活化曲線，說明鋼筋表面鈍化膜已經(jīng)破壞?；炷练栏桎P抗?jié)B劑含有阻銹成分，能使腐蝕電位呈陽性，具有阻銹作用，可以降低鋼筋銹蝕的潛在危害。但是，當(dāng)拌合物中含有過高的鹽量時(如采用海水作為拌和水的情況)，既使摻加阻銹劑，鋼筋仍然會出現(xiàn)強烈的銹蝕作用，所以在施工中應(yīng)該嚴(yán)格控制混凝土原材料中氯鹽含量，確保鋼筋不被腐蝕。1.2.4膨脹收縮試驗參照標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土長期性能和耐久性試驗方法》(GBJ82—85)進行試驗。本方法適用于測定混凝土試件在規(guī)定的溫、濕度條件下，不受外力作用所引起的長度變化。1.試件制備測定混凝土收縮時，采用100mmxl00mmx400mm的棱柱體試件作為試驗試件。試件兩端預(yù)埋銅制測頭。2.試驗儀器混凝土收縮儀、恒溫恒濕室(能使室溫保持在20士2'C，相對濕度保持在60±5%)等。3.試驗步驟及注意事項(1)混凝土試件在3天齡期時(從攪拌混凝土加水時算起)，從標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護室取出并立即移入恒溫恒濕室測定其初始長度，此后按照規(guī)定的時間間隔測量其變形讀數(shù)。由于采用的是非標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護試件，所以應(yīng)將試件在恒溫恒濕室內(nèi)先預(yù)置4h，在測量其初始值，以使它們具有同樣的溫度基準(zhǔn)。(2)測量前應(yīng)先用標(biāo)準(zhǔn)桿校正儀表的零點，并在測定過程中至少再復(fù)核12次。如果復(fù)核時發(fā)現(xiàn)零點與原值的偏差超過土0.01mm，調(diào)零后應(yīng)重新測定。(3)試件每次在收縮儀上放置的位置、方向均應(yīng)保持一致。試件上應(yīng)標(biāo)明相應(yīng)的記號。試件在放置及取出時間應(yīng)輕穩(wěn)仔細(xì)，勿使其碰撞表架及表桿，如果發(fā)生碰撞，則應(yīng)取下試件，重新以標(biāo)準(zhǔn)桿復(fù)核零占。"、NO(4)試件在恒溫恒濕室內(nèi)放置在不吸水的擱架上，底面架空，其總支撐面積不應(yīng)大于IOO乘試件截面邊長(mm)，每個試件之間應(yīng)至少留有30mm的間隙。4.混凝土收縮值按下式計算:式中ea—試驗期為t天的混凝土收縮值，t從測定初始長度時算起;Lb—試件的測量標(biāo)距，用混凝土收縮儀測定時，應(yīng)等于兩測頭內(nèi)側(cè)的距離，即混凝土試件的長度減去2倍測頭埋入深度，mm;L。一試件長度的初始讀數(shù)，mm;Lt一試件在試驗期為t時測得的長度讀數(shù)，mm。取三個值的算術(shù)平均值作為該混凝土的收縮值，計算精確到10X10—6。5.膨脹收縮性能研究混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑當(dāng)中復(fù)合了經(jīng)過憎水化處理的納米級鈉基膨潤土，其在混凝土硬化后，憎水層逐漸為堿性物質(zhì)所溶解，膨潤土吸收毛細(xì)孔中的水分或水泥顆粒表面上的吸附水產(chǎn)生膨脹，填充毛細(xì)孔和微小縫隙，顯著增加硬化混凝土的密實性、抗碳化性和抗干縮性，從而增加硬化混凝土的體積穩(wěn)定性。(1)收縮機理分析覃維祖先生認(rèn)為"人們對收縮給予了很大的關(guān)注，但引人關(guān)注的并不是收縮本身，而是由于它會引起開裂"。近年來，國內(nèi)外許多學(xué)者發(fā)現(xiàn)高性能混凝土存在早期收縮開裂的問題，其原因是在低水灰比或低水膠比的情況下，摻入較多具有相當(dāng)活性的礦物摻合料的混凝土?xí)a(chǎn)生自干燥(Self-drying或Self-desiccation),從而引起混凝土的自生收縮(AutogenousShrinkage)，使混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)受到損傷而產(chǎn)生微裂縫?；炷廉a(chǎn)生自干燥是由于外部環(huán)境相對濕度的影響，混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)微細(xì)孔內(nèi)自由水量自發(fā)地減小而弓I起的干燥現(xiàn)象，并導(dǎo)致混凝土的收縮變形。因此，認(rèn)真分析硬化混凝土的收縮特性，采取針對措施，對防止由此引起的開裂具有重要意義。(2)試驗結(jié)果與分析混凝土的配合比列于表1—14，混凝土不同齡期的膨脹收縮值列于表1一15，混凝土不同齡期的膨脹收縮變化曲線如圖4所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>注:檢測試件養(yǎng)護及檢測過程均在相對濕度為3050%，溫度為20士2'C的環(huán)境條件下進行。由表1一15可見，在3d齡期時，單獨摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土表現(xiàn)出微膨脹現(xiàn)象，主要是由于慘加的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑具有微膨脹成分，從而使其配制的混凝土收縮值較基準(zhǔn)混凝土試件有顯著的降低，這對于防止混凝土尤其是大體積混凝土的早期開裂是很重要的；慘加40%粉煤灰的混凝土試件收縮值為67x10—6，比基準(zhǔn)混凝土的收縮值75x10—6低11%，表現(xiàn)出早期的低收縮，主要是因為粉煤灰的活性較低，粉煤灰的大量摻加有利于減緩混凝土自身的水化速度，從而降低整體的收縮。而摻加10%礦渣粉的混凝土的收縮值分別為88x10—6，比基準(zhǔn)混凝土的收縮值分別高15%，收縮值逐漸增大，主要是由于礦渣的保水性較差，從而增大了混凝土試件的收縮值。由表1一15可見，礦物摻合料組分變化，混凝土的收縮值變化明顯，摻加40%粉煤灰的混凝土收縮值最先達(dá)到恒定，并小于同齡期的摻加礦渣的混凝土收縮值。隨著養(yǎng)護齡期的延長，摻加礦渣的混凝土試件表現(xiàn)出更大的收縮值。文獻的試驗也表明，摻加礦渣粉的混凝土的收縮值隨著礦渣粉摻量的增加而增大，本試驗中摻加礦渣粉的混凝土也同樣表現(xiàn)出隨著礦渣慘量的提高收縮增大的現(xiàn)象，從長期來看摻加礦渣粉的混凝土試件收縮要大于不摻礦渣粉的混凝土試件。過大的收縮造成混凝土開裂，對混凝土的防腐蝕和耐久性是不利的，試驗表明在復(fù)合礦物摻合料總摻量為40%時，粉煤灰和礦渣微粉的摻量比例應(yīng)不小于3:1。1.2.5抗?jié)B性試驗參照標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土長期性能和耐久性試驗方法》(GBJ82—85)進行試驗。本方法適用于測定硬化后混凝土的抗?jié)B等級。l.試件制備采用頂面直徑為175mm，底面直徑為185mm，高度為150mm的圓臺體。試件成型后24h拆模，用鋼絲刷刷去兩端面水泥漿膜，然后送入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護室中養(yǎng)護。試件養(yǎng)護至28天齡期進行試驗。2.試驗設(shè)備混凝土抗?jié)B儀、壓力試驗機、烘箱等。3.試驗步驟及注意事項(1)試件養(yǎng)護至試驗前一天取出，將表面晾干，然后在其側(cè)面涂一層熔化的密封材料，隨即在壓力機上，將試件壓入經(jīng)烘箱預(yù)熱后的試件套中，稍冷卻后，解除壓力，連同試件套裝在抗?jié)B儀上進行試驗。(2)試驗從水壓為O.lMPa開始。以后每隔8h增加水壓O.lMPa，并且隨時注意觀察試件端面的滲水情況。(3)當(dāng)6個試件中有3個試件端面呈有滲水現(xiàn)象時，即停止試驗，記下當(dāng)時的水壓。(4)在試驗過程中，如果發(fā)現(xiàn)水從試件周邊滲出，停止試驗，重新密封。4.試驗結(jié)果計算混凝土的抗?jié)B等級以每組6個試件中4個出現(xiàn)滲水時的最大壓力計算，如下所示P=10H—1式中P—抗?jié)B等級；H—6個試件中3個滲水時的水壓力，MPa。5.摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土的抗?jié)B性研究混凝土配合比及相關(guān)參數(shù)列于表1一16，其抗?jié)B性試驗結(jié)果列于表1—17。表1—16混凝土配合比及相關(guān)參數(shù)混凝土配合比/kg/m3抗壓強度/MPa序外加劑坍落含氣號CSGWFS類型用量度/cm量/%7d28d60d1442687腦23000一017.52.127.937.1'45.222236911031175223017.8421.04.925.735.546.5cw322369110311751675617.8421.05.227.141.749.2表1一17混凝土的抗?jié)B性序號施加的水壓力及滲水深度/mm14d28d10.4MPa水壓力時滲水深度透水0.6MPa水壓力時滲水深度透水22.0MPa水壓力時滲水深度353.5MPa水壓力時滲水深度1032.0MPa水壓力時滲水深度103.5MPa水壓力時滲水深度8由表1一17可見，混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑和礦物摻合料雙摻，配制的混凝土的抗?jié)B性能遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于基準(zhǔn)混凝土。14d齡期時基準(zhǔn)混凝土在0.4MPa的較低水壓力下就產(chǎn)生透水現(xiàn)象，而摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土在2.0MPa的水壓力下仍未發(fā)生透水，并且試樣的滲水高度均較低。28d齡期時摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土的抗?jié)B性與基準(zhǔn)混凝土相比具有更大程度的增長，在3.5MPa的水壓力下仍未發(fā)生透水，原因是混凝土中粉煤灰和礦渣粉的微集料效應(yīng)和二次水化反應(yīng)，以及經(jīng)過憎水化處理的納米級鈉基膨潤土吸收毛細(xì)孔中的水分或水泥顆粒表面上的吸附水產(chǎn)生膨脹，使混凝土孔徑細(xì)化，連通孔被堵塞，混凝土密實性提高，從而大幅提高了混凝土的抗?jié)B性能。表1一17中混凝土試件的滲水深度表明，雙摻粉煤灰和礦渣粉比單獨摻加粉煤灰具有更高的密實度和抗?jié)B能力，14d齡期時摻加復(fù)合礦物摻合料的混凝土滲水深度比單獨摻加粉煤灰的混凝土滲水深度低65%。因為硬化水泥漿體的密實度與膠凝材料粉體在拌水前的堆積狀態(tài)有密切關(guān)系，水泥粒徑最大，粉煤灰和礦渣粉次之(約為水泥平均粒徑的1/3—1/2)，這些膠凝材料經(jīng)過適當(dāng)比例的混合，使得拌水前混凝土中的膠凝材料具有比單一體系更加優(yōu)良的連續(xù)微級配形態(tài)。水化過程中不同粒徑的膠凝材料顆?；ハ嗵畛洌瑴p少了顆粒間的空隙，納米級鈉基膨潤土吸水?dāng)U散，填充更小的孔隙，從而進一步減少了復(fù)合膠凝材料體系凝結(jié)硬化后的總孔隙率，有效地降低混凝土的滲透性。表1一17數(shù)據(jù)表明，摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土具有更高的抗?jié)B能力，28D齡期3.5MPa水壓下滲水高度可降到10mm以下。主要是由于混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑中還含有引氣組分，吸附到氣一液界面上以后，表面自由焓降低，降低了溶液的表面張力，使混凝土拌合物在攪拌過程中極易產(chǎn)生許多微小的封閉氣泡，氣泡直徑和間隔大多在200jmi以下，從而提高了混凝土的保水能力，使混凝土拌合物的泌水性能大為減少。由于氣泡的阻隔，使混凝土拌合物中自由水的蒸發(fā)路線變的曲折、細(xì)小、分散，因而改變了毛細(xì)管的數(shù)量和特性，也使混凝土的抗?jié)B性顯著提高。1.2.6耐腐蝕系數(shù)試驗l.試件制備制作兩組混凝土試件，一組標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護7D后放入20土2X:的淡水中，另一組標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護7D后放入20土2t:海水中進行長期浸泡。養(yǎng)護至一定齡期后，按照GBJ81—85分別對兩組試件進行混凝土立方體抗壓強度試驗，并按照下式計算混凝土耐腐蝕系數(shù)耐腐蝕系數(shù)=4式中/i一在海水中長期浸泡的混凝土試件抗壓強度，MPa;/2—在淡水中長期浸泡的混凝土試件抗壓強度，MPa。2.耐腐蝕系數(shù)研究試驗采用的混凝土配合比及在海水中浸泡7個月的耐腐蝕系數(shù)列于表1一18。表1一18混凝土配合比及耐腐蝕系數(shù)序號混凝土配合比/Kg/m3強度/MPa耐腐蝕系數(shù)CSGWCWFS浸泡標(biāo)養(yǎng)1336883996175———31,037.30,832213779■175—1605333.235,30.94321377998017517.041605341.642.00.99*腐蝕介質(zhì)的化學(xué)成分<:1—為19000g/L,SO4217000mg/L，Na+為12655mg/L,Mg2+為2000g/L。*腐蝕介質(zhì)的配制說明為了加重介質(zhì)的腐蝕能力，腐蝕介質(zhì)是在海水中添加了一定數(shù)量的MgS042H20、MgCl26H20和NaS04后配制而成的。由表1—18可見，不摻礦物摻合料混凝土的強度經(jīng)海水長期浸泡后出現(xiàn)較大程度的降低，其耐腐蝕系數(shù)也最小。而復(fù)合慘加粉煤灰及礦渣粉的混凝土耐腐蝕系數(shù)為0.94，顯著提高了混凝土抗海水腐蝕的能力。因為Ca(OH)2和水化鋁酸鈣是造成水泥石腐蝕的主要因素，在混凝土中摻加活性礦物摻合料，部分取代了水泥的量，使C3A的相對含量有所降低，而且由于其二次水化反應(yīng)能大量消耗Ca(OH)2，從而能提高混凝土的耐腐蝕性能。同時摻加復(fù)合礦粉和混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土的抗腐蝕能力更強，其耐腐蝕系數(shù)達(dá)到0.99。這是由于混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑中含有防腐增密成分，防腐劑可與有害物質(zhì)化合成不溶性鹽類或絡(luò)合物，并借助于擴散作用從混凝土浸出。防腐劑還能抑制cr的活化作用或加速cr化合成難溶的水合氯鋁酸f丐，從而減緩其對鋼筋的直接影響。增密成分納米級鈉基膨潤土吸水?dāng)U散，填充微小的孔隙，顯著提高混凝土的密實度，因此有效地降低混凝土的滲透性，使腐蝕性介質(zhì)很難滲入混凝土內(nèi)部。1.2.7抗碳化試驗參照標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土長期性能和耐久性試驗方法》(GBJ82—85)第八章進行試驗。本方法適用于測定在一定濃度的二氧化碳?xì)怏w介質(zhì)中混凝土試件的碳化程度，以評定該混凝土的抗碳化能力。l.試件制備碳化試驗采用100mmxi00mmx400mm的棱柱體混凝土試件。在28天齡期進行碳化，碳化試驗前2天從養(yǎng)護室中取出，在6(TC下烘48h。經(jīng)烘干處理的試件，除留下一個側(cè)面外，其余表面用熱融的石蠟予以密封，在側(cè)面上順長度方向以10mm間距畫出平行線，作為預(yù)定碳化深度的測量點。2.試驗設(shè)備碳化箱、氣體分析儀、二氧化碳供氣裝置(氣瓶、壓力表及流量計)等。3.試驗步驟和注意事項(1)將經(jīng)過處理的試件放入碳化箱內(nèi)的鐵架上，各試件經(jīng)受碳化的表面之間的間距至少應(yīng)為50mm。(2)將碳化箱密封后，開動箱內(nèi)氣體對流裝置，徐徐沖入二氧化碳，并測定箱內(nèi)二氧化碳濃度，逐步調(diào)節(jié)二氧化碳的流量，使箱內(nèi)的二氧化碳濃度保持在5%左右。在整個試驗期間可用去濕裝置或放入硅膠，使箱內(nèi)的相對濕度控制在70±5%的范圍內(nèi)。碳化試驗應(yīng)在20士5。C的溫度下進行。(3)碳化到了3、7、14、28天時，取出各試件，破型后測定其碳化深度。在壓力試驗機上用劈裂法從一端開始破型。每次切除的厚度為試件寬度的一半，用石蠟將破型后試件的切斷面封好，再放入箱內(nèi)繼續(xù)碳化，直到下一個試驗期。(4)將切除所得的試件部分刮去斷面上殘存的粉末，隨即滴上濃度為1%的酚酞酒精溶液。經(jīng)30s后，按原先標(biāo)劃的10mm—個測量點用鋼板尺測出側(cè)面各點碳化深度。如果測點處的碳化分界線上剛好嵌有粗骨料顆粒，則可取該顆粒兩側(cè)處碳化深度的平均值作為該點的深度值，碳化深度精確至lmm。4.試驗結(jié)果計算混凝土在各試驗齡期時的平均碳化深度按下式計算式中5;—試件碳化t天后的平均碳化深度，mm;dj—側(cè)面上各測點的碳化深度，mm;n—側(cè)面上測點總數(shù)。'5.結(jié)果分析方法以各齡期計算所得的碳化深度繪制碳化時間與碳化深度的關(guān)系曲線，以表示在該條件下的混凝土碳化發(fā)展規(guī)律。6.抗碳化性能研究混凝土中Ca(OH)2與大氣中C02在合理的濕度條件下，發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成CaC03，稱為混凝土的碳化，其化學(xué)反應(yīng)式為Ca(OH)2+COz+H2O^CaC03+2H20隨著時間的增長，碳化可以提高混凝土自身的強度，但是混凝土的碳化作用使其產(chǎn)生碳化收縮，并降低混凝土的堿度，加速鋼筋的銹蝕，這對處于海洋環(huán)境中的鋼筋混凝土是極為不利的。本試驗針對摻加較多礦物摻合料的情況下混凝土的碳化性能進行了系統(tǒng)的研究，同時研究了不同標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護齡期對混凝土碳化性能的影響。(1)混凝土的抗碳化考慮到摻加較多復(fù)合礦物摻合料的早期作用效應(yīng)不明顯，為了充分發(fā)揮其對混凝土的良好作用效應(yīng)，對標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護28d的純水泥混凝土和標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護90d的摻礦粉混凝土進行快速碳化試驗，系統(tǒng)研究了摻加較多粉煤灰和復(fù)合礦物摻合料情況下混凝土的碳化性能，混凝土的配合比和快速碳化深度分別列于表1—19，各組混凝土的快速碳化曲線如圖l一5所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>如表1一19和圖4所示，對于各種混凝土，快速碳化3d時，碳化深度為68mm;快速碳化7d時，碳化深度為911mm，此后混凝土碳化深度開始出現(xiàn)較大的差異；快速碳化14d時，單獨摻加粉煤灰的混凝土試件碳化深度為16mm，比不摻慘合料的混凝土高18.7%?？焖偬蓟?8d時，單獨摻加粉煤灰的混凝土試件碳化深度達(dá)到21mm，比不摻摻合料的混凝土的碳化深度高30%，比慘加復(fù)合礦物摻合料的混凝土高20%38%。主要是因為摻加礦物摻合料尤其是單獨摻加粉煤灰的混凝土水化后，單位體積中可碳化物質(zhì)Ca(OH)2含量減少，而且由于活性礦物摻合料的二次水化反應(yīng)還要消耗一部分可碳化物質(zhì)Ca(0H)2，使其含量更少，故碳化速度加快。如圖4所示，單摻粉煤灰的混凝土碳化深度最大，其次是粉煤灰與礦渣粉雙摻的混凝土，不摻摻合料的混凝土碳化深度最小。綜上所述，摻加40%礦物摻合料的混凝土碳化深度大于不摻礦物摻合料的混凝土。在相同的快速碳化齡期時，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護90d的混凝土碳化深度略高于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護28d的純水泥混凝土，這與K.K.Sideris,的試驗結(jié)論相一致。主要是因為隨著養(yǎng)護齡期的延長，礦粉水化程度逐漸發(fā)展，混凝土密實度逐漸增大，從而有效地阻礙了二氧化碳?xì)怏w向混凝土內(nèi)部的擴散，減緩了混凝土碳化的進行。(2)碳化速度系數(shù)分析混凝土碳化特征曲線是表征混凝土碳化深度隨時間變化規(guī)律的曲線，如圖l一5所示?；炷恋奶蓟阅?，可以用混凝土的碳化速度系數(shù)a進行評定，所以對混凝土的碳化速度系數(shù)進行研究。國內(nèi)外的大量試驗表明，在正常的大氣條件下，混凝土碳化特征曲線，可用冪函數(shù)方程表示<formula>formulaseeoriginaldocumentpage25</formula>式中D—混凝土碳化深度，mm;t一混凝土碳化齡期，d;a—碳化速度系數(shù)。利用Origin中的自定義函數(shù)功能，采用上述函數(shù)對混凝土碳化特征曲線進行擬合，從而確定各組混凝土的碳化速度系數(shù)如表1一21及l(fā)一22所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>由表1一20可以看出，在不同的養(yǎng)護齡期下，單摻粉煤灰的混凝土均具有最高的碳化速度系數(shù)。如表1一20所示，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護28d的摻復(fù)合礦粉混凝土，當(dāng)粉煤灰與礦渣粉比例為3:1時，具有最低的碳化速度系數(shù)為2.844。隨著標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護齡期的增長，礦物摻合料的活性逐漸發(fā)揮出來，摻礦物摻合料的混凝土的碳化速度系數(shù)會逐漸減小。(3)構(gòu)筑物碳化年限預(yù)測文獻表明，可以利用混凝土快速碳化深度，預(yù)測不同保護層厚度的混凝土構(gòu)筑物的碳化年限-<formula>formulaseeoriginaldocumentpage25</formula>式中:(12—預(yù)測某齡期混凝土的自然碳化深度，mm;c^一快速法測定的混凝土深度，mm;t2—預(yù)測的自然碳化齡期，年；ti一快速法測定的碳化時間，年；G—快速碳化C02濃度，％;C2—預(yù)測建筑物周圍介質(zhì)C02平均濃度，一般取0.03%?；炷帘Ｗo層是海洋環(huán)境與鋼筋直接接觸的一道屏障，同時使鋼筋保持在一定的堿性環(huán)境中，阻止或減緩C02和氯離子的滲透，防止鋼筋遭受腐蝕。根據(jù)海洋環(huán)境下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)腐蝕破壞理論，混凝土的安全使用壽命除與混凝土本身材質(zhì)性能有關(guān)外，與混凝土保護層厚度的平方成正比，適當(dāng)?shù)卦黾颖Ｗo層厚度，可提高使用壽命。基于表1一19的7天快速碳化試驗數(shù)據(jù)，計算不同保護層厚度的混凝土構(gòu)筑物碳化年限如表1—21所示。表1一21混凝土構(gòu)筑物的碳化年限序號組成不同保護層厚度自然碳化所需時間預(yù)測/a10mm20mm30mm40mm50mm60mm1摻加cw3.212.828.851.280115.22摻加40%FA3.212.828.851.280115.2F:B=3:l4.015.835.663.298.8142.24F:B=2:12.610.623.842.366.195.2計算結(jié)果表明，除了礦渣粉摻量較大的第4組混凝土外，當(dāng)混凝土保護層為60mm時，均可以滿足設(shè)計基準(zhǔn)期為100年的要求。1.2.8抗氯離子滲透性能氯離子進入混凝土中通常有兩種途徑其一是"混入"，如采用含有氯離子的外加劑及使用海砂等；其二是"滲入"，并通過擴散、毛細(xì)孔吸收和滲透三種方式向混凝土內(nèi)部進行遷移[68]。由于氯離子的離子半徑很小，其在混凝土中的遷移能力較強，常穿過混凝土保護層并在鋼筋表面積聚，當(dāng)其質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過一定的臨界值時將導(dǎo)致鋼筋鈍化膜的破壞，進而引起鋼筋的銹蝕和構(gòu)筑物的破壞。氯離子在混凝土中的滲透性能，往往用混凝土中的氯離子含量和氯離子表觀擴散系數(shù)來表達(dá)。本課題中采用長期自然浸泡法研究了不同等級、不同組成比例復(fù)合礦物摻合料的混凝土抗氯離子滲透性能，包括不同深度上可溶性氯離子含量及其在混凝土中的滲透擴散過程。試驗參照《混凝土氯離子含量測定方法》測定海工混凝土在海水中自然浸泡7個月后的氯離子含量，參照《硬化混凝土氯離子總擴散系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)試驗方法》計算混凝土氯離子表觀擴散系數(shù)。1.自然浸泡法測定混凝土氯離子滲透性試驗參照上海市建筑科學(xué)研究院制定的《硬化混凝土氯離子總擴散系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)試驗方法》進行試驗。此試驗方法是通過測定氯離子在混凝土深度方向上的濃度分布，分析計算混凝土的氯離子總擴散系數(shù)。適用于海洋港口工程及受氯鹽侵蝕的混凝土結(jié)構(gòu)中氯離子總擴散系數(shù)的測試。(1)試驗設(shè)備及材料混凝土剖面切削機(切削精度應(yīng)達(dá)到0.25mm)、氯離子含量測定裝置(測量精度達(dá)到0.001%)、海水(其化學(xué)成分見表1一18下"*")、其他密封類材料。(2)試驗試件的制備實驗室成型尺寸為100mmxl00mmxi00mm的立方體混凝土試件，在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護7天，試驗時以三塊試件為一組。除一個側(cè)面作為暴露面外，其余各面包括暴露面上小于5mm的周邊，均以無溶劑型環(huán)氧涂料密封。(3)試驗步驟及注意事項①將養(yǎng)護至7天齡期的混凝土試件浸泡于海水中，并且使溶液液面離暴露面的距離不小于20mm，保持環(huán)境溫度為20±2°C。浸泡用的海水3個星期更換一次，待試件浸泡至規(guī)定齡期后取出。清除混凝土暴露表面殘渣(不可用水沖洗)，并打磨平整。②用混凝土剖面切削機，沿垂直暴露面的方向，對混凝土試樣按平行于暴露面的層面進行分層取樣。取樣層的厚度應(yīng)小于2mm，最外層取樣重量應(yīng)該滿足取樣混凝土粉末樣品均勻的最小重量。③參照上述的方法，測定混凝土粉末樣品中水溶性氯化物的氯離子含量，氯離子含量測量精度應(yīng)該達(dá)到0.001%。(4)試驗結(jié)果計算繪制在混凝土深度(距離暴露面m)上氯離子濃度(％)的分布曲線?；炷帘砻媛入x子濃度Cs，表觀擴散系數(shù)Da以及氯離子濃度分布曲線，用最小二乘法進行非線性回歸。氯離子濃度曲線中的第一點，即最外層點在回歸分析中應(yīng)剔除，其它各點滿足下式<formula>formulaseeoriginaldocumentpage28</formula>式中-C(X，t)一暴露時間為t時，深度X處的氯離子濃度，％;X—暴露面與取樣層間的距離(取樣層中心)，m;t—混凝土暴露在氯鹽環(huán)境中所持續(xù)的時間，S;Cs—混凝土暴露表面的氯離子濃度，％;Ci一混凝土初始氯離子濃度或本底濃度，。％，考慮到在原材料的選用時，己經(jīng)對氯離子的含量進行了嚴(yán)格的限定，同時為了簡化計算，取C'二0;Da—氯離子總擴散系數(shù)或表觀擴散系數(shù)，m2/s;erf—誤差函數(shù)，其值可以在常用的標(biāo)準(zhǔn)數(shù)學(xué)參考書中查取。Cs值是由回歸分析得出的理論值，并不是實際的表面氯離子濃度。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage29</formula>(5)試驗數(shù)據(jù)分析根據(jù)唐路平先生提出的氯離子擴散系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)，判斷該混凝土抗氯離子滲透性能，如表1—22所示。表1一22氯離子擴散系數(shù)參考標(biāo)準(zhǔn)氯離子表觀擴散系數(shù)Da/m2/s混凝土性能<2xicr12抗氯離子滲透性能非常好<8xl0-12抗氯離子滲透性能較好<16xl0-12抗氯離子滲透性能一般>16xl0-12不適用于嚴(yán)酷環(huán)境2.混凝土氯離子含量測定參照NTBUILD208、AAHSTOT260、《水運工程混凝土試驗規(guī)程》(JTJ270—98)及《建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GBT5034-2004)進行混凝土中氯離子含量的測定，本方法適用于混凝土中水溶性氯離子含量測定。試驗設(shè)備及材料滴定管(50ml)、移液管(50ml)、錐形瓶、硝酸溶液(1+3)、酚酞指示劑(10g/l)、0.02N的硝酸銀標(biāo)準(zhǔn)溶液、5%的鉻酸鉀指示劑。(2)試驗步驟和注意事項①將標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護7d的混凝土立方體試件，除一個側(cè)面作為暴露面外，其余各面包括暴露面上小于5mm的周邊，均以無溶劑型環(huán)氧涂料予以密封，做長期浸泡試驗。②將在海水中浸泡210天的試件取出，清除混凝土暴露表面殘渣，待試件涼干后，用剖面切削機磨取粉末，在立方體試件上每2mm深度取樣，并全部通過0.63mm的篩子，將粉末收集到一起混合均勻作為該層的代表樣品。然后將樣品置于6(TC的烘箱中烘24小時，取出后放入干燥器中冷卻至室溫備用。③稱取5克左右的(精確到0.0001g)樣品，放入塑料杯中，并加入200毫升蒸餾水，劇烈攪動后，覆蓋浸泡24小時。④用定性濾紙將溶液過濾，用移液管移取濾液50毫升放入錐形瓶中，在提取液中滴加一滴酚酞指示劑后溶液變?yōu)榧t色，滴加適量的硝酸溶液(1+3)至紅色恰好消失為止，即提取液的PH值調(diào)整至78。然后向提取液中滴加1012滴5%的鉻酸鉀指示劑，用0.02N的標(biāo)準(zhǔn)硝酸銀溶液滴定，邊滴邊搖，直至溶液出現(xiàn)不消失的橙紅色為止。記錄所消耗的標(biāo)準(zhǔn)硝酸銀溶液毫升數(shù)(VO，同時測定空白試驗硝酸銀標(biāo)準(zhǔn)溶液的用量(V2)。(3)試驗結(jié)果計算混凝土中水溶性氯離子含量按照下式進行計算:<formula>formulaseeoriginaldocumentpage31</formula>式中Wa—混凝土中氯離子的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)；C(AgNo3)—硝酸銀標(biāo)準(zhǔn)溶液之物質(zhì)的量濃度，mol/1;Vi—硝酸銀標(biāo)準(zhǔn)溶液的用量，ml;V2—空白試驗硝酸銀標(biāo)準(zhǔn)溶液的用量，ml;0.03545—氯離子的毫摩爾質(zhì)量，g/mmol;ms—混凝土試樣的質(zhì)量，g。3.混凝土抗氯離子滲透性能混凝土配合比如表1—23所示。表1一23混凝土配合比序號組成混凝土配合比/Kg/m3CSGWCWFS1單摻CW33688399617513.442摻加40%FA21377998017517.0421;—F:B=3:121377998017517.04160534F:B=2:l21377998017517.0414271(1)混凝土不同深度氯離子含量混凝土不同深度上可溶性氯離子含量如表l一24所示。表1一24不同深度上可溶性氯離子含量層深/mm02*244668810101212141416G/g4.03905.85444.88986.95083,86646.61395.93995.94231V,/ml—10.37.07.03.64,63.62.9cr/%0.587850.47960.38280.26930.23470.18010.15280.1193<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>*注1.G為不同深度混凝土層所取樣品質(zhì)量;2.V,為消耗的0.02N標(biāo)準(zhǔn)硝酸銀溶液體積；3.02mm深度上的氯離子含量Cs通過函數(shù)擬合得到。(2)混凝土不同深度氯離子含量分布規(guī)律采用"一階指數(shù)衰減函數(shù)"，對表1一26中不同深度上可溶性氯離子含量試驗數(shù)據(jù)進行擬合，所得擬合參數(shù)列于表1一25，不同深度的氯離子含量擬合曲線如圖5所示。y=yo+Aretl式中A,為強度因子；"為衰減因子。表1一25混凝土氯離子含量曲線擬合參數(shù)<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>注R為相關(guān)參數(shù)。由表1一25試驗數(shù)據(jù)可知，混凝土不同深度的氯離子含量服從圖5所示的一階指數(shù)衰減函數(shù)，并具有良好的相關(guān)性，相關(guān)參數(shù)R均在0.99以上。由圖5可知，在同一深度上，摻加礦物摻合料的混凝土氯離子含量顯著低于不摻礦物摻合料的混凝土，最大可降低40%，摻加礦物摻合料的混凝土抵抗氯離子侵蝕的能力優(yōu)于不摻礦物摻合料的混凝土。粉煤灰和礦渣使混凝土抗氯離子擴散能力提高的主要原因是，粉煤灰和礦渣的活性效應(yīng)以及混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的密實填充等復(fù)合效應(yīng)對混凝土孔結(jié)構(gòu)的改善，混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑中納米級鈉基膨潤土吸水?dāng)U散不僅阻塞了擴散通道，使混凝土孔連通性變差、孔曲折度增大，提高了抗氯離子擴散的能力，此外混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑能夠吸附從混凝土表面滲透進入的游離氯離子，使之轉(zhuǎn)化為不溶性絡(luò)合物，從而使氯離子擴散不斷下降。(3)混凝土氯離子擴散系數(shù)對混凝土抗氯離子性能的研究，普遍采用氯離子表觀擴散系數(shù)作為控制指標(biāo)，在本試驗中，采用計算軟件origin中的"自定義非線性擬合函數(shù)"功能，按照Fick第二定律的解析解，用最小二乘法對表l一24中的數(shù)據(jù)進行非線性回歸，并求得混凝土表面氯離子濃度Cs和氯離子表觀擴散系數(shù)Da，所得結(jié)果列于表1一24及表1一26。表1—26混凝土的氯離子表觀擴散系數(shù)DaX10—12/m2/s序號1234表觀擴散系數(shù)Da3.2953.9101.9121.546R20.975930.981880.988480.98976根據(jù)唐路平先生提出的氯離子擴散系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)，氯離子表觀擴散系數(shù)Da〈8X10"m"s時，混凝土抗氯離子滲透性能較好；氯離子表觀擴散系數(shù)Da〈2xlO"m"s時，混凝土抗氯離子滲透性能非常好。由表1一28的試驗數(shù)據(jù)表明，摻加復(fù)合礦物摻合料和混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土Da<2X10—12m2/s，混凝土具有非常好的抗氯離子滲透性能，能夠滿足Da《3.0xlO"2m2/s的工程要求。摻加復(fù)合礦物摻合料和混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的混凝土氯離子表觀擴散系數(shù)顯著降低主要是因為復(fù)合礦物摻合料存在的形態(tài)效應(yīng)和微集料效應(yīng)以及混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑中納米級鈉基膨潤土吸水?dāng)U散不僅阻塞了擴散通道，使混凝土孔連通性變差，因此，能夠顯著改善混凝土的抗cr侵蝕能力。1.2.9混凝土抗凍性研究混凝土抗凍性能試驗試驗采用的混凝土配合比及其相關(guān)參數(shù)見表1一16。1.適用范圍本方法適用于在水中經(jīng)快速凍融來測定混凝土的抗凍性能。快速法抗凍性能的指標(biāo)可用能經(jīng)受快速凍融循環(huán)的次數(shù)或耐久性系數(shù)來表示。本方法特別適用于抗凍性要求高的混凝土。2.試驗設(shè)備(1)快速凍融裝置能使試件靜置在水中不動，依靠熱交換液體的溫度變化而連續(xù)、自動地按照本方法試驗步驟第5條要求進行的凍融裝置。滿載運轉(zhuǎn)時凍融箱內(nèi)各點溫度的極差不得超過2°C。(2)試件盒由12mm厚的鋼板制成。其凈截面尺寸應(yīng)為110X110(mm)，高度應(yīng)比試件高出50100mm。試件底部墊起后盒內(nèi)水面應(yīng)至少能高出試件頂面5mm。(3)案秤稱量10kg，感量5g，或稱量20kg，感量10g。(4)動彈性模量測定儀共振法動彈性模量測定儀。(5)熱電偶、電位差計以能在20-2(TC范圍內(nèi)測定中心溫度。測量精度不低于士0.5。C。3.試驗步驟(1)試件應(yīng)在28d齡期時開始凍融試驗。凍融試驗前4d把試件從養(yǎng)護室取出，進行外觀檢査，然后在溫度為152(TC的水中浸泡(包括測溫試件)。浸泡時水面至少高出試件水面20mm，試件浸泡4d后進行凍融試驗。(2)浸泡完畢后，取出試件，用濕布探除表面水分，稱重，并按本標(biāo)準(zhǔn)動彈性模量試驗的規(guī)定測定其橫向基頻的初始值。(3)將試件放入試件盒內(nèi)，為了使試件受溫均衡，并消除試件周圍因水分結(jié)冰引起的附加壓力，試件的側(cè)面與底部墊放適當(dāng)寬度與厚度的橡膠板，在整個試驗過程中，盒內(nèi)水位高度始終保持高出試件頂面5mm左右。(4)把試件盒放入凍融箱內(nèi)。其中裝有測溫試件的試件盒放在凍融箱的中心位置，此時即可開始凍融循環(huán)。(5)凍融循環(huán)過程符合下列要求①每次凍融循環(huán)在24h內(nèi)完成，其中用于融化的時間不少于整個凍融時間的1/4。②在凍結(jié)和融化終了時，試件中心溫度分別控制在-17士2。C和8±2°C。③每塊試件從6'C降至-15'C所用的時間不少于凍結(jié)時間的1/2。每塊試件從-15'C升至6'C所用的時間也不得少于整個融化時間的1/2，試件內(nèi)外的溫差不超過28"C。④凍和融之間的轉(zhuǎn)換時間不超過10min。(6)試件每隔25次循環(huán)作一次橫向基頻測量，測量前將試件表面浮渣清洗干凈，擦去表面積水，并檢查其外部損傷及質(zhì)量損失。橫向基頻的測量方法及步驟按動彈性模量試驗的規(guī)定執(zhí)行。測完后，即把試件掉一個頭重新裝入試件盒內(nèi)。試件的測量、稱量及外觀檢査盡量迅速，以免水份損失。(7)為保證試件在冷液中凍結(jié)時溫度穩(wěn)定均衡，當(dāng)有一部分試件停凍取出時，另用試件填充空位。(8)凍融到達(dá)以下3種情況之一即停止試驗①已達(dá)到300次循環(huán)；②相對動彈性模量下降到60%以下；③質(zhì)量損失率達(dá)5%。4.試驗結(jié)果計算(l)混凝土試件的相對動彈性模量<formula>formulaseeoriginaldocumentpage36</formula>式中P……經(jīng)n次凍融循環(huán)后試件的相對動彈性模量，以三個試件的平均值計算(％);fn----n次凍融循環(huán)后試件的橫向基頻(Hz);f。……凍融循環(huán)試驗前測得的試件橫向基頻初始值(Hz)。(2)混凝土試件凍融后的質(zhì)量損失率<formula>formulaseeoriginaldocumentpage37</formula>式中AWn--…n次凍融循環(huán)后試件的質(zhì)量損失率，以3個試件的平均值計算(％);G?！?-凍融循環(huán)試驗前的試件質(zhì)量(kg);Gnn次凍融循環(huán)后的試件質(zhì)量(kg)。(3)混凝土耐快速凍融循環(huán)次數(shù)以同時滿足相對動彈性模量值達(dá)到60%和質(zhì)量損失率不超過5%時的最大循環(huán)次數(shù)來表示。(4)混凝土耐久性系數(shù)按下式計算<formula>formulaseeoriginaldocumentpage37</formula>式中DF-…-混凝土耐久性指數(shù)；n_…—達(dá)到本節(jié)試驗步驟之(8)要求時的凍融循環(huán)次數(shù)；P—…經(jīng)n次凍融循環(huán)后試件的相對動彈性模量。5.混凝土的動彈性模量試驗(1)適用范圍本方法適用于測定混凝土的動彈性模量，以檢驗混凝土在經(jīng)受凍融作用后遭受破壞的程度，并以此來評定混凝土的耐久性能。(2)試件制備本試驗采用截面為100X100(mm)的棱柱體試件，其高寬比為5。(3)試驗設(shè)備①共振法混凝土動彈性模量測定儀；輸出頻率可調(diào)范圍為10020000Hz，輸出功率應(yīng)能激勵試件產(chǎn)生受迫振動，以便能用共振的原理定出試件的基頻振動頻率(基頻)。②試驗步驟(1)測定試件的質(zhì)量和尺寸。試件質(zhì)量的測量精度應(yīng)在±0.5%以內(nèi)，尺寸的測量精度應(yīng)在±1%以內(nèi)。每個試件的長度和截面尺寸均取3個部位測量的平均值。(2)將試件安放在支承體上，并定出換能器及接收點的位置。(3)先調(diào)整共振儀的激振功率和接收增益旋鈕至適當(dāng)位置，變換激振頻率，同時注意觀察指標(biāo)電表的指針偏轉(zhuǎn)，當(dāng)指針偏轉(zhuǎn)為最大時，即表示試件達(dá)到共振狀態(tài)，這時所顯示的激振率即為試件的基頻振動步率。每一測量重復(fù)測讀兩次以上，如兩次連續(xù)測值之差不超過0.5%，取這兩個測值的平均值作為該試件的測試結(jié)果。6.試驗結(jié)果計算混凝土動彈性模量按下式計算<formula>formulaseeoriginaldocumentpage38</formula>式中Ed--混凝土的動彈性模量(MPa);a……正方形截面試件的邊長(mm);L……試件的長度(mm);W-----試件質(zhì)量(kg);f……試件橫向振動時的基振頻率(HZ);K……試件尺寸修正系數(shù)I7a=5日寸，k=1.26混凝土動彈性模量以3個試件的平均值作為試驗結(jié)果，計算精確到100MPa，其試驗結(jié)果列于表1-27。<table>tableseeoriginaldocumentpage39</column></row><table>1.2.10混凝土絕熱溫升研究1.絕熱溫升機理分析混凝土在硬化過程中，由于膠凝材料的水化反應(yīng)而產(chǎn)生大量的水化熱，使混凝土的內(nèi)部溫度迅速升高，而混凝土的熱傳導(dǎo)性能較低，導(dǎo)熱系數(shù)為7.66X10—79.58X10—7m2/s，當(dāng)混凝土體積較大時，混凝土內(nèi)部近似為絕熱狀態(tài)，熱量散發(fā)很慢，使混凝土內(nèi)外形成明顯的溫差，從而導(dǎo)致混凝土內(nèi)外層變形不一致，產(chǎn)生溫度應(yīng)力。當(dāng)溫度應(yīng)力超過混凝土的極限抗拉強度時，混凝土表面就會產(chǎn)生裂縫，對混凝土的整體性、耐久性乃至安全性造成不良影響。2.試驗結(jié)果與分析混凝土的配合比列于表1一28，混凝土內(nèi)部測點絕熱溫升值列于表l一29和表1一30，混凝土絕熱溫升變化曲線如圖6所示。表1-28混凝十配合比混凝土配合比/kg/m3坍落度/cm含氣量/%抗壓強度/MPaCSGWFABFSCw7d28d60d2236911031171675617.821.05.227.141.749.2注水泥采用山水P.042.5R。表1一29混凝土內(nèi)部測點絕熱溫升值/T024681012141720232629323538414447A14151817171718191718212328282929303131B15151817171718191718212328282930313131C15151816171818191718222328292930313232D15161817181818201818222429293030313232E15171818181818201818222329293030313232續(xù)上表T,/h50535659626568717477899296111114122136A3031302828272827282522202017191714B3032312828272928282522212017201714C3132312928282928282523212017201714D3132312928282928282523212017201714E3032312928282928282522212017201714表l—30常規(guī)混凝土內(nèi)部測點絕熱溫升{1/。T'/h0246810121417202326常規(guī)混凝土232425273138444543414139續(xù)上表Ti/h2932353S41444750535659常規(guī)混凝土3736353432313130292929由圖6可見，摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土拌和后45h，內(nèi)部絕熱溫升達(dá)到峰值3rC，并保持這一狀態(tài)大約15小時之后出現(xiàn)溫度降低現(xiàn)象，峰值溫度與出料溫度差值為18°C。楊榮俊和胡力平的試驗數(shù)據(jù)表明，對于相同類型的常規(guī)混凝土其放熱峰值往往出現(xiàn)在混凝土拌和后1520h之間，且其峰值達(dá)到45。C左右。摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土放熱峰值出現(xiàn)時間比常規(guī)混凝土推遲約2530h，而且其峰溫低約16°C。摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土絕熱溫升變化曲線較為平緩，表明其放熱速率較常規(guī)混凝土小，整個放熱過程被拉長。摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土水化速率較為均勻的特性，使硬化后微結(jié)構(gòu)更密實，結(jié)構(gòu)內(nèi)外溫差更小，減少了因溫差導(dǎo)致的溫度裂縫，這對于大體積混凝土構(gòu)件的澆筑非常有利。摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑能顯著地降低混凝土內(nèi)部的絕熱溫升，主要是因為混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑具有良好的緩凝作用，延緩水泥初期水化，使早期水泥水化放熱量較少，從而減小了由于內(nèi)外溫差引起的溫度應(yīng)力，防止混凝土溫度裂縫的產(chǎn)生，保證了混凝土結(jié)構(gòu)整體完整性。3.溫度應(yīng)力計算摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土，可以有效地避免溫差裂縫，根本的原因是混凝土的溫度應(yīng)力低于混凝土的抗拉強度。參照文獻[57]中的熱工計算方法，計算本文中摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土養(yǎng)護2d齡期，即內(nèi)部溫度達(dá)到溫峰時的溫度收縮應(yīng)力。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage41</formula>式中E(t)—規(guī)定齡期混凝土彈性模量，N/mm2;Eo—混凝土的最終彈性模量，N/mm2，近似取值為3.0"04。計算得<formula>formulaseeoriginaldocumentpage42</formula>式中T一混凝土的最大綜合溫差，°C;T(t)—混凝土水化熱絕熱溫升值，由試驗得T(2)=32°C;To—混凝土的入模溫度，由上述試驗得To=15°C;Th—混凝土澆筑后達(dá)到的穩(wěn)定溫度，一般根據(jù)歷年氣象資料取當(dāng)年平均氣溫，青島地區(qū)年平均氣溫為12.3°C。計算得<formula>formulaseeoriginaldocumentpage42</formula>式中a—規(guī)定齡期的混凝土溫度收縮應(yīng)力，N/mm2;S(t)—考慮徐變影響的松弛系數(shù)，一般取為0.30.5;R—混凝土的外約束系數(shù)，取0.250.5;混凝土的泊松比，一般取0.150.20。a—混凝土的線膨脹系數(shù)，一般取為l.OXl(T5。計算得-<formula>formulaseeoriginaldocumentpage42</formula>式中:f2—2d齡期混凝土的抗壓強度，MPa;f28—28d齡期混凝土的抗壓強度，MPa;計算得<formula>formulaseeoriginaldocumentpage43</formula>通常狀況下，抗拉強度僅為抗壓強度的1/10,所以混凝土抗拉強度為8.76X1/10=0.88Mpa>0.43MPa。由上述計算可得，摻混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑混凝土2d齡期時的溫度應(yīng)力小于抗拉強度，可保證大體積混凝土不開裂，從而有效提高混凝土構(gòu)筑物的抗腐蝕性能和耐久性能。圖1是混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑對鋼筋銹蝕影響試驗中的恒電流、電位一時間曲線分析圖；圖2是摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑時的恒電流、電位一時間曲線圖；圖3是摻加混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑和NaCl時的恒電流、電位一時間曲線圖；圖4是抗碳化試驗中混凝土快速碳化曲線圖；圖5是抗氯離子滲透性能實驗中混凝土不同深度的氯離子含量擬合曲線圖；圖6是混凝土絕熱溫升研究中混凝土絕熱溫升變化曲線圖；具體實施方式實施例1:本發(fā)明所述的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑，包括如下重量份數(shù)的組份亞甲基萘磺酸鈉0.8克松香皂復(fù)合穩(wěn)泡劑0.015克鈉基膨潤土0.6克亞硝酸鈣1.0克硫酸鹽絡(luò)合劑1.055克有機硅垸復(fù)合物0.53克其中，亞甲基萘磺酸鈉作為高效減水組分；由于混凝土的自身特點，在混凝土內(nèi)部存在許多連續(xù)的毛細(xì)孔隙，從而使腐蝕性介質(zhì)極易通過孔隙侵入水泥石內(nèi)部，加速水泥石的腐蝕。摻加高效減水劑能夠在保證混凝土拌合物具有良好的工作性的前提下，降低混凝土拌合物的W/C值，即混凝土中水的含量。減少毛細(xì)孔數(shù)量，改善孔結(jié)構(gòu)，增強混凝土的密實度，從而降低氯離子的滲透速率，延緩銹蝕速率，提高混凝土的抗腐蝕性能和耐久性。松香皂復(fù)合穩(wěn)泡劑作為引氣組分；引氣劑的作用是使混凝土拌合物在攪拌過程中產(chǎn)生許多微小的獨立的封閉氣泡，由于氣泡的阻隔，使混凝土拌合物中自由水的蒸發(fā)路線變的曲折、細(xì)小、分散，因而改變了毛細(xì)管的數(shù)量和特性，使混凝土的硬化混凝土和抗凍性顯著提高，使混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)遭受損傷的可能性顯著降低，同時阻礙外界氯離子等腐蝕性介質(zhì)的滲入。亞硝酸鈣或亞硝酸環(huán)己垸作為阻銹組分使用；鋼筋的銹蝕破壞目前被認(rèn)為是造成鋼筋混凝土耐久性降低的最主要原因之一，所以針對鋼筋銹蝕的防護措施，也是提高鋼筋混凝土耐久性的一個重要方面。在提高混凝土密實性的基礎(chǔ)上摻用阻銹劑，被認(rèn)為是最簡單、經(jīng)濟和有效的技術(shù)措施之一。阻銹劑為鈍化劑和氧化物保護膜修補劑，它能促使鋼筋表面產(chǎn)生一層以T-Fe203或Fe304為主要組成的氧化物鈍化膜，該膜厚度約為20~100A，并修補鋼筋表面的缺陷，使整個鋼筋被一層氧化物鈍化膜所包裹，致密性很好，能阻止氯離子穿透，降低鐵離子的游離速度，從而達(dá)到防銹目的。硫酸鹽絡(luò)合劑作為防腐組分，它能與滲入混凝土內(nèi)的硫酸鹽發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成無體積膨脹的絡(luò)合物，并借助于擴散作用排出混凝土體外；由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)外部的介質(zhì)首先腐蝕混凝土，然后通過混凝土影響鋼筋。事實上對鋼筋而言，混凝土即是決定鋼筋性能的一種介質(zhì)。所以，提高混凝土自身的防腐能力是確保鋼筋免于銹蝕的基本條件?？稍斐苫炷粮g的外部介質(zhì)有酸性土壤及土壤或地下水中所含co2、hco3-、so42—、cr、Mg2+、nh/等，其中，cr直接銹蝕鋼筋，其余的則先腐蝕混凝土，最終也導(dǎo)致鋼筋銹蝕，so42—含量高時也能直接影響鋼筋銹蝕。在混凝土中摻加防腐劑，能提高混凝土自身的防腐能力，從而減緩對鋼筋的腐蝕。這是由于防腐劑可與有害物質(zhì)化合成不溶性鹽類或絡(luò)合物，并借助于擴散作用從混凝土浸出。另外，防腐劑還能抑制cr的活化作用或加速cr化合成難溶的水合氯鋁酸鈣，從而減緩其對鋼筋的直接影響，也提高混凝土自身的防腐能力。鈉基膨潤土作為抗?jié)B組分，能切斷連續(xù)的毛細(xì)孔，顯著提高混凝土的密實度，從而大幅度降低水和侵蝕性液體滲入。在硬化混凝土內(nèi)存在許多毛細(xì)孔、微裂縫等缺陷，增加了混凝土的滲透性。在混凝土中摻加增密抗?jié)B劑的有機硅烷復(fù)合物，其在混凝土硬化后，憎水層逐漸為堿性物質(zhì)所溶解，膨潤土吸收毛細(xì)孔中的水分或水泥顆粒表面上的吸附水產(chǎn)生膨脹，填充毛細(xì)孔和微小縫隙，顯著增加硬化混凝土的密實性、抗?jié)B性、抗碳化性和抗干縮性，以及大幅度降低混凝土內(nèi)Ca(oh)2的可溶性和外界腐蝕性介質(zhì)的侵入性，從而提高混凝土的抗腐蝕能力。上述各組分互相協(xié)調(diào)，互相促進，使混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑的性能趨于完美。將上述各組分經(jīng)干燥、粉碎、混合以后即成為混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑?；炷两Y(jié)構(gòu)的耐久性是指結(jié)構(gòu)在其使用過程中抵抗外界環(huán)境或自身產(chǎn)生侵蝕破壞的能力，而混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性的破壞是指結(jié)構(gòu)性能隨時間的劣化現(xiàn)象。從產(chǎn)生耐久性破壞的直接原因來看，可以將混凝土結(jié)構(gòu)耐久性破壞的原因分為內(nèi)部原因和外部原因兩部分?；炷翗?gòu)筑物耐久性破壞的內(nèi)部原因是指混凝土自身的一些缺陷。混凝土是復(fù)雜的多相復(fù)合組成體系，內(nèi)部存在大量的毛細(xì)管、孔隙和微裂紋等，這些缺陷成為外部腐蝕介質(zhì)向內(nèi)部擴散的通道。此外，從混凝土自身組成材料角度來看，在混凝土中摻加氯鹽也是一種缺陷，因為氯離子的存在將使混凝土中的鋼筋產(chǎn)生銹蝕?；炷翗?gòu)筑物耐久性破壞的外部原因主要是指自然環(huán)境與使用環(huán)境引起的劣化，如二氧化碳等使混凝土中性化，促使鋼筋產(chǎn)生銹蝕，海洋環(huán)境中的鹽類導(dǎo)致混凝土腐蝕與鋼筋銹蝕等。提高混凝土構(gòu)筑物的抗腐蝕性能和耐久性，應(yīng)該從減少混凝土的內(nèi)部缺陷和降低外界環(huán)境的劣化作用兩個方面采取措施。本發(fā)明的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑正是從采用高效減水劑、摻加引氣劑、摻加阻銹劑、摻加防腐劑、摻加增密抗?jié)B劑等多渠道體現(xiàn)了這一指導(dǎo)思想。實施例2:本發(fā)明所述的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑，包括如下重量份數(shù)的組份亞甲基萘磺酸鈉0.6克松香皂復(fù)合穩(wěn)泡劑0.01克鈉基膨潤土0.5克亞硝酸二環(huán)己垸0.9克硫酸鹽絡(luò)合劑1.0克有機硅烷復(fù)合物0.5克。本實施例其它部分與實施例1相同。本發(fā)明所述的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑，包括如下重量份數(shù)的組份亞甲基萘磺酸鈉1.0克松香皂復(fù)合穩(wěn)泡劑0.02克鈉基膨潤土0.7克亞硝酸二環(huán)己烷1.1克硫酸鹽絡(luò)合劑1.1克有機硅烷復(fù)合物0.6克。本實施例其它部分與實施例1相同。權(quán)利要求1、混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑，其特征在于包括如下重量份數(shù)的組份亞甲基萘磺酸鈉0.6-1.0克松香皂復(fù)合穩(wěn)泡劑0.01-0.02克鈉基膨潤土0.5-0.7克亞硝酸鈣或亞硝酸二環(huán)己烷0.9-1.1克硫酸鹽絡(luò)合劑1.0-1.1克抗?jié)B組分0.5-0.6克。2、根據(jù)權(quán)利要求l所述的混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑，其特征在于:所述抗?jié)B組分為有機硅垸復(fù)合物。全文摘要本發(fā)明涉及一種混凝土的添加劑，具體說是一種混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑。由亞甲基萘磺酸鈉、松香皂復(fù)合穩(wěn)泡劑、鈉基膨潤土、亞硝酸鈣或亞硝酸二環(huán)己烷、硫酸鹽絡(luò)合劑以及抗?jié)B組分按照一定的比例混合而成。經(jīng)科學(xué)試驗對比，使用該混凝土防腐阻銹抗?jié)B劑可以明顯提高混凝土的防海水及海洋環(huán)境的腐蝕和破壞性能，混凝土的抗壓性能、體積穩(wěn)定性、抗?jié)B性、抗凍性、抗碳化能力、抗氯離子滲透性能等，多項指標(biāo)均有不同程度的提高。文檔編號C04B103/60GK101607804SQ20091000827公開日2009年12月23日申請日期2009年2月18日優(yōu)先權(quán)日2009年2月18日發(fā)明者遲培云申請人:青島理工大學(xué)