專利名稱：制備浮法平板玻璃的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及制備浮法玻璃的方法。
背景技術(shù)：
在制備浮法玻璃中，通過在熔融金屬上漂浮熔融玻璃材料，熔融玻璃材料自然鋪展并由于熔融玻璃表面張力和重力間的平衡從而具有穩(wěn)定的厚度。這個(gè)狀態(tài)下的厚度被稱為平衡厚度。將熔融玻璃沿一個(gè)方向拉伸為帶形以便形成玻璃帶。在希望的厚度小于平衡厚度的情況下，通常使用如下方法通過擠壓旋轉(zhuǎn)輥的方式在寬度方向上延展玻璃帶以便使玻璃帶變薄，各個(gè)旋轉(zhuǎn)輥具有凹槽和齒，并被稱為壓輥(toproll)(例如參見專利文獻(xiàn)1)。
由于玻璃帶漂浮在熔融金屬浴上，通過控制壓輥的壓力和方向，以及玻璃帶的量和粘度，可以主要獲得期望厚度薄于平衡厚度的平板玻璃。
然而，即使能夠控制總體厚度，但局部存在微觀粗糙。盡管人們認(rèn)為厚度的不均勻直接產(chǎn)生粗糙(所謂的不均勻厚度)，以及當(dāng)保持厚度恒定時(shí)平板在整體上起伏是微觀粗糙的原因，前一個(gè)原因通常被認(rèn)為是產(chǎn)生微觀粗糙的原因。據(jù)認(rèn)為利用壓輥在寬度方向延展玻璃以便使其變薄的過程中將產(chǎn)生微觀粗糙。
也就是說，盡管生產(chǎn)線上的一部分玻璃帶被壓輥部分伸展變得更薄，然而相鄰壓輥之間的部分趨于變得更厚以致回到平衡厚度。此外，雖然玻璃帶其本身沿垂直于寬度方向的方向移動(dòng)，但是壓輥并不移動(dòng)。因此，壓輥所延展的玻璃帶延展部分每時(shí)每刻都在相對(duì)于玻璃帶移動(dòng)。也就是說，容易理解玻璃帶承受復(fù)雜的應(yīng)力，該應(yīng)力每時(shí)每刻均在變化并因此將產(chǎn)生微小變形，以及該變形引起的厚度不均勻。
人們已嘗試解決這種厚度不均勻。例如，假設(shè)其原因是拉力被施加在壓輥分別所在的部分，已經(jīng)提出沿玻璃帶的末端部分而非壓輥處連續(xù)施加拉力(例如，參見專利文獻(xiàn)2)。然而，這并不能最終完全消除厚度不均勻。由于玻璃帶向下游側(cè)移動(dòng)，拉力并不與寬度方向平行而是作用在向前進(jìn)方向略微傾斜的方向，因此，該拉力不能起到均衡延展玻璃帶的作用。
此外，已經(jīng)提出盡管承受壓輥拉力的玻璃帶末端部分具有輥的痕跡，從而不用作產(chǎn)品，但是，相對(duì)于中心部分0.1-1.5mm的厚度而言，通過將末端部分的厚度增加到約3mm或更小，以及通過增加寬度，應(yīng)力-應(yīng)變減弱，從而玻璃表面的粗糙減小(例如，參見專利文獻(xiàn)3)。
通過將厚度不均勻減少到預(yù)定程度，則在一些應(yīng)用中厚度的不均勻可以被忽略不計(jì)。例如，在建筑和汽車的窗玻璃情形中，通過將厚度不均勻減少到透過玻璃的透射圖像對(duì)肉眼不顯失真(distort)的程度，就不存在問題。然而，近年來，在諸如PDP基板、液晶基板、太陽(yáng)能電池基板等電子工程應(yīng)用中，對(duì)品質(zhì)的要求變得日益嚴(yán)格。因此，僅使用已知的技術(shù)難以獲得通過這種等級(jí)的產(chǎn)品。盡管當(dāng)假設(shè)玻璃表面上存在粗糙時(shí)，可采用已知的拋光玻璃表面的技術(shù)，但這顯然會(huì)增加產(chǎn)品的成本。在這樣的情況下，期望能夠簡(jiǎn)單獲得沒有微觀厚度不均勻的平板玻璃的方法。
專利文獻(xiàn)1日本已審專利申請(qǐng)公開No.(Showa)44-23823專利文獻(xiàn)2日本已審專利申請(qǐng)公開No.(Showa)49-5206專利文獻(xiàn)3日本公開專利申請(qǐng)No.(Heisei)7-10569發(fā)明內(nèi)容例如，盡管日本已審專利申請(qǐng)公開No.(Showa)49-5206中描述的信息能夠減小有害的厚度不均勻，但難以將其減小到滿足電子工程應(yīng)用的品質(zhì)要求的程度。其原因是，該拉力并未起到上述的平衡延展玻璃帶的作用。此外，由于必須向連續(xù)生產(chǎn)線上的各個(gè)拉力施加點(diǎn)施加不同的力，因此難以精確控制這種施加。此外，當(dāng)引入這種連續(xù)加力的設(shè)備時(shí)，由此封閉了監(jiān)測(cè)玻璃帶漂浮狀態(tài)的窗口，因此妨礙了監(jiān)測(cè)。另外，玻璃帶兩個(gè)末端部分附近的溫度可能被降低，因此玻璃帶易于在慢冷卻爐中破裂。
此外，使用日本公開專利申請(qǐng)No.(Heisei)7-10569中描述的設(shè)備，通過增加玻璃帶末端部分的厚度使其厚于中心部分的厚度但薄于約3mm并通過增加寬度以解決微觀粗糙，應(yīng)力-應(yīng)變被緩和從而解決微觀粗糙。然而，由于末端部分不能用作產(chǎn)品，當(dāng)寬度增加時(shí)作為產(chǎn)品的部分減少。即，存在當(dāng)為了制備更好的產(chǎn)品時(shí)產(chǎn)品數(shù)量減少的問題。此外，如果末端部分的厚度與中心部分的厚度差別過大，那么必然產(chǎn)生熱容的差異。從而，玻璃帶可能在慢冷卻爐中易于破裂并且該部分的熱應(yīng)變可能成為新粗糙的原因。此外，由于使用這種方法緩和應(yīng)變，據(jù)認(rèn)為盡管它對(duì)應(yīng)變引起的平板玻璃的整體波動(dòng)有效，然而該方法對(duì)材料偏析引起的平板厚度不均勻(不均勻厚度)并不始終有效。
因此，不能說已開發(fā)出容易獲得滿足近期品質(zhì)要求的厚度不均勻較小的平板玻璃的方法。
根據(jù)本發(fā)明，提出一種制備浮法玻璃的方法，其特征在于制備厚度0.1-3mm的浮法玻璃的方法中，在通過壓輥控制玻璃帶的寬度期間，玻璃帶寬度為最大的位置處玻璃帶的粘度范圍是4.5-5.6(包含端值)，并且對(duì)于位于玻璃帶寬度1最大的位置下游的至少3個(gè)壓輥，當(dāng)相鄰的兩個(gè)壓輥之間的距離2(單位mm)為L(zhǎng)時(shí)，并且施加兩個(gè)壓輥拉力的部分處，玻璃帶寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量(單位mm)為Δh時(shí)，設(shè)定-0.1≤Δh/L≤0.4。


圖1是用于實(shí)施本發(fā)明的設(shè)備的水平截面圖。
圖2是壓輥的放大截面圖。
圖3是圖1中玻璃帶末端部分放大圖。
圖4是圖3中的局部視圖，用于解釋壓輥引起的玻璃帶末端部分的形狀變化。
圖5是壓輥的拉力不同時(shí)，類似于圖4的視圖。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明適用于通常在建筑窗玻璃和汽車窗玻璃中使用的平板玻璃領(lǐng)域，特別適用于要求表面光滑的電子材料領(lǐng)域，例如PDP基板、晶體基板和太陽(yáng)能電池基板等。
根據(jù)本發(fā)明，可以獲得厚度不均勻極小并且適用于PDP基板、晶體基板和太陽(yáng)能電池基板等電子工程應(yīng)用的浮法玻璃。此外，可以在穩(wěn)定操作下制備浮法玻璃，同時(shí)提高浮法玻璃的品質(zhì)和產(chǎn)量，而無(wú)需對(duì)實(shí)際陶瓷工業(yè)中的浮法操作條件和平板制備條件進(jìn)行大的改變，也無(wú)需配備新的設(shè)備。
本發(fā)明通過限定玻璃制備過程中當(dāng)玻璃帶寬度變?yōu)樽畲髸r(shí)玻璃帶的粘度，玻璃帶的形狀以及控制該形狀的壓輥條件，用以獲得具有厚度不均勻較小的浮法玻璃。
在下文中，基于附圖解釋本發(fā)明。圖1是實(shí)施本發(fā)明的浮法玻璃制造設(shè)備的水平截面圖，圖2是從側(cè)面觀察到的圖1所示壓輥的放大視圖，圖3是圖1中壓輥的部分放大圖，圖4和圖5顯示了玻璃帶末端部分的形狀。
如圖1所示，將玻璃材料從原料槽5提供到熔爐10中的熔融金屬浴3上并熔化。熔融的玻璃形成在高溫范圍A下厚度接近于平衡厚度的玻璃池(pool)，并形成玻璃帶1。玻璃帶1通過提升輥21和慢冷卻爐30中的慢冷卻輥31向位于右手側(cè)的慢冷卻爐運(yùn)動(dòng)。溫度范圍也改變?yōu)槁缘陀诜秶鶤的范圍B。范圍B是其中存在壓輥2的區(qū)段。設(shè)置5-25對(duì)壓輥以便使各個(gè)壓輥的數(shù)目、方向、對(duì)玻璃帶的壓力和速度是可變的。如果要獲得薄于平衡厚度的玻璃帶，則延展玻璃帶。因此，設(shè)置每對(duì)壓輥的旋轉(zhuǎn)軸使得在玻璃帶1的前進(jìn)方向上稍微傾斜。
各個(gè)壓輥2通過用其齒部分2B對(duì)玻璃帶末端部分施加指向玻璃帶1寬度方向的拉力，如圖2所示。通過抑制玻璃帶1的寬度收縮，控制玻璃帶1的厚度。
首先通過設(shè)置在上游側(cè)的壓輥在寬度方向延展玻璃帶1直到通過范圍B。然后，通過緩慢擠壓和收縮對(duì)玻璃帶1進(jìn)行成形，同時(shí)使玻璃帶1中心部分形成具有目標(biāo)厚度的形狀。此時(shí)，重要的是控制玻璃帶1的粘度和形狀。
也就是說，將玻璃帶1開始受壓和收縮的位置處的粘度，即將玻璃帶1的寬度變?yōu)樽畲髸r(shí)處的粘度(單位泊)范圍設(shè)定為4.5-5.6(包含端值)。
如果玻璃帶1寬度最大的位置處的粘度低，則一度產(chǎn)生的玻璃帶1的厚度不均勻以及壓輥2的拉力引起的縫隙，將由于重力而自然消失。然而，當(dāng)粘度(單位泊)大于5.6時(shí)，它們不會(huì)完全消失而且趨于保持。相反，當(dāng)粘度小于4.5時(shí)，盡管就一度產(chǎn)生的玻璃帶1的厚度不均勻和壓輥2拉力產(chǎn)生的縫隙而言是有利的，會(huì)由于重力而自然消失，但是壓輥2引起的拉力趨于不起作用，從而難以控制玻璃帶1的厚度。因此，優(yōu)選將玻璃帶1寬度最大的位置處的粘度范圍設(shè)定為4.5-5.6(包含端值)。此外，基于由玻璃帶制備平板的觀點(diǎn)，當(dāng)玻璃帶1寬度最大的位置處的粘度大于5.6時(shí)，難以減小平板制備范圍之后且其中存在壓輥2的區(qū)段B處的粘度，因此平板的制備變得困難。因此，將玻璃帶1寬度變?yōu)樽畲髸r(shí)的粘度范圍設(shè)定為4.5-5.6(包含端值)。
下面是將玻璃帶1粘度設(shè)定為上文所限定的粘度的方法。例如當(dāng)降低粘度時(shí)，增加玻璃材料組成中的堿組分，或提高其中存在壓輥2的范圍B附近的溫度。例如當(dāng)提高粘度時(shí)，減少玻璃組成中的堿組分或降低其中存在壓輥2的范圍B附近的溫度。
玻璃帶1寬度方向上的兩個(gè)末端部分由于壓輥2的拉力作用形成圖3中所示的形狀。將這種形狀限定為下面的具體形狀是重要的。也就是說，對(duì)于位于玻璃帶寬度變?yōu)樽畲蟮奈恢锰幭掠蔚闹辽?對(duì)壓輥2，當(dāng)相鄰兩個(gè)壓輥2之間的距離(單位mm)為L(zhǎng)時(shí)，并且當(dāng)在施加兩組壓輥2拉力的部分處，玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶1中心方向的變化量(單位mm)為Δh時(shí)，設(shè)定-0.1≤Δh/L≤0.4。其原因如下。
盡管Δh/L對(duì)應(yīng)于一個(gè)壓輥2施加到玻璃帶上的拉力，該值小于-0.1會(huì)過度增大每個(gè)壓輥2所需要的施加到玻璃帶1上的壓力。結(jié)果，很大程度上會(huì)在玻璃帶1上留下壓輥2的痕跡。另外，玻璃帶1表面上會(huì)產(chǎn)生粗糙從而產(chǎn)生其厚度的變化。此外，盡管可以通過增加壓輥2的數(shù)目來減小每組壓輥對(duì)玻璃帶的拉力，但其控制變得困難而且具有局限。
當(dāng)該值大于0.4時(shí)，由每個(gè)壓輥2施加的壓力減小。然而，帶形狀中的粗糙差異變大，從而其不均勻厚度變大。因此，設(shè)定該值為-0.1≤Δh/L≤0.4。
可以通過調(diào)整各個(gè)壓輥2的方向、壓力和旋轉(zhuǎn)速度將該值控制在這個(gè)范圍內(nèi)。
如圖4和圖5所示，對(duì)于位于玻璃帶寬度最大的位置處下游的至少三組壓輥2，當(dāng)相鄰的第n個(gè)壓輥2n和沿下游順序相鄰的第n+1個(gè)壓輥2n+1間的距離(單位mm)為L(zhǎng)n時(shí)，并且當(dāng)在兩個(gè)壓輥2n和2n+1施加拉力的部分處，玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量(單位mm)是Δhn時(shí)，另外當(dāng)沿著下游順序相鄰的第n+1個(gè)壓輥2n+1和第n+2個(gè)壓輥2n+2間的距離(單位mm)是Ln+1，當(dāng)在兩個(gè)壓輥2n+1和2n+2施加拉力的部分玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量為Δhn+1時(shí)，優(yōu)選-0.5≤Δhn/Ln-(Δhn+1/Ln+1)≤0.5。其原因如下。
盡管Δhn/Ln-(Δhn+1/Ln+1)代表由于相鄰的第n個(gè)和第n+1個(gè)壓輥2n和2n+1引起的玻璃帶1寬度方向上的末端部分到中心方向變化量的差異，當(dāng)該值是正值時(shí)如圖4所示，與第n個(gè)壓輥2n和第n+2個(gè)壓輥2n+2的拉力相比，第n+1個(gè)壓輥2n+1對(duì)玻璃帶的拉力起到擠壓和收縮玻璃帶1的作用。當(dāng)該值是負(fù)值時(shí)如圖5所示，它反過來起到拉伸玻璃帶1的作用。如果該值超出上述范圍，第n+1個(gè)壓輥2n+1的壓力變得過大并且易于在玻璃帶1的表面上產(chǎn)生由這些壓輥2的位置開始的線形折痕。在玻璃帶1上保留的壓輥2的明顯痕跡導(dǎo)致玻璃帶1中心部分平坦性的損失。因此，設(shè)定該值為-0.5≤Δhn/Ln-(Δhn+1/Ln+1)≤0.5。
作為控制該值在上述范圍內(nèi)的方法，提出控制壓輥2的方向、壓力和旋轉(zhuǎn)速度，或者控制壓輥2間的距離和壓輥2的數(shù)目。
優(yōu)選壓輥2的對(duì)數(shù)是5-25對(duì)(包含端值)。其原因如下。
如果壓輥2的對(duì)數(shù)小于或等于4對(duì)，則每對(duì)壓輥2的壓力需要對(duì)玻璃帶1施加的拉力變得過大。因此留下壓輥2的明顯痕跡并且使玻璃帶的平坦性損失。此外如上文所討論，當(dāng)相鄰兩個(gè)壓輥2間的距離(單位mm)為L(zhǎng)，施加兩組壓輥2拉力的位置上的玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量為Δh時(shí)，Δh/L變大。因此難以將其保持在優(yōu)選范圍內(nèi)。相反，如果壓輥2的對(duì)數(shù)大于或等于30對(duì)，則在與壓輥2接觸的玻璃帶1末端部分附近的溫度降低。這將在玻璃帶2中留下熱應(yīng)變，使得玻璃本身產(chǎn)生大的波動(dòng)和玻璃帶1在慢冷卻爐中破裂的趨勢(shì)增大。此外由于壓輥2妨礙了監(jiān)測(cè)玻璃帶1的窗口，因此降低了可操作性。因此，將壓輥2的數(shù)目限定為5-25對(duì)(包含端值)。
本發(fā)明對(duì)于浮法玻璃的微觀厚度不均勻有效，特別是旨在滿足近年來電子工程應(yīng)用的品質(zhì)需要。此外，由于上述方法，能夠獲得通過超聲波高精度測(cè)厚儀測(cè)得的最大厚度與最小厚度的差值為5μm或更小的浮法玻璃。
此外，用于本發(fā)明方法的浮法玻璃的組成包括具有如下重量百分比成分范圍的材料67-73的SiO2，1-3的Al2O3，7-10的CaO，3-5的MgO，12-14的Na2O，0.3-1.5的K2O和0.05-0.2的Fe2O3，這是用于建筑窗和液晶基板的通用鈉鈣玻璃組成。在這種組成情況下，800-950℃溫度下的粘度(單位泊)范圍是4.5-6.5(包含端值)。通過將溫度控制在浮法池中的相同溫度范圍內(nèi)，可以獲得厚度不均勻極小的浮法玻璃。
此外，用于本發(fā)明方法中的浮法玻璃組成可以包括具有如下重量百分比成分范圍的材料53-65的SiO2，0-10.5的BaO，2-10的Al2O3，2-10的CaO，1-8的MgO，1-8的Na2O，5-10的K2O和0.3-5的ZrO2，這是用于PDP基板等中的玻璃組成。在這種組成的情況下，900-1100℃溫度下的粘度(單位泊)范圍是4.5-6.5(包含端值)。通過將溫度控制在浮法池中的相同溫度范圍內(nèi)，能夠獲得厚度不均勻極小的浮法玻璃。
下面的非限定性實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行舉例說明。
實(shí)施例1通過向長(zhǎng)度約50m，且已進(jìn)行構(gòu)建使得冷卻帶寬度約為4m的熔融金屬浴上引入熔融玻璃，在該熔融金屬上形成玻璃帶。使用的壓輥是具有耐熱和耐腐蝕合金制成的旋轉(zhuǎn)齒的公知裝置。在制備玻璃帶中，對(duì)于試樣1-10，根據(jù)表1所示的條件控制前進(jìn)速度、壓輥的壓力、壓輥的側(cè)向位置和數(shù)目、以及壓輥所在區(qū)域附近的玻璃帶的溫度和粘度來控制玻璃帶的形狀。
玻璃組成是建筑窗和液晶基板中使用的通用鈉鈣玻璃組成，以重量百分比表示為71％的SiO2，2％的Al2O3，9％的CaO，4％的MgO，13％的Na2O和1％的K2O。
在表1中，顯示了中心部分的設(shè)定厚度(單位mm)；玻璃帶具有最大寬度部分的粘度(單位泊)；當(dāng)相鄰兩個(gè)壓輥2間的距離(單位mm)為L(zhǎng)，且當(dāng)使用兩組壓輥2拉力的位置上玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量(單位mm)為Δh時(shí)的Δh/L；當(dāng)兩組壓輥2n和2n+1施加拉力位置上玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量(單位mm)為Δhn，且沿著下游順序相鄰的第n+1組壓輥2n+1和第n+2組壓輥2n+2間的距離(單位mm)為L(zhǎng)n+1，兩組壓輥2n+1和2n+2施加拉力的位置上玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的差異(單位mm)為Δhn+1時(shí)的Δhn/Ln-(Δhn+1/Ln+1)；壓輥的數(shù)目；將最終獲得的浮法玻璃的中心部分切割成500mm×500mm見方的玻璃的最大厚度不均勻(單位μm)。對(duì)于粘度，在實(shí)驗(yàn)室測(cè)量具有相同組成的玻璃的粘度，通過控制熔爐的溫度來控制粘度，表1中顯示了受控的值。依照ISO 7884-21987(Glass-Viscosity andviscometric fixed points-Part 2Determination of viscosity byrotation viscometers)進(jìn)行該測(cè)量。厚度不均勻是，通過超聲波高精度測(cè)厚儀(MODEL25DL，日本Panametrics Co.，Ltd.)以5英寸間距所測(cè)得的厚度中，最大厚度與最小厚度之間的差值。
(比較例1)除Δhn/Ln-(Δhn+1/Ln+1)和壓輥數(shù)目與實(shí)施例1不同之外，以與實(shí)施例1相同的方法制備浮法玻璃，進(jìn)行與實(shí)施例1相同的測(cè)試。表2中顯示出其結(jié)果。
表1

表2

實(shí)施例2使用的玻璃組成是用于液晶基板、PDP基板和薄膜晶體管的組成。所用組成按重量百分比表示為54％的SiO2、10％的BaO、9％的Al2O3、8％的CaO、3％的MgO、4％的Na2O、9％的K2O和4％的ZrO2。
在形成玻璃帶中，通過控制前進(jìn)速度、壓輥的壓力、壓輥寬度方向的位置和數(shù)目、位于壓輥所在區(qū)域附近部分的玻璃帶的溫度和粘度來控制玻璃帶的形狀。
使用與實(shí)施例1相同的方法對(duì)從冷卻帶切割的平板玻璃樣品進(jìn)行評(píng)價(jià)。其結(jié)果如表3所示。
(比較例2)除Δhn/Ln-(Δhn+1/Ln+1)和壓輥的數(shù)目與實(shí)施例2不同之外，使用與實(shí)施例2相同的方法制備浮法玻璃，并進(jìn)行與實(shí)施例2相同的測(cè)試。其結(jié)果如表4所示。
表3

表4

從各個(gè)實(shí)施例中顯而易見的是，制備出一種浮法玻璃，其表面具有極小的厚度不均勻，以致500mm×500mm見方的厚度不均勻是5μm或更小。
權(quán)利要求
1.一種制備厚度為0.1-3mm的浮法玻璃的方法，該制備浮法玻璃的方法特征在于，在通過壓輥控制玻璃帶寬度的過程中，玻璃帶寬度變?yōu)樽畲蟮奈恢锰幍牟Ａд扯葹?.5-5.6(包含端值)，對(duì)于位于玻璃帶寬度變?yōu)樽畲蟮奈恢孟掠蔚闹辽?個(gè)壓輥，當(dāng)相鄰兩個(gè)壓輥間的距離(單位mm)為L(zhǎng)，當(dāng)在施加兩個(gè)壓輥拉力的部分處玻璃帶寬度方向上末端部分到玻璃帶中心方向的變化量(單位mm)為Δh時(shí)，設(shè)定-0.1≤Δh/L≤0.4。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的制備浮法玻璃的方法，其特征在于，對(duì)于位于玻璃帶寬度變?yōu)樽畲蟮奈恢孟掠蔚闹辽偃齻€(gè)壓輥，當(dāng)相鄰的第n個(gè)壓輥和沿下游順序的第n+1個(gè)壓輥間的距離(單位mm)是Ln，當(dāng)在兩個(gè)壓輥2n和2n+1施加拉力的部分上玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量(單位mm)是Δhn時(shí)，另外當(dāng)沿下游順序相鄰的第n+1個(gè)壓輥和第n+2個(gè)壓輥間的距離(單位mm)是Ln+1，當(dāng)在所述兩個(gè)壓輥和施加拉力的部分玻璃帶1寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量是Δhn+1時(shí)，設(shè)定-0.5≤Δhn/Ln-(Δhn+1/Ln+1)≤0.5。
3.根據(jù)權(quán)利要求1和2之一的制備浮法玻璃的方法，其中壓輥的數(shù)目是5-25對(duì)(包含端值)。
全文摘要
本發(fā)明涉及制備浮法玻璃的方法，其特征在于在制備厚度0.1－3mm的浮法玻璃的方法中，在通過壓輥控制玻璃帶寬度的過程中，位于璃帶寬度最大位置處的玻璃帶的粘度范圍是4.5－5.6(包含端值)，且考慮位于玻璃帶寬度最大位置下游的至少三個(gè)壓輥，當(dāng)相鄰兩個(gè)壓輥間的距離(單位mm)為L(zhǎng)，且當(dāng)施加兩個(gè)壓輥拉力的位置處玻璃帶寬度方向上的末端部分到玻璃帶中心方向的變化量(單位mm)為Δh時(shí)，設(shè)定－0.1≤Δh/L≤0.4。
文檔編號(hào)C03B18/04GK1934037SQ20058000931
公開日2007年3月21日 申請(qǐng)日期2005年3月18日 優(yōu)先權(quán)日2004年3月22日
發(fā)明者谷瀨伸久, 藤本學(xué), 國(guó)本宜伸 申請(qǐng)人:中央硝子株式會(huì)社