專利名稱：座便器裝置的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種座便器裝置。
背景技術：
在對人體的局部進行清洗的衛(wèi)生清洗裝置的領域中，為了不給人體帶 來不適感，例如提出了將用于清洗的清洗水調整到適當溫度的加熱裝置、 或將與人體接觸部分的溫度調整到適當溫度的座便器裝置等具有各種功能 的裝置。其中，通過使用上述所示的座便器裝置，使用者即使是在冬季等 氣溫較低的情況下，也不會有任何不適感地就座于座便器上(例如，參照專 利文獻l)。
專利文獻l所述的衛(wèi)生清洗裝置中，在由鎂合金形成的座便器外殼的內 部設有線狀加熱器。線狀加熱器由芯線、巻繞于芯線上的發(fā)熱線、以及覆 蓋芯線及發(fā)熱線的被覆管構成。線狀加熱器被配置成在座便器外殼的整個 背面上蛇行曲折，在發(fā)熱線的兩端部連接有電源電路。
這種結構中，通過從電源電路對發(fā)熱線施加電壓從而使發(fā)熱線發(fā)熱。 然后，該熱量通過被覆管傳遞到座便器外殼。由此，座便器外殼的溫度上 升，使用者能舒適地就座于座便器上。
專利文獻h日本專利特開2003-310485號公報

發(fā)明內容
在上述那樣的現有衛(wèi)生清洗裝置中，為了使發(fā)熱線和座便器外殼絕緣， 使用由硅橡膠或氯乙烯等構成的被覆管。在這種情況下，從制造方面考慮 并為了確保電絕緣性，不得不增大被覆管的厚度。
然而，當被覆管的厚度增大時，從發(fā)熱線到座便器外殼的傳熱效率下 降，無法使座便器外殼迅速升溫。本發(fā)明的目的在于提供一種既能使座便器和發(fā)熱線可靠地絕緣、又能 使座便器迅速升溫的座便器裝置。
(1) 本發(fā)明的一個方面的座便器裝置包括座便器，該座便器具有就座 面且包含金屬材料；發(fā)熱線，該發(fā)熱線設置在座便器的就座面的背面?zhèn)龋?br> 搪瓷層，該搪瓷層設置成覆蓋發(fā)熱線的外周部；及絕緣層，該絕緣層設置
在座便器及搪瓷層之間。
該座便器裝置中，發(fā)熱線產生的熱通過搪瓷層及絕緣層傳遞到座便器。 由此，座便器的溫度上升。
這里，搪瓷層具有足夠的電絕緣性。因此，即使減小搪瓷層的厚度， 也能使發(fā)熱線和座便器充分絕緣。由此，還能減小絕緣層的厚度。
因而，該座便器裝置中，既能使發(fā)熱線和座便器可靠地絕緣，又能減 小搪瓷層及絕緣層的厚度。在這種情況下，由于能減小搪瓷層及絕緣層的 熱容量，因此能將發(fā)熱線產生的熱迅速且高效地傳遞到座便器。
另外，該座便器裝置中，對座便器使用金屬材料。因而，能將發(fā)熱線 產生的熱進一步高效地傳遞到座便器。
其結果是，既能使發(fā)熱線和座便器可靠地絕緣，又能使座便器迅速升溫。
另外，由于能將發(fā)熱線的熱量高效地傳遞到座便器，因此能抑制發(fā)熱 線的發(fā)熱量。由此，提高搪瓷層及絕緣層的耐久性。其結果是，提高座便 器裝置的可靠性。
另外，由于能減小用于使發(fā)熱線和座便器絕緣的層的厚度，因此能減 輕座便器裝置的重量。
另外，由于將具有足夠的耐熱性的搪瓷層設置在發(fā)熱線的外周部，因 此能使用耐熱性較低的材料以作為絕緣層。由此，能可靠地降低座便器裝 置的產品成本。
(2) 也可以是，搪瓷層包含聚酯酰亞胺及聚酰胺酰亞胺中的至少一方。 在這種情況下，由于聚酯酰亞胺及聚酰胺酰亞胺其電絕緣性及耐熱性
優(yōu)異，因此既能使發(fā)熱線和座便器更加可靠地絕緣，又能使座便器迅速升溫。
5(3) 也可以是，搪瓷層的厚度及絕緣層的厚度總和為0.4mm以下。在這 種情況下，既能使發(fā)熱線和座便器可靠地絕緣，又能使座便器更加迅速地升溫。
(4) 也可以是，搪瓷層的厚度及絕緣層的厚度總和為0.2mm以下。在這 種情況下，能使座便器更加迅速地升溫。
(5) 也可以是，絕緣層由耐熱性比搪瓷層低的材料構成。在這種情況下， 能充分降低座便器裝置的產品成本。
(6) 也可以是，絕緣層包含絕緣被覆層，該絕緣被覆層設置成覆蓋搪瓷 層的外周部。在這種情況下，能使發(fā)熱線與座便器及座便器裝置的其它構 成要素可靠地絕緣。
(7) 也可以是，絕緣被覆層包含氟樹脂。在這種情況下，能使發(fā)熱線與 座便器更可靠地絕緣，并且提高絕緣被覆層的耐久性。由此，提高座便器 裝置的可靠性。
(8) 也可以是，絕緣被覆層包含聚酰亞胺。在這種情況下，提高絕緣被 覆層的耐久性。由此，提高座便器裝置的可靠性。
(9) 也可以是，座便器裝置還包括第一及第二金屬箔，該第一及第二金 屬箔設置在座便器的背面?zhèn)?，第一金屬箔的一個表面被粘貼在座便器的背 面，第二金屬箔的一個表面被粘貼在第一金屬箔的另一表面，使得發(fā)熱線、 搪瓷層及絕緣被覆層被夾在第一金屬箔和第二金屬箔之間。
該座便器裝置中，由于發(fā)熱線、搪瓷層及絕緣被覆層被夾在第一及第 二金屬箔中，因此發(fā)熱線產生的熱被高效地傳遞到第一及第二金屬箔。另 外，第一金屬箔的一個表面被粘貼在座便器的背面、且第二金屬箔的一個 表面被粘貼在第一金屬箔的另一表面。由此，能將從發(fā)熱線傳遞到第一及 第二金屬箔的熱量高效地傳遞到座便器的整個背面。由此，能使座便器的 整個就座面均勻升溫。
(10) 也可以是，第一及第二金屬箔由鋁構成。在這種情況下，能將發(fā)熱 線產生的熱更迅速地傳遞到座便器。
(11) 也可以是，絕緣層包含耐熱絕緣層，該耐熱絕緣層設置在座便器的 背面和第一金屬箔之間。在這種情況下，利用耐熱絕緣層，能使發(fā)熱線與座便器更可靠地絕緣。
(12)也可以是，還包括與發(fā)熱線連接的引線，引線和發(fā)熱線的連接部設 置在第一金屬箔和第二金屬箔之間。
在這種情況下，由于引線和發(fā)熱線的連接部中的發(fā)熱被傳遞到第一及 第二金屬箔，因此能使座便器更迅速地升溫。
(n)也可以是，連接部用絕緣材料被覆。在這種情況下，能使連接部與 座便器可靠地絕緣。
(14) 也可以是，連接部用樹脂材料被覆。在這種情況下，能使連接部可 靠地防水。
(15) 也可以是，發(fā)熱線由合金材料構成。在這種情況下，既能確保發(fā)熱 線的強度，又能減小發(fā)熱線的直徑。由此，能在較窄的空間中高密度地排 列較長的發(fā)熱線。其結果是，能使座便器的升溫速度提高。
(16) 也可以是，合金材料包含銀及銅。在這種情況下，既能充分確保發(fā) 熱線的強度，又能減小發(fā)熱線的直徑。由此，能在較窄的空間中高密度地 排列較長的發(fā)熱線。其結果是，能使座便器的升溫速度提高。例如，通過 使合金材料含有4重量％的銀，能使發(fā)熱線的強度可靠地提高。
(17) 也可以是，座便器由包含鋁、銅、不銹鋼、鍍鋁鋼及鍍鋁鋅鋼中的 至少一個在內的材料構成。在這種情況下，能將發(fā)熱線產生的熱進一步高 效地傳遞到座便器。
根據本發(fā)明，可提供一種既能使座便器與發(fā)熱線可靠地絕緣、又能使 座便器迅速升溫的座便器裝置。


圖l是表示本發(fā)明的實施方式之一所涉及的衛(wèi)生清洗裝置及包括該裝 置的如廁裝置的外觀立體圖。
圖2是圖1的遙控裝置的正視圖。
圖3是表示主體部結構的示意圖。
圖4是衛(wèi)生清洗裝置的縱向剖視圖。
圖5是用于說明圖4的便器噴嘴及其周邊結構的放大剖視圖。圖6是便器預清洗時的衛(wèi)生清洗裝置的縱截面。
圖7是用于說明圖6狀態(tài)的便器噴嘴及其周邊結構的放大剖視圖。
圖8是表示圖4的便器噴嘴的前端部結構的剖視圖。 圖9是表示從圖4的便器噴嘴噴出清洗水的噴出流速和擴散寬度的關系圖。
圖10是表示入室就座時間的調査結果圖。 圖ll是表示由控制部進行的便器清洗處理的控制流程圖。 圖12是表示便器噴嘴的其它結構例的剖視圖。 圖13是表示便器噴嘴的又一其它結構例的剖視圖。 圖14是表示便器噴嘴的又一其它結構例的剖視圖。 圖15是用于說明增加從便器噴嘴的前方側噴出的清洗水量的其它方法 的圖。
圖16是表示便器噴嘴的又一其它結構例的剖視圖。
圖n是表示便器噴嘴的又一其它結構例的剖視圖。
圖18是表示便器噴嘴的又一其它結構例的剖視圖。
圖19是表示便器噴嘴及其周邊的其它結構例的圖。
圖20是表示便器噴嘴及其周邊的又一其它結構例的圖。
圖21是表示便器噴嘴及其周邊的又一其它結構例的圖。
圖22是表示便器噴嘴及其周邊的又一其它結構例的圖。
圖23是表示主體部的其它結構例的示意圖。
圖24是圖23的離子溶出裝置的剖視圖。
圖25是表示主體部的又一其它結構例的示意圖。
圖26是表示主體部的又一其它結構例的示意圖。
圖27是表示主體部的又一其它結構例的示意圖。
圖28是表示主體部的又一其它結構例的示意圖。
圖29是從一側觀察圖3的熱交換器時的外觀立體圖。
圖30是從另一側觀察圖3的熱交換器時的外觀立體圖。
圖31是圖3的熱交換器的俯視圖。
圖32(a)是圖31的A31-A31線剖視圖，圖32(b)是圖3的B31-B31線剖視
8圖，圖32(c)是圖31的C31-C31線剖視圖。
圖33(a)是圖3的熱交換器的側視圖，(b)是(a)的C33-C33線剖視圖。
圖34是用于說明圖29的護套式加熱器的結構的圖。
圖35是用于說明圖29的熱交換器的第一驅動方法的圖。
圖36是用于說明圖29的熱交換器的第二驅動方法的圖。
圖37是用于說明圖29的熱交換器的第三驅動方法的圖。
圖38是用于說明圖29的熱交換器的第四驅動方法的圖。
圖39是用于說明圖29的熱交換器的第五驅動方法的圖。
圖40是用于說明圖29的熱交換器的第六驅動方法的圖。
圖41是用于說明圖29的熱交換器的第七驅動方法的圖。
圖42是用于說明圖29的熱交換器的第八驅動方法的圖。
圖43是用于說明圖29的熱交換器的第九驅動方法的圖。
圖44是根據第一驅動方法在以900W驅動熱交換器時通電的電流波形圖。
圖45是根據第一驅動方法在以卯0W驅動熱交換器時產生的到40次為 止的高次諧波電流的測定結果曲線圖。
圖46是表示高溫水噴出防止機構的第一例的圖。 圖47是表示高溫水噴出防止機構的第二例的圖。 圖48是表示高溫水噴出防止機構的第三例的圖。 圖49是表示高溫水噴出防止機構的第四例的圖。
圖50是表示用于防止圖34(c)的電熱線斷線的護套式加熱器的第一結構 例的圖。
圖51是表示用于防止圖34(c)的電熱線斷線的護套式加熱器的第二結構 例的圖。
圖52是表示將圖29的供電部所具有的三端雙向可控硅開關安裝到熱交 換器的示例圖。
圖53是表示包括不同額定功率的兩種護套式加熱器的熱交換器的圖。
圖54是用于說明熱交換器中形成的流路的其它結構例的圖。
圖55是用于說明用以實現圖3的主體部的小型化的第一結構例的圖。圖56是用于說明用以實現圖3的主體部的小型化的第二結構例的圖。 圖57是用于說明用以實現圖3的主體部的小型化的第三結構例的圖。 圖58是用于說明用以實現圖3的主體部的小型化的第四結構例的圖。 圖59是用于說明用以防止噴出到使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波
動的第一控制方法的圖。
圖60是用于說明用以防止噴出到使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波
動的第二控制方法的圖。
圖61是用于說明用以防止噴出到使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波
動的第三控制方法的圖。
圖62是表示圖3的熱交換器的其它例子的圖。 圖63是噴嘴部的外觀立體圖。
圖64是表示圖1的主體部的內部結構的外觀立體圖。
圖65是表示圖1的主體部的內部結構的外觀立體圖。
圖66是表示圖1的主體部的主體上部外殼的圖。
圖66A是從下方觀察主體上部外殼時的圖。
圖67是安裝有座便器部及蓋部的主體部的外觀立體圖。
圖68是安裝有座便器部及蓋部的主體部的外觀立體圖。
圖69是圖67(b)的J-J線縱向剖視圖。
圖70是表示座便器裝置的結構的示意圖。
圖71是座便器部的分解立體圖。
圖72(a)是第一例的座便器部的座便器加熱器的俯視圖，(b)是(a)的區(qū)域 放大圖。
圖73是第一例的座便器部的俯視圖。 圖74是圖73的座便器部的C73-C73剖視圖。
圖75(a)是第二例的座便器部的座便器加熱器的俯視圖，(b)是(a)的區(qū)域
放大圖。
圖76是第二例的座便器部的俯視圖。
圖77(a)是第三例的座便器部的座便器加熱器的俯視圖，(b)是(a)的一部 分放大剖視圖。圖78是第四例的座便器部的座便器加熱器的俯視圖。
圖79是表示安裝在上部座便器外殼上的座便器加熱器的結構的一個例 子的剖視圖。
圖79A是表示用于貼合圖79的金屬箔的粘合層及粘合劑的粘合力與溫 度的關系的曲線圖。
圖80是表示安裝在上部座便器外殼上的座便器加熱器的結構的其它例 子的剖視圖。
圖81是表示安裝在上部座便器外殼上的座便器加熱器的結構的又一其 它例子的剖視圖。
圖82是表示發(fā)熱線的被覆厚度與座便器部各部的溫度上升之間的關系 的測定結果圖。
圖83是表示線狀加熱器和引線之間的連接方法的圖。
圖84是線狀加熱器和引線之間的連接部的剖視圖。
圖85是表示熱鉚接方法的圖。
圖85A是表示用于使使用者感覺不到溫度不均勻及冰涼感的座便器部 的結構例的圖。
圖85B是表示使座便器部以第一溫度梯度升溫時座便器加熱器的溫度
與座便器加熱器產生的功率之間的關系的曲線圖。
圖86是表示座便器加熱器的驅動例及座便器部的表面溫度變化的圖。 圖87(a)是以1200W驅動時流過座便器加熱器的電流的波形圖，(b)是以
1200W驅動時從通電率切換電路提供給加熱器驅動部的通電控制信號的波形圖。
圖88(a)是以600W驅動時流過座便器加熱器的電流的波形圖，(b)是以 600W驅動時從通電率切換電路提供給加熱器驅動部的通電控制信號的波 形圖。
圖89(a)是低功率驅動時流過座便器加熱器的電流的波形圖，(b)是低功 率驅動時從通電率切換電路提供給加熱器驅動部的通電控制信號的波形 圖。
圖90是表示衛(wèi)生清洗裝置各部的動作序列的時序圖。
具體實施例方式
<1>衛(wèi)生清洗裝置及包括該裝置的如廁裝置的外觀
圖l是表示本發(fā)明的實施方式之一所涉及的衛(wèi)生清洗裝置及包括該裝
置的如廁裝置的外觀立體圖。如廁裝置1000設置在盥洗室內。
如廁裝置1000中，在便器700上安裝衛(wèi)生清洗裝置100。衛(wèi)生清洗裝置 100由主體部200、遙控裝置300、座便器部400及蓋部500構成。除去蓋部500 以外的衛(wèi)生清洗裝置100的各構成要素構成后述的座便器裝置110。
主體部200上安裝有可開合的座便器部400及蓋部500。另外，主體部200 上還設有未圖示的清洗水供給機構，并且內置有后述的控制部卯(圖3)。
圖1中，示出設置在主體部200的正面上部的就座傳感器610。該就座傳 感器610例如為反射型的紅外線傳感器。在這種情況下，就座傳感器610通 過檢測人體反射的紅外線，從而檢測出座便器部400上有使用者存在。
而且，圖1中，還示出了設置在主體部200的正面下部的便器噴嘴40朝 便器700內側突出的狀態(tài)。該便器噴嘴40與上述清洗水供給機構連接。
清洗水供給機構與未圖示的水管連接。由此，清洗水供給機構將從水 管供給的清洗水提供給便器噴嘴40。由此，從便器噴嘴40向便器700內表面 較大的范圍噴出清洗水(便器預清洗)?；蛘撸瑥谋闫?0向便器700內表面的 背面?zhèn)葒姵銮逑此?便器后部清洗)。其詳細情況將在后面敘述。
另外，清洗水供給機構與后述的噴嘴部20(圖3)連接。由此，清洗水供 給機構將從水管供給的清洗水提供給噴嘴部20。由此，從噴嘴部20向使用 者的局部噴出清洗水。
遙控裝置300上設有多個開關。遙控裝置300例如安裝在使就座于座便 器部400上的使用者可操作的位置。
入室檢測傳感器600安裝在盥洗室的入口等處。入室檢測傳感器600例 如為反射型的紅外線傳感器。在這種情況下，入室檢測傳感器600檢測到人 體反射的紅外線時，檢測出使用者進入了盥洗室內。
主體部200的控制部90(圖3)基于從遙控裝置300、入室檢測傳感器600 及就座傳感器610發(fā)送來的信號，控制衛(wèi)生清洗裝置100各部的動作。<2〉遙控裝置的結構
圖2是圖1的遙控裝置300的正視圖。遙控裝置300具有在控制器主體部 301的下部設有可自由開合的控制器蓋部302結構。
如圖2(a)所示，在控制器蓋部302合上的狀態(tài)下，在控制器主體部301 的上部設有干燥開關320、強度調整開關322、 323及位置調整開關325、 326， 在控制器蓋部302上設有停止開關311、臀部開關312及女性專用開關313。
由使用者對上述各開關進行操作。由此，從遙控裝置300向圖1的主體 部200發(fā)送與各開關對應的預定的無線信號。主體部200的控制部90(圖3)基 于接收到的信號，控制主體部200(圖1)及座便器部400(圖1)各構成部的動 作。
例如，使用者通過操作臀部開關312或女性專用開關313，從后述的噴 嘴部20(圖3)向使用者的局部噴出清洗水。另外，使用者通過操作停止開關 311，停止從噴嘴部20向使用者的局部噴出清洗水。
使用者通過操作干燥開關320，從后述的干燥單元210(圖64)向使用者的 局部噴出暖風。另外，使用者通過操作強度調整開關322、 323，調整向使 用者的局部噴出的清洗水的流量及壓力等。
而且，使用者通過操作位置調整開關325、 326，調整后述的臀部噴嘴 21(圖3)或后述的女性專用噴嘴22(圖3)的位置。由此，調整向使用者的局部
噴出清洗水的位置。
圖2(b)中，示出控制器蓋部302打開狀態(tài)下的遙控裝置300的正視圖。如 圖2(b)所示，在由控制器蓋部302覆蓋的控制器主體部301的下部，除設有上 述的停止開關311、臀部開關312及女性專用開關313以外，還設有自動開合 幵關331、水溫調整開關332、座便器溫度調整開關333、除菌開關335及便 器清洗開關336。
在操作這些開關時，也從遙控裝置300向主體部200發(fā)送與各開關對應 的預定的無線信號。由此，主體部200的控制部90基于接收到的信號，控制 主體部200及座便器部400各構成部的動作。
自動開合開關331由調節(jié)鈕構成。使用者通過操作自動開合開關331的 調節(jié)鈕，設定蓋部500(圖1)的開合動作。即，在自動開合開關331的調節(jié)鈕位于開啟的位置的情況下，蓋部500隨著使用者進入盥洗室而開合。
使用者通過操作水溫調整開關332，調整從噴嘴部20向使用者的局部噴 出的清洗水的溫度。使用者通過操作座便器溫度調整開關333，調整座便器 部400的溫度。
另外，使用者通過操作除菌開關335，使得主體部200的清洗水供給機 構中流過包含銀離子的清洗水，進行除菌動作。
與自動開合開關331相同，便器清洗開關336也由調節(jié)鈕構成。使用者 通過操作便器清洗開關336的調節(jié)鈕，設定由便器噴嘴40進行便器預清洗及 便器后部清洗的動作。
艮口，在便器清洗開關336的調節(jié)鈕位于開啟的位置的情況下，隨著使用 者進入盥洗室，從便器噴嘴40向便器700內部較大的范圍噴出清洗水。另外， 在使用者就座于座便器部400的過程中，從便器噴嘴40向便器700內表面的 背面?zhèn)葒姵銮逑此?br> 如上所述，控制器蓋部302開合自如地設置在控制器主體部301的正面 下部。對該開合機構進行說明。
如圖2(a)及圖2(b)所示，控制器蓋部302通過鉸鏈302h安裝在控制器主 體部301的下端。由此，控制器蓋部302能以控制器主體部301的下端為中心 進行轉動。
這里，在控制器主體部301的正面下部安裝有兩個磁石301M。由此， 通過用強磁性體的金屬板構成控制器蓋部302，能容易地保持控制器蓋部 302合上的狀態(tài)。圖2的例子中，通過轉動控制器蓋部302，使控制器蓋部302 的兩個角部302p與控制器主體部301的兩個磁石301M抵接。
這樣，通過使用磁石301M，無需在控制器蓋部302上形成用于合上控 制器蓋部302的凹凸結構。另外，通過將兩個磁石301M設置成與控制器主 體部301的表面處于同一平面，也無需在控制器主體部301上形成用于合上 控制器蓋部302的凹凸結構。
由此，控制器主體部301及控制器蓋部302各自均無凹凸結構，因此能 容易地擦拭控制器主體部301及控制器蓋部302的表面。因而，清掃遙控裝 置300變得容易。此外，控制器蓋部302也可用樹脂板構成，而不用金屬板構成。在這種
情況下，在控制器蓋部302背面的兩個角部302p配置強磁性體的金屬板。由 此，能獲得與上述相同的效果。另外，由于減輕了控制器蓋部302的重量， 因此控制器蓋部302的開合動作變得容易。
設于控制器蓋部302上的停止開關311、臀部開關312及女性專用開關 313分別與設于控制器主體部301的正面下部的停止開關311、臀部開關312 及女性專用開關313對應。使用者通過操作設于控制器主體部301或控制器 蓋部302上的停止開關311、臀部開關312及女性專用開關313，能對局部清 洗及停止進行操作。
設于控制器蓋部302上的停止開關311、臀部開關312及女性專用開關 313的面積比控制器主體部301的停止開關3U、臀部開關312及女性專用開 關313的要大。
這樣，由于將通常頻繁地進行操作的停止開關311、臀部開關312及女 性專用開關313形成得較大，因此通過合上控制器蓋部302，容易辨認各開 關311、 312、 313，并提高遙控裝置300的操作性。
例如，在盥洗室內的照明較暗的情況下，通過合上控制器蓋部302，使 用者也能可靠且清楚地辨認停止開關311、臀部開關312及女性專用開關 313。
另外，通過將控制器蓋部302的停止開關311、臀部開關312及女性專用 開關313形成得較大，從而容易擦拭各開關311、 312、 313。由此，容易良 好地保持控制器蓋部302的衛(wèi)生狀態(tài)。
控制器蓋部302上未設有自動開合開關331、水溫調整開關332、座便器 溫度調整開關333、除菌開關335及便器清洗開關336。這些開關331、 332、 333、 335、 336通常并不使用。
因而，通過合上控制器蓋部302，能使自動開合開關331、水溫調整開 關332、座便器溫度調整開關333、除菌開關335及便器清洗開關336被控制 器蓋部302遮住。由此，容易良好地保持控制器蓋部300的衛(wèi)生狀態(tài)。
在控制器主體部301的下部，在水溫調整開關332的側部設有水溫顯示 部332D，在座便器溫度調整開關333的側部設有座便器溫度顯示部333D。水溫顯示部332D及座便器溫度顯示部333D分別用于顯示清洗水的溫度及 座便器部400的溫度。
水溫顯示部332D及座便器溫度顯示部333D由多個(本例中為三 個)LED(發(fā)光二極管)構成。根據使用者對水溫調整開關332及座便器溫度調 整開關333的操作，水溫顯示部332D及座便器溫度顯示部333D的發(fā)光狀態(tài) 發(fā)生變化。
上述水溫顯示部332D也可構成為發(fā)光LED的數量根據按下水溫調整開 關332的次數而增減，也可構成為發(fā)光LED根據按下水溫調整開關332的次
數而依次切換。
另外，上述座便器溫度顯示部333D也可構成為發(fā)光LED的數量根據按 下座便器溫度調整開關333的次數而增減，也可構成為發(fā)光LED根據按下座 便器溫度調整開關333的次數而依次切換。
由此，使用者通過觀察水溫顯示部332D及座便器溫度顯示部333D，能 容易地了解當前設定的清洗水的溫度及座便器部400的溫度。
而且，也可根據控制器蓋部302的開合狀態(tài)，切換水溫顯示部332D及座 便器溫度顯示部333D的開啟狀態(tài)及關閉狀態(tài)。例如，水溫顯示部332D及座 便器溫度顯示部333D在控制器蓋部302合上的狀態(tài)下關閉，在控制器蓋部 302打開的狀態(tài)下開啟。
由此，可減小遙控裝置300中使用的功率，實現節(jié)能。在遙控裝置300 利用電池工作的情況下，可實現延長電池的壽命。
<3>主體部中給水系統(tǒng)及控制系統(tǒng)的結構
圖3是表示主體部200的結構的示意圖。如圖3所示，主體部200包括分 叉水栓2、濾器4、逆止閥5、定流量閥6、止水電磁閥7、流量傳感器8、熱 交換器9、泵ll、緩沖槽12、人體用切換閥13、噴嘴部20、真空斷路器31和 61、便器噴嘴40、便器噴嘴電動機40m、燈50及控制部90。
噴嘴部20包括臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22及噴嘴清洗噴嘴23，人體 用切換閥13包括切換閥電動機13m。
如圖3所示，對水管1插入分叉水栓2。對連接在分叉水栓2和熱交換器9 之間的配管3，依次插入濾器4、逆止閥5、定流量閥6、止水電磁閥7及流量傳感器8。對連接在熱交換器9和人體用切換閥13之間的配管10插入泵11及
緩沖槽12。
在人體用切換閥13的多個端口上分別連接噴嘴部20的臀部噴嘴21、女 性專用噴嘴22及噴嘴清洗噴嘴23。
真空斷路器31與止水電磁閥7和流量傳感器8之間從配管3延伸出來的 分叉配管30連接，配置在熱交換器9及便器噴嘴40的清洗水噴出口上方的位 置。真空斷路器31與分叉配管32的一端連接。分叉配管30和分叉配管32通 過真空斷路器31連接。便器噴嘴40與分叉配管32的另一端連接。便器噴嘴 電動機40m及泵50安裝在便器噴嘴40附近。真空斷路器61設置在緩沖槽12 上，配置在熱交換器9上方的位置。此外，真空斷路器61及緩沖槽12形成為 一體。因而，緩沖槽12也配置在熱交換器9上方的位置。
接著，說明主體部200中清洗水的流動及控制部90對主體部200各構成 部進行的控制。
流過水管l的凈水作為清洗水，通過分叉水栓2提供給濾器4。由此，利 用濾器4除去清洗水中包含的垃圾及雜質等。
接著，利用逆止閥5防止配管3內的清洗水逆流，利用定流量閥6使流過 配管3內的清洗水流量維持一定。然后，利用止水電磁閥7切換向熱交換器9 供給清洗水的狀態(tài)。止水電磁闊7的動作由控制部90控制。
配管3中，流量傳感器8測定流過配管3內的清洗水的流量，向控制部90 提供測定流量值。熱交換器9將通過配管3供給的清洗水加熱至預定溫度。 熱交換器9的動作由控制部90基于流量傳感器8測定的測定流量值進行控 制。
然后，由熱交換器9加熱后的清洗水經泵11，通過緩沖槽12被壓力泵送 至人體用切換閥13 。泵11的動作由控制部9 0控制。
緩沖槽12起到加熱后的清洗水的溫度緩沖部的作用。由此，來抑制壓 力泵送至人體用切換閥13的清洗水發(fā)生溫度不均勻。此外，熱交換器9和緩 沖槽12的總計容量優(yōu)選為15cc 30cc，進一步優(yōu)選為20cc 25cc。
人體用切換閥13中，通過切換閥電動機13m的動作，將泵ll壓力泵送 來的清洗水提供給臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22及噴嘴清洗噴嘴23的任一噴嘴。由此，從臀部噴嘴2K女性專用噴嘴22及噴嘴清洗噴嘴23的任一噴 嘴噴出清洗水。切換閥電動機13m的動作由控制部90控制。
臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22用于對使用者的局部進行清洗。噴嘴清 洗噴嘴23用于對臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22朝便器700內突出的部分進
行清洗。
從止水電磁閥7提供給熱交換器9的清洗水中未在噴嘴部20中使用的剩 余清洗水，通過分叉配管30、分叉配管32及便器噴嘴40流到便器700(圖1) 內作為廢水。即，分叉配管30及分叉配管32起到廢水回路的功能。便器噴 嘴40的詳細情況將在后面敘述。
此外，本例中，在熱交換器9和便器噴嘴40之間設有真空斷路器31，在 熱交換器9和噴嘴部20之間設有真空斷路器61。由此，可防止熱交換器9內 的清洗水通過分叉配管30、分叉配管32及便器噴嘴40流出到外部或者通過 配管10及噴嘴部20流出到外部。其結果是，可防止熱交換器9空燒。
另外，利用真空斷路器31可防止來自便器噴嘴40—側的污水等逆流， 并且利用真空斷路器61可防止來自噴嘴部20側的污水等逆流。
另外，由于緩沖槽12和真空斷路器61設置成一體，因此能使主體部200 小型化。另外，由于利用真空斷路器61排出緩沖槽12內的冷水，因此在清 洗臀部時能防止從臀部噴嘴21噴出冷水。
<4>便器噴嘴的結構及動作
(4-a)便器噴嘴的簡要說明
接下來，說明便器噴嘴40。圖4是衛(wèi)生清洗裝置100的縱向剖視圖。如 圖4所示，便器噴嘴40配置在主體部200的下部靠近噴嘴部20的位置，其前 端部位于便器700的內部。在便器噴嘴40附近設有由LED(發(fā)光二極管)等構 成的燈50。
下面，如圖4所示，將衛(wèi)生清洗裝置100的主體部200—側作為后方，將 座便器部400的前端側作為前方，對各部進行說明。
設有便器噴嘴蓋40K，用以覆蓋便器噴嘴40及設于其附近的燈50的前方 側。便器噴嘴蓋40K由透明樹脂形成。由此，若燈50發(fā)光，則該光通過便器 噴嘴蓋40K照射到便器700內部。圖5是用于說明圖4的便器噴嘴40及其周邊結構的放大剖視圖。如圖5 所示，便器噴嘴40具有在筒狀便器噴嘴主體部41的前端部插入棒狀噴流形 成構件42的結構。在便器噴嘴主體部41的內部，在便器噴嘴主體部41的內 表面和噴流形成構件42的外周面之間形成有間隙。在便器噴嘴主體部41的 后端部連接有構成圖3的分叉配管32的一部分的連接管44。
由此，若從連接管44(分叉配管32)向便器噴嘴主體部41供給清洗水(廢 水)，則該清洗水通過便器噴嘴主體部41的內表面和噴流形成構件42的外周 面之間的間隙，從便器噴嘴40的前端部噴出。
在便器噴嘴主體部41的后端部固定有旋轉片43的一端。旋轉片43的另 一端與固定于后述的主體下部外殼200A上的便器噴嘴電動機40m連接。由 此，若便器噴嘴電動機40m工作，則便器噴嘴主體部41的前端部轉動。
這里，當便器噴嘴40待機時、即使用者未進入盥洗室時，便器噴嘴40 的前端部定位于靠近便器噴嘴蓋40K的內表面。以下，將該便器噴嘴40的位 置稱為收納位置。
在該狀態(tài)下，若圖1的入室檢測傳感器600檢測到使用者進入盥洗室， 則便器噴嘴電動機40m工作。由此，便器噴嘴40的前端部朝圖5的箭頭A所 示的方向轉動。然后，開始上述的便器預清洗。
圖6是便器預清洗時衛(wèi)生清洗裝置100的縱截面，圖7是用于說明圖6的 狀態(tài)的便器噴嘴40及其周邊結構的放大剖視圖。
首先，如圖6及圖7所示，若檢測到使用者進入盥洗室，便器噴嘴40的 前端部發(fā)生轉動，則其前端部朝便器噴嘴蓋40K的下方移動，定位于朝便器 700的內部空間露出。以下，將該便器噴嘴40的位置稱為便器清洗位置。
在該狀態(tài)下，從連接管44向便器噴嘴主體部41供給清洗水。由此，從 便器噴嘴40的前端部噴出清洗水。
從便器噴嘴40噴出的清洗水朝大致與便器噴嘴40的軸心正交的方向呈 輻射狀噴出。
由此，如圖6所示，向以便器700的排泄口700D為中心的內表面的較大 的范圍噴出清洗水。由此，在使用者進入盥洗室時，干燥的便器700的內表 面被清洗水弄濕。另外，此時，通過使燈50發(fā)光，從而使用者能看到正在進行便器預清洗。
如上所述，通過在使用前將便器700的內表面弄濕，可防止污物附著于 便器700的內表面。
此外，如后文所述，便器預清洗動作因經過預定時間、使用者就座于 座便器部400、或者使用者對遙控裝置300進行操作而停止。
便器預清洗結束時，便器噴嘴電動機40m再次工作。由此，便器噴嘴 40的前端部再次朝便器噴嘴蓋40K的內側移動，靠近便器噴嘴蓋40K的內表 面。艮卩，便器預清洗后，便器噴嘴40再次移動到收納位置。此時，從便器 噴嘴40的前端部繼續(xù)噴出清洗水。由此，開始便器后部清洗。
便器后部清洗時，如圖4的箭頭B、 C所示，從便器噴嘴40朝便器700后 方側的內表面噴出的清洗水沖擊其內表面，流到便器700內。
一般而言，在向使用者的局部噴射清洗水的如廁裝置中，因以下理由 容易在便器內表面的后方側附著污物。
在清洗臀部時，向使用者的局部噴出清洗水。由此，若附著于使用者 局部的污物因清洗水而飛散，則有時飛散的污物會附著于便器內表面的后 方側。該現象容易在剛開始臀部清洗后發(fā)生。
使用如廁裝置后，積聚在便器內的污物被便器上端部附近供給的大量 清洗水排出到未圖示的下水設備。以下，將提供給便器內的大量清洗水稱 為泄水。
然而，泄水并不一定提供到便器的整個內表面區(qū)域。根據便器的結構 及泄水供給機構的結構等，泄水難以提供到便器內表面的后方側。特別是 無法向便器后方側的邊緣(上邊緣部)LM內周面供給泄水。因此，若如上所 述在便器內表面的后方側附著污物，則附著的污物將不會被泄水沖走而變 得干燥。在這種情況下，不容易去除粘附的污物。
與此不同的是，本例的如廁裝置1000中，在使用者就座于座便器部400 的狀態(tài)下進行便器后部清洗。在便器后部清洗時，便器噴嘴40的前方被便 器噴嘴蓋40K遮擋。因而，既能阻止從便器噴嘴40噴出的清洗水飛散到前方， 又能用清洗水將便器700內表面的后方側弄濕。具體而言，如圖4的箭頭B所示，在便器后部清洗時，從便器噴嘴40噴出的清洗液提供給便器700的邊 緣LM內周面。
由此，既能防止清洗水附著到就座于座便器部400的使用者，又能防止 污物附著于便器700。特別是能可靠地防止無法用泄水沖走的污物附著。其 結果是，良好地保持便器700的衛(wèi)生狀態(tài)。
如上所述，通過便器后部清洗，在使用者使用如廁裝置1000時，能可 靠地防止污物附著于便器700后方側的內表面。
另外，此時從便器噴嘴40向便器噴嘴蓋40K的內表面噴射的清洗水沖擊 便器噴嘴蓋40K的內表面，并彈回到便器噴嘴40的前端部。由此，便器噴嘴 40的前端部被清洗，可防止便器噴嘴40的前端部被污染。
此后，例如使用者起立離開座便器部400，從而便器后部清洗停止。艮口， 停止從便器噴嘴40噴出清洗水。
(4-b)便器噴嘴結構的詳細情況
這里，說明便器噴嘴40前端部的結構的詳細情況。圖8是表示圖4的便 器噴嘴40的前端部結構的剖視圖。圖8(a)中示出便器噴嘴40的前端部的縱向 剖視圖，圖8(b)中示出圖8(a)的C14-C14線剖視圖。
如圖8(a)所示，從便器噴嘴主體部41的前端部開口41h向其內部插入噴 流形成構件42。噴流形成構件42具有插入軸部42a。如圖8(b)所示，在插入 軸部42a中形成有從其軸心向外側呈輻射狀延伸的三片葉片構件42b。從葉 片構件42b朝向噴流形成構件42的前端部，形成有大直徑部42c、擴大部42d 及凸緣部42e。
大直徑部42c的直徑比插入軸部42a的直徑要大。另外，擴大部42d朝噴 流形成構件42的前端部其直徑逐漸變大，噴流形成構件42前端部的直徑比 前端部開口41h的直徑要大。另外，凸緣部42e的外徑比便器噴嘴主體部41 的外徑要大。
便器噴嘴主體部41的內表面中形成臺階部41d。若在便器噴嘴主體部41 中插入噴流形成構件42，則臺階部41d與噴流形成構件42的葉片構件42b抵 接。此時，葉片構件42b起到噴流形成構件42和便器噴嘴主體部41之間的間 隔物的作用。由此，噴流形成構件42定位在在便器噴嘴主體部41的內部。在該狀態(tài)下，噴流形成構件42的大直徑部42c從便器噴嘴主體部41的前 端部開口41h突出，擴大部42d及凸緣部42e位于便器噴嘴主體部41的外部。
插入軸部42a及大直徑部42c的外徑比便器噴嘴主體部41的內徑要小。 因此，在便器噴嘴主體部41的內表面和噴流形成構件42的外周面之間，如 上述那樣形成有間隙。該間隙成為清洗水的流路41s。
若從圖5的連接管44供給清洗水，則該清洗水通過流路41s從前端部開 口41h噴出。此時，清洗水沿大直徑部42c、擴大部42d的外周面向外部噴出。 即，清洗水朝大致與便器噴嘴40的軸心正交的方向呈輻射狀噴出。
(4-c)便器預清洗時清洗水的噴出流速
圖9是表示從圖4的便器噴嘴40噴出的清洗水的噴出流速和擴散寬度的 關系圖。
首先，說明噴出流速及擴散寬度。圖9(a)中示出用于說明噴出流速及擴 散寬度的定義的圖。
圖9(a)中，示出從配置成軸心與鉛直方向平行的便器噴嘴40噴出清洗水 的狀態(tài)。
這里，噴出流速如箭頭WV所示，是指從便器噴嘴40的前端部朝水平方 向噴出的清洗水的流速。擴散寬度如箭頭號WW所示，是指在便器噴嘴40 下方100mm處供給清洗水的區(qū)域的外徑。
圖9(b)中示出從便器噴嘴40噴出清洗水時的實驗結果。圖9(b)中，縱軸 表示清洗水的擴散寬度WW，橫軸表示清洗水的噴出流速，實線表示擴散 寬度WW和噴出流速的關系。
如圖9(b)所示，在清洗水的噴出流速大于2m/s的情況下，擴散寬度大于 200mm。在這種情況下，由于能向便器700內表面足夠大的區(qū)域供給清洗水， 因此能充分防止污物附著于便器700的內表面。
另外，在清洗水的噴出流速小于10m/s的情況下，擴散寬度小于 1000mm。在這種情況下，能防止清洗水朝便器700的外側飛散。另外，通 過使清洗水的噴出流速小于10m/s，能防止從便器噴嘴40噴出的清洗水在便 器700內表面強烈地彈回。由此，能充分防止清洗水朝便器700的外側飛散。
因而，通過將清洗水的噴出速度設定在2m/s 10m/s的范圍內，既能充分防止清洗水飛散到便器700外側，又能充分防止污物附著于便器700。此 外，清洗水的噴出速度最好是設定在4m/s 8m/s的范圍內。在這種情況下， 既能可靠地防止清洗水飛散到便器700外側，又能可靠地防止污物附著于便 器700。
此外，便器700的開口被設計成寬度約為27cm以上30cm以下、且進深 約為32cm以上38cm以下。因而，在便器預清洗時，最好是將便器噴嘴40的 前端部配置在圖4的邊緣LM的上表面(便器700的上端面)下方約2cm的位置。
在該狀態(tài)下，若從便器噴嘴40噴出清洗水，則噴出的清洗水受重力影 響而呈拋物線落下。由此，向便器700內表面較大的范圍供給清洗水。
這里，通過如上述那樣設定便器噴嘴40的配置，從便器噴嘴40向便器 700內表面噴出的清洗水在邊緣LM下端部的下方沖擊便器700的內表面。由 此，能可靠地防止在便器預清洗時從便器噴嘴40噴出的清洗水飛散到便器 700外。
在便器后部清洗時，便器噴嘴40的前端部配置成向便器700的邊緣LM 內周面的后方側供給從便器噴嘴40噴出的清洗液。在這種情況下，便器700 的后方側被主體部200覆蓋，因此可防止沖擊邊緣LM的清洗水飛散到便器 700外。
(4-4)便器預清洗的動作定時和控制流程
本例中，在使用者進入盥洗室時，通過控制部卯的控制，開始便器預 清洗。另外，在使用者使用如廁裝置1000的情況下，通過控制部90的控制， 進行便器后部清洗。即，在使用者就座于座便器部400(圖1)的情況下，阻止 清洗水從便器噴嘴40(圖1)向前方側飛散。由此，可防止清洗水附著到使用者。
控制部90基于經過預定時間后、使用者就座于座便器部400、或者使用 者對遙控裝置300的操作，從便器預清洗轉移到便器后部清洗。
這里，上述預定時間是基于使用者從進入盥洗室到就座于座便器部400 的平均時間而預先確定的。因此，本發(fā)明人為了確定該預定時間，調查了 使用者從進入盥洗室到就座于座便器部400上的時間(以下，稱為入室就座測定各使用者的入室就座 時間，并算出每一入室就座時間的累積百分比，由此進行上述調査。
圖10是表示入室就座時間的調査結果圖。圖10中，橫軸表示入室就座 時間，縱軸表示使用者的累積百分比。
如圖10所示，根據本調查可知，較多的使用者(9成以上的使用者)在進 入盥洗室后經過約6秒鐘之后就座于座便器部400。因此，本例中將上述的 預定時間設定為6秒。在這種情況下，能在使用者將要就座于座便器部400 之前進行從便器預清洗向便器后部清洗的轉移。由此，能在使用者就座前 充分弄濕便器700的內表面，并且能可靠地防止從便器噴嘴40噴出的清洗水 附著到使用者。
接著，說明由控制部90(圖3)進行的便器清洗處理(便器預清洗及便器后 部清洗)的控制流程。
圖11是表示由控制部90進行的便器清洗處理的控制流程圖。
如圖11所示，控制部90首先通過控制便器噴嘴電動機40m(圖3)，將便 器噴嘴40保持在收納位置(圖4及圖5所示的位置)(步驟S1)。
接著，控制部90基于入室檢測傳感器600(圖1)的輸出信號，判別使用者 是否進入到盥洗室(步驟S2)。在使用者進入到盥洗室的情況下，控制部90 通過控制便器噴嘴電動機40m，使便器噴嘴40移動到便器清洗位置(圖6及圖 7所示的位置)(步驟S3)。
接著，控制部90通過控制止水電磁閥(圖3)及切換閥電動機13m(圖3)等， 使清洗水從便器噴嘴40噴出，并且將燈50點亮(步驟S4)。
接著，控制部90判別使用者進入盥洗室后是否經過了預定時間(例如6 秒)(步驟S5)。在未經過預定時間的情況下，控制部90判別使用者是否按下 了停止開關311(圖2)(步驟S6)。
在未按下停止開關311的情況下，控制部90基于就座傳感器610(圖1)的 輸出信號，判別使用者是否已就座于座便器部400(圖1)(步驟S7)。在使用者 未就座于座便器部400的情況下，控制部90返回步驟S5的處理。
在步驟S5中判別為已經過預定時間的情況下，控制部90使燈50熄滅(步 驟S8)。接著，控制部90通過控制便器噴嘴電動機40m(圖3)，使便器噴嘴40移動到收納位置(圖4及圖5所示的位置)(步驟S9)。
接著，控制部90基于就座傳感器610(圖1)的輸出信號，判別使用者是否 已起立(步驟SIO)。在判別為使用者已起立的情況下，控制部90通過控制止 水電磁閥7(圖3)等，使來自便器噴嘴40的清洗水停止噴出(步驟S11)。由此， 通過控制部90結束便器清洗處理。
在步驟S2中判別為使用者未進入的情況下，控制部90待機直到使用者 進入。
在步驟S6中使用者按下了停止開關311的情況下，或者在步驟S7中使用 者就座于座便器部400的情況下，控制部90進入步驟S8的處理。
在步驟S10中使用者未起立的情況下，控制部卯待機直到使用者起立。 如上所述，本例中，在使用者進入盥洗室后經過預定時間之后，便器 預清洗結束。在這種情況下，如上所述，能在使用者就座前充分弄濕便器 700的內表面，并且能可靠地防止從便器噴嘴40噴出的清洗水附著到使用 者。
另外，使用者按下停止開關311、或者使用者就座于座便器部400使得 便器預清洗結束。因而，使用者在上述預定時間內就座于座便器部400的情 況下，也能防止從便器噴嘴40噴出的清洗水附著到使用者。
另外，在使用者就座于座便器部400的情況下，進行便器后部清洗。由 此，能可靠地防止污物附著于便器700內表面的后方側。
此外，圖ll的控制流程中，在步驟S3中便器噴嘴40移動到便器清洗位 置后，開始步驟S4中清洗水的噴出，但也可在便器噴嘴40移動到便器清洗 位置之前、即保持在收納位置的狀態(tài)下，開始清洗水的噴出。在這種情況 下，能在進行便器預清洗之前，對便器噴嘴40進行清洗。由此，能可靠地 防止便器噴嘴40被污染。
另外，圖U的控制流程中，在步驟S2中確認使用者已入室的情況下， 使便器噴嘴40移動到便器清洗位置，但也可使便器噴嘴40預先在便器清洗 位置待機。在這種情況下，由于能迅速開始便器預清洗，因此能向便器700 供給足夠量的清洗水。由此，能更可靠地防止污物附著于便器700。此外， 在使便器噴嘴40預先在便器清洗位置待機的情況下，例如也可在使用者結便器噴嘴40移動到 便器清洗位置。
另外，在從便器噴嘴40噴出清洗水的情況下，也可通過控制人體用切 換閥13，停止向噴嘴部20(圖3)供給清洗水。在這種情況下，由于能向便器 噴嘴40供給足夠量的清洗水，因此能用清洗水將便器700充分地弄濕。其結 果是，能充分地防止污物附著于便器700。
控制部90在圖11的控制流程中，也可進行以下動作。
例如，控制部90在圖11的步驟S4的動作后，除了執(zhí)行步驟S5 S7的動 作之外，還判別圖1的座便器部400的開合狀態(tài)。以下，將該判別動作稱為 座便器開合判別動作。此外，座便器部400的合上狀態(tài)是指座便器部400被 保持在大致水平的狀態(tài)(倒下狀態(tài))，座便器部400的打開狀態(tài)是指座便器部 400被保持在大致鉛直的狀態(tài)(豎立狀態(tài))。
在座便器部400為合上狀態(tài)的情況下，控制部90進行上述步驟S5 S7 的動作及座便器開合判別動作中的任一動作。另一方面，在座便器部400為 打開狀態(tài)的情況下，控制部90進入步驟S8的處理。
這樣，通過控制部90工作，可防止在座便器部400打開的狀態(tài)下進行便 器預清洗。由此，能得到如下效果。
一般，在男子小便時，座便器部400是打開的。若在男子小便時進行便 器預清洗，則噴射到便器700內的清洗水會和小便撞擊。由此，清洗水或小 便可能會較多地飛散到便器700外。
另外， 一般，在對圖1的便器700內進行清掃時，座便器部400也是打開 的。若對便器700內進行清掃時進行便器預清洗，則噴射到便器700內的清 洗水會和插入到便器700內的清洗工具(刷子等)撞擊。由此，清洗水可能會 較多地飛散到便器700外。
另外，在便器700內涂敷有清掃用的清洗液的情況下，若進行便器預清 洗，則涂敷在便器700內的清洗液會在清掃前被沖走。
因而，如上所述，通過采用在座便器部400打開的狀態(tài)下不進行便器預 清洗的結構，能可靠地防止上述不佳的情況。
而且，控制部90也可在步驟S2中檢測到使用者入室后，進行座便器開合判別動作。在這種情況下，控制部90在座便器部400處于打開狀態(tài)時進行 步驟S3的動作，在座便器部400處于合上狀態(tài)時結束便器清洗處理。由此， 可防止不必要的便器預清洗。
這里，控制部90基于對座便器部400的打開狀態(tài)或合上狀態(tài)進行檢測的 未圖示的檢測單元的檢測信號，進行座便器開合判別動作。
檢測單元安裝在座便器部400及蓋部500的未圖示的開合機構。作為檢 測單元，例如使用電位計或限位開關等。
(4-e)關于便器清洗處理及便器噴嘴的效果
如上所述，本例中，在使用者就座于座便器部400之前，進行便器預清 洗。由此，能用清洗水將便器700內表面的幾乎整個區(qū)域弄濕，因此能防止 污物附著于便器700。
另外，在使用者就座于座便器部400的狀態(tài)下，進行便器后部清洗。在 便器后部清洗時，便器噴嘴40的前方被便器噴嘴蓋40K遮擋。因而，既能阻 止從便器噴嘴40噴出的清洗水飛散到前方，又能用清洗水將便器700內表面 的后方側弄濕。由此，既能防止清洗水附著到就座于座便器部400的使用者， 又能防止污物附著于便器700。
另外，在便器后部清洗時，利用便器噴嘴蓋40K，能防止污物附著于便 器噴嘴40。因而，在便器預清洗時及便器后部清洗時，能防止污物和清洗 水一起從便器噴嘴40噴出。由此，能充分防止污物附著于便器700。
另外，在便器后部清洗時，從便器噴嘴40噴出的清洗水在便器噴嘴蓋 40k上彈回。于是，利用該彈回的清洗水，能清洗便器噴嘴40。由此，能可 靠地防止污物附著于便器噴嘴40。
另外，在將衛(wèi)生清洗裝置100安裝到便器700上時或者搬運衛(wèi)生清洗裝 置100時，能將便器噴嘴40保持在收納位置。在這種情況下，由于便器噴嘴 40被便器噴嘴蓋40K覆蓋，因此能防止便器噴嘴40受到損傷。
另外，通過控制便器噴嘴電動機40m，能調整便器噴嘴40前端部的轉 動角度。由此，能調整便器700內清洗水的擴散寬度WW(參照圖9(a))。
另外，本例中，在廢水回路(分叉配管30及分叉配管32)上設有便器噴嘴 40。 g卩，本例中，不必為了設置便器噴嘴40而另行設置回路，因此能簡化水回路結構。
此外，上述中，在與前后方向平行的方向上使便器噴嘴40轉動，但也
可在與左右方向平行的方向上使便器噴嘴40轉動。 (4-l)便器噴嘴的其它結構例
圖12是表示便器噴嘴40的其它結構例的剖視圖。圖12(a)中示出便器噴 嘴40的前端部的縱向剖視圖，圖12(b)中示出圖12(a)的C18-C18線剖視圖。 圖12的便器噴嘴40在以下方面與圖8的便器噴嘴40不同。
圖12所示的便器噴嘴40中，形成流路41s，該流路41s延伸至便器噴嘴 主體部41的前端。噴流形成構件42插入流路41s內，使得大直徑部42c的外 周面與便器噴嘴主體部41的內表面接觸。
另外，在便器噴嘴主體部41的前端部中，在流路41s的外周部形成有朝 流路41s的徑向突出的截面呈半圓形狀的槽部41g。槽部41g以預定的長度形 成，使得在將噴流形成構件插入流路41s內的情況下，槽部41g的上端位于 大直徑部42c的上端上方。
若從圖5的連接管44向便器噴嘴40供給清洗水，則該清洗水通過流路 41s及槽部41g，從槽部41g的前端噴出。此時，清洗水沿大直徑部42c及擴 大部42d的外周面向外部噴出。由此，從便器噴嘴40輻射狀地噴出清洗水。
該便器噴嘴40中，如上所述，將噴流形成構件42插入流路41s內，使得 大直徑部42c的外周面與便器噴嘴主體部41的內表面接觸。由此，能防止便 器噴嘴主體部41的軸心偏離噴流形成構件42的軸心。其結果是，能從便器 噴嘴40穩(wěn)定地噴出清洗水。
此外，圖12中，圖示出四個槽部41g，但槽部41g的數量并不局限于四 個。例如，也可形成兩個或三個槽部41g，也可形成五個以上的槽部41g。 另外，槽部41g的截面形狀并不局限于圖12的例子。例如，槽部41g也可具 有矩形的截面形狀。
(4-g)便器噴嘴的又一其它結構例
圖13是表示便器噴嘴40的又一其它結構例的剖視圖。圖13(a)中示出便 器噴嘴40的前端部的縱向剖視圖，圖13(b)中示出圖13(a)的C19-C19線剖視 圖。圖13的便器噴嘴40在以下方面與圖8的便器噴嘴40不同。圖13所示的便器噴嘴40中，在便器噴嘴主體部41的前端部形成有六個
貫通孔41i。這六個貫通孔41i等間隔地配置在以便器噴嘴主體部41的軸心為
中心的預定直徑的圓周上。
在便器噴嘴主體部41的前端， 一體地形成有從中央部朝下方突出的噴 流形成部45。噴流形成部45由朝前端其直徑逐漸變大的擴大部45b及形成于 擴大部45b的前端的凸緣部45c構成。此外，噴流形成部45后端的直徑與六 個貫通孔41i的內接圓的直徑相等。
若從圖5的連接管44向便器噴嘴40供給清洗水，則該清洗水通過流路 41s及貫通孔41i，從貫通孔41i的前端噴出。此時，清洗水沿擴大部45b的外 周面向外部噴出。由此，從便器噴嘴40輻射狀地噴出清洗水。
該便器噴嘴40中，如上所述，噴流形成部45 —體地形成于便器噴嘴主 體部41的前端。因而，便器噴嘴主體部41的軸心不會偏離噴流形成部45的 軸心。其結果是，能從便器噴嘴40穩(wěn)定地噴出清洗水。
另外，由于便器噴嘴主體部41和噴流形成部45形成為一體，因此能減 少便器噴嘴40的零部件數量。由此，容易制造衛(wèi)生清洗裝置IOO。
此外，圖13中，圖示出六個貫通孔41i，但貫通孔41i的數量并不局限于 六個。例如，也可形成五個以下的貫通孔41i，也可形成七個以上的貫通孔 41i。另夕卜，貫通孔41i的截面形狀并不局限于圖13的例子。例如，貫通孔41i 也可具有矩形的截面形狀。
(4-h)便器噴嘴的又一其它結構例
圖14是表示便器噴嘴40的又一其它結構例的剖視圖。圖14(a)中示出便 器噴嘴40的前端部的縱向剖視圖，圖14(b)中示出圖14(a)的C20-C20線剖視 圖。圖14的便器噴嘴40在以下方面與圖8的便器噴嘴40不同。
圖14所示的便器噴嘴40中，設有噴流形成構件42，使得插入軸42a的軸 心位于便器噴嘴主體部41的軸心后方。
因此，便器噴嘴主體部41的內表面和噴流形成構件42的外周面之間的 間隙在前方側變大。在這種情況下，從便器噴嘴40前方側的間隙噴出的清 洗水的量，比從后方側的間隙噴出的清洗水的量要多。由此，在便器噴嘴 40設置于便器700(圖1)后方側的情況下，也能向便器700內表面的前方側供內表面的前方側充分 地弄濕，能可靠地防止污物附著于便器700。
此外，增加從便器噴嘴40的前方側噴出的清洗水的量的方法并不局限 于上述例子。圖15是用于說明用以增加從便器噴嘴40的前方側噴出的清洗
水的量的其它方法的圖。
圖15(a)的便器噴嘴40在以下方面與圖12(b)的便器噴嘴40不同。圖15(a) 的便器噴嘴40中，前方側的槽部41g間的距離比后方側的槽部41g間的距離 要小。gp，多個槽部41g高密度地配置在便器噴嘴40的前方側。由此，能增 加朝便器噴嘴40的前方側噴出的清洗水的量。
另外，圖15(b)所示的便器噴嘴40在以下方面與圖12(b)的便器噴嘴40不 同。圖15(b)的便器噴嘴40中，前方側的槽部41g的截面積比后方側的槽部41g 的截面積要大。由此，能增加朝便器噴嘴40的前方側噴出的清洗水的量。
圖15(c)所示的便器噴嘴40在以下方面與圖13(b)的便器噴嘴40不同。圖 15(c)的便器噴嘴40中，前方側的貫通孔41i間的距離比后方側的貫通孔41i 間的距離要小。SP，多個貫通孔41i集中在便器噴嘴40的前方側。由此，能 增加朝便器噴嘴40的前方側噴出的清洗水的量。
另外，圖15(d)所示的便器噴嘴40在以下方面與圖13(b)的便器噴嘴40不 同。圖15(d)的便器噴嘴40中，前方側的貫通孔41i的截面積比后方側的貫通 孔41i的截面積要大。由此，能增加朝便器噴嘴40的前方側噴出的清洗水的
(4-i)便器噴嘴的又 一 其它結構例
圖16是表示便器噴嘴40的又一其它結構例的剖視圖。圖16所示的便器 噴嘴40在以下方面與圖8的便器噴嘴40不同。
圖16所示的便器噴嘴40中，便器噴嘴主體部41的前端面形成為其前方 側朝上方傾斜。另外，在大直徑部42c的前端設有凸緣部42e，使得前方側 朝上方傾斜。
在這種情況下，清洗水從便器噴嘴40的前方朝斜上方噴出。由此，在 便器噴嘴40設置于便器700(圖1)的后方側的情況下，也能向便器700內表面 的前方側供給足夠量的清洗水。其結果是，能用清洗水將便器700內表面的前方側充分地弄濕，能可靠地防止污物附著于便器700。
另外，在噴流形成構件42的大直徑部42c的外周面和便器噴嘴主體部41
的內周面之間的間隙中形成的與流路的軸向平行的方向的長度，其前方側 變短，后方側變長。在這種情況下，與后方側的流路中流過的清洗水的流 量相比，前方側流路中流過的清洗水的流量較多。由此，能利用清洗水將
便器700內表面的前方側充分地弄濕。其結果是，能可靠地防止污物附著于 便器700。
(4-j)便器噴嘴的又一其它結構例
圖17是表示便器噴嘴40的又一其它結構例的剖視圖。圖17所示的便器 噴嘴40在以下方面與圖8的便器噴嘴40不同。
圖17所示的便器噴嘴40中，噴流形成構件42被設置成能上下移動。本 例中，通過使噴流形成構件42上下移動，能調整便器噴嘴主體部41的內周 面和插入軸42a(大直徑部42c)的外周面之間的間隙大小。由此，能調整從便 器噴嘴40噴出的清洗水的流速。
如圖17(a)所示，在使凸緣部42e離幵前端部開口41h的情況下，便器噴 嘴主體部41的內周面和插入軸42a的外周面之間的間隙變大。在這種情況 下，由于從便器噴嘴40噴出的清洗水的流速變小，因此呈輻射狀噴出的清 洗水的擴散范圍變小。
因而，例如，在便器后部清洗時，通過在圖17(a)所示的狀態(tài)下使清洗 水從便器噴嘴40噴出，既能阻止清洗水從便器噴嘴40朝前方側飛散，又能 用清洗水將便器700(圖1)內表面的后方側弄濕。由此，既能防止清洗水附著 到使用者，又能防止污物附著于便器700。
另外，如圖17(b)所示，在使凸緣部42e靠近前端部開口41h的情況下， 便器噴嘴主體部41的內周面和大直徑部42c的外周面之間的間隙變小。在這 種情況下，從便器噴嘴40噴出的清洗水的流速變大。
因而，例如，在便器預清洗時，通過在圖17(b)所示的狀態(tài)下使清洗水 從便器噴嘴40噴出，能向便器700內表面的前方側供給足夠量的清洗水。其 結果是，能用清洗水將便器700內表面的前方側充分地弄濕，能可靠地防止 污物附著于便器700。另外，本例中，形成有噴流形成構件42，使得擴大部42d的最大截面積 比前端部開口41h的面積要大。在這種情況下，通過使噴流形成構件42朝上 方移動，能用擴大部42d封住前端部開口41h。因而，在使用者使用如廁裝 置1000的情況下，通過用擴大部42d封住前端部開口41h，能防止污物附著 于前端部開口41h。
由此，在便器預清洗時，能防止污物和清洗水一起從便器噴嘴40噴出。 其結果是，能充分地防止污物附著于便器700。
另外，通過封住前端部開口41h，能在清掃盥洗室時等情況下防止灰塵 及洗滌劑等進入流路41s內。由此，能更加可靠地防止便器噴嘴40被污染。
另外，本例中，即使在噴流形成構件42及前端部開口41h附著有自來水 的水垢成分、銹、垃圾、及污物等，也能通過使噴流形成構件42上下移動， 從而容易地去除該附著物。由此，能防止便器噴嘴40阻塞。
此外，如圖18所示，也可將便器噴嘴主體部41設置成能上下移動。
(4-k)便器噴嘴及其周邊的又一其它結構例
圖19是表示便器噴嘴40及其周邊(以下簡稱為便器噴嘴40等。)的其它結 構例的圖。圖19所示的便器噴嘴40等在以下方面與圖5所示的便器噴嘴40等不同。
如圖19(a)所示，本例中，設有在下端具有蓋開口40V的箱狀的便器噴 嘴蓋40K，使其覆蓋便器噴嘴40的前端部。便器噴嘴40被設置成能上下移動， 通過使便器噴嘴40朝下方移動，從而如圖19(b)所示，噴流形成構件42從蓋 開口40V朝便器噴嘴蓋40K的下方突出。
本例中，由于設有便器噴嘴蓋40K，使其包圍便器噴嘴40的前端部，因 此能可靠地防止污物附著于便器噴嘴40。因而，便器噴嘴40不會被污物污 染。
另外，由于利用便器噴嘴蓋40K包圍便器噴嘴40的周圍，因此在搬運衛(wèi) 生清洗裝置100時等的情況下能防止便器噴嘴40受到損傷。
另外，本例中，在圖19(a)的狀態(tài)下使清洗水從便器噴嘴40噴出時，該 清洗水沖擊便器噴嘴蓋40K的內表面，彈回到便器噴嘴40。由此，便器噴嘴 40被清洗，可防止便器噴嘴40被污染。在便器預清洗時，在圖19(b)所示的狀態(tài)下噴出清洗水。
此外，如圖20所示，也可將便器噴嘴蓋40K設置成能上下移動。
(4-l)便器噴嘴及其周邊的又一其它結構例
圖21是表示便器噴嘴40等的又一其它結構例的圖。圖21所示的便器噴嘴40等在以下方面與圖5所示的便器噴嘴40等不同。
如圖21所示，本例中，便器噴嘴40被固定于主體下部外殼200A。便器噴嘴主體部41的前端部從主體下部外殼200A的下表面朝下方突出。連接管44與便器噴嘴主體部41的側面連接。
另外，在主體下部外殼200A內設有電動機49m，在電動機49m的轉軸49s上固定有旋轉片43的一端。在旋轉片43的另一端安裝有板狀的便器噴嘴蓋40K。便器噴嘴蓋40K的前端部從主體下部外殼200A的下表面朝下方突出。
通過使電動機49m的轉軸49s轉動，便器噴嘴蓋40K在便器噴嘴40的前方沿上下方向移動。
本例中，如圖21(a)所示，在便器噴嘴蓋40K的下端位于便器噴嘴40前端部上方的狀態(tài)下進行便器預清洗。
另外，如圖21(b)所示，在便器噴嘴蓋40K的下端與便器噴嘴40的前端部位于大致相同高度的狀態(tài)下進行便器后部清洗。此外，在這種情況下，從便器噴嘴40朝前方噴出的清洗水沖擊便器噴嘴蓋40K，彈回到便器噴嘴40的前端部。由此，可防止清洗水附著到人體，并且便器噴嘴40的前端部被清洗。另外，利用便器噴嘴蓋40K可防止污物附著于便器噴嘴40的前端部。其結果是，能可靠地防止便器噴嘴40的前端部被污染。
另外，本例中，由于不必使便器噴嘴40轉動，因此能防止便器噴嘴40受到損傷。另外，由于能使便器噴嘴40穩(wěn)定，因此能使清洗水的噴出狀態(tài)穩(wěn)定。
(4-m)便器噴嘴及其周邊的又一其它結構例
圖22是表示便器噴嘴40等的又一其它結構例的圖。圖22所示的便器噴嘴40等在以下方面與圖5所示的便器噴嘴40等不同。
如圖22(a)所示，本例中，在下方具有蓋開口40V的箱狀便器噴嘴蓋40K內設有便器噴嘴40。便器噴嘴40的后端部與便器噴嘴電動機40m連接。由此，若便器噴嘴電動機40m工作，則便器噴嘴40的前端部轉動。
如圖22(a)所示，在將便器噴嘴40保持在水平的狀態(tài)下使清洗水噴出時，清洗水沖擊便器噴嘴蓋40K的上表面，彈回到便器噴嘴40。由此，便器噴嘴40被清洗，可防止便器噴嘴40被污染。在進行便器預清洗時，如圖22(b)所示，在將便器噴嘴40保持在鉛直方向的狀態(tài)下使清洗水噴出。
本例中，如圖22(a)所示，能在便器噴嘴蓋40K內將便器噴嘴40保持為水平。由此，即使在主體部200(圖4)內無法充分確保高度方向的空間的情況下，也能容易地在主體部200內設置便器噴嘴40。因而，能使主體部200小型化，并且容易設計主體部200。
另外，在將便器噴嘴40保持為水平的狀態(tài)下，可利用便器噴嘴蓋40K充分地保護便器噴嘴40，因此能可靠地防止污物附著于便器噴嘴40。還能可靠地防止便器噴嘴40受到損傷。
另外，通過調整便器噴嘴40的轉動角度，能調整清洗水的擴散寬度WW(參照圖9(b))。
(4-n)主體部的其它結構例
圖23是表示主體部200的其它結構例的示意圖。圖23的主體部200在以下方面與圖3的主體部200不同。
圖23的主體部200中，在配管3中的止水電磁閥7和流量傳感器8之間插入有離子溶出裝置70。
離子溶出裝置70由控制部90控制，使流過配管3的清洗水溶出銀離子(除菌動作)。由此，包含銀離子的清洗水從臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22、噴嘴清洗噴嘴23及便器噴嘴40噴出。此外，離子溶出裝置70的詳細情況將在后面敘述。
由于銀離子具有殺菌性，因此可殺死附著于臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22及便器噴嘴40的清洗水噴出口上的細菌。
另外，利用噴嘴清洗噴嘴23對臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22的朝便器700內突出的部分進行清洗。由此，對臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22可靠地
進行殺菌。而且，由于在便器預清洗時清洗水從便器噴嘴40噴出到便器700內表面
的較大范圍，因此可對便器700可靠地進行殺菌。由此，能防止產生惡臭，并且能保持便器700清潔。
另外，如上所述，本例中，能使用在便器噴嘴蓋40K(圖5)上彈回的清洗水來清洗便器噴嘴40。因而，還能對便器噴嘴40可靠地進行殺菌。
此外，離子溶出裝置70中溶出的離子除上述的銀離子以外，只要是具有殺菌性的金屬離子即可，例如也可使用銅離子或鋅離子。在這種情況下，使用銅電極或鋅電極，以取代設于離子溶出裝置70的后述的銀電極(圖24)。
(4-o)離子溶出裝置的結構
圖24是圖23的離子溶出裝置70的剖視圖。圖24(a)中示出離子溶出裝置70的橫向剖視圖，圖24(b)中示出圖24(a)的離子溶出裝置70的C5-C5線剖視
圖(縱向剖視圖)。
如圖24(a)及圖24(b)所示，離子溶出裝置70具有電極外殼71。電極外殼71由流路形成部71a及電極支承部71b構成。在流路形成部71a的內部形成有離子溶出空間FU。離子溶出空間FU構成清洗水流路的一部分。
在電極外殼71的一側利用螺釘74固定電極支承構件73。在電極支承構件73中埋設有L字形的兩根銀電極75的一個端部。在電極外殼71的一側的側面形成有用于插通兩根銀電極75的兩個貫通孔。通過該兩個貫通孔，兩根銀電極75分別插入離子溶出空間FU內。
在電極外殼71的另一側形成有開口71s。并安裝有端口構件72以堵住該開口71s。在端口構件72上分別安裝有兩根銀電極75的另一端。
在端口構件72上形成有第一端口72a及第二端口72b。第一端口72a及第二端口72b分別與圖23的配管3連接。流過配管3的清洗水通過第二端口72b導入離子溶出空間FU內。通過在兩根銀電極75之間施加電壓，從而在離子溶出空間FU內，銀離子從銀電極75溶出到清洗水中。包含該銀離子的清洗水通過第一端口72a再次流到配管3。
具有上述結構的離子溶出裝置70中，兩根銀電極75位于離子溶出空間FU的大致中央部，在銀電極75和電極外殼71內部下表面之間形成有間隙。
由此，包含因銀電極75的電解反應而產生的銀離子 內的沉淀物(氯化銀及氧化銀)沉淀在電極外殼71的內部下表面上。由此，可防止因溶出的銀離子使得兩根銀電極75間的電極間電位下降，能得到穩(wěn)定的電解作用。另
外，可防止這種沉淀物附著于兩根銀電極75之間，能防止電極間短路。
另外，如圖24(b)所示，第二端口72b設置在電極外殼71的下表面?zhèn)取Ｔ谶@種情況下，能利用從第二端口72b流向第一端口72a的清洗水，將沉淀在電極外殼71內部下表面上的沉淀物從離子溶出空間FU高效地排出。
另外，如圖24(b)所示，離子溶出空間FU的上表面向端口構件72側朝上方傾斜。在這種情況下，離子溶出空間FU內產生的氣體集中在端口構件72側的上部。由此，能將離子溶出空間FU內產生的氣體從第一端口72a高效地排出。
此外，如上所述，離子溶出裝置70由控制部卯控制。g口，利用控制部90控制向兩根銀電極75之間施加電壓的定時。(4-p)主體部的又一其它結構例
圖25是表示主體部200的又一其它結構例的示意圖。圖25的主體部200在以下方面與圖3的主體部200不同。
圖25的主體部200中，設有從配管3中的定流量閥6和止水電磁閥7之間延伸的分叉配管33。在分叉配管33上設有止水電磁閥34及便器噴嘴40。
在這種情況下，通過利用控制部90控制止水電磁閥34，能容易地切換開始或停止從便器噴嘴40噴出清洗水。
另外，由于分叉配管33設置在主體部200的上游部，因此能以足夠的壓力向便器噴嘴40供給清洗水。
另外，通過打開止水電磁閥7及止水電磁閥34，能使噴嘴部20及便器噴嘴40同時噴出清洗水。
(4-q)主體部的又一其它結構例
圖26是表示主體部200的又一其它結構例的示意圖。圖26的主體部200在以下方面與圖3的主體部200不同。
圖26的主體部200中，在配管3上設有便器用切換閥14。便器用切換閥14包含便器切換閥電動機14m。便器用切換閥14設置在配管3中與分叉配管30的連接部的上游側且止水電磁閥7的下游側。便器用切換閥14的多個端口之一與配管35連接。便器噴嘴40設置在配管35的前端。
在這種情況下，通過利用控制部90控制便器切換閥電動機14m，能容 易地切換開始或停止從便器噴嘴40噴出清洗水。
另外，由于分叉配管35設置在主體部200的上游部，因此能以足夠的壓 力向便器噴嘴40供給清洗水。
(4-r)主體部的又一其它結構例
圖27是表示主體部200的又一其它結構例的示意圖。圖27的主體部200 在以下方面與圖3的主體部200不同。
圖27的主體部200中，在配管10的緩沖槽12和人體用切換閥13之間設有 便器用切換閥14。便器用切換閥14的多個端口之一與配管35連接。便器噴 嘴40設置在配管35的前端。
在這種情況下，通過利用控制部90控制便器切換閥電動機14m，能容 易地切換開始或停止從便器噴嘴40噴出清洗水。
另外，由于配管35配置在泵11的下游側，因此能將提供給便器噴嘴40 的清洗水的壓力保持一定。
另外，由于配管35配置在熱交換器9的下游側，因此能從便器噴嘴40 噴出溫水。由此，能更可靠地防止污物附著于便器700。另外，通過用溫水 清洗便器700，從而可得到除菌效果。
(4-s)主體部的又一其它結構例
圖28是表示主體部200的又一其它結構例的示意屈。圖28的主體部200 在以下方面與圖3的主體部200不同。
圖28的主體部200中，設有切換閥15以取代圖3的人體用切換閥13。切 換閥15包含切換閥電動機15m。切換閥15的多個端口分別與臀部噴嘴21、女 性專用噴嘴22、噴嘴清洗噴嘴23及配管36連接。在配管36的前端設置便器 噴嘴40。
切換閥15中，通過切換閥電動機15m工作，從而將泵ll壓力泵送來的 清洗水提供給臀部噴嘴2K女性專用噴嘴22、噴嘴清洗噴嘴23及便器噴嘴 40(配管36)的任一噴嘴。
本例中，由于能將臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22、噴嘴清洗噴嘴23及便器噴嘴40與共同的切換閥15連接，因此能簡化主體部的結構。由此，能 降低衛(wèi)生清洗裝置100的制造成本。 <5>熱交換器的結構及控制
(5-a)熱交換器的外觀及結構
對熱交換器9進行說明。圖29是從一側觀察圖3的熱交換器9時的外觀立 體圖，圖30是從另一側觀察圖3的熱交換器9時的外觀立體圖，圖31是圖3的 熱交換器9的俯視圖。此外，圖29中還示出了熱交換器9的控制系統(tǒng)。
另外，圖32(a)是圖31的A31-A31線剖視圖，圖32(b)是圖31的B31-B31 線剖視圖，圖32(c)是圖31的C31-C31線剖視圖。而且，圖33(a)是圖3的熱交 換器9的側視圖，圖33(b)是圖33(a)的C33-C33線剖視圖。
以下的說明中，如圖29 圖33的箭頭X、 Y、 Z所示，將相互正交的三 個方向分別定義為X方向、Y方向及Z方向。此外，本例中，Z方向表示鉛直 方向。
如圖29及圖30所示，在熱交換器9上沿X方向且在Z方向上并排設有兩 根護套式加熱器91、 92。這兩根護套式加熱器91、 92的中央部分別插入管 狀的流路形成管9T內部。由此，在護套式加熱器91、 92的外周面和流路形 成管9T的內周面之間形成清洗水的流路(圖32及圖33)。其詳細情況將在后面 敘述。
護套式加熱器91、 92及流路形成管9T的兩端部由端面構件94、 95固定。 另外，兩根流路形成管9T的中央部以被兩塊金屬板93a、 93b夾住的狀態(tài)固 定。由此，護套式加熱器91、 92、端面構件94、 95、流路形成管9T、及金 屬板93a、 93b彼此被固定成為一體。
此外，金屬板93a、 92b固定流路形成管9T，并且在護套式加熱器91、 92被驅動時起到散熱板的作用。
在夾著兩根流路形成管9T的其中一塊金屬板93a上安裝有非恢復型的 恒溫器96(圖29)。恒溫器96用于監(jiān)視金屬板93a的溫度，起到在熱交換器8 內無水的狀態(tài)下空燒時或者三端雙向可控硅開關短路時等情況下切斷通電 的溫度熔斷器的作用。
也可使用溫度熔斷器，來取代上述非恢復型的恒溫器96。在這種情況下，例如將溫度熔斷器配置在兩根流路形成管9T之間，并由兩塊金屬板93a、 93b夾住。由此，由于將溫度熔斷器與熱交換器9安裝成為一體，因此能有 效利用死區(qū)(dead space)。另外，可實現使一體地設有溫度熔斷器的熱交換 器薄型化。
在固定護套式加熱器91、 92的一端的端面構件95上，沿Y方向形成有進 水端口91P(圖30)。另外，在端面構件95的Z方向一側一體地形成有出水溫 度檢測部95Z。在出水溫度檢測部95Z上形成出水端口92P，并且安裝有恢復 型的恒溫器97及出熱水溫度傳感器98(圖29)。
另外，進水端口91P與圖3的流量傳感器8及未圖示的進水溫度傳感器所 構成的單元(未圖示)連接。該單元也可與端面構件95設置成為一體。在這種 情況下，可充分減小圖3的主體部200內部的流量傳感器8、進水溫度傳感器 及熱交換器9的設置空間。
如圖31及圖32(c)所示，端面構件95中，進水端口91P形成為其內部空間 與覆蓋護套式加熱器91的流路形成管9T的內部空間連通。
另外，出水端口92P形成為其內部空間通過形成于端面構件95Z內部的 溫度檢測空間95S與覆蓋護套式加熱器92的流路形成管9T的內部空間連通。
進水端口91P及出水端口92P的內部空間、流路形成管9T的內周面和護 套式加熱器91、 92的外周面之間的空間、以及溫度檢測空間95S構成清洗水 的流路f。
如上所述，端面構件95中，護套式加熱器91側的流路f和護套式加熱器 92側的流路f相互分離。由此，提供給進水端口91P的清洗水沿護套式加熱 器91的外周面送至端面構件94側(圖32(b))。
如圖32(a)所示，端面構件94中，在固定的兩根流路形成管9T之間形成 有流路f，該流路f連通覆蓋護套式加熱器91的流路形成管9T的內部空間和覆 蓋護套式加熱器92的流路形成管9T的內部空間。
由此，沿護套式加熱器91的外周面提供給端面構件94側的清洗水通過 形成于兩根流路形成管9T之間的流路f,導入至覆蓋護套式加熱器92的流路 形成管9T側的流路f。然后，該清洗水沿護套式加熱器92的外周面被再次送 至端面構件95側(圖32(c))。被送至端面構件95側的清洗水通過溫度檢測空間95S從出水端口92P流出。
如圖32(c)所示，在溫度檢測空間95S內插入有出熱水溫度傳感器98的前 端部。由此，利用出熱水溫度傳感器98的前端部測定流過溫度檢測空間95S 的清洗水的溫度。另外，在出水溫度檢測部95Z與Z方向正交的一個表面?zhèn)?安裝有恒溫器97。該恒溫器97用于監(jiān)視流過溫度檢測空間95S的清洗水的溫 度，若出熱水溫度(從熱交換器9流出的清洗水的溫度)超過預定溫度，則切 斷熱交換器9的通電。
對護套式加熱器91、 92的周邊結構進行說明。如圖33(b)所示，在護套 式加熱器91、 92和流路形成管9T之間設有螺旋狀的彈簧9B，使其巻繞在護 套式加熱器9K 92的外周面上。
由此，在護套式加熱器91、 92的外周面、流路形成管9T的內周面及彈 簧9B之間形成螺旋狀的流路f。因而，如上所述，清洗水沿護套式加熱器91、 92的外周面流動時，清洗水一邊呈螺旋狀旋轉一邊流動。
通過向護套式加熱器91、 92供給電流，護套式加熱器91、 92發(fā)熱。在 該狀態(tài)下，使清洗水沿護套式加熱器91、 92的外周面流動。在這種情況下， 在該外周部流動的清洗水被加熱。其結果是，從出水端口92P流出經護套式 加熱器91、 92加熱后的清洗水。
能將由護套式加熱器91、 92、流路形成管9T及彈簧9B形成的流路f的截 面積(流路截面積)設定得比使用陶瓷加熱器的熱交換器的流路截面積要小 得多。
具體而言，圖33(b)中示出的熱交換器9的加熱器的流路截面積設定成約 為7mm2。另一方面，使用陶瓷加熱器的熱交換器中加熱部的流路截面積設 定成約為32mm2。
此外，這里所說的使用陶瓷加熱器的熱交換器是指，將具有和護套式 加熱器91、 92大致相同形狀的兩根陶瓷加熱器安裝在圖29的熱交換器9上以 取代護套式加熱器91、 92。
對上述理由進行說明。如上所述，使用護套式加熱器91、 92的熱交換 器9中，清洗水沿護套式加熱器91、 92的外周面流動。這里，護套式加熱器 91、 92的外周面如后述那樣由金屬制的管材構成。另一方面，陶瓷加熱器的外周面由陶瓷制的管材構成。由于陶瓷制的 管材通過素燒制成，因此陶瓷加熱器外周面的表面粗糙度比護套式加熱器 91、 92外周面的表面粗糙度要大。
因此，清洗水沿陶瓷加熱器的外周面流動時的壓力損耗比清洗水沿護
套式加熱器91、 92的外表面流動時的壓力損耗要大。若壓力損耗變大，則
清洗水的流速下降。
由此，在確保所要求的清洗水流速的情況下，能使使用護套式加熱器
91、 92的熱交換器9的流路截面積小于使用陶瓷加熱器的熱交換器的流路截面積。
一般，向使用者的局部噴射清洗水的如廁裝置在與水管直接連接的狀 態(tài)下使用。因而，這種如廁裝置的給水系統(tǒng)被設計成可承受水管內的自來 水的靜水壓。
水管內的自來水的靜水壓對每一地區(qū)是不相同的。在靜水壓較低的地 區(qū)，水管中的靜水壓例如約為49kPa。另外，在靜水壓較高的地區(qū)，水管中 的靜水壓例如約為735kPa。因而，如廁裝置的給水系統(tǒng)需要采用至少可承 受約49kPa以上約735kPa以下的范圍內的自來水的靜水壓的結構。
為了實現這種給水系統(tǒng)，需要預先使用可承受自來水的靜水壓的構件。 因此，對于給水系統(tǒng)的各構成部件，要求采用用于確保預定強度及預定成 本的結構，例如添加加強筋等用于確保材料具有足夠的厚度及強度的結構。
這里，若給水系統(tǒng)中清洗水流路的壓力損耗較大，則各構成部件(泵等) 的負荷變大。在這種情況下，給水系統(tǒng)的各構成構件進一步大型化，進一 步高成本化。因而，給水系統(tǒng)中清洗水的流路最好是盡量降低其壓力損耗 而形成。
因此，如上所述，釆用使用護套式加熱器91、 92的熱交換器9。由此， 能形成給水系統(tǒng)的至少一部分，使得清洗水的壓力損耗較低。其結果是， 可抑制給水系統(tǒng)的大型化，并且可抑制高成本化。
如上所述，將圖33(b)的熱交換器9的流路f的截面積設定為比使用陶瓷 加熱器的熱交換器的流路截面積要小得多。由此，與使用陶瓷加熱器的情 況相比，可充分抑制經護套式加熱器91、 92加熱的清洗水發(fā)生溫度不均勻。由此，使得加熱后的清洗水的流量趨于穩(wěn)定。
其結果是，加熱器內的溫度梯度大致固定，可根據來自出熱水溫度傳 感器98及進水溫度傳感器(未圖示)的檢測溫度、以及對泵ll的通電量來推定 流量。因此，無需流量傳感器8(圖3)，可實現節(jié)省空間。當然，通過安裝流 量傳感器8，能進行更高精度的控制。
而且，通過減小圖33(b)的熱交換器9的流路f的截面積，可抑制在與護 套式加熱器91、 92的外周面相接的分的清洗水、和與流路形成管9T的內周 面相接部分的清洗水之間產生劇烈變化的溫度梯度。另外，由于流過流路f 的清洗水的流速變高，因此在流路f內產生紊流。由于流路f內產生紊流，流 路f內的溫度分布劇烈波動。其結果是，提高了熱交換器9中的熱交換效率。
如上所述，圖29的熱交換器9的結構簡單，在對其進行組裝時無需進行 超聲波焊接及罐封。由此，可減少組裝工序數。
如圖32(c)的箭頭fa所示，在溫度檢測空間95S中，從護套式加熱器92側 的流路f流入加熱后的清洗水。
如上所述，在溫度檢測空間95S內插入有出熱水溫度傳感器98的前端 部。出熱水溫度傳感器98的前端部位于溫度檢測空間95S的大致中央部。由 此，經護套式加熱器91、 92加熱后的清洗水流入溫度檢測空間95S內，并且 通過出熱水溫度傳感器98的前端部。由此，提高出熱水溫度傳感器98對清 洗水溫度的檢測精度。
此后，通過溫度傳感器98的前端部的清洗水沖擊恒溫器97的溫度監(jiān)視 面。由此，由于加熱后的清洗水被可靠地提供給恒溫器97，因此恒溫器97 高精度地對清洗水進行溫度監(jiān)視。
清洗水沖擊恒溫器97，從而清洗水的流向容易發(fā)生變化。由此，流入 溫度檢測空間95S的清洗水順暢地流向出水端口92P的流路f。
這樣，在該熱交換器9中，恒溫器97對將要從熱交換器9流出之前的清 洗水的溫度進行監(jiān)視，因此可迅速地檢測從熱交換器9流出的清洗水的溫度 異常。
如上所述，護套式加熱器91、 92的兩端部由端面構件94、 95固定。對 護套式加熱器91、 92的固定的詳細情況進行說明。如圖33(b)所示，在護套式加熱器91、 92的兩端部安裝有0形環(huán)OR。于 是，安裝在護套式加熱器91、 92上的0形環(huán)OR由端面構件94、 95固定。
在這種情況下，護套式加熱器91、 92的外周面和端面構件94、 95之間 由O形環(huán)OR密封。這里，O形環(huán)OR為彈性體。因此，即使在護套式加熱器 91、 92因受熱而伸縮的情況下，其伸縮也被O形環(huán)OR所允許。
如后所述，護套式加熱器91、 92的外周面例如由銅管91c(圖34)構成。 銅的線膨脹系數為16.8xlO-VC。因而，在將2(TC的清洗水加熱至約40'C時， 護套式加熱器91、 92的溫度上升約50K，因此約100mm的銅管91c伸長約 O.lmm左右。
在這種情況下，若護套式加熱器9K 92被端面構件94、 95完全固定， 則因清洗水的反復加熱而對固定部反復產生應力，導致護套式加熱器9K 92損壞。另外，會在護套式加熱器91、 92和端面構件94、 95之間產生間隙。
因此，本例的熱交換器9中，如上所述，利用O形環(huán)OR彈性地固定護套 式加熱器91、 92。
這里，對護套式加熱器91、 92的結構進行說明。此外，由于護套式加 熱器91、 92兩者具有相同結構，因此以下僅說明護套式加熱器91的結構。
圖34是用于說明圖29的護套式加熱器91的結構的圖。圖34(a)中示出護 套式加熱器91的側視圖，圖34(b)中示出護套式加熱器91的俯視圖，圖34(c) 中示出護套式加熱器91的縱向剖視圖。
如圖34(a)及圖34(b)所示，護套式加熱器91具有各電極91a分別從一根 銅管91c的兩端部突出的結構。另外，在從銅管91c的兩端部突出的兩根電 極91a的部分分別安裝有端子91b。
如圖34(c)所示，在銅管91c的內部，插入的兩根電極91a的部分通過電 熱線91w連接。在銅管91c的內部還充填有氧化鎂粉末以作為絕緣材料。
具有上述結構的護套式加熱器91中，也可使用鋼、不銹鋼或殷鋼等金 屬管來取代銅管91c。另外，例如使用鎢絲以作為電熱線91w。
如上所述，熱交換器9中使用兩根護套式加熱器91、 92。它們的額定功 率分別為600W。由此，熱交換器9最大以1200W驅動。此外，1200W是可從 一般家庭插座上得到的幾乎最大功率量。(5-b)基于相位控制的熱交換器的驅動方法
如圖29所示，設于熱交換器9上的兩根護套式加熱器9K 92分別與供電 部9VI連接。另外，供電部9VI與交流電源ACS及控制部90連接。
供電部9VI包含未圖示的三端雙向可控硅開關及觸發(fā)器部。觸發(fā)器部對 控制部90提供的控制信號作出響應，將脈沖狀的起弧信號提供給三端雙向 可控硅開關。由此，對三端雙向可控硅開關的起弧角進行相位控制，調整 從交流電源ACS提供給護套式加熱器91、 92的功率。
這樣，在通過起弧角的相位控制調整提供給護套式加熱器91、 92的功 率的情況下，流過護套式加熱器91、 92的電流會產生高次諧波成分(高次諧 波電流)。
起弧角處的交流電流振幅越大，則高次諧波電流的電平越高。因此， 本例中，為了抑制因起弧角的相位控制而產生高電平的高次諧波電流，使 用額定功率為600W的兩根護套式加熱器91、 92，并且用以下說明的方法驅 動熱交換器9。本例中，熱交換器9的總額定功率為1200W。
以下的說明中，將配置在圖30的進水端口91P側的護套式加熱器91稱為 一次側護套式加熱器91，將配置在圖30的出水端口92P側的護套式加熱器92 稱為二次側護套式加熱器92。另外，將實際提供給熱交換器9的護套式加熱 器91、 92的驅動功率的總和相對于熱交換器9的總額定功率(1200W)的比例 稱為總負載率。另外，將利用三端雙向可控硅開關的起弧角的相位控制進 行的驅動功率的控制稱為相位控制。
(5-c)熱交換器的第一驅動方法
對熱交換器9的第一驅動方法進行說明。圖35是用于說明圖29的熱交換 器9的第一驅動方法的圖。圖35(a)中示出一次側護套式加熱器91的驅動功率 和總負載率的關系。另外，圖35(a)中示出二次側護套式加熱器92的驅動功 率和總負載率的關系。
如圖35(a)及圖35(b)所示，在該驅動方法中，在總負載率大于0%且為 50%以下的范圍內，進行相位控制，使得只有二次側護套式加熱器92的驅 動功率與總負載率的值成正比，而不向一次側護套式加熱器91供給驅動功 率。另一方面，在總負載率大于50%且為100%以下的范圍內，在向二次側 護套式加熱器92供給600W驅動功率的狀態(tài)下，進行相位控制，使得只有一 次側護套式加熱器91的驅動功率與總負載率的值成正比。在這種情況下， 由于不對二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制，因此二次側護 套式加熱器92中不流過高次諧波電流。
如上所述，第一驅動方法中，并不同時對一次側護套式加熱器91及二 次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制。由此，在驅動熱交換器9時， 可防止一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92中同時流過高次諧 波電流。
另外，額定功率為600W的護套式加熱器中以預定起弧角產生的高次諧 波電流的電平，比額定功率為1200W的護套式加熱器中以相同起弧角產生 的高次諧波電流的電平要低得多。
這是由于，額定功率為600W的護套式加熱器中流過的交流電流的振 幅，比額定功率為1200W的護套式加熱器中流過的交流電流的振幅要小得 多。
因上述理由，通過使用第一驅動方法來驅動圖29的熱交換器9，從而與 將額定功率為1200W的護套式加熱器用于熱交換器9的情況相比，可充分抑 制高電平的高次諧波電流的產生。
另外，本例中，最大能以1200W驅動熱交換器9。由此，能得到加熱清 洗水所需的足夠的發(fā)熱量。由此，即使在從水管供給的清洗水的溫度非常 低的情況下，也能使該清洗水迅速且可靠地升溫。其結果是，可靠地將提 供給使用者局部的清洗水調整到適當的溫度。
而且，如上所述，在總負載率大于0%且為50%以下的范圍內，僅對二 次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制。二次側護套式加熱器92配 置在出水端口92P(圖30)側，在出水端口92P的附近設有出熱水溫度傳感器 98(圖32(c))。由此，可在剛加熱后利用出熱水溫度傳感器98，準確地測定經 二次側護套式加熱器92加熱后的清洗水的溫度。
因而，在總負載率大于0%且為50%以下的范圍內，可由圖29的控制部 90基于出熱水溫度傳感器98測定的測定溫度值，準確地控制熱交換器9的驅動功率。其結果是，可靠地將提供給使用者局部的清洗水調整到更適當的溫度。
(5-d)熱交換器的第二驅動方法
對熱交換器9的第二驅動方法，說明與第一驅動方法不同的方面。圖36 是用于說明圖29的熱交換器9的第二驅動方法的圖。圖36(a)中示出一次側護 套式加熱器91的驅動功率和總負載率的關系。另外，圖36(b)中示出二次側 護套式加熱器92的驅動功率和總負載率的關系。
如圖36(a)及圖36(b)所示，在該驅動方法中，在總負載率大于0%且小于 50%的范圍內，與第一驅動方法相同，進行相位控制，使得只有二次側護 套式加熱器92的驅動功率與總負載率的值成正比，而不向一次側護套式加 熱器91供給驅動功率。
當總負載率為50%時，提供給一次側護套式加熱器91的驅動功率為 600W，提供給二次側護套式加熱器92的驅動功率為0W。
另一方面，在總負載率大于50%且為100%以下的范圍內，在向一次側 護套式加熱器91供給600W功率的狀態(tài)下，進行相位控制，使得只有二次側 護套式加熱器92的驅動功率與總負載率的值成正比。在這種情況下，由于 不對一次側護套式加熱器91的驅動功率進行相位控制，因此一次側護套式 加熱器91中不流過高次諧波電流。
如上所述，第二驅動方法中，在總負載率為0%至100%的整個范圍內， 僅對二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制。可在剛加熱后利用 出熱水溫度傳感器98，準確地測定經二次側護套式加熱器92加熱后的清洗 水的溫度。
由此，在總負載率的整個范圍內，可基于出熱水溫度傳感器98測定的 測定溫度值，準確地控制熱交換器9的驅動功率。其結果是，可靠地將提供 給使用者局部的清洗水調整到更適當的溫度。
(5-e)熱交換器的第三驅動方法
對熱交換器9的第三驅動方法，說明與第一驅動方法不同的方面。圖37 是用于說明圖29的熱交換器9的第三驅動方法的圖。圖37(a)中示出一次側護 套式加熱器91的驅動功率和總負載率的關系。另外，圖37(b)中示出二次側
46護套式加熱器92的驅動功率和總負載率的關系。
如圖37(a)及圖37(b)所示，在該驅動方法中，在總負載率大于0%且為01% 以下的范圍內，進行相位控制，使得一次側護套式加熱器91及二次側護套 式加熱器92各自的驅動功率與總負載率的值成正比。
本例中，標號01表示預先確定的約5%左右的低總負載率。在總負載率 為01%的情況下， 一次側護套式加熱器91以PW的功率驅動，二次側護套式加 熱器92也以(3W的功率驅動。由此，熱交換器9整體以((3+P)W的功率驅動。
在總負載率大于a。/。且為(50 + a/ 2)%以下的范圍內，進行相位控制， 使得一次側護套式加熱器91的驅動功率固定在PW。另外，進行相位控制， 使得二次側護套式加熱器92的驅動功率與總負載率的值成正比。
在總負載率大于(50 + a/ 2)%且為100%以下的范圍內，在向二次側護 套式加熱器92供給600W驅動功率的狀態(tài)下，進行相位控制，使得一次側護 套式加熱器91的驅動功率與總負載率的值成正比。
如上所述，在第三驅動方法中，在總負載率大于0。/。且為a。/。以下的范圍 內，進行相位控制，使得一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92 各自的驅動功率與總負載率的值成正比。在總負載率大于a。/。且為100。/。以下 的范圍內， 一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92各自的驅動功 率一直為(3W以上。
由此，一次側護套式加熱器91在總負載率大于a。/。且為100。/。以下的范圍 內， 一直以(3W以上的功率驅動，從而以低溫發(fā)熱。由此，在一次側護套式 加熱器91的驅動功率變化較大時，例如在上升至使得總負載率超過(50 + a / 2)%時，可防止一次側護套式加熱器91的發(fā)熱延遲。
此外，在總負載率大于0%且為01%以下的范圍內，雖然對提供給一次側 護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的驅動電壓都進行相位控制，但 此時起弧角處的交流電流振幅非常小。由此，可充分防止高電平的高次諧 波電流產生。
(5-f)熱交換器的第四驅動方法
對熱交換器9的第四驅動方法，說明與第三驅動方法不同的方面。圖38 是用于說明圖29的熱交換器9的第四驅動方法的圖。圖38(a)中示出一次側護套式加熱器91的驅動功率和總負載率的關系。另外，圖38(b)中示出二次側 護套式加熱器92的驅動功率和總負載率的關系。
如圖38(a)及圖38(b)所示，在該驅動方法中，在總負載率大于0。/。且為a。/c) 以下的范圍內，與第三驅動方法相同，進行相位控制，使得一次側護套式 加熱器91及二次側護套式加熱器92各自的驅動功率與總負載率的值成正 比。
在總負載率大于01%且小于(50 + 01/2)%的范圍內，進行相位控制，使得 一次側護套式加熱器91的功率固定在(3W。另外，進行相位控制，使得二次 側護套式加熱器92的功率與總負載率的值成正比。
當總負載率為(50 + 01/2)%時，提供給一次側護套式加熱器91的驅動功 率為600W，提供給二次側護套式加熱器92的驅動功率為(3W。
在總負載率大于(50 + a/ 2)%且為100%以下的范圍內，在向一次側護 套式加熱器91供給600W驅動功率的狀態(tài)下，進行相位控制，使得只有二次 側護套式加熱器92的驅動功率與總負載率的值成正比。在這種情況下，由 于不對一次側護套式加熱器91的驅動功率進行相位控制，因此一次側護套 式加熱器91中不流過高次諧波電流。
如上所述，第四驅動方法中，在總負載率為01%至100%的范圍內，進行 相位控制，使得只有二次側護套式加熱器92的驅動功率與總負載率的值成 正比?？稍趧偧訜岷罄贸鰺崴疁囟葌鞲衅?8，準確地測定經二次側護套 式加熱器92加熱后的清洗水的溫度。
由此，在總負載率的整個范圍內，可基于出熱水溫度傳感器98測定的 測定溫度值，準確地控制熱交換器9的驅動功率。其結果是，可靠地將提供 給使用者局部的清洗水調整到更適當的溫度。
(5-g)熱交換器的第五驅動方法
對熱交換器9的第五驅動方法，說明與第一驅動方法不同的方面。圖39 是用于說明圖29的熱交換器9的第五驅動方法的圖。圖39(a)中示出一次側護 套式加熱器91的驅動功率和總負載率的關系。另外，圖39(b)中示出二次側 護套式加熱器92的驅動功率和總負載率的關系。
如圖39(a)及圖39(b)所示，在該驅動方法中，在總負載率大于0%且為(50-!0%以下的范圍內，進行相位控制，使得只有二次側護套式加熱器92的 驅動功率與總負載率的值成正比，而不向一次側護套式加熱器91供給驅動功率。
本例中，標號Y表示任意設定的總負載率的值。此外，總負載率Y最好
設定在例如約5%至約25%以下的范圍內。
在總負載率為(50-力％時，二次側護套式加熱器92的驅動功率為300W， 二次側護套式加熱器92中流過高次諧波電流。另一方面，由于不對一次側 護套式加熱器91的驅動功率進行相位控制，因此一次側護套式加熱器91中 不流過高次諧波電流。
在總負載率大于(50-力％且為(50 +力％以下的范圍內，進行相位控制， 使得一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的驅動功率分別與總 負載率的值成正比。此外， 一次側護套式加熱器91的驅動功率和總負載率 的比例關系、及二次側護套式加熱器92的驅動功率和總負載率的比例關系 被設定成彼此相等。
由此，隨著總負載率從(50-力％上升至(50 +力％，一次側護套式加熱器 91的驅動功率從0W上升至300W。另外，隨著總負載率從(50-力％上升至(50 + Y)%， 二次側護套式加熱器92的驅動功率從300W上升至600W。
這里，在總負載率大于(50-力％且小于(50 +力％的范圍內，如上所述， 對一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的驅動功率分別進行相 位控制，因此雖然各護套式加熱器91、 92中流過高次諧波電流，但各護套 式加熱器91、 92中流過的高次諧波電流的電平總和不超過其中一個護套式 加熱器中產生的高次諧波電流的電平最大值。
另外，在總負載率為(50 +力％時， 一次側護套式加熱器91的驅動功率 為300W, —次側護套式加熱器91中流過高次諧波電流。另一方面，由于不 對二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制，因此二次側護套式加 熱器92中不流過高次諧波電流。
在總負載率大于(50 +力％且為100%以下的范圍內，在向二次側護套式 加熱器92供給600W驅動功率的狀態(tài)下，進行相位控制，使得只有一次側護 套式加熱器91的驅動功率與總負載率的值成正比。在這種情況下，由于不對二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制，因此二次側護套式加熱器92中不流過高次諧波電流。
如上所述，第五驅動方法中，在總負載率大于0%且為(50-力％以下的范圍、及總負載率大于(50 +力％且為100%以下的范圍內， 一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92中未同時流過高次諧波電流，因此能充分地抑制高電平的高次諧波電流產生。
另外，在總負載率大于(50-力％且小于(50 +力％的范圍內， 一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92中流過的高次諧波電流的電平總和不
超過其中一個護套式加熱器中產生的高次諧波電流的電平最大值，因此與將額定功率為1200W的護套式加熱器用于熱交換器9的情況相比，能充分抑制高電平的高次諧波電流產生。
如上所述，在第五驅動方法中，在總負載率比僅對一次側護套式加熱器91的驅動功率進行相位控制的總負載率要低的范圍、即大于(50-力％且為(50 +力％以下的范圍內，向一次側護套式加熱器91供給驅動功率。
由此， 一次側護套式加熱器91在總負載率大于(50-力％且為(50 +力％以下的范圍內，以低溫發(fā)熱。由此，例如在上升至使得總負載率超過(50 +力％時，能防止一次側護套式加熱器91的發(fā)熱延遲。
(5-h)熱交換器的第六驅動方法
對熱交換器9的第六驅動方法，說明與第五驅動方法不同的方面。圖40是用于說明圖29的熱交換器9的第六驅動方法的圖。圖40(a)中示出一次側護套式加熱器91的驅動功率和總負載率的關系。另外，圖40(b)中示出二次側護套式加熱器92的驅動功率和總負載率的關系。
如圖40(a)及圖40(b)所示，在該驅動方法中，對一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的驅動功率的控制，在總負載率大于0%且小于(50
+ Y) %的范圍內與第五驅動方法相同。
當總負載率為(50 +力％時，向一次側護套式加熱器91供給的驅動功率為600W，向二次側護套式加熱器92供給的驅動功率為300W。在這種情況下，由于不對一次側護套式加熱器91的驅動功率進行相位控制，因此一次側護套式加熱器91中不流過高次諧波電流。在總負載率大于(50 +力％且為100%以下的范圍內，在向一次側護套式加熱器91供給600W驅動功率的狀態(tài)下，進行相位控制，使得只有二次側護套式加熱器92的驅動功率與總負載率的值成正比。
如上所述，第六驅動方法中，在總負載率比以600W功率驅動一次側護套式加熱器91的總負載率要低的范圍、即大于(50-力％且為(50 +力％以下的范圍內，向一次側護套式加熱器91供給驅動功率。
由此， 一次側護套式加熱器91在總負載率大于(50-力％且為(50 +力％以下的范圍內，以低溫發(fā)熱。由此，例如在上升至使得總負載率超過(50 +力％時，能防止一次側護套式加熱器91的發(fā)熱延遲。
如上所述，第六驅動方法中，在總負載率為0%至100%的整個范圍內，僅對二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制?？稍趧偧訜岷罄贸鰺崴疁囟葌鞲衅?8，準確地測定經二次側護套式加熱器92加熱后的清洗水的溫度。
由此，在總負載率的整個范圍內，可基于出熱水溫度傳感器98測定的測定溫度值，準確地控制熱交換器9的驅動功率。其結果是，可靠地將提供給使用者局部的清洗水調整到更適當的溫度。
(5-i)熱交換器的第七驅動方法
對熱交換器9的第七驅動方法進行說明。圖41是用于說明圖29的熱交換器9的第七驅動方法的圖。圖41(a)中示出一次側護套式加熱器91中流過的電流波形的一個例子，圖41(b)中示出二次側護套式加熱器92中流過的電流波
形的一個例子。
此外，本例中，與熱交換器9連接的交流電源ACS的頻率為60Hz。圖41(a)和圖41(b)中，縱軸表示電流，橫軸表示時間。粗實線表示一次側護套式加熱器91和二次側護套式加熱器92中流過的電流。而且，為了容易理解，圖41(a)和圖41(b)中附有分別表示l秒鐘內交流電流的60個周期的1 60的編號。
第七驅動方法中，僅對一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92某一方的驅動功率進行相位控制。
圖41(a)及圖41(b)的例子中，對提供給一次側護套式加熱器91的驅動功率進行相位控制且不對提供給二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制的周期、和不對提供給一次側護套式加熱器91的驅動功率進行相位控
制而對提供給二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制的周期相互切換。
這樣，第七驅動方法中，并不同時對一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制。由此，在驅動熱交換器9時，能防止一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92中同時流過高次諧波電流。
由此，通過使用第七驅動方法來驅動圖29的熱交換器9，從而與將額定功率為1200W的護套式加熱器用于熱交換器9的情況相比，能充分地抑制高電平的高次諧波電流產生。
此外，對提供給一次側護套式加熱器91的驅動功率的相位控制、和對提供給二次側護套式加熱器92的驅動功率的相位控制的切換并不一定要每隔一個周期進行，可任意地進行設定。例如，也可每隔兩個周期或三個周期進行。
(5-j)其它驅動方法
上述中，作為熱交換器9的驅動方法，說明了對一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的驅動功率進行相位控制的情況，但也可利用以下所說明的方法驅動熱交換器9，以取代進行這種相位控制。
(5-k)熱交換器的第八驅動方法
對熱交換器9的第八驅動方法進行說明。圖42是用于說明圖29的熱交換器9的第八驅動方法的圖。圖42(a)中示出一次側護套式加熱器91中流過的電流波形的一個例子，圖42(b)中示出二次側護套式加熱器92中流過的電流波形的一個例子。
圖42(a)和圖42(b)中，縱軸表示電流，橫軸表示時間。粗實線表示一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92中流過的電流。而且，為了容易理解，圖42(a)及圖42(b)中附有分別表示l秒鐘內交流電流的60個周期的1 60的編號。
第八驅動方法中，對交流電流的各周期，選擇向一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92通電的導通/斷開狀態(tài)。
圖42(a)的例子中，向一次側護套式加熱器91通過第1周期及第31周期的全波交流電流。另外，圖42(b)的例子中，向二次側護套式加熱器92通過第1周期及第31周期的全波交流電流。
在這種情況下， 一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的驅動功率分別為20W。由此，熱交換器9整體以40W的功率驅動。
這樣，根據第八驅動方法，通過對每一周期選擇向一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92通電的導通/斷開狀態(tài)，能不使用相位控制而驅動熱交換器9，能調整熱交換器9的總負載率。因而， 一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92中不流過高次諧波電流。
而且，第八驅動方法中，向一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92通電的定時設定為在60個周期(1秒鐘)的時間內分散。
例如，如圖42(a)的例子所示，在60個周期內對一次側護套式加熱器91進行兩次全波交流電流通電的情況下，在第1周期及第31周期內進行全波交流電流的通電。
另外，例如，在60個周期內對一次側護套式加熱器91進行四次全波交流電流通電的情況下，在第1周期、第16周期、第31周期及第46周期內進行全波交流電流的通電。
這樣，通過設定向一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92通電的定時，使其在60個周期內分散，能抑制熱交換器9所連接的電源線在較低的頻率下產生較大的電壓降。由此，即使存在與熱交換器9連接于同一電源線的照明裝置，也可抑制該照明裝置發(fā)生閃爍。
(5-l)熱交換器的第九驅動方法
對熱交換器9的第九驅動方法，說明與第八驅動方法不同的方面。圖43是用于說明圖29的熱交換器9的第九驅動方法的圖。圖43(a)中示出一次側護套式加熱器91中流過的電流波形的一個例子，圖43(b)中示出二次側護套式加熱器92中流過的電流波形的一個例子。
圖43(a)和圖43(b)中，縱軸表示電流，橫軸表示時間。粗實線表示流過一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的電流。而且，為了容易理解，圖43(a)和圖43(b)中附有分別表示l秒鐘內交流電流的60個周期的1 60的編號。
第九驅動方法中，對一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92 的通電定時分開進行控制。
這樣，通過對一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92的通電 定時分開進行控制，如圖43(a)和圖43(b)的例子所示，可在60個周期內的第1 周期中，對一次側護套式加熱器91進行全波電流的通電，可在60個周期內 的第1周期和第2周期中，對二次側護套式加熱器92進行全波電流的通電。 另外，向一次側護套式加熱器91通電的定時和向二次側護套式加熱器92通 電的定時有部分不相同。
在這種情況下，熱交換器9在第一周期中流過高電平(振幅)的電流。因 而，存在與熱交換器9連接于同一電源線的照明裝置的情況下，該照明裝置 容易發(fā)生閃爍。
然而，本例中，在第2周期中，熱交換器9中流過電平(振幅)為第1周期 的一半的電流。因而，與熱交換器9中流過只有在第1周期為高電平(振幅) 的電流的情況相比，緩和了熱交換器9中流過的電流的電平波動。由此，緩 和了與熱交換器9同一電源線中產生的電壓降的波動量。其結果是，即使產 生閃爍，所產生的閃爍也不明顯。
此外，如圖43(b)的粗虛線所示，在第59周期中進行第2周期中向兩次側 護套式加熱器92的通電時，熱交換器9中流過第1周期中的局部高電平電流。 岡而，存在與熱交換器9連接于同一電源線的照明裝置的情況下，該照明裝 置容易發(fā)生明顯的閃爍。
(5-m)高次諧波測試
"JIS(日本工業(yè)標準)C6100-3-2"確定了在規(guī)定測試條件下被測設備所產 生的輸入電流中包含的高次諧波成分(高次諧波電流)的限值。
因此，本發(fā)明人對利用上述第一驅動方法以900W驅動圖29的熱交換器 9時所產生的到40次為止的高次諧波電流進行了測定。
圖44是根據第一驅動方法在以900W驅動熱交換器9時通電的電流波形 圖，圖45是表示根據第一驅動方法在以900W驅動熱交換器9時所產生的到40次為止的高次諧波電流測定結果的曲線圖。
圖44中，縱軸表示電流，橫軸表示時間。粗曲線表示熱交換器9中流過
的電流。如圖44所示，在以900W驅動時向熱交換器9通電的電流波形圖中， 存在因相位控制而急速變化的部分。在該部分產生高次諧波電流。
圖45中，縱軸表示高次諧波電流的電流值(電平)，橫軸表示高次諧波電 流的次數。此外，白色條形圖表示高次諧波電流各次的限值，黑色條形圖 表示高次諧波電流各次的實際測量值。
根據圖45，根據第一驅動方法在以卯0W驅動熱交換器9時，同時產生
奇數次高次諧波電流和電平低于該奇數次高次諧波電流的偶數次高次諧波 電流。幾乎所有次數的高次諧波電流的電平都在限值以下。
這樣，若采用第一驅動方法，即使在以900W的高功率驅動熱交換器9 的情況下，也能充分地抑制超過限值的高電平的高次諧波電流產生。
(5-n)高溫水噴出防止機構
本例所涉及的衛(wèi)生清洗裝置100中，在剛對使用者局部進行了清洗后， 該清洗時已被加熱的清洗水殘留于熱交換器9內部。
此時，殘留于熱交換器9的護套式加熱器91、 92的熱量很大，足以充分 加熱殘留在熱交換器9內部的清洗水。因此，在剛對使用者局部進行了清洗 后，圖3的止水電磁閥7關閉，然后，利用護套式加熱器91、 92的殘留熱量， 對殘留在熱交換器9內部的清洗水繼續(xù)進行加熱(之后引起沸騰)。
因而，若再次開始清洗使用者的局部，則有時殘留在熱交換器9內部的 清洗水會被加熱到高溫。因此，為了防止經熱交換器9加熱至高溫的清洗水 從圖3的噴嘴部20噴出到使用者的局部，需要設置如下所示的高溫水噴出防 止機構。
圖46是表示高溫水噴出防止機構的第一例的圖。如圖46所示，本例中， 在與熱交換器9的出水端口92P連接的配管10中插入緩沖槽BT。
由此，即使清洗水在熱交換器9中被加熱到高溫的情況下，該高溫清洗 水可暫時存儲在緩沖槽BT內，從而對清洗水的溫度進行緩沖。其結果是， 能防止被加熱至高溫的清洗水噴出到使用者的局部。
緩沖槽BT如圖46的虛線所示，也可與熱交換器9的出水端口92P設置為一體。在這種情況下，能實現衛(wèi)生清洗裝置100中主體部200的小型化。
圖47是表示高溫水噴出防止機構的第二例的圖。如圖47所示，本例中， 與覆蓋一次側護套式加熱器91的流路形成管9T的內徑相比，覆蓋二次側護 套式加熱器92的流路形成管9T的內徑要形成得大得多。
這種情況下，相對于沿一次側護套式加熱器91的外周面形成的一次流 路fl的截面積，沿二次側護套式加熱器92的外周面形成的二次流路f2的截面 積要大。由此，二次流路f2起到加熱后清洗水的溫度緩沖部的作用。其結 果是，能防止被加熱至高溫的清洗水噴出到使用者的局部。
此外，這種情況下，二次流路f2起到圖46的緩沖槽BT的作用，因此主 體部200內不需要設置作為高溫水噴出防止機構的緩沖槽BT。由此，能實現 主體部200的小型化。
圖48是表示高溫水噴出防止機構的第三例的圖。圖48中，示出了熱交 換器9、人體用切換閥13、噴嘴部20、及控制部卯。
噴嘴部20中，臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22、及噴嘴清洗噴嘴23的前 端部均被收容在虛線所示的噴嘴前端收容部25。此時，臀部噴嘴21和女性 專用噴嘴22未圖示的清洗水噴出口被噴嘴前端收容部25覆蓋。此外，噴嘴 前端收容部25的詳細情況將在后面敘述(參照圖63)。
在清洗使用者的局部時，臀部噴嘴21或女性專用噴嘴22的前端部從噴 嘴前端收容部25突出。圖48中，示出了女性專用噴嘴22從噴嘴前端收容部 25突出的狀態(tài)。
本例中，在結束了對使用者局部的一次清洗后，在預定時間內再次對 使用者局部進行清洗時，控制部90如下所述地控制人體用切換閥13。
控制部90控制人體用切換閥13，以使清洗水流過除了成為使用對象的 噴嘴(女性專用噴嘴22)以外的噴嘴(臀部噴嘴21)。此時，臀部噴嘴21收容在 噴嘴前端收容部25內。
由此，即使清洗水經熱交換器9加熱至高溫的情況下，高溫清洗水也在 噴嘴前端收容部25內噴出，而未噴出到使用者的局部就流下。
此外，控制部90也可控制人體用切換閥13，以使清洗水從臀部噴嘴21 或女性專用噴嘴22噴出后，在預定時間內再次由臀部噴嘴21或女性專用噴嘴22噴出清洗水時，使清洗水流過噴嘴清洗噴嘴23。
圖49是表示高溫水噴出防止機構的第四例的圖。圖49(a)中示出了止水 電磁閥7、熱交換器9、人體用切換閥13、噴嘴部20、及控制部卯。圖49(b) 中示出了控制部90對止水電磁閥7及熱交換器9的控制序列。
本例中，止水電磁閥7在開啟狀態(tài)時開放，在關閉狀態(tài)時閉塞。熱交換 器9在開啟狀態(tài)時發(fā)熱，在關閉狀態(tài)時不發(fā)熱。
如圖49(b)所示，在不對使用者的局部進行清洗時，控制部90使止水電 磁闊7及熱交換器9處于關閉狀態(tài)。
然后，在開始對使用者的局部進行清洗時，控制部90首先將止水電磁 閥7置于開啟狀態(tài)。由此，從圖3的水管1供給的清洗水在熱交換器9內部流 動，熱交換器9中殘留的清洗水流出到配管10。然后，利用新供給的清洗水 冷卻熱交換器9。此時，臀部噴嘴21或女性專用噴嘴22不從噴嘴前端收容部 25突出。由此，即使假設熱交換器9中殘留的清洗水(殘留水)被加熱至高溫， 該殘留水也在噴嘴前端收容部25的內部噴出，而未噴出到使用者的局部就 流下。
接下來，經過微小期間DT1，控制部90將熱交換器9置于開啟狀態(tài)。由 此，利用熱交換器9對清洗水進行加熱。該加熱后的清洗水通過配管10送至 人體用切換閥13，從由噴嘴前端收容部25突出的臀部噴嘴21或女性專用噴 嘴22噴出。于是，可對使用者的局部進行清洗。
這樣，本例中，開始清洗使用者的局部時，殘留在熱交換器9內部的清 洗水未通過加熱就送至熱交換器9的外部。由此，冷卻熱交換器9，能防止 此后發(fā)熱時熱交換器9過度發(fā)熱。其結果是，能充分防止高溫清洗水噴出到 使用者的局部。
此后，在結束對使用者局部的清洗時，控制部90首先將熱交換器9切換 至關閉狀態(tài)。由此，熱交換器9中殘留的高溫清洗水流出到配管10。于是， 可利用新供給的清洗水來冷卻熱交換器9。
接著，經過微小期間DT2，控制部90將止水電磁閥7置于關閉狀態(tài)。由 此，停止向熱交換器9供給清洗水。
這樣，本例中，在結束清洗使用者的局部時，殘留在熱交換器9內部的清洗水未通過加熱就送至熱交換器9的外部。因而，即使在剛清洗完使用者 的局部后就開始再次清洗的情況下，也能可靠地防止經熱交換器9加熱至高 溫的清洗水噴出到使用者的局部。
本例中，利用控制部90的控制序列，能防止高溫清洗水噴出到使用者 的局部。因而，不需要設置新的構件作為高溫水噴出防止機構，因此能抑
制衛(wèi)生清洗裝置100的大型化。
此外，上述控制序列中，微小期間DT1、 DT2由控制部90基于提供給熱 交換器9的清洗水的溫度進行調整。由此，能防止冷清洗水噴出到使用者的局部。
控制部90除了如上所述地控制止水電磁閥7及熱交換器9之外，還可在 例如對使用者的局部進行清洗前使熱交換器9工作，并且使圖13的泵11工 作。由此，能使熱交換器9下游側的給水系統(tǒng)中殘留的冷清洗水在噴嘴前端 收容部25內噴出。由此，可防止冷清洗水噴出到使用者的局部。
此時，熱交換器9也可通過控制人體用切換閥13，將在對使用者的局部 進行清洗前供給噴嘴部20的清洗水送至噴嘴清洗噴嘴23。由此，可在清洗 使用者的局部前對臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22的前端進行清洗。
此外，控制部90也可在清洗使用者的局部后使熱交換器9工作，并且使 圖3的泵11工作。由此，可利用新供給的冷清洗水來冷卻對使用者的局部進 行清洗時發(fā)熱的熱交換器9。
此時，熱交換器9也可通過控制人體用切換閥13，將在對使用者的局部 進行清洗后供給噴嘴部20的清洗水送至噴嘴清洗噴嘴23。由此，可在清洗 使用者的局部后對臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22的前端進行清洗。
再有，控制部90除了上述以外，還可如下文所述地對主體部200的各部 分進行控制。
圖32(c)的出熱水溫度傳感器98檢測經熱交換器9加熱后的清洗水的溫 度，并將其提供給控制部90。由此，在對使用者的局部進行清洗時，當出
熱水溫度傳感器98提供的清洗水的溫度高于預先確定的異常溫度(例如42 度)時，控制部90判斷發(fā)生了異常，停止衛(wèi)生清洗裝置100的各構成部的動 作。由此，可防止高溫清洗水噴出到人體。
58另一方面，如上所述在排出熱交換器9內部的高溫清洗水時，出熱水溫 度傳感器98檢測出的溫度容易超過異常溫度。因而，在排出熱交換器9內部
的高溫清洗水時，控制部90將異常溫度設定為高于對使用者的局部進行清 洗時的溫度。由此，在排出高溫清洗水時不停止衛(wèi)生清洗裝置100的動作。 (5-o)防止電熱線斷線
如圖34(c)所示，在設置于熱交換器9的一次側護套式加熱器91及二次側 護套式加熱器92的內部安裝有電熱線91w。
這里，電熱線91w的功率密度非常高。由此，若各護套式加熱器91、 92 的銅管91c內充填的氧化鎂的密度分布不均勻，則在氧化鎂的密度較低的部 分電熱線91w的溫度顯著上升。由此，電熱線91w有可能發(fā)生斷線。
向銅管91c內充填氧化鎂是通過在銅管91c的內部從其一側填入氧化鎂 粉末并進行壓縮加工來進行的。然而，銅管91c內氧化鎂的密度容易在其另 一側的端部變低。
這是由于，在銅管91c內設有單位長度圈數很多的電熱線91w的狀態(tài)下 填入氧化鎂，很難將氧化鎂壓入至另一側的端部。因此，容易在護套式加 熱器的一側或另一側的端部附近發(fā)生電熱線斷線。
因此，為了防止電熱線91w斷線，如下所述地構成一次側護套式加熱器 91及二次側護套式加熱器。
圖50是表示用于防止圖34(c)的電熱線91w斷線的護套式加熱器91、 92 的第一結構例的圖。
如圖50所示，護套式加熱器91、 92的第一結構例中，與護套式加熱器 91、 92的中央部區(qū)域ER2中電熱線91w的單位長度的圈數相比，護套式加熱 器91、 92的兩端部附近區(qū)域ERl中電熱線91w的單位長度的圈數較少。
由此，易于在銅管91c的兩端部附近充填氧化鎂粉末。由此，可增大護 套式加熱器91、 92兩端部的氧化鎂的密度，因此可防止護套式加熱器9K 92的一側或另一側端部附近的電熱線斷線。
圖51是表示用于防止圖34(c)的電熱線91w斷線的護套式加熱器的第二 結構例的圖。
如圖51所示，在護套式加熱器91、 92的第二結構例中，護套式加熱器91、 92的一個端部附近91cd的銅管91c的外徑形成為從其中央側向端部直徑
逐漸減小。
由此，在對銅管91c充填氧化鎂粉末時，在銅管91c的兩端部附近容易 充填氧化鎂粉末。由此，可增大護套式加熱器91、 92兩端部的氧化鎂的密 度，因此可防止護套式加熱器91、 92的一側或另一側端部附近的電熱線斷線。
(5-p)提高安全性
如上所述，圖29的供電部9VI包含三端雙向可控硅。這里，考慮安全性， 二端雙向可控硅最好如下所述地安裝于熱交換器9。
圖52是表示將圖29的供電部9VI所具有的三端雙向可控硅安裝到熱交 換器9的示例圖。圖52中，示出將三端雙向可控硅安裝到熱交換器9的三個 例子。
如圖52(a)所示，假定熱交換器9設置在主體部200內，使得一次側護套 式加熱器91和二次側護套式加熱器92上下配置。
在這種情況下，最好將三端雙向可控硅安裝在覆蓋位于下方的一次側 護套式加熱器91的流路形成管9T的下部。由此，能充分提高三端雙向可控 硅的安全性。
如圖52(b)所示，假定熱交換器9設置在主體部200內，使得一次側護套 式加熱器91和二次側護套式加熱器92沿水平方向并排配置。
在這種情況下，最好將三端雙向可控硅安裝在覆蓋一次側護套式加熱 器91或二次側護套式加熱器92的流路形成管9T的下部。由此，能充分提高 二端雙向可控硅的安全性。
如圖52(c)所示，假定熱交換器9只設置一個護套式加熱器的情況。在這 種情況下，最好將三端雙向可控硅安裝在覆蓋該護套式加熱器的流路形成 管的下部。由此，能充分提高三端雙向可控硅的安全性。
此外，未加熱的冷清洗水流入沿一次側護套式加熱器 形成的一次流 路fl(參照圖47)。因而，最好將三端雙向可控硅安裝在覆蓋一次側護套式加 熱器91的流路形成管9T。由此，可利用流過一次流路fl的清洗水對三端雙 向可控硅進行水冷。(5-q)防止溫度不均勻
(5-q-l)用于防止溫度不均勻的熱交換器的第一結構例 設置于熱交換器9的一次側護套式加熱器91及二次側護套式加熱器92
并不一定要有相同的額定功率。
圖53是表示包括不同額定功率的兩種護套式加熱器的熱交換器9的圖。 例如使用額定功率為900W的護套式加熱器作為一次側護套式加熱器91T， 使用額定功率為300W的護套式加熱器作為二次側護套式加熱器92。
在這種情況下，利用大驅動功率驅動的一次側護套式加熱器91T，可以 使由進水端口91P供給的清洗水的溫度急劇上升。此后，利用小驅動功率驅 動的二次側護套式加熱器92T，可以對將要從出水端口92P流出前的清洗水 的溫度進行微調。其結果是，即使向熱交換器9供給低溫清洗水的情況下， 也可抑制從熱交換器9流出的清洗水產生溫度不均勻。
(5-q-2)用于防止溫度不均勻的熱交換器的第二結構例
為了防止流出的清洗水產生溫度不均勻，熱交換器9也可采用以下的結構。
圖54是用于說明熱交換器9中形成的流路的其它結構例的圖。圖54(a) 中示出熱交換器9的俯視圖，圖54(b)中示出圖54(a)的C54-C54線剖視圖。
如圖54(a)所示，本說明中，將連接沿一次側護套式加熱器91形成的清 洗水的一次流路fl、和沿二次側護套式加熱器92形成的清洗水的二次流路f2 的流路稱為連接流路f3。
如圖54(b)所示，本例中，連接流路f3形成為通過一次側護套式加熱器 91及二次側護套式加熱器92各自的銅管91c、 92c外周面的公共切線。
在這種情況下，如圖54(b)的粗線箭頭所示，在一次流路中沿一次側護 套式加熱器91的外周面旋轉流動的清洗水順暢地流入連接流路f3。然后， 流入連接流路f3的清洗水順暢地流入包圍二次側護套式加熱器92外周面的 二次流路f2。
由此，在熱交換器9的內部，維持清洗水在一次流路fl和二次流路f2之 間順暢地流動，抑制熱交換器9內清洗水流速的波動。由此，可抑制從熱交 換器9流出的清洗水產生溫度不均勻。(5-r)熱交換器的小型化
如上所述，圖29的熱交換器9具備一次側護套式加熱器91及二次側護套 式加熱器92，與設置有一個額定功率為1200W的護套式加熱器的情況相比， 可縮小其長邊方向的大小。其結果是，可抑制主體部200的大型化。
為實現圖3的主體部200的小型化，熱交換器9也可有以下結構。
圖55是用于說明用以實現圖3的主體部200的小型化的第一結構例的 圖。如圖55所示，本例中，將圖3的流量傳感器8和熱交換器9設置為一體。 由此，不需要在主體部200內部分開設置流量傳感器8和熱交換器9。其結果 是，能實現主體部200的小型化。
此外，流量傳感器8得到的清洗水的測定流量值會隨清洗水的溫度而波 動。因而，如圖55所示，通過將流量傳感器8設置于一次流路fl和二次流路 f2之間，使流量傳感器8測定熱交換器9加熱過程中的清洗水流量。由此， 與流量傳感器8設置于熱交換器9的上游側的情況相比，能高精度地測定從 熱交換器9流向圖23的噴嘴部20的清洗水的流量。
而且，也可將流量傳感器8設置于熱交換器9的下游側。在這種情況下， 流量傳感器8測定熱交換器9加熱后的清洗水流量。由此，能更高的精度測 定從熱交換器9流向噴嘴部20的清洗水的流量。
圖56是用于說明用以實現圖3的主體部200的小型化的第二結構例的 圖。如圖46所說明的，為防止高溫清洗水從熱交換器9流出，在設置緩沖槽 BT時，將緩沖槽BT和熱交換器9設置為一體。由此，不需要在主體部200的 內部分開設置緩沖槽BT和熱交換器9。其結果是，能實現主體部200的小型 化。
這里，在流入冷清洗水的一次流路fl中，容易在一次側護套式加熱器 91的外表面附近和流路形成管9T的內表面附近之間產生溫度差。然而，如 圖56所示，在一次流路fl和二次流路f2之間設置緩沖槽BT時，可迅速地緩 和從一次側護套式加熱器91流向二次側護套式加熱器92的清洗水的溫度不 均勻。
圖57是用于說明用以實現圖3的主體部200的小型化的第三結構例的 圖。圖57中示出熱交換器9的一個端部周邊結構的剖視圖。如圖57(a)所示，在利用圖34說明的一次側護套式加熱器91及二次側護 套式加熱器92的端部，沿電極91a、 92a的軸心安裝端子91b、 92b。
與此相對，本例中，如圖57(b)所示，將從銅管91c、 92c突出的電極91a、 92a的部分折彎約90度。接著，在折彎后的電極91a、92a的部分安裝端子91b、 92b。由此，能減小熱交換器9的長邊方向的大小。其結果是，能實現主體 部200的預定方向的小型化，并使主體部200的組裝變得容易。
圖58是用于說明用以實現圖3的主體部200的小型化的第四結構例的 圖。圖58中示出了熱交換器9的一個端部周邊結構的剖視圖。
如圖58(a)所示，在利用圖34說明的一次側護套式加熱器91及二次側護 套式加熱器92的端部，沿電極91a、 92a的軸心安裝端子91b、 92b。
與此相對，本例中，如圖58(b)所示，通過點焊，將從銅管91c、 92c突 出的電極91a、 92a的端部與引線91R、 92R連接。由此，能減小熱交換器9 的長邊方向的大小。其結果是，能實現主體部200的預定方向的小型化，并 使主體部200的組裝變得容易。
(5-s)主體部內部的熱交換器的配置
熱交換器9在圖1的主體部200內最好配置成使得一次側護套式加熱器 91及二次側護套式加熱器92上下并排，并且沿左右方向延伸，最好在該熱 交換器9的上部設置后述的座便器便蓋開合裝置。由此，可減小衛(wèi)生清洗裝 置100中主體部200的前后方向大小(進深)。
(5-t)泵及熱交換器的控制方法
如上所述，使用者通過在局部清洗過程中對圖2的遙控裝置300進行操 作，能調整噴出到局部的清洗水的流量及壓力等。
這里，使用者通過在局部清洗過程中對遙控裝置300進行操作，使得噴 出到局部的清洗水的流量發(fā)生大變化時，噴出到使用者局部的清洗水的溫 度有時會發(fā)生劇烈波動。下面，對用于防止這種清洗水的劇烈溫度波動的 控制方法進行說明。
圖59是用于說明用以防止噴出到使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波 動的第一控制方法的圖。圖59中，示出了從圖3的泵11排出的清洗水的流量 變化和熱交換器9的溫度變化。
63在控制部90控制泵11的動作時，從控制部90開始對泵11進行控制的時 刻起，直到實際調整清洗水的排出流量為止，幾乎沒有延遲時間。
與此相對，在流過熱交換器9的電流增大時，最開始，熱交換器9的護 套式加熱器9K 92的溫度上升。由此，流過熱交換器9的清洗水的溫度上升 (參照熱交換器的虛線)。在流過熱交換器9的電流減小時，熱交換器9的護套 式加熱器91、 92的溫度下降。由此，流過熱交換器9的清洗水的溫度下降(參 照熱交換器的粗線)。在這種情況下，從控制部90開始對熱交換器9進行控 制的時刻起，直到實際清洗水的溫度達到預定溫度為止，產生延遲時間。
本例中，控制部90根據熱交換器9產生的清洗水溫度變化的延遲時間進 行控制，使得泵ll的排出流量變化也產生相同的延遲時間(參照泵流量的虛 線和粗線)。由此，可防止噴出到使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波動。
圖60是用于說明用以防止噴出到使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波 動的第二控制方法的圖。圖60中，示出了從圖3的泵11排出的清洗水的流量 變化和熱交換器9的溫度變化。
如圖60所示，在使噴出到使用者的清洗水的流量減少的情況下，控制 部90暫時切斷流過熱交換器9的護套式加熱器91、 92的電流。(參照熱交換 器的粗線)
由此，可將護套式加熱器91、 92的熱量發(fā)散至通過熱交換器9內部的清 洗水。由此，能迅速地冷卻護套式加熱器91、 92。此外，在熱交換器9使清 洗水再次升溫時，可防止清洗水的溫度突發(fā)性地上升。
在使噴出到使用者的清洗水的流量增加的情況下，控制部90使流過熱 交換器9的護套式加熱器91、 92的電流暫時激增(參照熱交換器的虛線)。
由此，在控制部90對泵11的動作控制時，可對泵ll的清洗水排出流量 的變化作出響應，迅速且準確地調整清洗水的溫度。由此，可防止噴出到 使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波動。
圖61是用于說明用以防止噴出到使用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波 動的第三控制方法的圖。圖61中，示出了從圖3的泵11排出的清洗水的實際 排出流量變化、和作為熱交換器9的通電量的決定因子之一的、根據來自圖 3的流量傳感器8的信號計算所得的設定流量的變化。如圖61所示，在減少清洗水的流量時，使設定流量暫時急劇降低(參照 設定流量的粗線)。由此，熱交換器9的通電量下降至設定值以下，從而能
迅速地冷卻護套式加熱器91、 92。此外，在熱交換器9使清洗水再次升溫時， 可防止清洗水的溫度突發(fā)性地上升。
此外，在增加清洗水的流量時，使設定流量暫時激增(參照設定流量的 虛線)。由此，熱交換器9的通電量上升至設定值以上，從而能使護套式加 熱器91、 92的溫度迅速上升。
由此，在控制部90控制泵11的動作時，對泵ll的清洗水排出流量的變 化作出響應，可迅速且準確地調整清洗水的溫度。由此，可防止噴出到使 用者局部的清洗水發(fā)生劇烈溫度波動。
(5-u)熱交換器的其他例
圖62是表示圖3的熱交換器9的其他例子的圖。圖62(a)中示出本例的熱 交換器9一部分切口剖視圖。
如圖62(a)所示，在樹脂殼體904內埋設有彎曲的蛇行配管910。設有平 板狀的陶瓷加熱器905，使其與蛇行配管910接觸。如箭頭YS所示，清洗水 從給水口912P供給到蛇行配管910內，在蛇行配管910中流過時，被陶瓷加 熱器905高效地加熱，并從排出口913P排出。
圖3的控制部90基于出熱水溫度傳感器98提供的溫度測定值，對熱交換 器9的陶瓷加熱器905的溫度進行反饋控制。
陶瓷加熱器905上連接有三根電源端子906a、 906b、 906c。
圖62(b)中示出陶瓷加熱器905的加熱器圖案。如圖62(b)所示，在加熱 器圖案905H中，從第一端子部905a分叉出來的兩根分叉布線905m、 906n均 蛇形延伸。
而且，分叉布線905m、 906n各自的端部形成第二端子部905b和第三端 子部905c。
由此，通過在第一端子部905a和第二端子部905b之間流過電流，分叉 布線905m發(fā)熱。此外，通過在第一端子部905a和第三端子部9O5c之間流過 電流，分叉布線卯5n發(fā)熱。
如此，通過在第一端子部905a、第二端子部905b及第三端子部905c各端子之間分開流過電流，可分開驅動分叉布線905m、卯5n。因而，可采用 與上升護套式加熱器9K 92相同的驅動方法。
此外，控制部90也可通過前饋控制來控制陶瓷加熱器905的溫度，或者， 也可以進行復合控制，即在溫度上升時，通過前饋控制來控制陶瓷加熱器 905，在穩(wěn)定時，通過反饋控制來控制陶瓷加熱器卯5。
<6>噴嘴部20的結構
圖63是噴嘴部20的外觀立體圖。
如圖63(a)、 (b)所示，噴嘴部20有臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22及噴嘴 清洗噴嘴23。噴嘴導向臺24上設有可進退的臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22。 噴嘴導向臺24的前端部設有噴嘴前端收容部25。噴嘴前端收容部25的前端 開口安裝有可開合的噴嘴收容蓋25a。
圖63(a)示出了臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22被收容于噴嘴導向臺24及 噴嘴前端收容部25的狀態(tài)，圖63(b)示出了臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22從 噴嘴前端收容部25突出的狀態(tài)。
當臀部噴嘴21的前端位于噴嘴前端收容部25的前端的位置時，將該臀 部噴嘴21的位置稱為噴嘴收納位置SP1，當臀部噴嘴21的前端位于從噴嘴前 端收容部25的前端突出預定長度的位置時，將該臀部噴嘴21的位置稱為標 準清洗位置SP2。此外，當臀部噴嘴21的前端位于標準清洗位置SP2前方的 預定長度處時，將該臀部噴嘴21的位置稱為前方清洗位置SP3，當臀部噴嘴 21的前端位于標準清洗位置SP2后方的預定長度處時，將該臀部噴嘴21的位 置稱為后方清洗位置SP4。
女性專用噴嘴22的標準清洗位置、前方清洗位置、及后方清洗位置位 于臀部專用噴嘴21的標準清洗位置、前方清洗位置、及后方清洗位置前方 的預定長度處。
在進行臀部清洗時，臀部噴嘴21通過噴嘴驅動電動機20m的旋轉，在 噴嘴收納位置SP1、后方清洗位置SP4、標準清洗位置SP2、及前方清洗位 置SP3之間移動。同樣的，在進行女性專用清洗時，女性專用噴嘴22通過噴 嘴驅動電動機20m的旋轉，在噴嘴收納位置、后方清洗位置、標準清洗位置、 及前方清洗位置之間移動。<7>主體部的結構及布局
(7-a)主體部200的內部結構及外殼
圖64和圖65是表示圖1的主體部200的內部結構的外觀立體圖。圖64是 具備使用護套式加熱器的熱交換器9的主體部200的例子，圖65是具備使用 陶瓷加熱器的熱交換器9的主體部200的例子。
如圖64和圖65所示，主體部200具備主體下部外殼200A。主體下部外殼 200八由聚丙烯的原材料(20%)和再生材料(80%)混合形成。由此，可對環(huán)境 保護作出貢獻。在這種情況下，使用者看不到主體下部外殼200A，所以也 不存在因使用再生材料而產生圖案設計上的問題。
主體下部外殼200A如點劃線CL所示，分為第一主體區(qū)域201X和第二主 體區(qū)域202X。
第一主體區(qū)域201X中，設有清洗水流通的給水連接部1IN、熱交換器9、 噴嘴部20、及便器噴嘴40，并設有真空斷路器BB。噴嘴部20插入主體下部 外殼200A中形成的開口部。開口部位于便器700的碗狀面上方。由此，即使 主體部200內萬一發(fā)生漏水，漏出的水也會通過開口部落到便器700內。因 而，可防止漏水弄濕盥洗室內的地板。
另外，在第一主體區(qū)域201X的背面?zhèn)劝惭b有基板殼體240?；鍤んw240 的詳細情況將在后面敘述。
第二主體區(qū)域202X中設置有干燥單元210、除臭單元220、及印刷基板
230。
這樣，在第一主體區(qū)域201X中配置與水相關聯的構成要素，在第二主 體區(qū)域202X中配置與風相關聯的構成要素。由此，能共用與水相關聯的構 成要素的漏水措施，以及共用與風相關聯的構成要素的粉塵措施。其結果 是，提高可靠性和組裝性。
在主體下部外殼200A的外周部、特別是第一主體區(qū)域201X的外周部形 成有防水壁WP。另外，主體下部外殼200A中有時會形成例如用于將主體部 200安裝到便器700的孔部AH。在這種情況下，也可形成防水壁WP，使其 包圍孔部AH。由此，即使與水相關聯的構成要素發(fā)生漏水，也可防止漏出 的水從主體部200流到外部。圖66是表示圖1的主體部200的主體上部外殼的圖。 如圖66所示，主體上部外殼200B由聚丙烯形成。在主體上部外殼200B 的上表面用熱熔性樹脂安裝由丙烯酸形成的裝飾板200C。由此，可實現漂
亮的外觀，提高設計性。
主體上部外殼200B在兩側具有內側面201和外側面202。內側面201中形 成有座便器連接部244，外側面202中形成有蓋連接部250。主體上部外殼 200B的上部設有座便器調溫燈RA1和除菌燈RA2。
座便器調溫燈RA1在后述的座便器加熱器450關閉時熄滅，在座便器加 熱器450升溫待機時點亮綠色，在座便器加熱器450升溫時從閃爍的橙色變 為點亮橙色。由此，使用者能識別座便器加熱器450當前的狀態(tài)，使用起來 方便。
另外，除菌燈RA2在除菌動作結束時熄滅，在除菌動作過程中閃爍藍 色，在除菌待機時點亮藍色。由此，使用者能獲得安心感。另外，由于使 用者能識別正在進行除菌動作，因此可防止將自動的動作和故障混淆。
主體上部外殼200B的側部還設有袖部291 。在袖部291傾斜的上表面設 有主體操作部295。該主體操作部295的一部分成為蓋制動部292。主體操作 部295中設有紅外線受光部兼漏電斷路器測試按鈕293。紅外線受光部兼漏 電斷路器測試按鈕293接收來自遙控裝置300的紅外線信號，將基于紅外線 信號的各種操作信號發(fā)生到控制部90。
在這種情況下，紅外線受光部和漏電斷路器測試按鈕是兼用的，因此 可實現主體操作部295的小型化，并且可提高可視性和操作性。
主體上部外殼200B安裝于圖64及圖65的主體下部外殼200A。
圖66A是從下方觀察主體上部外殼200B時的圖。如圖66A所示，主體上 部外殼200B上安裝有座便器部400及蓋部500。另外，在主體上部外殼200B 的內部安裝有開合座便器部400及蓋部500的電動開合單元OCU。
而且，在主體上部外殼200B的內部還設置有燈用基板LW、按鈕基板 BW、及電氣布線集合基板HW。燈用基板LW與圖66的座便器調溫燈RA1 及除菌燈RA1連接，按鈕基板BW與圖66的紅外線受光部兼漏電斷路器測試 按鈕293連接。
68電動開合單元OCU、燈用基板LW、及按鈕基板BW分別與信號線SL1、 SL2、 SL3連接。三根信號線SL1、 SL2、 SL3在電氣布線集合基板HW的附 近，從主體上部外殼200B的內部引出。
信號線SL1、 SL2、 SL3的端部分別安裝有連接器CN1、 CN2、 CN3。如 箭頭所示，連接器CN1、 CN2、和CN3均與電氣布線集合基板HW連接。
電氣布線集合基板HW與一根主信號線MSL連接。主信號線MSL將上述 信號線SL1、 SL2、 SL3所對應的多根信號線束起。
主信號線MSL的端部安裝有主連接器MCN。主連接器MCN與設置于主 體下部外殼200A的印刷基板230連接。
這樣，利用電氣布線集合基板HW，將從主體上部外殼200B內的電動 幵合單元OCU、燈用基板LW、及按鈕基板BW延伸出的多根信號線SL1、 SL2、 SL3束起。
由此，不需要將從主體上部外殼200B延伸出的多根信號線SL1、 SL2、 SL3分開連接到印刷基板230。由此，可提高組裝主體部200的操作性。因此， 可防止連接器CN1、CN2、CN3與印刷基板230之間發(fā)生接觸不良(插入不良)。 其結果是，可顯著提高主體部200的可靠性。
此外，本例中說明了將從主體上部外殼200B延伸出的多根信號線SL1、 SL2、 SL3束成一根主信號線MSL的例子，但主信號線MSL例如也可根據通 過各信號線的信號大小而設為兩根。
(7-b)主體部200的外觀
圖67和圖68是安裝有座便器部400及蓋部500的主體部200的外觀立體 圖。圖67(a)、 (b)示出蓋部500合上的狀態(tài)，圖68示出蓋部500打開的狀態(tài)。
如圖67所示，在主體上部外殼200B的蓋連接部250(參照圖66)安裝有可 自由轉動的蓋部500。另外，如圖68所示，在主體上部外殼200B的座便器連 接部244(參照圖66)安裝有可自由轉動的座便器部400。
在這種情況下，主體部200的主體操作部295的一部分成為蓋制動部 292，阻止蓋部500打開至一定角度以上。主體部200的背部有時會設置被稱 為是低位槽的蓄水部，該蓄水部將排便后便器700內的水排出。蓋制動部292 用于防止蓋部500打開至規(guī)定角度以上導致蓋部500和低水槽沖撞而發(fā)出聲音。這樣，由于主體操作部295兼用作蓋制動部292，因此不需要另行設置 蓋制動部。因而，容易清掃主體部200，能維持主體部200的衛(wèi)生。另外， 由于主體操作部295是傾斜的，因此使用者就座于座便器部400的狀態(tài)下的
可視性及操作性良好，也很美觀。
圖69是圖67(b)的C67-C67的線縱向剖視圖。主體上部外殼200B內設有 基板殼體240。基板殼體240的底部配置有不燃性的云母板241，在云母板241 上隔開預定間隔配置印刷基板230。云母板241及印刷基板230用樹脂240V密封。
另外，在主體上部外殼200B的內側上表面配置有不燃性的云母板251， 利用不燃性的玻璃膠帶252粘接。
這樣，印刷基板230被不燃性的云母板241、251及不燃性的玻璃膠帶252 包圍，因此可充分確保印刷基板230的安全性。
<8>座便器裝置
(8-a)座便器裝置的結構
圖70是表示座便器裝置110的結構的示意圖。如上所述，座便器裝置110 具備主體部200、遙控裝置300、座便器部400、及入室檢測傳感器600。
如圖70所示，主體部200包括控制部90、溫度測定部401、加熱器驅動 部402、座便器調溫燈RA1、及就座傳感器610。
另外，座便器部400具備座便器加熱器450及熱敏電阻401a。
控制部90例如由微機構成，包括判定使用者入室及座便器部400的溫度 等的判定部、具有定時功能的計時部、存儲各種信息的存儲部、以及用于 控制加熱器驅動部402的動作的通電率切換電路等。
主體部200的溫度測定部401與座便器部400的熱敏電阻401a連接。由 此，溫度測定部401基于熱敏電阻401a輸出的信號，對座便器部400的溫度 進行測定。下面，將通過熱敏電阻401a并由溫度測定部401測定的座便器部 400的溫度稱為測定溫度值。
另外，主體部200的加熱器驅動部402與座便器部400的座便器加熱器 450連接。由此，加熱器驅動部402驅動座便器加熱器450。
本實施方式中，座便器裝置110如下所述地工作。在初始設定時，控制部90通過控制加熱器驅動部402，調整座便器部400的溫度使其達到例如 18°C。將此時的溫度稱為待機溫度。
這里，使用者通過操作遙控裝置300的座便器溫度調整開關333，將座 便器設定溫度發(fā)送至控制部90。控制部90將從遙控裝置300接收到的座便器 設定溫度存儲于存儲部。
若使用者進入盥洗室，則入室檢測傳感器600檢測到使用者進入。由此， 向控制部90發(fā)送使用者入室檢測信號。
接下來，說明通常使用時的動作?？刂撇?0的判定部根據來自入室檢 測傳感器600的入室檢測信號，檢測到使用者進入盥洗室。因此，判定部基 于座便器部400的測定溫度值及存儲于存儲部的座便器設定溫度，選擇與座 便器加熱器450的驅動相關的特定加熱器控制模式。
通電率切換電路基于所選擇的加熱器控制模式及計時部得到的時間信 息，控制加熱器驅動部402的工作。
由此，利用加熱器驅動部402驅動座便器加熱器450，座便器部400的溫 度瞬間上升到座便器設定溫度。
(8-b)座便器部400的第一例
圖71是座便器部400的分解立體圖。圖72(a)是第一例座便器部400的座 便器加熱器450的俯視圖，圖72(b)是圖72(a)的區(qū)域C72的放大圖。圖73是第 一例座便器部400的俯視圖。圖74是圖73的座便器部400的C73-C73剖視圖。
如圖71所示，座便器部400具備主要由鋁形成的大致橢圓形狀的上部座 便器外殼410、大致馬蹄形狀的座便器加熱器450、以及由合成樹脂形成的 大致橢圓形狀的下部座便器外殼420。下面，將就座的使用者看到的前方側 作為座便器部400的前部，就座的使用者看到的后方側作為座便器部400的 后部。
如圖72(a)和圖73所示，座便器加熱器450前部的一部分被切除，形成大 致馬蹄形狀。此外，座便器加熱器450也可具有大致橢圓形狀。座便器加熱 器450包含例如由鋁形成的金屬箔451、 453和線狀加熱器460。
線狀加熱器460在從座墊中央部SE3到座墊的一個端部SE1為止的區(qū) 域、以及從座墊中央部SE3到座墊的另一個端部SE2為止的區(qū)域中，與上部座便器外殼410的形狀相匹配而配置成蛇行形狀。
具體而言，線狀加熱器460形成為具有左右6列左右的U字形部。這些U 字形部大致沿著就座的使用者大腿部的方向并行配置。各U字形部中線狀加 熱器460的間隔為5mm左右。
線狀加熱器460的加熱器始端部460a及加熱器終端部460b分別與從座 便器部400后部的一側引出的引線470連接。
而且，如圖72(b)所示，在蛇行形狀的線狀加熱器460的路徑中，還設有 成為熱應力緩沖部的多個折彎部CU。下面，對熱應力緩沖部的必要性進行 說明。
如后所述，線狀加熱器460具有在例如由銅構成的發(fā)熱線463a(圖79)的 外周面形成多層的結構。這里，銅的線膨脹系數為16.8xlO勺'C。由此，當 線狀加熱器460的直線部分為50mm時，該直線部分的溫度若上升約50K，則 發(fā)熱線463a伸長約0.1mm。準確的是發(fā)熱線463a從50mm延伸至50.126mm。
因此，在線狀加熱器460直線部分的兩端固定的情況下，發(fā)熱線463a彎 曲約1.5mm。因而，若線狀加熱器460在金屬箔451、 453之間以長距離粘貼 成直線狀，則會導致線狀加熱器460隨著其溫度變化發(fā)生局部彎曲。另外， 線狀加熱器460還會發(fā)生位置偏移。
因此，本實施方式中，通過設置上述熱應力緩沖部，可使熱應力緩沖 部吸收線狀加熱器460的伸縮。其結果是，提高線狀加熱器460的可靠性。
此外，在使用箔狀(帶狀)加熱器代替線狀加熱器460的情況下，箔狀加 熱器也會隨溫度變化發(fā)生伸縮。因而，在這種情況下，最好也設置與上述 相同的熱應力緩沖部。由此，提高箔狀加熱器的可靠性。
如圖74所示，沿上部座便器外殼410外側側邊的區(qū)域G1中的線狀加熱器 460的間隔、以及沿內側側邊的區(qū)域G3中的線狀加熱器460的間隔ds3，設定 為比上部座便器外殼410的中央部區(qū)域G2中的線狀加熱器460的間隔要小。 由此，沿上部座便器外殼410外側側邊的區(qū)域G1及沿內側側邊的區(qū)域G3與 中央部的區(qū)域G2相比，線狀加熱器460更加密集地排列。
(8-c)座便器部400的第二例
圖75(a)是第二例座便器部400的座便器加熱器450的俯視圖，圖75(b)是圖75(a)的區(qū)域C77的放大圖，圖76是第二例座便器部400的俯視圖。
如圖75(a)和圖76所示，線狀加熱器460在從座墊中央部SE3到座墊的一 個端部SE1為止的區(qū)域、以及從座墊中央部SE3到座墊的另一個端部SE2為 止的區(qū)域中，與上部座便器外殼410的形狀相匹配而配置成沿左右方向蛇行 的蛇行形狀。本例中，線狀加熱器460配置為其蛇行形狀的彎曲部位于上部 座便器外殼410的外側側邊及內側側邊的附近。
具體而言，線狀加熱器460從座便器加熱器450后部的一側左右蛇行地 延伸到座墊的一個端部SE1附近，從而形成圖75(b)的第一系列A的蛇行形 狀。線狀加熱器460還從座墊的一個端部SE1附近左右蛇行地經由座墊中央 部SE3附近而延伸到座墊的另一個端部SE2附近，從而形成第二系列B的蛇 行形狀。此外，線狀加熱器460從座墊的另一個端部SE2附近經由座墊中央 部SE3的附近而延伸到座便器加熱器450后部的一側，從而形成第一系列A 的蛇行形狀。
而且，如圖75(b)所示，第一系列A的蛇行形狀的線狀加熱器460和第二 系列B的蛇行形狀的線狀加熱器460幾乎平行排列。第一系列A及第二系列B 的蛇行形狀的線狀加熱器460在加熱器始端部460a與加熱器終端部460b之 間連續(xù)。
線狀加熱器460的加熱器始端部460a及加熱器終端部460b分別與從座 便器部400后部的一側引出的引線470連接。
本例中，線狀加熱器460具有蛇行形狀，所述蛇行形狀的彎曲部位于座 便器加熱器450內側側邊附近及外側側邊附近。由此，彎曲部之間的間隔較 短。因而，由熱膨脹及熱收縮引起的長度變化變小，因此即使線狀加熱器 460發(fā)生伸縮，也可利用彎曲部對伸縮引起的變形進行吸收及緩沖。其結果 是，由線狀加熱器460的熱膨脹及熱收縮引起的應力變小，能抑制長時間使 用的損壞。
另外，由于線狀加熱器460的熱伸縮減小，因此能長時間良好地維持與 金屬箔451、 453的粘附性。由此，能高效且可靠地對座便器加熱器450進行加溫。
另外，如圖75(b)所示，可任意調整彎曲部的長度La、 Lb及彎曲部之間的間隔S。由此，能調整座便器加熱器450的加熱分布。
例如，通過調整彎曲部的長度La、 Lb和彎曲部之間的間隔S，使得座便 器加熱器450外側及內側側邊附近的加熱密度高于座便器加熱器450中央部 的加熱密度。由此，能維持座便器加熱器450的整個區(qū)域中取暖溫度均等。
另外，本例中，第一系列A的蛇行形狀的線狀加熱器460中的電流方向 與第二系列B的蛇行形狀的線狀加熱器460中的電流方向相反。由此，可相 互抵消線狀加熱器460產生的電磁波。其結果是，可防止產生噪音。
(8-d)座便器部400的第三例
圖77(a)是第三例座便器部400的座便器加熱器450的俯視圖，圖77(b)是 圖77(a)的一部分放大剖視圖。
如圖77(a)所示，在座便器加熱器450后部的兩側分別形成線狀加熱器 460以高密度蛇行的測溫部450T。如圖77(b)所示，其中一個測溫部450T上 設有使用雙金屬等的恢復型恒溫器450Q。另一個測溫部450T上設有使用溫 度熔斷器等的非恢復型恒溫器450Q。
例如，若座便器加熱器450達到假定外的異常溫度時，通過打開恢復型 恒溫器450Q，暫時停止通電。另外，若由于恢復型恒溫器450Q發(fā)生故障等 導致座便器加熱器450達到危險溫度，則通過打開非恢復型恒溫器450Q，切 斷功率供給。
這里，最好將用于防止過度升溫的恒溫器450Q或溫度瑢斷器的工作溫 度設定為低于實際想要切斷的溫度。這是由于，本實施方式所說明的結構 的座便器的升溫速度很快，因而，根據安全裝置(例如恒溫器450Q或溫度熔 斷器等)的工作速度，在實際停止通電的定時，座便器表面的溫度有可能高 于預先設定的溫度。人體皮膚中平時不露出的臀部或大腿部的皮膚比其他 部分的皮膚要敏感。由此，如上所述，具有更高安全性的設計很重要。
此外，對希望將安全裝置的工作溫度設定為低于實際想要切斷溫度的 其他理由進行說明。
另一個理由是為了防止過沖。具有上述結構的座便器部400中，使座便 器表面在短時間內升溫時，線狀加熱器460和座便器表面之間產生約100K 的溫度差。如此，在線狀加熱器460和座便器表面之間產生大溫度梯度的情況下，即使切斷向線狀加熱器460的通電，從線狀加熱器460向座便器表面 的熱量移動也會繼續(xù)一段時間。
這是由于，在線狀加熱器460停止發(fā)熱的時刻，座便器表面的溫度低于 線狀加熱器460的溫度，因此線狀加熱器460的熱量將繼續(xù)傳遞至座便器表面。
因此，為了防止座便器表面的溫度上升到高于所希望的溫度(過沖)，最 好將安全裝置的工作溫度設定為低于實際想要切斷的溫度。
又一個理由是為了防止因安全裝置和線狀加熱器460及座便器表面之 間的熱容量之差而引起響應延遲。安全裝置的熱容量比線狀加熱器460及金 屬箔451、 453的熱容量要大。因此，安全裝置會發(fā)生較大的響應延遲。
因而，考慮上述安全裝置的響應延遲，最好將安全裝置的工作溫度設 定為低于實際想要切斷的溫度。
這里，為了防止上述安全裝置的應答延遲，可如下所述地構成座便器 部400。
例如，進一步提高與安全裝置的溫度監(jiān)視面接觸的部分(上述測溫部 450T)的線狀加熱器460的密度，使其高于其他部分的密度。由此，測溫部 450T的熱密度變大，能使熱容量大的安全裝置以接近座便器表面的速度升
溫o
此外，最好是基于測溫部450T的熱密度和安全裝置的熱容量的關系， 設計測溫部450T中線狀加熱器460的密度，以使座便器表面在短時間內升溫 時測溫部450T的升溫速度和安全裝置的溫度監(jiān)視面的升溫速度幾乎一致。
然而，如圖77(b)所示，測溫部450T中，在線狀加熱器460的金屬箔453 的凹凸面和恒溫器450Q的溫度監(jiān)視面之間形成的間隙中充填了熱傳導性材 料450U。
在這種情況下，擴大了線狀加熱器460和恒溫器450Q的溫度監(jiān)視面之間 的熱傳遞路徑。因而，可高效地將線狀加熱器460產生的熱傳遞到恒溫器 450Q的溫度監(jiān)視面。
由此，能可靠地減小測溫部450T的實際表面溫度和恒溫器450Q的溫度 監(jiān)視面的溫度差。其結果是，利用恒溫器450Q提高線狀加熱器460的溫度監(jiān)
75視精度，并顯著提高恒溫器450Q的可靠性。
此外，作為熱傳導性材料450C，可以使用例如熱傳導性油脂、或有彈 性的熱傳導性片材。
恒溫器450Q的溫度監(jiān)視面最好由鋁形成。鋁具有高熱傳導率 (237W/rrvK)。由此，可高效地將測溫部450T傳遞至溫度監(jiān)視面的熱量傳遞 至恒溫器450Q內的雙金屬。
此外，如上所述，金屬箔451、 453由例如鋁形成。在這種情況下，通 過用鋁構成恒溫器450Q的溫度監(jiān)視面，測溫部450T和恒溫器450Q通過同一 金屬相互接觸。
其結果是，即使是盥洗室等濕度較大的空間，也可防止測溫部450T和 恒溫器450Q的接觸部中發(fā)生不同種金屬接觸腐蝕(電蝕)。其結果是，提高 恒溫器450Q的可靠性。
此外，不同種金屬接觸腐蝕是指，通過將不同種金屬電連接，在不同 種金屬間構成電池時發(fā)生的腐蝕。因而，在用鋁以外的材料形成金屬箔45K 453時，最好也用與金屬箔451、 453相同的材料形成恒溫器450Q的溫度監(jiān)視 面。
(8-e)座便器部400的第四例
圖78是第四例座便器部400的座便器加熱器450的俯視圖。
如圖78所示，在座墊中央部SE3到座墊左邊的一個端部SE1的區(qū)域中排 列的線狀加熱器460、和在座墊中央部SE3到座墊的另一個端部SE2的區(qū)域 中排列的線狀加熱器460相互分離。
其中一個線狀加熱器460的加熱器始端部460a及加熱器終端部460b分 別與從座便器部400后部的一側引出的引線470連接。另一個線狀加熱器460 的加熱器始端部460c及加熱器終端部460d分別與從座便器部400后部的另 一側引出的引線470連接。
(8-f)座便器加熱器450的結構的一個例子
圖79是表示安裝于上部座便器外殼410的座便器加熱器450的結構的一 個例子的剖視圖。
如圖79所示，上部座便器外殼410由例如厚度為lmm的鋁板413形成。鋁板413的上表面形成有防蝕鋁層412及表面裝飾層411。表面裝飾層411的 上表面為就座面410U。另外，鋁板413的下表面形成有涂裝膜414。涂裝膜 414是例如膜厚為4(Him及具有15(TC耐熱性的聚酯粉體涂裝膜。
此外，也可使用銅板、不銹鋼板、鍍鋁鋼板、及鍍鋁鋅鋼板中的任一 個或多個代替鋁板413。
在涂裝膜414的下表面，隔著粘合層452a粘貼有例如鋁構成的金屬箔 451。金屬箔451的膜厚在50nm以上，例如為50^im。
由此，通過使金屬箔451的膜厚為5(Him以上，能將線狀加熱器460產生 的熱良好地傳遞到線狀加熱器460的側方。即，能充分確保金屬箔451上相 鄰線狀加熱器460之間的熱移動量。其結果是，使線狀加熱器460產生的熱 均勻地擴散到座便器加熱器450的整個面。
另外，在金屬箔451的膜厚為5(Him以上的情況下，線狀加熱器460產生 的熱通過金屬箔451充分地擴散。由此，可防止座便器加熱器450的一部分 局部高溫。
而且，通過使金屬箔451的膜厚為5(Him以上，能使座便器加熱器450
為不可燃的結構。其結果是，提高安全性。
線狀加熱器460由截面為圓形的發(fā)熱線463a、搪瓷層463b、及絕緣被覆 層462構成。截面為圓形的發(fā)熱線463a的外周面依次用搪瓷層463b和絕緣被 覆層462被覆。發(fā)熱線463a和搪瓷層463b構成搪瓷線463。
發(fā)熱線463a由例如具有0.16 0.25mm直徑的銅或銅合金構成。本例中， 發(fā)熱線463a使用直徑為0.176mm、由4。/。Ag-Cu合金構成的高抗張力型加熱 線。其電阻值為0.833Q/m。
搪瓷層463b由例如具有300 360'C耐熱性的聚酯酰亞胺(PEI)構成。搪 瓷層463b的膜厚為20pm以下，本例中為12 13|tim。即使搪瓷層463b的膜 厚為極薄的0.01 0.02mm左右，也能充分確保上述搪瓷線463具有作為電子 產品技術基準的在1000V下有一分鐘以上的電絕緣耐壓性能。另外，也可使 用聚酯亞胺(PI)或聚酯胺酰亞胺(PAI)作為搪瓷層463b的材料。
在制作搪瓷線463時，在發(fā)熱線463a的外表面多次(10次以上20次以下) 涂布形成由聚酯酰亞胺(PEI)、聚酯亞胺(PI)、或聚酯胺酰亞胺(PAI)等耐熱性絕緣材料形成的皮膜。因而，搪瓷層463b具有由單一材料形成多層層疊 的結構(多層結構)
在這種情況下，很難增大搪瓷層463b的厚度，但是即使搪瓷層463b的 厚度較小，也能充分抑制產生小孔。由此，可確保搪瓷線463有足夠的絕緣性。
JIS規(guī)定了多種搪瓷層(O種、l種、2種等)。這些搪瓷層中，0種搪瓷層 在發(fā)熱線中形成的皮膜數(層數)比其他種類的搪瓷層要大。因而，本例的搪 瓷層463b最好使用相當于0種的搪瓷層463b。由此，能確保搪瓷線463具有 更加充分的絕緣性，提高安全性。
在搪瓷層463b使用聚酯酰亞胺(PEI)時，表示搪瓷線463軟化溫度的耐熱 溫度如上所述，為30(TC以上360'C以下。使用聚酯酰亞胺的搪瓷線463的溫 度指數為約180。C。
絕緣被覆層462由例如具有26(TC耐熱性的全氟烷氧基混合物(以下稱 為PFA)等氟樹脂構成。絕緣被覆層462的厚度為例如0.1 0.15mm。由PFA 構成的絕緣被覆層462可通過擠壓加工形成。在這種情況下，即使絕緣被覆 層462的厚度薄至0.05 0.1mm，也能確保其可耐雷涌的電絕緣耐壓性能。
而且，在使用PFA作為絕緣覆蓋層462的情況下，可得到以下效果。
由PFA形成的絕緣被覆層462可通過擠壓加工制造。由此形成的絕緣被 覆層462即使很薄也不易產生小孔。由此，能提高絕緣被覆層462的可靠性。
另外，通過擠壓加工容易調整絕緣被覆層462的厚度。因而，能高精度 形成具有單一材料的單層結構的絕緣被覆層462。
再有，通過調整絕緣被覆層462的厚度，能可靠地得到所需的機械強度。 由此，能充分提高線狀加熱器460的可靠性。
PFA是一種氟樹脂。由此，PFA對粘合劑和粘接劑的浸潤性較低。因此， 如下所述，即使是使用粘合層452b在金屬箔451和金屬箔452之間安裝線狀 加熱器460的情況下，也無法用粘合層452b牢固地固定線狀加熱器460。
由此，線狀加熱器460可在金屬箔451和金屬箔452之間浮動。因而，即 使在線狀加熱器460伸縮時，伸縮時產生的應力也不會局部集中，而是發(fā)生 擴散。其結果是，利用上述熱應力緩沖部，可靠地吸收線狀加熱器460的伸縮。
PFA的熔點為310。C。另外，PFA的耐熱溫度(最高使用溫度)如上所述 為260。C。再有，PFA的球壓溫度(ball pressure temperature)為230。C。
此外，也可使用聚靡亞胺(PI)或聚酯胺酰亞胺(PAI)作為絕緣被覆層462 的材料。
線狀加熱器460的外徑例如為0.46 0.50mm。線狀加熱器460的功率密 度為例如0.95W/cm2。
線狀加熱器460安裝于金屬箔451，被粘合層452b和例如由鋁構成的金 屬箔453覆蓋。金屬箔453的膜厚為例如50nm。
這里，也通過使金屬箔453的膜厚為50pm以上，從而能將線狀加熱器 460產生的熱良好地傳遞到線狀加熱器460的側方。其結果是，使線狀加熱 器460中產生的熱均勻地擴散到座便器加熱器450的整個面。而且，通過使 金屬箔453的膜厚為50nm以上，可使座便器加熱器450成為不可燃的結構。 其結果是，提高安全性。
然而，如圖79所示，最好在金屬箔451和線狀加熱器460之間的間隙中 充填粘合劑452c。在這種情況下，座便器加熱器450的內部未形成間隙，因 此提高了熱傳遞效率。
用于貼合金屬箔451、 453的粘合層452b及粘合劑452c最好具有以下特性。
圖79A是表示用于貼合圖79的金屬箔451、 453的粘合層452b及粘合劑 452c的粘合力與溫度的關系的曲線圖。圖79A中，縱軸表示粘合層452b及粘 合劑452c的粘合力，橫軸表示粘合層452b及粘合劑452c的溫度。
如圖79A的實線VL所示，粘合層452b及粘合劑452c在低溫時粘合力變 強，隨著溫度上升粘合力變弱。
通過使用具有這種特性的粘合層452b及粘合劑452c，在座便器加熱器 450發(fā)熱時，線狀加熱器460在金屬箔451、 453之間處于浮動狀態(tài)。由此， 伴隨座便器加熱器450的溫度上升而產生的線狀加熱器460的應力被高效地 分散。
另一方面，在貼合金屬箔451、 453時等座便器加熱器450未被加熱的情況下，線狀加熱器460被固定，因此座便器加熱器450的組裝變得容易。
再有，在使用具有上述特性的粘合層452b及粘合劑452c時，可得到如 下的效果。
本例的座便器加熱器450中，雖然熱量在線狀加熱器460之間也被高效 地擴散，但實際上在線狀加熱器460附近和遠離線狀加熱器460的位置會產
生溫度差。
因而，包圍線狀加熱器460的粘合層452b及粘合劑452c因線狀加熱器 460產生的熱而使得粘合力降低。由此，線狀加熱器460中產生的應力可充 分擴散。
另一方面，在相鄰的線狀加熱器460之間等遠離線狀加熱器460的位置， 受線狀加熱器460產生的熱的影響稍有降低，因此可維持強粘合力。由此， 能可靠地維持金屬箔45K 453的貼合狀態(tài)。
如上所述，通過在單一的搪瓷線463上形成絕緣被覆層462，能確保雙 重絕緣結構。
搪瓷層463b及絕緣被覆層462分別通過不易產生小孔的方法形成于發(fā) 熱線463a的表面。由此，能使搪瓷層463b或絕緣被覆層462產生的小孔相互 重合的幾率幾乎為O。由此，可提高線狀加熱器460的絕緣性。
如上所述，搪瓷層463b及絕緣被覆層462使用具有高耐熱溫度的材料， 其耐熱溫度遠高于就座面410U升溫所需要的溫度。由此，能充分確保線狀 加熱器460發(fā)熱時線狀加熱器460的絕緣性。
發(fā)熱線463a依次被聚酯酰亞胺(PEI)構成的搪瓷層463b、以及由PFA構 成的絕緣被覆層462被覆。這里，覆蓋發(fā)熱線463a的多層皮膜最好使用耐熱 溫度隨著遠離發(fā)熱線463a的表面到外側而依次減小的材料。因而，搪瓷層 463b最好使用耐熱溫度高于絕緣被覆層462所用材料(PFA)的材料(聚酯酰 亞胺)。
在這種情況下，搪瓷層463b及絕緣被覆層462可發(fā)揮最大限度的絕緣性 能。另外，在隨著遠離發(fā)熱線463a而降低的多個溫度區(qū)域中，使用合適的 絕緣皮膜。從而，延長其壽命。此外，通過將使用溫度上升8'C，可使耐熱 性絕緣材料的壽命時間減為約一半(8'C減半原則)。如上所述，搪瓷層463b通過將耐熱性絕緣材料(聚酯酰亞胺)形成的皮膜
多次涂布于發(fā)熱線463a而形成，因此能得到足夠的絕緣性，但是很難增大厚度。
因此，若單獨使用搪瓷線463作為線狀加熱器460，則機械強度存在界 限。假設為獲得足夠的機械強度而增加皮膜的層疊數，則搪瓷線463的成本 提高。另外，在搪瓷線463的制造工序中發(fā)熱線463a容易發(fā)生斷線。其結果 是，生產率降低。
而且，本例中用作為搪瓷層463b用的聚酯酰亞胺與PFA不同，對粘合 劑或粘接劑的浸潤性高。因此，在單獨使用搪瓷線463作為線狀加熱器460 時，若將線狀加熱器460安裝于粘合層452b，則線狀加熱器460被粘合層452b 牢固地固定。其結果是，線狀加熱器460伸縮時產生的應力無法擴散，所以 座便器加熱器450的壽命縮短。
本例中，搪瓷線463被由PFA構成的絕緣被覆層462被覆。由此，利用 絕緣被覆層462強化線狀加熱器460。其結果是，既可抑制高成本及生產率 降低，又能充分提高線狀加熱器460的機械強度。再有，可充分提高線狀加 熱器460的機械強度，因此容易制造線狀加熱器460。還可延長座便器加熱 器450的壽命。
此外，即使絕緣被覆層462比較簿，可也得到足夠的絕緣性。因而，能 減小絕緣被覆層462的厚度。上述例子中，線狀加熱器460的樹脂層(搪瓷層 436b及絕緣被覆層462)的厚度為0,12mm左右，極薄。在這種情況下，能極 迅速地進行從發(fā)熱線463a向金屬箔451及座便器外殼410的熱傳導。
順便提及，現有的座便器裝置中，線狀加熱器的由硅橡膠或氯乙烯等 構成的被覆管的厚度是上述例子的約10倍，為lmm左右。這種被覆管的熱 傳導速度非常慢，無法加快座便器的升溫速度。
現有的座便器裝置中，為了強制地加快座便器的升溫速度而向加熱線 提供大功率時，與在斷熱狀態(tài)下升高加熱線溫度的情況相同，被覆管熔融 并燒毀。因此，不能采用此方法對座便器進行升溫。
另一方面，如本例使用耐熱性能優(yōu)異的搪瓷線463作為加熱線時，能在 足夠短的時間內使座便器升溫，并能確保電絕緣性及安全性。因而，本例
81的結構能有效地應用于各種座便器裝置。
另夕卜，本例的結構中，能以0.1 0.4mm左右的薄厚度形成由搪瓷層463b 及絕緣被覆層462等構成的樹脂層。由此，在將發(fā)熱線463a及樹脂層的絕對 溫度維持在低溫的狀態(tài)時，能使座便器迅速升溫。其結果是，能使用比較 便宜的絕緣材料而非高價耐熱性絕緣材料。
另外，本例中，為了將線狀加熱器460的熱高效地傳遞至座便器外殼 410，用鋁箔451、 452夾著線狀加熱器460。這里，本例的線狀加熱器460中， 由于能減小搪瓷層463b及絕緣被覆層462的厚度，因此能使線狀加熱器460 的外徑變細(約①0.2 cD0.4)。在這種情況下，在貼合鋁箔451和鋁箔452時， 能減小鋁箔451和鋁箔452之間的空氣層，并且能減少鋁箔451、 452的褶皺。 由此，能抑制搪瓷線463局部高熱，能防止搪瓷線463斷線以及電絕緣層(搪 瓷層463b及絕緣被覆層462)損傷。其結果是，能延長座便器裝置110的壽命。
另外，因為能使搪瓷線463變細，所以能減輕座便器加熱器450的重量， 能減小座便器開合扭矩。由此，能實現座便器開合用的電動開合單元的小 型化，并且能實現座便器裝置110的小型化。
在圖79的座便器加熱器450中，使用截面為圓形的搪瓷線463作為發(fā)熱 體。通過在發(fā)熱線463a上形成多層絕緣性皮膜，可容易地制作搪瓷線463。 另外，通過擠壓加工可容易地形成絕緣被覆層462。另外，發(fā)熱線463a有微 細的圓筒形狀(線狀)。由此，可容易地制造座便器加熱器450。還能大量生 產座便器加熱器450，并充分降低制造成本。
再有，如上所述制造的線狀加熱器460無方向性。由此，在組裝座便器 加熱器450時，容易布線。
此外，座便器加熱器450的發(fā)熱單元并不限于截面為圓形的發(fā)熱線 463a。也可使用截面為矩形的發(fā)熱線，還可使用截面為橢圓形的發(fā)熱線， 來取代發(fā)熱線463a。再有，也可使用帶狀發(fā)熱體，還可使用箔狀發(fā)熱體。
(8-g)座便器加熱器450的結構的其他例子
圖80是表示安裝于上部座便器外殼410的座便器加熱器450的結構的其
他例子的剖視圖。
圖80的例子中，多根搪瓷線463捻合，并被絕緣被覆層462被覆。各搪瓷線463由例如直徑為0.1mm的發(fā)熱線463a及膜厚為l(Him的搪瓷層463b構成。
這樣，通過形成絕緣被覆層462使其包圍多根搪瓷線463束的周圍，能 確保雙重絕緣結構。
此外，圖80的例中，捻合了七根搪瓷線463，但搪瓷線463的數目不限 定為七根。例如，也可將兩根搪瓷線463及一根未被覆搪瓷層463b的發(fā)熱線 463a(以下稱之為單體發(fā)熱線463a。)捻合。
在該結構中，例如由于局部高熱而破壞了上述兩根搪瓷線463其中之一 的搪瓷層463b的絕緣時，該搪瓷線463的發(fā)熱線463a與上述單體發(fā)熱線463a 電連接。因而，若使用該結構，則通過使用單體發(fā)熱線463a作為絕緣破壞 檢測線，可檢測到搪瓷層463b的絕緣被破壞。由此，在兩根搪瓷線463中的 任一根搪瓷線463的搪瓷層463b的絕緣被破壞時，能切斷向所有發(fā)熱線463a 的通電。
艮口，通過將多根捻線中的至少一根作為無搪瓷層463b的非絕緣電線， 即使由于局部高熱使得某一搪瓷線463的搪瓷層463b的絕緣被破壞時，也能 迅速檢測到該絕緣破壞。由此，能安全地切斷向發(fā)熱線463a的通電。
此外，以上說明了將多根搪瓷線463捻合而使用的情況，但也可以將多 根搪瓷線463簡單束起而使用。
另外，也可以使流過多根發(fā)熱線463a中預定數量發(fā)熱線463a的電流方 向，和流過剩下發(fā)熱線463a的電流方向相反。在這種情況下，向一個方向 流動的電流所產生的磁場與向另一個方向流動的電流所產生的磁場相互抵 消。由此，能抑制磁場泄漏的發(fā)生以及噪音的發(fā)生。
(8-h)座便器加熱器450構造的又一其他例子
圖81是表示安裝于上部座便器外殼410的座便器加熱器450的結構的又 一其他例子的剖視圖。
圖81的例子中，在金屬箔451和粘合層452b之間形成有耐熱絕緣層455。 另外，在粘合層452b和金屬箔453之間形成有耐熱絕緣層456。耐熱絕緣層 455由例如具有15(TC耐熱性的膜厚為12 25pm的聚對苯二甲酸乙二酯 (PET)形成。同樣的，耐熱絕緣層455由例如具有150'C耐熱性的膜厚為12 25pm的PET形成。
這樣，通過在單一的搪瓷線463上形成絕緣被覆層462，并且形成耐熱 絕緣層455、 456，能確保三重絕緣結構。
此外，在圖81的座便器加熱器450中，也可使用多根搪瓷線463束來代 替單一的搪瓷線463。
(8-i)發(fā)熱線463a的被覆厚度
圖82是表示發(fā)熱線463a的被覆厚度與座便器部400各部的溫度上升之 間關系的測定結果圖。在圖82中，橫軸表示發(fā)熱線463a的被覆厚度，縱軸 表示開始通電6秒后的溫度上升值[K]。
測定中使用具有圖81結構的座便器加熱器450。發(fā)熱線463a的被覆厚度 為發(fā)熱線463a與鋁板413之間的厚度，本例中，為搪瓷層463b、耐熱絕緣層 455、粘合層452a、及涂裝膜414的總厚度。
這里，將座便器部400的就座面410U的溫度經6秒鐘上升10K作為實用 升溫性能，溫度經6秒鐘上升約13K作為目標升溫性能。
圖82中，圓形標記是座便器部400的就座面410U的溫度上升值，三角形 標記是由鋁形成的金屬箔451的溫度上升值，方形標記是絕緣被覆層462的 溫度上升值。
從圖82的結果可知，在發(fā)熱線463a的被覆厚度為0.4mm以下時，可得 到實用升溫性能。還可知，在發(fā)熱線463a的被覆厚度為0.2mm以下時，可得 到目標升溫性能。因此，發(fā)熱線463a的被覆厚度最好是在0.4mm以下，若在 0.2mm以下會更好。
(8-j)絕緣覆蓋層462的材料
接著，對具有圖81結構的三種座便器加熱器450施加交流100V的電壓并 測定發(fā)熱線463a的溫度。
第一座便器加熱器450中，使用膜厚為10(Him且耐熱溫度為26(TC的PFA 作為絕緣被覆層462的材料，分別使用膜厚為25pm且耐熱溫度為15(TC的 PET作為耐熱絕緣層455、 456的材料。第二座便器加熱器450中，使用膜厚 為35 40nm且耐熱溫度為35(TC的PI巻被覆作為絕緣被覆層462的材料，分 別使用膜厚為25iim且耐熱溫度為150'C的PET作為耐熱絕緣層455、 456的材料。第三座便器加熱器450中，使用膜厚為35 40Hm且耐熱溫度為35(TC的 Pl巻被覆作為絕緣被覆層462的材料，分別使用膜厚為3 6pm且耐熱溫度為 9(TC的丙烯酸樹脂作為耐熱絕緣層455、 456的材料。
第一座便器加熱器450的發(fā)熱線463a的溫度低于由PFA構成的絕緣被 覆層462的耐熱溫度26(TC，為162.3t。第二座便器加熱器450的發(fā)熱線463a 的溫度低于由PI構成的絕緣被覆層462的耐熱溫度350'C，為155.4。C。第三 座便器加熱器450的發(fā)熱線463a的溫度低于由PI構成的絕緣被覆層462的耐 熱溫度35(TC，為125.7卩。
由這些結果可知，不僅可以適用PFA作為絕緣被覆層462的材料，也可 使用PI等其他樹脂作為絕緣被覆層462的材料。
如上所述，通過向各座便器加熱器450施加交流100V的電壓，能使發(fā)熱 線463a的溫度在約12(TC到約17(TC的范圍內上升。這里，使設置于各座便 器加熱器450的發(fā)熱線463a在約12(TC到約17(rC的溫度范圍內上升所需的 時間為約1秒到2秒。
由此，在從座便器加熱器450開始加熱經過了稍許時間(1秒到2秒)的時 刻，發(fā)熱線463a與就座面410U之間的溫度梯度在約100K以上。這樣，通過 極力地增大發(fā)熱線463a與就座面410U之間的溫度梯度，能充分地提高從發(fā) 熱線463a到就座面410U的熱移動速度。其結果是，能充分提高就座面410U 的升溫速度。
此外，在上述各座便器加熱器450的結構中，在快速升溫到高溫的發(fā)熱 線463上還形成有能確保直到高溫的絕緣性的皮膜。 (8-k)線狀加熱器460和引線470的連接方法
圖83是表示線狀加熱器460和引線470的連接方法的圖。圖84是表示線 狀加熱器460和引線470的連接部的剖視圖。圖85是表示熱鉚接方法的圖。
如圖83和圖84所示，引線470的芯線與端子471連接。端子471折彎成U 字形狀，線狀加熱器460的彎曲前端部插入端子471的U字形狀的折彎部內。
在該狀態(tài)下，如圖85所示， 一對電極EL1、 EL2夾著端子471的U字形狀 的折彎部。 一對電極EL1、 EL2按壓端子471的U字形狀折彎部，并從變壓器 TS通過電極EL1、 EL2向端子471及線狀加熱器460提供電流。由此，如圖84所示，絕緣被覆層462及線狀加熱器460的搪瓷層463b發(fā)生熔融。其結果是， 線狀加熱器460的發(fā)熱線463a在接觸點463C與端子471接觸。
如圖83所示，在引線470的端子471和線狀加熱器460的連接部475，纏 繞了2 3圈例如由厚度為12nm的聚酰亞胺薄膜形成的耐熱片480。而且， 引線470的端子471和線狀加熱器460的連接部475被硅樹脂被覆，夾在圖 72 圖81的金屬箔451、 453之間。
這樣，線狀加熱器460的發(fā)熱線463a的熱傳遞至金屬箔451、 453及引線 470的端子471。由此，能防止發(fā)熱線463a的局部過熱及斷線，能確保座便 器加熱器450均勻受熱。
另外，線狀加熱器460的發(fā)熱線463a和引線470的端子471的連接部475 具有耐熱片480及硅樹脂的雙重絕緣結構。在這種情況下，連接部475的熱 通過耐熱片480及硅樹脂傳遞到座便器加熱器450的金屬箔451、 453。由此， 既能充分確保絕緣性，又能防止發(fā)熱線463a的局部過熱及斷線。
而且，由于線狀加熱器460的發(fā)熱線463a與引線470的端子471通過熱鉚 接連接，因此能實現薄且可靠的電連接。還防止了發(fā)熱線463a的上浮，因 此能防止發(fā)熱線463a的局部過熱及斷線。
此外，為確保座便器部400的安全性，座便器裝置110中內置了兩個安 全電路。其中一個安全電路在座便器加熱器450的一側引線470和印刷基板 230內部的座便器加熱絕緣破壞檢測電路之間連接，另一個安全電路在座便 器加熱器450的兩側引線470和座便器加熱器斷線檢測電路之間連接。任一 個安全電路都用于防止使用者在座便器加熱器402發(fā)生異常時觸電。
座便器加熱器絕緣破壞檢測電路在座便器加熱器450異常發(fā)熱時絕緣 被覆層462熔融的情況下，檢測出座便器加熱器450和金屬箔451之間有電流 流過。另外，座便器加熱器斷線檢測電路在座便器加熱器450斷線時，檢測 出座便器加熱器450兩端所產生的電壓波形不再產生。加熱器驅動部402僅 在兩個安全電路雙方均檢測出正常狀態(tài)時，對座便器加熱器450進行通電。
(8-l)座便器加熱器450的動作
接著，對座便器加熱器450的動作進行說明。若在座便器加熱器450的 加熱器始端部460a和加熱器終端部460b之間施加一定的電壓，則電流流過內部的發(fā)熱線463a，該發(fā)熱線463a發(fā)熱。此時，產生的熱從發(fā)熱線463a通過搪瓷層463b及金屬箔451、 453傳導至上部座便器外殼410的就座面410U。
因為線狀加熱器460的絕緣被覆層462由具有26(TC左右耐熱性的PFA形成，因此即使絕緣被覆層462的厚度薄至例如0.1 0.15mm，發(fā)熱線463a迅速升溫至100 150'C，也能防止搪瓷層463b被破壞。因而，通過使線狀加熱器460到就座面410U的熱傳導迅速進行，能使就座面410U迅速升溫。
在這種情況下，從向線狀加熱器460通電開始到達到預定最佳溫度需要5 6秒的短時間，比例如從使用者進入盥洗室到就座于就座面410U為止所需的7 8秒要短。因此，即使是在入室檢測傳感器600檢測到使用者進入了盥洗室的同時開始對線狀加熱器460通電，也能在使用者就座前充分地使就座面410U達到最佳溫度。
而且，圖74的就座面410U的內側區(qū)域G3及外側區(qū)域G1的放熱性比中央部區(qū)域G2的要高。本實施方式中，內側區(qū)域G3及外側區(qū)域G1與中央部區(qū)域G2相比，其線狀加熱器460更加密集地排列。因此，在使用者就座于就座面410U的瞬間不會感覺到溫度不均勻及冰涼感。
為為了使使用者就座于就座面410U的瞬間感覺不到溫度不均勻及冰涼感，座便器部400有以下的結構。
圖85A是表示用于使使用者感覺不到溫度不均勻及冰涼感的座便器部400的結構例的圖。圖85A(a)示出座便器部400的俯視面。圖85A(b)示出圖85A(a)的Ca-Ca線剖視圖，圖85A(c)示出圖85A(a)的Cb-Cb線剖視圖。
如圖85A(b)和圖85A(c)所示，就座面410U的前方側寬度W41a比后方側寬度W41b要短。就座面410U的的前方側高度Cah比后方側高度Cbh要大。
在具有這樣形狀的上部座便器外殼410中，座便器加熱器450—般形成為與就座面410U相同的寬度，粘貼于上部座便器外殼410的內表面。
在這種情況下，Ca-Ca線部分的座便器加熱器450的寬度與就座面410U的前方側寬度W41a形成得大致相同。Cb-Cb線部分的座便器加熱器450的寬度與就座面410U的前方側寬度W41b形成得大致相同。
然而，若如上所述形成座便器加熱器450，實際上無法使就座面410U整體的溫度均勻升高。這是有下述理由引起的。如上所述，當上部座便器外殼410的剖面形狀不同時，就座面410U的側端部與上部座便器外殼410的下端部之間的距離也不同。
具體而言，圖85A(a)的箭頭drl、 dr2所示的就座面410U的側端部與上部座便器外殼410的下端部之間的距離，比圖85A(b)的箭頭dr3、 dr4所示的就座面410U的側端部與上部座便器外殼410的下端部之間的距離要長。
因此，Ca-Ca線部分與Cb-Cb線部分相比，其未粘貼座便器加熱器450的區(qū)域(以下稱之為非發(fā)熱區(qū)域)更大。因此，Ca-Ca線部分與Cb-Cb線部分相比，其從座便器加熱器450傳遞非發(fā)熱區(qū)域的熱量更大。其結果是，很難使就座面410U整個面的溫度均勻升高。
因此，在本例的座便器部400中，將Ca-Ca線部分的座便器加熱器450的寬度形成得比Cb-Cb線部分的座便器加熱器450的寬度要大，以使Ca-Ca線部分和Cb-Cb線部分的非發(fā)熱區(qū)域大小大致相同。
由此，能使Ca-Ca線部分從座便器加熱器450傳遞到非發(fā)熱區(qū)域的熱量、和Cb-Cb線部分從座便器加熱器450傳遞到非發(fā)熱區(qū)域的熱量大致相等。艮口，能使Ca-Ca線部分的熱容量和Cb-Cb線部分的熱容量大致相等。由此，能使就座面410U整體的溫度均勻上升。其結果是，能可靠地防止使用者就座于就座面410U的瞬間感覺到溫度不均勻及冰涼感。
另一方面，線狀加熱器460的全長為10m左右，隨著發(fā)熱線463a的迅速升溫而發(fā)生迅速膨脹，結果是向長度方向伸張。另外，在停止通電時，發(fā)熱線463a的溫度降低，由于收縮而變回原長。g卩，發(fā)熱線463a中，由于熱膨脹及熱收縮而反復形成熱應力變形。
在線狀加熱器460和金屬箔451、 453的密合減弱、或在線狀加熱器460和就座面410U之間形成間隙時，全部的熱應力變形都集中在它們中最容易移動的地方。其結果是，線狀加熱器460中產生較強的伸縮運動，由于該應力疲勞的累積而發(fā)生發(fā)熱線463a斷裂的線狀加熱器460破損。
本例中，線狀加熱器460中形成有多個折彎部作為熱應力緩沖部，這些折彎部可細化地分散整體熱應力變形，并且折彎部還起到吸收熱應力變形的作用。因此，折彎部的熱應力極小，結果是殘留有微小的伸縮。其結果是，不會發(fā)生發(fā)熱線463a斷裂，從而能延長線狀加熱器460的壽命并提高耐久性。
此外，也可以增大散熱較多的就座面410U的內側區(qū)域G3及外側區(qū)域G1中線狀加熱器460的間隔，使其大于中央部區(qū)域G2中線狀加熱器460的間隔，
從而減少折彎部的數量。
如上所述，線狀加熱器460的全長為約10m，且在線狀加熱器460中形成有折彎部。因此，在將線狀加熱器460安裝到就座面410U時，需要維持并固定這些線狀加熱器460的排列。通過用金屬箔451、 453夾著線狀加熱器460的狀態(tài)下，使線狀加熱器460與金屬箔451、 453密合，從而構成單元化的座便器加熱器450。因此，能在牢固地維持線狀加熱器460的排列的狀態(tài)下，將線狀加熱器460與就座面410U粘接。
另外，由于采用金屬箔451、 453夾著線狀加熱器460的結構，因此，利用金屬箔451、 453能使熱量均等地分散。由此，能防止線狀加熱器460高溫。還能均勻地加熱就座面410U，并能防止座便器加熱器450破損。
(8-m)座便器裝置110的通電序列
座便器加熱器450的驅動控制通過使驅動座便器加熱器450的功率變?yōu)槿N功率而進行。
例如，在使座便器部400以第一溫度梯度升溫時，圖70的加熱器驅動部402以約1200W的功率驅動座便器加熱器450(1200W驅動)。
如上所述，座便器加熱器450的電阻值為0.833Q/m，全長為10m。因此，座便器加熱器450的電阻值為8.33Q。若向具有該電阻值的座便器加熱器450施加交流100V，則產生(100Vxl00V)+8.33Q二1200W的功率。即,通過在交流電源的全周期內使電流流過座便器加熱器450，產生1200W的功率。
圖85B是表示使座便器部400以第一溫度梯度升溫時的座便器加熱器450(圖79)的溫度和座便器加熱器450中產生的功率之間的關系的曲線圖。圖85B中，縱軸表示座便器加熱器450的溫度及座便器加熱器450產生的功率，橫軸表示時間。
如圖85B的粗實線DWL所示，在座便器加熱器450中，通過施加交流100V產生1200W的功率。
由此，如粗點劃線HTL所示，座便器加熱器450的溫度急劇上升。由此，
89座便器加熱器450的溫度從開始供電起約1秒以上約2秒以下的范圍內上升
至約15(TC。此后，座便器加熱器450的溫度維持在約15(TC。
座便器加熱器450的電阻值在約15(TC時增大到約12Q/m。因此，若座 便器加熱器450上升到約15(TC，座便器加熱器450產生的功率下降到約 850W。
這樣，在使座便器部400以第一溫度梯度升溫時，在供電開始時座便器 加熱器450產生大功率，因此能使座便器加熱器450的溫度急劇上升。
另一方面，如上所述，座便器加熱器450在短時間內維持預定的溫度， 為飽和狀態(tài)。于是，座便器加熱器450產生的功率減小。其結果是，提高線 座便器加熱器450的控制性。
另外，在使座便器部400以比第一溫度梯度稍微平緩的第二溫度梯度升 溫時，加熱器驅動部402以600W的功率驅動座便器加熱器450(600W驅動)。 而且，在座便器部400的溫度保持固定的情況下，加熱器驅動部402以約50W 的功率驅動座便器加熱器450(低功率驅動)。低功率驅動是指與1200W驅動 和600W驅動相比，以低得多的功率(例如，0W 50W范圍內的功率)驅動座 便器加熱器450。
1200W驅動、600W驅動、及低功率驅動的切換通過控制部90的通電率 切換電路控制從加熱器驅動部402向座便器加熱器450的通電而進行。
從未圖示的電源電路向加熱器驅動部402提供交流電流。因此，加熱器 驅動部402使得基于通電率切換電路所提供的通電控制信號而供給的交流 電流流過座便器加熱器450。
圖86是表示座便器加熱器450的驅動例及座便器部400的表面溫度變化 的圖。
圖86中，示出了座便器部400的表面溫度和時間之間關系的曲線圖、和 驅動座便器加熱器450時的通電率和時間之間關系的曲線圖。這兩張曲線圖 的橫軸是公用的時間軸。
本例中，假設使用者預先開啟取暖功能并設定較高的座便器設定溫度 (38'C)的情況。
在冬季等室溫低于待機溫度18'C的情況下，控制部90(圖70)調整座便器部400的溫度，使其為18。C。這樣，在入室檢測傳感器600檢測到使用者進 入之前的待機期間D1中，控制部90對座便器加熱器450進行低功率驅動，使 座便器部400的表面溫度固定為18'C。
在時刻tl入室檢測傳感器600檢測到使用者進入的情況下，控制部90在 突入電流降低期間D2中，進行600W驅動。該600W驅動用于充分降低突入 電流。在這種情況下，座便器部400的表面溫度以較平緩的第二溫度梯度上 升。
此后，在經過突入電流低減期間D2后的時刻t2，控制部90開始對座便 器加熱器450進行1200W驅動，在第一升溫期間D3中繼續(xù)對座便器加熱器 450進行1200W驅動。在這種情況下，座便器部400的表面溫度以上述第一 溫度梯度上升。
這里，座便器部400的表面溫度急劇上升。對座便器加熱器450進行 1200W驅動，直到座便器部400的表面溫度到達預定溫度(例如30'C)為止。 ^然，該預定溫度也可以是作為取暖溫度而設定的溫度，但該預定溫度并 不是充分上升到取暖溫度的溫度，即使低于該溫度，只要是使用者在就座 時感覺不到冰涼的不適感的最低臨界溫度(臨界溫度)即可。經發(fā)明人們對被 試驗者實施的測試，已知該臨界溫度為約29'C。
這樣，在第一升溫期間D3中，通過1200W驅動使座便器部400的表面溫 度迅速上升到預定溫度。由此，能在使用者感覺不到座便器部400冰涼的情 況下就座于座便器部400。
此外，如上所述，若使座便器部400的表面溫度急劇上升，則該溫度變 化會發(fā)生過沖。然而，本例中，在座便器部400的表面溫度達到預定溫度時， 將座便器加熱器450的1200W驅動切換到600W驅動。因此，即使座便器部 400的表面溫度變化發(fā)生過沖，該表面溫度也不會不超過座便器設定溫度。 其結果是，能防止使用者就座時感到座便器部400很熱。
接著，在經過第一升溫期間D3后的時刻t3，控制部90開始對座便器加 熱器450進行600W驅動，在第二升溫期間D4中繼續(xù)對座便器加熱器450進行 600W驅動。在這種情況下，座便器部400的表面溫度以所述第二溫度梯度 匕升。對座便器加熱器450進行600W驅動，直到座便器部400的表面溫度達到 座便器設定溫度(38'C)為止。
第二溫度梯度比第一溫度梯度要平緩。由此，能防止座便器部400的表 面溫度變化發(fā)生大的過沖。
在經過第二升溫期間D4后的時刻t4，控制部90開始對座便器加熱器450 進行低功率驅動，在第一維持期間D5中繼續(xù)對座便器加熱器450進行低功率 驅動。由此，座便器部400的表面溫度固定在座便器設定溫度。
在時刻t5當就座傳感器290檢測到使用者就座于座便器部400時，控制 部90降低低功率驅動的通電率，并繼續(xù)對座便器加熱器450進行低功率驅 動，從而使第一就座期間D6中座便器部400的表面溫度維持座便器設定溫 度。本例中，第一就座期間D6設定為約10分鐘。
在經過第一就座期間D6后的時刻t6，控制部90進一步降低低功率驅動 的通電率，繼續(xù)對座便器加熱器450進行低功率驅動，從而使第二就座期間 D7中座便器部400的表面溫度降低到略低于座便器設定溫度的溫度(36'C)。 本例中，第二就座期間D7設定為約2分鐘。
在經過第二就座期間D7后的時刻t7，控制部90進一步降低低功率驅動 的通電率，繼續(xù)對座便器加熱器450進行低功率驅動，從而使第二就座期間 D8中座便器部400的表面溫度固定在略低于座便器設定溫度的溫度(36'C)。 在以下的說明中，將第二維持期間D8中維持固定的座便器部400的表面溫 度、即略低于座便器設定溫度的溫度稱為維持溫度。
如此，本例中，在使用者就座于座便器部400后，控制部90使座便器部 400的表面溫度緩慢降低。由此，能防止使用者低溫燙傷。
在時刻t8若就座傳感器290檢測到使用者離開座便器部400，控制部卯 在停止期間D9中停止驅動座便器加熱器450。由此，降低座便器部400的表 面溫度。
在座便器部400的表面溫度達到18'C的時刻t9，控制部90再次開始對座 便器加熱器450進行低功率驅動，在待機期間D10中維持對座便器加熱器450 進行低功率驅動，從而使座便器部400的表面溫度固定在18'C。
像這樣溫度梯度逐漸平緩的情況下，能充分減小座便器部400的溫度變化引起的過沖。
本例中，在使用者就座于座便器部400后，通過調整用于驅動座便器加
熱器450的功率，能使座便器部400的表面溫度緩慢降低，但也可在使用者 就座于座便器部400時停止驅動座便器加熱器450。在這樣的情況下，也能 防止使用者低溫燙傷。
如上所述，本例中，說明了在時刻t8檢測到使用者離開座便器部400從 而停止驅動座便器加熱器450的情況，但也可在檢測到使用者離幵座便器部 400的時刻t8后經過一定時間(例如l分鐘)后，停止驅動座便器加熱器450。 在這種情況下，當使用者離開座便器部400后想再次如廁，從而再次就座于 座便器部400時，座便器部400的表面溫度也未下降。由此，能使使用者舒 適地就座于座便器部400。
下面，說明在1200W驅動時、600W驅動時、及低功率驅動時向座便器 加熱器450的通電狀態(tài)以及通電率切換電路的通電控制信號。
在以下的說明中，通電率是指座便器加熱器450中流過交流電流的時間
與交流電流的 一 個 周期的比例。
圖87(a)是以1200W驅動時流過座便器加熱器450的電流的波形圖，87(b) 是以1200W驅動時從通電率切換電路提供給加熱器驅動部402的通電控制
信號的波形圖。
如圖87(b)所示，以1200W驅動時的通電控制信號始終為邏輯"1"。加熱 器驅動部402在通電控制信號為邏輯"1"時，使電源電路供給的交流電流流 過座便器加熱器450。(圖87(a)的粗線部)由此，交流電流在全周期期間內流 過座便器加熱器450。其結果是，以約1200W的功率驅動座便器加熱器450。 圖88(a)是以600W驅動時流過座便器加熱器450的電流的波形圖，88(b) 是以600W驅動時從通電率切換電路提供給加熱器驅動部402的通電控制信 g-的波形圖。
如圖88(b)所示，以600W驅動時的通電控制信號由周期與提供給加熱器 驅動部402的交流電流相同的脈沖構成。脈沖的占空比設定為50%。
加熱器驅動部402在通電控制信號為邏輯"1"時，使電源電路供給的交 流電流流過座便器加熱器450(圖88(a)的粗線部)。由此，交流電流在半周期的期間內流過座便器加熱器450。其結果是，以約600W的功率驅動座便器 加熱器450。
圖89(a)是低功率驅動時流過座便器加熱器450的電流的波形圖，圖89(b) 是低功率驅動時從通電率切換電路提供給加熱器驅動部402的通電控制信 號的波形圖。
如圖89(b)所示，低功率驅動時的通電控制信號由周期與提供給加熱器 驅動部402的交流電流相同的脈沖構成。脈沖的占空比設定為小于50%(例 如數％左右)。
加熱器驅動部402在通電控制信號為邏輯"1"時，使電源電路供給的交 流電流流過座便器加熱器450(圖89(a)的粗線部)。在各周期中，交流電流在 相當于脈寬的期間內流過座便器加熱器450。其結果是，以例如約50W的功 率驅動座便器加熱器450。
除上述之外，在降低座便器部400的溫度時，或者在關閉座便器裝置IIO 的取暖功能等時，通電率切換電路不向加熱器驅動部402提供通電控制信號 (通電控制信號設定為邏輯"O")。由此，加熱器驅動部402不驅動座便器加熱 器450。
這里， 一般在提供給電子設備的電流包含高次諧波成分時，會產生噪 聲。本例中，如上所述以1200W或600W對座便器加熱器450進行驅動時， 供給座便器加熱器450的電流如正弦波曲線變化，因此，即使電流變大，也 能充分地抑制噪聲產生。
此外，在對座便器加熱器450進行低功率驅動時，盡管供給座便器加熱 器450的電流有高次諧波成分，但是其電流大小與1200W驅動時和600W驅 動時相比非常小，因此能充分地抑制噪聲產生。
如上所述，本實施方式中，以1200W、 600W、及約50W的功率驅動座 便器加熱器450，但是也可用其他大小的功率驅動座便器加熱器450。
例如，交流電流在半周期期間內流過座便器加熱器450時，以兩個周期 或三個周期等預定周期的間隔設定流過交流電的定時。由此，可用不同于 1200W、 600W、及約50W的功率來充分防止噪聲產生，并能驅動座便器加 熱器450。
94此外，本例中，控制部90在通電控制信號為邏輯'T'時向座便器加熱器
450提供電流，在通電控制信號為邏輯"0"時停止向座便器加熱器450提供電 流，然而也可在通電控制信號為邏輯"1"時停止向座便器加熱器450提供電 流，在通電控制信號為邏輯"0"時向座便器加熱器450提供電流。
此外，根據時間控制座便器加熱器450的開啟和關閉，因此，若時間的 測量發(fā)生偏差，則座便器部400的溫度會超過預定值或達不到預定值。因此， 為了使時間的測量不發(fā)生偏差，控制部90中利用兩個測量源對座便器部400 開啟的時間進行測量。 一個測量源利用規(guī)定控制部90的程序的有效速度的 振蕩子對座便器加熱器450幵啟的時間進行測量，另一個測量源以交流電壓 的周期為基準對座便器加熱器450開啟的時間進行測量。若這些測量值中至 少有一個超過規(guī)定時間，則轉移至以下通電模式。
特別是通過正確測量對座便器進行1200W通電的時間，能可靠地防止 過升溫。由此，能進一步提高設備的安全性。這里，記載了通過設置多個 測量源來提高測量精度的方法，但測量座便器加熱器450的全通電時間，并 強制的切斷或限制向加熱器通電的方法也可取得同樣的效果。
(8-n)關于座便器裝置110的效果
本例的座便器裝置110中，線狀加熱器460的發(fā)熱線463a產生的熱通過 搪瓷層463b及絕緣被覆層462傳遞到上部座便器外殼410。由此，就座面410U 的溫度上升。
這里，搪瓷層463b具有足夠的電絕緣性。因此，即使減小搪瓷層463b 的厚度，也能使發(fā)熱線463a和上部座便器外殼410充分地絕緣。由此，還能 減小絕緣被覆層462的厚度。
因而，該座便器裝置110中，既能使發(fā)熱線463a與上部座便器外殼410 的鋁板413可靠地絕緣，又能減小搪瓷層463b及絕緣被覆層462的厚度。在 這種情況下，由于能減小搪瓷層463b及絕緣被覆層462的熱容量，因此能將 發(fā)熱線463a產生的熱高效地傳遞到就座面410U。
另外，該座便器裝置110中，對上部座便器外殼410使用鋁板413。因而， 能將發(fā)熱線463a產生的熱進一步高效地傳遞到就座面410U。
以上的結果是，既能使發(fā)熱線463a與上部座便器外殼410的鋁板413可靠地絕緣，又能使就座面410U迅速升溫。
另外，由于能將發(fā)熱線463a的熱高效地傳遞到就座面410U，因此能抑 制發(fā)熱線463a的發(fā)熱量。由此，提高搪瓷層463b及絕緣被覆層462的耐久性。 其結果是，提高座便器裝置110的可靠性。
另外，由于能減小用于使發(fā)熱線463a與上部座便器外殼410的鋁板413 絕緣的搪瓷層463b及絕緣被覆層462的厚度，因此能使座便器裝置110的重 鼂減輕。
另外，由于用具有足夠耐熱性的搪瓷層463b被覆發(fā)熱線463a，因此能 使用耐熱性較低的材料作為被覆絕緣層462。由此，能可靠地降低座便器裝 置110的產品成本。
另外，在利用聚酯酰亞胺或聚酰胺酰亞胺形成搪瓷層463b的情況下， 由于聚酯酰亞胺及聚酰胺酰亞胺其電絕緣性及耐熱性優(yōu)異，因此既能使發(fā) 熱線463a與上部座便器外殼410的鋁板413更可靠地絕緣，又能使就座面 410U迅速升溫。
而且，在搪瓷層463b的厚度及絕緣被覆層462的厚度總和為0.4mm以下 的情況下，既能使發(fā)熱線463a與上部座便器外殼410的鋁板413可靠地絕緣， 又能使就座面410U更迅速地升溫。
特別是在搪瓷層463b的厚度及絕緣被覆層462的厚度總和為0.2mm以 下的情況下，能使就座面410U進一步迅速地升溫。
另外，由于絕緣被覆層462由耐熱性比搪瓷層463b要低的材料構成，因 此能充分地降低座便器裝置110的產品成本。
另外，由于線狀加熱器460設置成被夾在設于上部座便器外殼410的背 面?zhèn)鹊慕饘俨?51和金屬箔453之間，因此可將發(fā)熱線463a產生的熱高效地 傳遞到金屬箔451、 453。另外，金屬箔451的一個表面粘貼在上部座便器外 殼410的背面，且金屬箔453的一個表面粘貼在金屬箔451的另一表面。由此， 能將發(fā)熱線463a傳遞到金屬箔451、 453的熱高效地傳遞到上部座便器外殼 410的整個背面。由此，能使就座面410U整體均勻升溫。
特別是在金屬箔451、 453由鋁構成的情況下，能將發(fā)熱線463a產生的 熱更迅速地傳遞到上部座便器外殼410。而且，在上部座便器外殼410的背面和金屬箔451之間設置有耐熱絕緣 層455的情況下，能利用耐熱絕緣層455使發(fā)熱線463a與上部座便器外殼410 的鋁板413更可靠地絕緣。
另外，由于引線470和線狀加熱器460的連接部475設置在金屬箔451和 金屬箔453之間，因此可將引線470和線狀加熱器460的連接部475中的發(fā)熱 傳遞到金屬箔451、 453。由此，能使就座面410U更迅速地升溫。
另外，由于連接部475被耐熱片480被覆，因此能使連接部475與上部座 便器外殼410可靠地絕緣。
而且，由于連接部475被硅樹脂被覆，因此能使連接部475可靠地防水。 由于使用由Ag-Cu合金構成的高抗張力型加熱器線作為線狀加熱器460 的發(fā)熱線463a，因此既能確保發(fā)熱線463a的強度又能減小發(fā)熱線463a的直 徑。由此，能在較窄的空間中高密度地排列較長的發(fā)熱線463a。其結果是， 能使就座面410U的升溫速度提高。
<9〉衛(wèi)生清洗裝置100各部的動作序列 圖90是表示衛(wèi)生清洗裝置100各部的動作序列的時序圖。 這里，通過切換閥發(fā)電機13m旋轉，使圖3的人體用切換閥13切換清洗 水的供給路徑。
這里，將用于使清洗水從臀部噴嘴21噴出的切換閥電動機13mm的旋轉 位置稱為臀部清洗位置，將用于使清洗水從女性專用噴嘴22噴出的切換閥 電動機13m的旋轉位置稱為女性專用清洗位置。另外，將人體清洗前用于使 清洗水從噴嘴清洗噴嘴23噴出的切換閥電動機13m的旋轉位置稱為預清洗 位置，將人體清洗后用于使清洗水從噴嘴清洗噴嘴23噴出的切換閥電動機 13m的旋轉位置稱為后清洗位置，將用于一邊從噴嘴清洗噴嘴23排出清洗水 一邊預熱清洗水的切換閥電動機13m的旋轉位置稱為預加熱位置。而且，將 不向臀部噴嘴21、女性專用噴嘴22及噴嘴清洗噴嘴23供給清洗水的切換閥 電動機13m的旋轉位置稱為停止(待機)位置。本例中，預清洗位置、后清洗 位置及預加熱位置相同。
在時刻tll，若使用者就座于座便器部400，則控制部90使切換閥電動 機13m旋轉至預加熱位置，打開止水電磁閥7并且以較弱的驅動力使泵11工
97作。由此，清洗水通過熱交換器9、泵11及人體用切換閥13從噴嘴清洗噴嘴
23排出。
在第一次對主體部200通電等水回路中有可能未通水的情況下，在時刻 tll到時刻tl2期間、即在水回路水滿之前的時間(約3秒)，不對熱交換器9通電。
時刻U2到時刻tl3的期間是為了防止熱交換器9空燒而設置的。此后， 若在時刻U3流量傳感器8測定的流量變成預定值，控制部90導通熱交換器9。 由此，清洗水被加熱。
若清洗水結束升溫，則在時刻tl4，控制部90使切換閥電動機13m旋轉 至停止位置，關閉止水電磁閥7并且斷開泵11及熱交換器9。
在時刻tl5，若使用者按下臀部開關312，則控制部卯使切換閥電動機 13m旋轉至預清洗位置，打開止水電磁閥7并且以預定的預清洗時的驅動力 使泵11工作。由此，清洗水通過熱交換器9、泵11及人體用切換閥13從噴嘴 清洗噴嘴23噴出。若在時刻tl6流量傳感器8測定的流量變成預定值，則控制 部90導通熱交換器9。由此，清洗水被加熱。
在時刻tl7,控制部90使切換閥電動機13m旋轉至臀部清洗位置，關閉 止水電磁閥7并且斷開泵11及熱交換器9。
在時刻tl8，控制部90利用噴嘴驅動電動機20m使臀部噴嘴21從停止位 置開始突出。在時刻tl9，若噴嘴驅動電動機20m使臀部噴嘴21移動至標準 位置，則控制部打開止水電磁閥7并且以與設定好的清洗強度對應的驅動力 (設定值)使泵ll工作。
在時刻t20，若流量傳感器8測定的流量變成預定值，則控制部90導通 熱交換器9。由此，清洗水被加熱，且加熱后的清洗水噴出到使用者的局部。 時刻t21到時刻t22的期間是用于排除關閉止水電磁閥7后噴嘴部20的內部水 壓而設置的期間。該期間設定為例如0.5秒左右。
在時刻t21，若使用者按下停止開關311，則控制部90使切換閥電動機 13m朝停止位置旋轉，關閉止水電磁閥7并且斷開泵11及熱交換器9。由此， 人體清洗結束。
在時刻t22，控制部90利用噴嘴驅動電動機20m使臀部噴嘴21從標準位置朝停止位置移動。
在時刻t23，若切換閥電動機13m旋轉至停止位置，則控制部使切換閥 電動機13m旋轉至后清洗位置，打開止水電磁閥7并且以較弱的驅動力使泵 ll工作。由此，清洗水通過熱交換器9、泵11及人體用切換閥13從噴嘴清洗 噴嘴23噴出。
在時刻t24，若流量傳感器8測定的流量變成預定值，則控制部90導通 熱交換器9。由此，清洗水被加熱，利用加熱后的清洗水清洗臀部噴嘴21及 女性專用噴嘴22。
在時刻t25，控制部90使切換閥電動機13m旋轉至停止位置，關閉止水 電磁閥7并且斷開泵11及熱交換器9。
<10>使用如廁裝置1000時的動作序列 (10-a)進入盥洗室時
若使用者進入盥洗室，入室檢測傳感器600檢測到使用者。由此，入室 檢測傳感器600利用紅外線向主體部200的控制部90發(fā)送入室檢測信號。
入室檢測傳感器600也可在檢測到使用者時利用紅外線將入室檢測信 號持續(xù)發(fā)送到主體部200的控制部90，但為了延長電池壽命，可在入室檢測 傳感器600—旦發(fā)送入室檢測信號后便在一定時間內不再發(fā)送入室檢測信 號。
控制部90若從入室檢測傳感器600接收到入室檢測信號，便利用座便器 便蓋開合裝置，使蓋部500從合上狀態(tài)成為打開狀態(tài)。
控制部90利用加熱器驅動部402使座便器部400以圖86所示的模式升 溫。另外，控制部卯通過利用便器噴嘴40對便器面進行放水，稱為便器預 清洗，從而進行防止排泄物附著于便器面的動作。
控制部90在便器預清洗時，用男子小便用目標顯示LED(發(fā)光二極管) 照射呈輻射狀噴出的清洗水，以提高視覺效果。
這里所用的入室檢測傳感器600可靠且在較早的定時檢測到使用者進 入廁所，使座便器部400開始升溫。因而，例如使用者在夜間未開啟廁所的 主照明而進入時，也可在非常早的定時打開衛(wèi)生清洗裝置100的蓋部500。
而且，在入室檢測傳感器600檢測到人體的瞬間，點亮男子小便用目標顯示LED。由此，便器700的內部的光以及從便器700漏出的光隱約地照亮 便器700的周邊。由此，可抑制睡眠中的使用者蘇醒。另外，可進行安全性 優(yōu)異的廁所間接照明。 (10-b)男子小便用時
若使用者操作遙控裝置300的座便器開合開關(未圖示)，則控制部90利 用座便器便蓋開合裝置使座便器部400從合上狀態(tài)成為打開狀態(tài)。另外，控 制部90停止向座便器加熱器450通電，并且熄滅座便器調溫燈RA1。由此， 進一步提高節(jié)能性。另外，還點亮男子小便用目標顯示LED。這里，男子 小便用目標顯示LED在便器700內向男子小便用的目標部分照射光。
此外，在座便器部400及蓋部500打開的狀態(tài)下5分鐘未從入室檢測傳感 器600接收到入室檢測信號時，控制部90利用座便器便蓋開合裝置，使座便 器部400及蓋部500從打幵狀態(tài)成為合上狀態(tài)。
(10-c)就座及排便時
控制部90基于來自就座傳感器610的就座檢測信號，測量使用者就座到 座便器部400后經過的時間。而且，利用加熱器驅動部402使座便器部400以 圖86所示的模式升溫。
另外，若使用者就座于座便器部400，則進行圖90所示的預加熱，以對 包含熱交換器9的水回路進行加熱。如上所述，未提供清洗水給熱交換器9 時，控制部90斷開配置于熱交換器9的加熱器(例如護套式加熱器91、 92)。 利用流量傳感器8檢測是否有清洗水供給熱交換器9。但是，在第一次導通 護套式加熱器91、92時，水回路中未通水，因此在水回路水滿之前的時間(約 3秒)，即使流量傳感器8檢測出預定的流量也不向護套式加熱器91、 92通電。
另外，若使用者就座于座便器部400，控制部90使除臭單元220工作。 在使用者持續(xù)就座于座便器部400的期間內，除臭單元220最大持續(xù)30分鐘 的動作狀態(tài)。除臭單元220的風量可在三個階段之間切換。從使用者就座起 到開始清洗之前，風量設定為"中"，清洗過程中，風量設定為"弱"，在使用 者離座起l分鐘內，風量設定為"強"。
(10-d)人體清洗時
若使用者按下遙控裝置300的臀部開關312或女性專用開關313，則控制部90進行上述預清洗以加熱水回路。由此，可防止向使用者噴出冷水。
在熱交換器9的出熱水溫度傳感器98檢測出的溫度持續(xù)為規(guī)定溫度 (32'C)規(guī)定時間(3秒)以上的情況下，控制部卯結束預清洗。在預清洗結束 后，控制部90在止水電磁閥7關閉的狀態(tài)下，利用噴嘴驅動電動機20m使臀 部噴嘴21或女性專用噴嘴22突出。由此，可防止臀部噴嘴21或女性專用噴 嘴22突出時清洗水濺到使用者。
在臀部噴嘴21或女性專用噴嘴22到達標準位置后，控制部90通過控制 泵ll，使用遙控裝置300以使用者設定的水勢(水量)進行人體清洗。清洗的 最大時間例如為5分鐘。
若使用者按下遙控裝置300的停止開關311，控制部卯關閉止水電磁閥 7，并且利用噴嘴驅動電動機20m將臀部噴嘴21或女性專用噴嘴22收納到噴 嘴部20內。
此后，控制部90利用噴嘴清洗噴嘴23進行后清洗以清掃噴嘴部20。 利用噴嘴部20進行清洗的過程中，控制部90使除臭單元220在弱狀態(tài)下 工作。由此，進行盥洗室內的除臭。 (10-e)離座時
若就座傳感器610未檢測到使用者就座，則控制部90—邊利用噴嘴驅動 電動機20m使臀部噴嘴21及女性專用噴嘴22前后移動，一邊利用噴嘴清洗噴 嘴23清洗噴嘴部20，以提高視覺效果。此時，控制部90通過點亮男子小便 用目標顯示LED來增強噴嘴清洗動作。
另外，控制部90在使用者離座后1分鐘內，使除臭單元220在強狀態(tài)下 工作。由此，對盥洗室內進行強力除臭。
而且，在就座傳感器610未檢測到使用者就座、入室檢測傳感器600在3 分鐘內未檢測到使用者的情況下，控制部卯利用座便器便蓋開合裝置使蓋 部500從打開狀態(tài)成為合成狀態(tài)。
(10-f)離室時
入室檢測傳感器600在一定時間內未檢測到使用者的情況下，控制部卯 利用座便器便蓋開合裝置將座便器部400及蓋部50合上。另外，在入室檢測 傳感器600未檢測到使用者起1分鐘后，控制部90切斷加熱器驅動部402向座便器加熱器450的通電。由此，如廁裝置1000的一連串動作序列結束。 <11>權利要求各構成要素與實施方式各要素的對應關系 下面，說明權利要求各構成要素與實施方式各要素的對應關系的例子，
但本發(fā)明并不局限于下述例子。
上述實施方式中，就座面410U是就座面的例子，發(fā)熱線463a是發(fā)熱線 的例子，搪瓷層463b是搪瓷層的例子，上部座便器外殼410是座便器的例子， 絕緣被覆層462是絕緣層或絕緣被覆層的例子，絕緣被覆層462及耐熱絕緣 層455是絕緣層的例子，耐熱絕緣層451是絕緣層或耐熱絕緣層的例子。
另外，金屬箔451、 453是第一及第二金屬箔的例子，引線470是引線的 例子，連接部475是連接部的例子，耐熱片480是絕緣材料的例子，硅樹脂 是樹脂材料的例子。
作為權利要求的各構成要素，也可以采用具有權利要求所述的結構或 功能的其它各種要素。
工業(yè)上的實用性
本發(fā)明能用于清洗人體局部的衛(wèi)生清洗裝置等。
10權利要求
1.一種座便器裝置，其特征在于，包括座便器，該座便器具有就座面且包含金屬材料；發(fā)熱線，該發(fā)熱線設置在所述座便器的所述就座面的背面?zhèn)?；搪瓷層，該搪瓷層設置成覆蓋所述發(fā)熱線的外周部；以及絕緣層，該絕緣層設置在所述座便器及所述搪瓷層之間。
2. 如權利要求1所述的座便器裝置，其特征在于， 所述搪瓷層包含聚酯酰亞胺及聚酰胺酰亞胺中的至少一方。
3. 如權利要求I所述的座便器裝置，其特征在于， 所述搪瓷層的厚度及所述絕緣層的厚度總和為0.4mm以下。
4. 如權利要求3所述的座便器裝置，其特征在于， 所述厚度總和為0.2mm以下。
5. 如權利要求1所述的座便器裝置，其特征在于， 所述絕緣層由耐熱性比所述搪瓷層低的材料構成。
6. 如權利要求1所述的座便器裝置，其特征在于，所述絕緣層包含絕緣被覆層，該絕緣被覆層設置成覆蓋所述搪瓷層的外周部。
7. 如權利要求6所述的座便器裝置，其特征在于， 所述絕緣被覆層包含氟樹脂。
8. 如權利要求6所述的座便器裝置，其特征在于， 所述絕緣被覆層包含聚酰亞胺。
9. 如權利要求6所述的座便器裝置，其特征在于，還包括第一及第二金屬箔，該第一及第二金屬箔設置在所述座便器的 所述背面?zhèn)?，所述第一金屬箔的一個表面粘貼在所述座便器的所述背面， 所述第二金屬箔的一個表面粘貼在所述第一金屬箔的另一表面，使得所述發(fā)熱線、所述搪瓷層及所述絕緣被覆層被夾在所述第一金屬箔和所述第二金屬箔之間。
10. 如權利要求9所述的座便器裝置，其特征在于，所述第一及第二金屬箔由鋁構成。
11. 如權利要求9所述的座便器裝置，其特征在于，所述絕緣層包含耐熱絕緣層，該耐熱絕緣層設置在所述座便器的所述 背面和所述第一金屬箔之間。
12. 如權利要求9所述的座便器裝置，其特征在于，還包括與所述發(fā)熱線連接的引線，所述引線和所述發(fā)熱線的連接部設置在所述第一金屬箔和第二金屬箔之間。
13. 如權利要求12所述的座便器裝置，其特征在于， 所述連接部被絕緣材料被覆。
14.如權利要求12所述的座便器裝置，其特征在于， 所述連接部被樹脂材料被覆。
15. 如權利要求12所述的座便器裝置，其特征在于， 所述發(fā)熱線由合金材料構成。
16. 如權利要求15所述的座便器裝置，其特征在于， 所述合金材料包含銀及銅。
17. 如權利要求1所述的座便器裝置，其特征在于，所述座便器由包含鋁、銅、不銹鋼、鍍鋁鋼及鍍鋁鋅鋼中的至少一個 在內的材料構成。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種座便器裝置。線狀加熱器由發(fā)熱線及搪瓷層構成的搪瓷線形成。發(fā)熱線例如由含銀的銅合金構成。搪瓷層例如由聚酯酰亞胺(PEI)、聚酰亞胺(PI)或聚酰胺酰亞胺(PAI)構成。搪瓷層被絕緣被覆層被覆。絕緣被覆層由全氟烷氧基混合物(PFA)等氟樹脂、聚酰亞胺(PI)或聚酰胺酰亞胺(PAI)構成。線狀加熱器粘貼在上部座便器外殼的下表面，使其被夾在例如由鋁構成的金屬箔和金屬箔之間。
文檔編號A47K13/30GK101641041SQ20088000811
公開日2010年2月3日 申請日期2008年3月11日 優(yōu)先權日2007年3月12日
發(fā)明者上野徹, 井上雅篤, 大野英樹, 山本融士, 島田良治, 栗本由子, 白井滋, 石田朋子, 藤井真司, 西村誠, 近藤和也 申請人:松下電器產業(yè)株式會社