/雙極再啟動(dòng)策略的制定，也可用于交直 流混聯(lián)電網(wǎng)安全穩(wěn)定分析。
【附圖說明】
[0031 ]圖1是本發(fā)明提供的一種特高壓直流再啟動(dòng)仿真優(yōu)化方法流程圖；
[0032]圖2是本發(fā)明實(shí)施例中特高壓直流單極故障線路再啟動(dòng)成功仿真結(jié)果示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0033]下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】作進(jìn)一步的詳細(xì)說明。
[0034]為使本發(fā)明實(shí)施例的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例 中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例是 本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員 在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其它實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。
[0035] 本發(fā)明提供了一種特高壓直流再啟動(dòng)仿真優(yōu)化方法，如圖1所示，包括：
[0036] (1)獲取特高壓直流單極線路故障再啟動(dòng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，并根據(jù)所述實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定直 流單極故障線路再啟動(dòng)參數(shù)及故障后交流系統(tǒng)關(guān)鍵薄弱斷面響應(yīng)情況；
[0037] 其中，所述特高壓直流單極線路故障再啟動(dòng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)可以通過直流重啟試驗(yàn)或故 障后直流重啟錄波PMU中獲取；
[0038] (2)基于所述直流單極故障線路再啟動(dòng)參數(shù)對(duì)特高壓直流單極故障線路再啟動(dòng)進(jìn) 行仿真，確定仿真后的故障后交流系統(tǒng)關(guān)鍵薄弱斷面響應(yīng)情況；
[0039] 其中，可以采用機(jī)電暫態(tài)程序?qū)μ馗邏褐绷鲉螛O故障線路再啟動(dòng)進(jìn)行仿真；
[0040] (3)判斷仿真結(jié)果的誤差值是否大于誤差結(jié)果最小值，若是，則調(diào)整特高壓直流單 極故障線路最后一次再啟動(dòng)的去游離持續(xù)時(shí)間并返回步驟(2)，直至仿真結(jié)果的誤差值小 于誤差結(jié)果最小值并獲取特高壓直流單極故障線路最優(yōu)再啟動(dòng)時(shí)序，若否，則執(zhí)行步驟 (4)，獲取特高壓直流單極故障線路最優(yōu)再啟動(dòng)時(shí)序；
[0041] (4)基于所述特高壓直流單極故障線路最優(yōu)再啟動(dòng)時(shí)序，確定特高壓直流雙極故 障線路再啟動(dòng)時(shí)序。
[0042] 其中，所述步驟（1)中，所述直流單極故障線路再啟動(dòng)參數(shù)包括:重啟電壓、重啟次 數(shù)、去游離持續(xù)時(shí)間、低壓保護(hù)持續(xù)時(shí)間、直流重啟時(shí)功率爬坡持續(xù)時(shí)間和重啟失敗后閉鎖 時(shí)間。
[0043] 具體的，所述步驟（1)中，確定實(shí)測(cè)故障后交流系統(tǒng)關(guān)鍵薄弱斷面響應(yīng)情況，公式 為：
[0044] ⑴
[0045] 式（1)中，AP1S實(shí)測(cè)特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流單極故 障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的功率波動(dòng)量，P imax為實(shí)測(cè)直流單極故障線路再啟動(dòng)成功暫態(tài)過 程中關(guān)鍵薄弱斷面的有功功率最大值，A Pj為實(shí)測(cè)特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱 斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng)量，Pjmax為實(shí)測(cè)直流單極故障線路 再啟動(dòng)失敗暫態(tài)過程中關(guān)鍵薄弱斷面的有功功率最大值，Po為關(guān)鍵薄弱斷面的初始有功功 率。
[0046] 所述步驟(2)中，確定仿真后的故障后交流系統(tǒng)關(guān)鍵薄弱斷面響應(yīng)情況，公式為：
[0047]
(2)
[0048] 式(2)中，Δ P7 i為仿真過程中特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流 單極故障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的功率波動(dòng)量，為仿真過程中直流單極故障線路再 啟動(dòng)成功暫態(tài)過程中關(guān)鍵薄弱斷面的有功功率最大值，A 為仿真過程中特高壓直流送 端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng)量， P7 jmax為仿真過程中直流單極故障線路再啟動(dòng)失敗暫態(tài)過程中關(guān)鍵薄弱斷面的有功功率最 大值，Po為關(guān)鍵薄弱斷面的初始有功功率；
[0049] 確定仿真后的故障后交流系統(tǒng)關(guān)鍵薄弱斷面響應(yīng)情況與實(shí)測(cè)故障后交流系統(tǒng)關(guān) 鍵薄弱斷面響應(yīng)情況的誤差值，公式為：
[0050]
(3)
[0051] 式(3)中，S1為仿真過程中特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流單 極故障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的功率波動(dòng)量A P7 i與實(shí)測(cè)特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn) 行薄弱斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的功率波動(dòng)量A P1的誤差值，δ」為仿真 過程中特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)失敗沖擊 下的功率波動(dòng)量△ 與實(shí)測(cè)特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流單極故障 線路再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng)量△ P7 j的誤差值。
[0052] 所述步驟(3)中，設(shè)置誤差結(jié)果最小值ξ，分別判斷仿真過程中特高壓直流送端交 流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的功率波動(dòng)量A P71與實(shí) 測(cè)特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的 功率波動(dòng)量△ Pi的誤差值Si和仿真過程中特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直 流單極故障線路再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng)量A P' j與實(shí)測(cè)特高壓直流送端交流電網(wǎng)并 列運(yùn)行薄弱斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng)量A Pj的誤差值\是否 大于誤差結(jié)果最小值ξ;
[0053] 若否，則獲取特高壓直流單極故障線路當(dāng)前再啟動(dòng)時(shí)序；
[0054]若是，則調(diào)整特高壓直流單極故障線路最后一次再啟動(dòng)的去游離持續(xù)時(shí)間，直至 Si < ξ或δ」< ξ，并獲取修改后的特高壓直流單極故障線路再啟動(dòng)時(shí)序。
[0055] 所述步驟(4)中，若交流系統(tǒng)允許特高壓直流雙極故障線路同時(shí)再啟動(dòng)，則將步驟 (3)中最優(yōu)再啟動(dòng)時(shí)序作為特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)時(shí)序。
[0056] 若交流系統(tǒng)不允許特高壓直流雙極故障線路同時(shí)再啟動(dòng)，則將步驟(3)中最優(yōu)再 啟動(dòng)時(shí)序作為特高壓直流雙極故障線路中先故障一極的再啟動(dòng)時(shí)序，令第i次特高壓直流 雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中先故障一極的故障時(shí)刻至后故障一極直接閉鎖時(shí)刻的時(shí)間段 為A Ti,獲取第i次特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列 運(yùn)行薄弱斷面在直流雙極故障線路再啟動(dòng)成功或再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng)量，其中， ATi = Oms,則第i次特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列 運(yùn)行薄弱斷面在直流雙極故障線路再啟動(dòng)成功或再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng)量公式為：
[0057]
(4)
[0058] 式(4)中，Aif1為第i次特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中特高壓直流送端交 流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流雙極故障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的功率波動(dòng)量，為第 i次特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中直流雙極故障線路再啟動(dòng)成功暫態(tài)過程中關(guān)鍵 薄弱斷面的有功功率最大值，Δ/f為第i次特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中特高壓 直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱斷面在直流雙極故障線路再啟動(dòng)失敗沖擊下的功率波動(dòng) 量，為第i次特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中直流雙極故障線路再啟動(dòng)失敗暫 態(tài)過程中關(guān)鍵薄弱斷面的有功功率最大值，Po為關(guān)鍵薄弱斷面的初始有功功率，其中，ie [I，n]，n為特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真總數(shù)；
[0059] 若Aif或Δ/f為η次特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真中最大值，則將△ Ti作 為所述特高壓直流雙極故障線路中先故障一極的故障時(shí)刻至所述特高壓直流雙極故障線 路中后故障一極直接閉鎖時(shí)刻的時(shí)間段進(jìn)行特高壓直流雙極故障線路再啟動(dòng)仿真。
[0060] 實(shí)施例：
[0061 ]選擇某大型水電基地某回特高壓直流輸電工程，直流再啟動(dòng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)選取該特高 壓直流投運(yùn)以來運(yùn)行中發(fā)生單極及雙極相繼線路短路故障導(dǎo)致的單極再啟動(dòng)及雙極相繼 再啟動(dòng)故障數(shù)據(jù)。
[0062 ]所測(cè)直流再啟動(dòng)參數(shù)為:原壓?jiǎn)?dòng)、再啟動(dòng)次數(shù)為2次、第1次去游離持續(xù)150ms、第 2次去游離持續(xù)200ms、直流線路低壓保護(hù)持續(xù)約150ms、直流功率爬坡時(shí)間約400ms、重啟失 敗后閉鎖時(shí)間可忽略。
[0063] 交流系統(tǒng)關(guān)鍵薄弱斷面選擇特高壓直流送端系統(tǒng)并列區(qū)域互聯(lián)聯(lián)絡(luò)線，其初始運(yùn) 行功率為500MW，利用上述公式（1)計(jì)算得到特高壓直流單極再啟動(dòng)成功及失敗故障沖擊下 的功率波動(dòng)量Δ Pi、Δ Pj分別為2830MW和3065MW。
[0064] 機(jī)電暫態(tài)程序采用中國(guó)電力科學(xué)研究院開發(fā)的PSD-BPA仿真軟件，其默認(rèn)直流功 率恢復(fù)時(shí)間約50ms，仿真結(jié)果如圖2所示，利用上述公式(2)計(jì)算得到直流故障后關(guān)鍵薄弱 交流斷面的有功功率最大值為2288MW，仿真過程中特高壓直流送端交流電網(wǎng)并列運(yùn)行薄弱 斷面在直流單極故障線路再啟動(dòng)成功沖擊下的功率波動(dòng)量△ 為1788MW，利用公式(3)計(jì) 算得到直流再啟動(dòng)成功沖擊下關(guān)鍵薄弱斷面功率波動(dòng)量誤差值&為208.4%，選擇允許誤 差