專利名稱：一種p波段射頻推挽高功率放大器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
一種P波段射頻推挽高功率放大器技術(shù)領(lǐng)域[0001]本實(shí)用新型涉及一種放大器，具體地說是一種P波段射頻推挽高功率放大器。
技術(shù)背景[0002]P波段射頻推挽高功率放大器廣泛應(yīng)用于電子通信、電子對(duì)抗、廣播、雷達(dá)、工業(yè)加工、醫(yī)療儀器和科學(xué)研究等領(lǐng)域。P波段高功率放大器普遍采用推挽形式，所用大功率器件一般均為L(zhǎng)DMOS器件，電路設(shè)計(jì)主要采用集總參數(shù)和分布參數(shù)的混合電路結(jié)構(gòu)。整體電路主要由推挽功率晶體管、輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)、供電偏置電路四部分組成，如圖1 所示。其中，高功率推挽功率晶體管可直接安裝在金屬腔體表面，以便于散熱；輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)、偏置電路制作在同一基片電路板上，推挽功率晶體管的柵極和漏極與基片電路相連接，供電偏置電路通過穿心電容與外部直流電源相連。[0003]輸入匹配網(wǎng)絡(luò)主要由同軸線巴倫(Balance to Unbalance Transformer，簡(jiǎn)稱 Balun Transformer)、微帶線及電阻電容構(gòu)成，用于將高阻不平衡的射頻輸入信號(hào)轉(zhuǎn)換成低阻抗平衡信號(hào)輸送到推挽功率晶體管的輸入端，并盡可能獲取寬頻帶、高效率、低駐波等性能；推挽功率晶體管用于將輸入匹配網(wǎng)絡(luò)輸入的雙端射頻信號(hào)進(jìn)行放大并送到輸出匹配網(wǎng)絡(luò)；主要由同軸巴倫構(gòu)成的輸出匹配網(wǎng)絡(luò)用于將推挽功率晶體管放大后的低阻抗平衡射頻信號(hào)轉(zhuǎn)換成高阻不平衡信號(hào)輸送到射頻推挽功率放大器的輸出端；供電偏置電路分別通過輸入、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)中的RFC(Radic) Frequency Choke，簡(jiǎn)稱射頻扼流線圈)為推挽功率晶體管的柵極供電和漏極供電。巴倫阻抗變換器可以根據(jù)實(shí)際電路需要選擇不同的電路結(jié)構(gòu)，如同軸線巴倫、微帶巴倫及共面波導(dǎo)巴倫等，并可設(shè)計(jì)成不同的阻抗變換比?？紤]到巴倫阻抗變換器需要承受高的功率，同時(shí)為減少電路組裝調(diào)試的工作量，輸入、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)巴倫阻抗變換器可以用相同規(guī)格的同軸電纜來實(shí)現(xiàn)，其特征阻抗可使用標(biāo)準(zhǔn)的50歐姆和 75歐姆，也可使用其它特征阻抗的同軸電纜。[0004]P波段射頻推挽高功率放大器的主要電氣性能如輸出功率、功率附加效率、IdB壓縮點(diǎn)及三階交調(diào)等技術(shù)指標(biāo)取決于所用巴倫阻抗變換器、匹配電路及供電偏置電路的設(shè)計(jì)，包括電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、巴倫阻抗變換器選擇、匹配電路的優(yōu)化等。特別是，巴倫阻抗變換器以及匹配電路的結(jié)構(gòu)對(duì)稱性對(duì)推挽功率放大器的推挽工作狀態(tài)影響很大，幾乎決定著功率放大器的所有技術(shù)指標(biāo)。[0005]已有的一種射頻推挽功率放大器采用的巴倫阻抗變換器的原理結(jié)構(gòu)如圖2所示， 它分為巴倫(Balance to Unbalance)和阻抗變換器獨(dú)立的兩部分，由一根同軸電纜21構(gòu)成巴倫實(shí)現(xiàn)不平衡到平衡的轉(zhuǎn)換，由兩根相同長(zhǎng)度的同軸電纜22、23構(gòu)成阻抗變換器實(shí)現(xiàn)平衡高阻到平衡低阻的變換。同軸電纜21輸入端211的內(nèi)導(dǎo)體為不平衡端口，外導(dǎo)體接地；同軸電纜21輸出端212的內(nèi)導(dǎo)體和外導(dǎo)體分別接同軸電纜22、23的輸入端221、231的兩個(gè)內(nèi)導(dǎo)體，同軸電纜21、23的輸入端221、231的兩個(gè)外導(dǎo)體直接相連。同軸電纜22輸出端222的內(nèi)導(dǎo)體與同軸電纜23輸出端232的外導(dǎo)體相連，作為一個(gè)低阻平衡端口 ；同軸電纜23輸出端232的內(nèi)導(dǎo)體與同軸電纜22輸出端222的外導(dǎo)體相連，作為另一個(gè)低阻平衡端口。這種巴倫阻抗變換器的同軸電纜21和同軸電纜22、23的長(zhǎng)度一般比較長(zhǎng)(通常為 1/4波長(zhǎng))，每一根同軸電纜均制成螺旋線圈立在印制電路板上。這種巴倫阻抗變換器的性能與同軸電纜螺旋線圈的形狀和空間位置緊密相關(guān)，復(fù)制性差，且占用空間大，結(jié)構(gòu)不緊湊；同軸電纜用得多，成本高。[0006]已有的射頻推挽功率放大器采用的另一種巴倫阻抗變換器的原理結(jié)構(gòu)如圖3所示，它由.一根安裝在印制電路板上的非標(biāo)準(zhǔn)同軸電纜31構(gòu)成。射頻輸入信號(hào)經(jīng)過C31耦合與同軸電纜31的內(nèi)導(dǎo)體相連接；同軸電纜31的輸入端外導(dǎo)體311與微帶線L31相連接； 同軸電纜31的輸出端外導(dǎo)體312就作為巴倫阻抗變換器的一個(gè)輸出端口 RF OUTl,同軸電纜31的輸出端內(nèi)導(dǎo)體就作為巴倫阻抗變換器的另一個(gè)輸出端口 RF 0UT2，同時(shí)與微帶線 L31相連接；微帶線L31除了作為巴倫阻抗變換器的一部分外，還同時(shí)為射頻推挽晶體管提供偏置。上述電路完成了平衡到不平衡和高阻到低阻的變換，保證了兩個(gè)平衡端口的信號(hào)幅度相同且相位相反。由于這種巴倫阻抗變換器采用了一段微帶線，在幾百兆赫茲的頻率范圍內(nèi)，其物理長(zhǎng)度為60mm左右，實(shí)際制作時(shí)往往做成與同軸電纜相同的“U”形狀，由于加工誤差和電磁場(chǎng)在微帶轉(zhuǎn)折處不連續(xù)性等因素的影響，使得電路結(jié)構(gòu)并不嚴(yán)格對(duì)稱，這會(huì)惡化巴倫阻抗變換器平衡端口信號(hào)的幅度平衡和相位反相性能，從而影響射頻推挽功率放大器的技術(shù)特性；另外，將該巴倫阻抗變換器用于射頻推挽功率放大器的輸出端，由于微帶線承受的功率容量限制，使其在射頻高功率放大器中的應(yīng)用受限。實(shí)用新型內(nèi)容[0007]本實(shí)用新型的目的是針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在的不足，提供一種結(jié)構(gòu)緊湊、占用空間小、 復(fù)制率高、移植性好的P波段射頻推挽高功率放大器。本實(shí)用新型的技術(shù)方案如下[0008]一種P波段射頻推挽高功率放大器，包括射頻推挽功率晶體管、分別與該推挽功率晶體管相連的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)，以及分別通過輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)給推挽功率晶體管供電的供電偏置電路四部分；偏置電路與外部直流電源相連；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)和供電偏置電路均制作在同一印刷基片電路板上，該印刷電路板與推挽功率晶體管均安裝在帶有散熱器的金屬腔體上，其表面與該金屬腔體相接觸；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸入巴倫阻抗變換器及輸入匹配電路；所述輸出匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸出巴倫阻抗變換器及輸出匹配電路；所述輸入、輸出巴倫阻抗變換器由二根長(zhǎng)度相同的U形非標(biāo)準(zhǔn)特性阻抗同軸電纜組成。[0009]進(jìn)一步優(yōu)選，所述同軸電纜41輸入端411的內(nèi)導(dǎo)體與射頻輸入的微帶線43相連， 輸入端411的外導(dǎo)體則接地；同軸電纜42輸入端421的內(nèi)導(dǎo)體懸空，輸入端421外導(dǎo)體則接地；同軸電纜41輸出端412的內(nèi)導(dǎo)體與同軸電纜42輸出端422的外導(dǎo)體連接；同軸電纜 41輸出端412的外導(dǎo)體與微帶線44相連接作為平衡輸出的RF OUTl端口 ；同軸電纜42輸出端422的內(nèi)導(dǎo)體懸空，外導(dǎo)體與微帶線45相連接作為平衡輸出的RF 0UT2端口。[0010]進(jìn)一步優(yōu)選，所述兩根U形同軸巴倫阻抗變換器電纜為半剛性電纜。[0011]進(jìn)一步優(yōu)選，所述兩根U形同軸巴倫阻抗變換器電纜應(yīng)阻抗變換比為4 1。[0012]本實(shí)用新型的實(shí)施例中，所述印制電路板采用0. 762mm厚的雙面印制電路板。[0013]本實(shí)用新型的實(shí)施例中，所述放大器在380MHz到480MHz的整個(gè)頻段內(nèi)漏極效率均大于81%。[0014]本實(shí)用新型的實(shí)施例中優(yōu)選，所述漏極效率為82%。[0015]本實(shí)用新型的實(shí)施例中，所述放大器的二次諧波抑制度均大于36dB。[0016]本實(shí)用新型的實(shí)施例中優(yōu)選，所述二次諧波抑制度為41dB。[0017]本實(shí)用新型與現(xiàn)有技術(shù)相比其有益效果[0018]1.本實(shí)用新型P波段射頻推挽高功率放大器的重要技術(shù)特征在于輸入輸出巴倫阻抗變換器采用兩根半剛性同軸電纜同時(shí)完成了平衡到不平衡和高阻到低阻的變換，所用同軸電纜均平行安裝在印制電路板上，占用高度小，結(jié)構(gòu)對(duì)稱緊湊；[0019]2.易于加工，復(fù)制性好，便于大批量生產(chǎn)，降低成本；[0020]3.本實(shí)用新型P波段射頻推挽高功率放大器的效率和偶次諧波抑制性能得到提尚；[0021]4.本實(shí)用新型的巴倫阻抗變換器下層同軸電纜外導(dǎo)體下方的印制電路板被挖空， 其電纜外導(dǎo)體與金屬腔體底面之間形成一種特性阻抗很高的等效微帶傳輸線，可使巴倫阻抗變換器的性能以致使射頻推挽功率放大器的性能得到進(jìn)一步改善；[0022]5.本實(shí)用新型的巴倫阻抗變換器結(jié)構(gòu)對(duì)稱，通過對(duì)調(diào)，即可應(yīng)用于輸入輸出端，從而能夠進(jìn)一步減小整個(gè)放大器尺寸，改善其電性能指標(biāo)。


[0023]
以下結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式
對(duì)本實(shí)用新型作進(jìn)一步詳細(xì)地說明。[0024]圖1為現(xiàn)有技術(shù)P波段高功率放大器電路設(shè)計(jì)圖；[0025]圖2為現(xiàn)有技術(shù)射頻推挽功率放大器采用的巴倫阻抗變換器的原理結(jié)構(gòu)圖；[0026]圖3為現(xiàn)有技術(shù)射頻推挽功率放大器采用的另一種巴倫阻抗變換器的原理結(jié)構(gòu)圖；[0027]圖4為實(shí)用新型P波段射頻推挽高功率放大器的巴倫阻抗變換器結(jié)構(gòu)圖；[0028]圖5為實(shí)用新型P波段射頻推挽高功率放大器的電原理圖。
具體實(shí)施方式
[0029]一種P波段射頻推挽高功率放大器，包括射頻推挽功率晶體管、分別與該推挽功率晶體管相連的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)，以及分別通過輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)給推挽功率晶體管供電的供電偏置電路四部分；偏置電路與外部直流電源相連；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)和供電偏置電路均制作在同一印刷基片電路板上，該印刷電路板與推挽功率晶體管均安裝在帶有散熱器的金屬腔體上，其表面與該金屬腔體相接觸；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸入巴倫阻抗變換器及輸入匹配電路；所述輸出匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸出巴倫阻抗變換器及輸出匹配電路，所述輸入、輸出巴倫阻抗變換器由二根長(zhǎng)度相同的U形非標(biāo)準(zhǔn)特性阻抗同軸電纜組成。[0030]參照?qǐng)D4，進(jìn)一步優(yōu)選，所述同軸電纜41輸入端411的內(nèi)導(dǎo)體與射頻輸入的微帶線相連，輸入端411的外導(dǎo)體則接地；同軸電纜42輸入端421的內(nèi)導(dǎo)體懸空，輸入端421外導(dǎo)體則接地；同軸電纜41輸出端412的內(nèi)導(dǎo)體與同軸電纜42輸出端422的外導(dǎo)體連接；同軸電纜41輸出端412的外導(dǎo)體與微帶線44相連接作為平衡輸出的RF OUTl端口 ；同軸電纜 42輸出端422的內(nèi)導(dǎo)體懸空，外導(dǎo)體與微帶線45相連接作為平衡輸出的RF 0UT2端口。5[0031]進(jìn)一步優(yōu)選，所述兩根U形同軸巴倫阻抗變換器電纜為半剛性電纜。[0032]進(jìn)一步優(yōu)選，所述兩根U形同軸巴倫阻抗變換器電纜應(yīng)阻抗變換比為4 1。[0033]本實(shí)用新型的實(shí)施例中，所述印制電路板采用0. 762mm厚的雙面印制電路板。[0034]本實(shí)用新型的實(shí)施例中，所述放大器在380MHz到480MHz的整個(gè)頻段內(nèi)漏極效率均大于81%。[0035]本實(shí)用新型的實(shí)施例中優(yōu)選，所述漏極效率典型值為82%。[0036]本實(shí)用新型的實(shí)施例中，所述放大器的二次諧波抑制度均大于36dB。[0037]本實(shí)用新型的實(shí)施例中優(yōu)選，所述二次諧波抑制度為41dB。[0038]本發(fā)明提出的P波段射頻推挽高功率放大器，如圖5所示，它包括輸入匹配網(wǎng)絡(luò) 1、射頻推挽功率晶體管2、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)3和偏置電路4。其中，射頻推挽功率晶體管、分別與輸入匹配網(wǎng)絡(luò)和輸出匹配網(wǎng)絡(luò)相連，偏置電路分別通過與其相連的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)給推挽功率晶體管供電；該供電偏置電路與外部直流電源相連；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)和供電偏置電路制作在印刷電路板上，該印刷電路板和推挽功率晶體管2 安裝在同一個(gè)金屬腔體底面上；所述推挽功率晶體管直接安裝在該金屬腔體表面上并與腔體散熱器相接觸。[0039]本實(shí)用新型的上述各組成部分的實(shí)施結(jié)構(gòu)如圖5虛線框中所示，圖5示出了本發(fā)明設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)1，包括輸入巴倫阻抗變換器及其相應(yīng)的輸入匹配電路，但本發(fā)明不限制采用其它已知的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)；實(shí)際上，本發(fā)明的推挽射頻功率晶體管2可采用能夠購(gòu)買到的各種射頻功率晶體管，供電偏置電路4可采用任何一種能與其它部分相匹配的成熟的常規(guī)電路；輸入輸出匹配網(wǎng)絡(luò)中的巴倫阻抗變換器為本發(fā)明的主要關(guān)鍵技術(shù)特征，輸出匹配網(wǎng)絡(luò)3中的輸出匹配電路也為常規(guī)電路，本實(shí)用新型給出一種具體輸出匹配電路實(shí)施例，但不限制采用已知技術(shù)設(shè)計(jì)出的其它的相應(yīng)輸出匹配電路。下面分別進(jìn)行詳細(xì)說明[0040]本發(fā)明P波段射頻推挽高功率放大器實(shí)施例的組成結(jié)構(gòu)如圖5虛線框中所示，其中，本實(shí)施例的柵極供電偏置電路4包括由電容C6、C7、C8、C9構(gòu)成的供電輸入濾波器，柵極射頻扼流電感L1、L2及高阻微帶線Z8、Z9 ；漏極供電偏置電路4包括由電容C15、C16、C17、 C18、C19、C20構(gòu)成的供電輸入濾波器，漏極射頻扼流電感L3、L4及高阻微帶線Z16、Z17 ；由外部提供的正負(fù)直流電源分別供給-Vg與+Vdd輸入端。[0041]本實(shí)施例的推挽射頻功率晶體管2可由封裝在一個(gè)管殼中的兩個(gè)橫向擴(kuò)散場(chǎng)效應(yīng)晶體管(LDM0Q管芯構(gòu)成，它有兩個(gè)柵極Gl、G2以及兩個(gè)漏極Dl和D2 ；其中，兩個(gè)柵極 Gl和G2分別與輸入匹配網(wǎng)絡(luò)的兩個(gè)平衡輸出端相連，兩個(gè)漏極Dl和D2分別與輸出匹配網(wǎng)絡(luò)的兩個(gè)平衡輸入端相連。[0042]本實(shí)施例的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)3包括由微帶線Z2、Z3、Z4、Z5、Z6、Z7及電容Cl、C2、 C3、C4、C5組成；由同軸電纜構(gòu)成的輸入巴倫阻抗變換器Tl完成50歐姆到低阻的變換。輸出匹配網(wǎng)絡(luò) 3 包括由微帶線 210、211、212、213、214、215及電容(10、(11、(12、(13、(14組成；由同軸電纜構(gòu)成的輸出巴倫阻抗變換器T2完成從低阻到射頻50歐姆的變換。[0043]本實(shí)施例的輸入輸出巴倫阻抗變換器T1、T2采用2根U形同軸電纜對(duì)應(yīng)阻抗變換比為4 1，U形同軸電纜采用25歐的半剛同軸電纜，其外導(dǎo)體的內(nèi)徑大小與所通過的射頻功率大小有關(guān)，功率越大，外導(dǎo)體的內(nèi)徑越粗；本實(shí)施例的25歐的半剛U形同軸電纜的長(zhǎng)度為 58mm。[0044]本實(shí)施例的輸入及輸出同軸巴倫阻抗變換器均水平焊接安裝在印制電路板上，安裝簡(jiǎn)便，結(jié)構(gòu)緊湊，穩(wěn)定可靠。[0045]本發(fā)明的兩個(gè)實(shí)施例的射頻推挽功率放大器中的所有平衡部分，包括輸入匹配網(wǎng)絡(luò)1中的輸入巴倫阻抗變換器和柵極供電濾波器、射頻功率推挽晶體管、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)中的平衡型匹配段以及輸出巴倫阻抗變換器和漏極供電濾波器，結(jié)構(gòu)上均嚴(yán)格對(duì)稱。其含義為一是幾何尺寸上的對(duì)稱，二是對(duì)稱元器件物理參數(shù)上的一致。如Cl與C2、Z2與等以及封裝在同一個(gè)推挽功率晶體管中的兩個(gè)管芯等都要在幾何尺寸和物理參數(shù)方面對(duì)應(yīng)一致。[0046]本實(shí)用新型的兩個(gè)實(shí)施例的印制電路板均采用0. 762mm厚的雙面印制電路板，放大器在380MHz到480MHz的整個(gè)頻段內(nèi)漏極效率均大于81%，典型值為82%，二次諧波抑制度均大于36dB，典型值為41dB。[0047]本實(shí)用新型的實(shí)施例中除輸入輸出巴倫阻抗變換器以外的其它各部分，包括輸入巴倫阻抗變換器的具體組成結(jié)構(gòu)均還可采用其它常規(guī)器件，根據(jù)實(shí)際應(yīng)用進(jìn)行設(shè)計(jì)。只要結(jié)合本發(fā)明的輸出巴倫阻抗變換器，即可實(shí)現(xiàn)區(qū)別于已有的射頻推挽功率放大器達(dá)到本發(fā)明的發(fā)明目的應(yīng)用于不同場(chǎng)合的多種射頻推挽功率放大器。因此凡是依照本實(shí)用新型所保護(hù)的技術(shù)方案對(duì)上述實(shí)施例的任何修改與變換，均應(yīng)屬于本實(shí)用新型的保護(hù)范疇。
權(quán)利要求1.一種P波段射頻推挽高功率放大器，包括射頻推挽功率晶體管、分別與該推挽功率晶體管相連的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)，以及分別通過輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)給推挽功率晶體管供電的供電偏置電路四部分；偏置電路與外部直流電源相連；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)和供電偏置電路均制作在同一印刷基片電路板上，該印刷電路板與推挽功率晶體管均安裝在帶有散熱器的金屬腔體上，其表面與該金屬腔體相接觸；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸入巴倫阻抗變換器及輸入匹配電路；所述輸出匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸出巴倫阻抗變換器及輸出匹配電路，其特征在于，所述輸入、輸出巴倫阻抗變換器由二根長(zhǎng)度相同的 U形非標(biāo)準(zhǔn)特性阻抗同軸電纜組成。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述同軸電纜 (41)輸入端011)的內(nèi)導(dǎo)體與射頻輸入的微帶線相連，輸入端Gll)的外導(dǎo)體則接地；同軸電纜G2)輸入端021)的內(nèi)導(dǎo)體懸空，輸入端G21)外導(dǎo)體則接地；同軸電纜Gl)輸出端G12)的內(nèi)導(dǎo)體與同軸電纜G2)輸出端022)的外導(dǎo)體連接；同軸電纜(41)輸出端 (412)的外導(dǎo)體與微帶線G4)相連接作為平衡輸出的RF OUTl端口 ；同軸電纜02)輸出端022)的內(nèi)導(dǎo)體懸空，外導(dǎo)體與微帶線G5)相連接作為平衡輸出的RF 0UT2端口。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述兩根U形同軸巴倫阻抗變換器電纜為半剛性電纜。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述兩根U形同軸巴倫阻抗變換器電纜應(yīng)阻抗變換比為4 1。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述印制電路板采用0. 762mm厚的雙面印制電路板。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述放大器在 380MHz到480MHz的整個(gè)頻段內(nèi)漏極效率均大于81%。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述漏極效率為 82%。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述放大器的二次諧波抑制度均大于36dB。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的P波段射頻推挽高功率放大器，其特征在于，所述二次諧波抑制度為41dB。
專利摘要一種P波段射頻推挽高功率放大器，包括射頻推挽功率晶體管、分別與該推挽功率晶體管相連的輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)，以及分別通過輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)給推挽功率晶體管供電的供電偏置電路四部分；偏置電路與外部直流電源相連；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)、輸出匹配網(wǎng)絡(luò)和供電偏置電路均制作在同一印刷基片電路板上，該印刷電路板與推挽功率晶體管均安裝在帶有散熱器的金屬腔體上，其表面與該金屬腔體相接觸；所述輸入匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸入巴倫阻抗變換器及輸入匹配電路；所述輸出匹配網(wǎng)絡(luò)包括輸出巴倫阻抗變換器及輸出匹配電路，其輸入、輸出巴倫阻抗變換器由二根長(zhǎng)度相同的U形非標(biāo)準(zhǔn)特性阻抗同軸電纜組成。具有結(jié)構(gòu)緊湊、占用空間小、復(fù)制率高、移植性好的特點(diǎn)。
文檔編號(hào)H03F3/26GK202261179SQ20112024181
公開日2012年5月30日 申請(qǐng)日期2011年7月11日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月11日
發(fā)明者陳昌明 申請(qǐng)人:成都信息工程學(xué)院