專利名稱：電源伏安/負載伏安差動變換器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及直流直流開關型變換器系列的功率(電源伏安/負載伏安)變換器。具體地說，本發(fā)明涉及組合式直流直流開關型變換器。更具體地說，本發(fā)明涉及(電流源)升壓布局和(電壓源)互反降壓布局的差動組合，從而實現(xiàn)新組合的單象限直流直流開關型變換器。
E.ELandsman指出“……所有三種傳統(tǒng)的開關型變換器電路(

圖1、2和3)都可以從標準的單開關器件派生出來?！眳⒁奅.E.ELandsman，“AUnifgingDerivationOfSWitchingDC-DCCoverterTopologes”，PESC′79Record(IEEEPOWerElectroniesSpecidlistsConference-1979，Publication79CH1461-3AES)，June18-22，1979，P243。
PeterWood指出“……當我們獲得單象限直流-直流變換器時，我們發(fā)現(xiàn)，電壓源是“降壓”變換器(圖2)，而電流源是升壓變換器(圖1)，無論從哪一點看，包括傳遞特性，它們是互反的……通常的“升-降”(圖3)只不過是升、降變換器的級聯(lián)……”，參見PeterWood的“GeneralTheorgofSWitchingPowerConverters”，PESC79Record(IEEEPowerElectronicsSpecidlstsConference-1979，(Publication79CH1461-3AES)，June18-22，1979，P5。
SlobodanM.Cuk等人指出“……業(yè)已發(fā)現(xiàn)，降壓變換器(圖2)、升壓變換器(圖1)和升壓-降壓變換器，以前被視為簡單功率級的閉合三組元，實際上只是四種變換器系列中的三種。完成的這種變換器是……卡克(CUK)變換器?！眳⒁奓omanRensink、ArtBronsn、Shi-PingHsu和SlobodanCuk的““DesignOfaKilowattOff-LineSwitchUsingaCukConverter”，ProceedingsOftheSixthNationalSolid-StatePowerConversionConferece，Mag2-4，1979，PH3-2。
Robert D.Middlebrook和Slobodan M.Cuk指出“……簡單地級聯(lián)兩個基本的變換器即升壓(圖1)……和降壓(圖2)可實現(xiàn)一般的直流變換……得到相同的總直流增量……雖然這種變換器(圖3)具有某些良好的特性(輸入和輸出電流都是連續(xù)的，即無脈動)，但是也有某些附加的缺陷。這種變換器需要附加晶體管Q2和二極管D2，它們引起直流損耗和開關損耗的增加，從而大大降低變換器的效率，此外，其元件數(shù)量也增加，顯得更加復雜。而且，一個開關晶體管需要浮動驅動電路，因此需要兩個隔離的驅動電路，這就使變換器的驅動更為復雜。再者，不可能采用簡單的手段把隔離特性引入這種變換器。參見Robert D.Middlebrook和Slobodan Cuk的美國專利4184197 1/1980，摘引3-63行，全引4-48行。
由于那么詳盡地分析了現(xiàn)有技術的這些布局，所以下面僅討論其要點(或者說不足之外)。升壓變換器(圖1)呈現(xiàn)淙氳緦鰨ǖ緦髟矗?、堕e涑齙緦骱痛鶯鼸in/(1-δ)＝Eout。
隔離升壓變換器(反饋)(圖4)失去連續(xù)輸入電流特性，由于電感器L1(圖1)被并成反饋變壓器T1(圖4)。
降壓變壓器(圖2)呈現(xiàn)斷續(xù)輸入電流(電壓源)、連續(xù)輸出電流和傳遞函數(shù)Ein(δ)＝Eout。
隔離降壓變換器(前饋)(圖5)需要附加變壓器T2和二極管D3。
級聯(lián)升-降變換器(圖3)呈現(xiàn)連續(xù)輸入電流、連續(xù)輸出電流和傳遞函數(shù)Eout＝δ(Ein+Eout)，從而實現(xiàn)一般直流-直流變換功能。設Ein(圖1)＝a，Eout(圖1)＝Ein(圖2)＝b，Eout(圖2)＝x，Ton/T＝δ，則升-降傳遞函數(shù)可以被求出。代入并移項得《a/(1-δ)＝b》(升壓)、《b(δ)＝x》(降壓)，則《x＝δ(a+x)》(升-降)。設0＜δ＜1和0＜a＜8，則x可以從對δ的差動控制求出。
隔離的Cuk變換器(圖6)以組合的布局實現(xiàn)一般直流-直流變換。然而，這種串聯(lián)電容饋電、耦合電感器的布局，呈現(xiàn)某些不良的特性。這些不良特性包括以下幾點。
(1)通路時輸出電壓反向;G.E.Bloom、A.Eris和R.Ruble指出“運轉中不良特性之一……即變電壓極性反向……必須被防止或者減小到容許的量級;這可參見G.E.BloomA.Eris和R.Ruble的“Modeling，Analgsis，andDesignOfaMulti-OutputCukConverter，”ProceedingOfPowercon7，March24-27，1980，P11-14。
(2)要求有功分量衰減;AlanCocconi和SlobdanCuk指出“……我們必須尋找能引入所需要的衰減方法……以別的方法衰減不能容許的極對高諧振峰值”;這可參見AlanCocconi和SlobodanCuk的”DesignOfZKW，100KHZ
SWitchingRegulatorforSpaceShuttle”，PowerconversionInternational，January1983，P14-15。
(3)右半平面零值;AlanCocconi和SlobodanCuk指出“……頻率響應含有很多難以處理的右半平面零值……對所有無源衰減的償試無反應……;這可參見上述參考文獻20-21頁。
(4)布局效率低;這種串聯(lián)電容饋電的配置要求變壓器下的初級和次級在能量存儲周期(Q1斷)和能量傳輸周期(Q1通)都處于工作狀態(tài)。在δ＝0.5的工作循環(huán)，根據(jù)公式irms＝0.5i2+0.5i2，這一困難使電阻性損加倍。第二因子0.5i2從常用的前饋變壓器損方程中消失。此外，T1的無端接電抗(漏感)加倍影響(2)中所述的衰減損。
(5)額外的安全負擔;C1和C2(圖6)的“浮動”(未接地的)外殼配置必須考慮絕緣/安全，這在并聯(lián)(接地的)電容器布局中不必顧及。
(6)需要復雜回路補償;AlanCocconi和SlodanCuk指出“以常用的手段閉合反饋回路的所有償試，或者無益，或者導致……無用的態(tài)響應-遠離所要求的技術規(guī)范;參見上述參考文獻20-21頁。
升-降布局(圖3)被視為用來實現(xiàn)理想化的普通直流-直流變換功能。如果上面指出的看上去難以處理的不足之處(效率低、復雜性和不能簡單絕緣，等)能被克服，那么級聯(lián)升-降布局(圖3)也許是單象限直流-直流變換的較好布局。
上面假設一個理想的電源伏安/負載伏安變換器至少應該包括下列目的
它應該實現(xiàn)理想化的普通直流-直流變換功能;
它應該保證固有電路響應電源/負載的需要，特別是反饋回路參數(shù);
它應該不靠功率消耗的衰減就能固有地穩(wěn)定;
它應該在理想上呈現(xiàn)電源/負載的電壓范圍是無限的;
它應該只需要一階反饋環(huán)路補償和極小增益帶寬;
它應該靠布局上的固有功能，以電流型環(huán)路控制來調度輸入電壓和負載電流的前饋;
它應該在內部電流流動為連續(xù)的和斷續(xù)的情況下都能運轉;
它應該不靠最小負載、預加載、輔助調整、或者其它電路控制，就能獲得多樣的、隔離的和穩(wěn)定的輸出電壓;
它應該實現(xiàn)輸出電壓之間，以及輸入與輸出電壓之間的電流隔離;
它應該消除過載或者短路時次級電壓不平衡引起的輸出電感器飽和;
它應該呈現(xiàn)連續(xù)的、無脈動的輸入和輸出電流;
它應該不蒙受現(xiàn)有技術布局上固有的缺陷而損耗功率、安全受限制或者極性反常;
它應該能做到較容易地得到元部件，而且不需要“奇異的”或尚待完善的設備;
它應該優(yōu)于本發(fā)明所屬技術領域一切已有電路的組合能力/性能密集性;
它應該把具有全新布局的第五種變換器(即變換器系列的倒數(shù)第二個成員)引入變換器系列之中。
本發(fā)明提供能使普通直流-直流變換功能理想化的新裝置。本發(fā)明包括(可被組合的)兩個開關、(可被組合的)兩個電源變壓器、四個或者六個整流器、(其一可被分接的)兩個電容器、一個電感器和一個控制裝置;它們組成新的組合式升-降布局。
開關對控制裝置響應，使電源電壓和電源電壓升壓成分電壓接通至變壓器。合成電流的環(huán)路分布導致組合升-降的能量從電源(徑由整流器、電容器和電感器)傳到用電負載。圖1-5和圖7-8中IIin和Iout的參考波形示出標準的合成電流結構。
因此本發(fā)明會達到下列目的實現(xiàn)理想化的普通直流-直流變換功能;
保證電路響應負載的需要，特別是反饋參數(shù);
不靠功率消耗的衰減就能固有地穩(wěn)定;
理論上呈現(xiàn)出電源/負載的電壓范圍是無限的;
只需要一階反饋環(huán)路補償和最小的增益帶寬;
靠布局上固有的功能，以電流型環(huán)路控制來安排輸入電壓和負載電流的前饋;
在內部電流的流動為連續(xù)的和斷續(xù)的情況下都能工作;
不憑借最小負載、預加載、輔助調整或者其它電路控制，就能獲得多樣的、隔離的和穩(wěn)定的輸出電壓;
實現(xiàn)輸出電壓之間、輸入與輸出電壓之間的電流隔離;
消除過載或者短路時次級電壓不平衡引起的輸出電感器飽和;
不會由于現(xiàn)有技術布局上固有的缺陷而出現(xiàn)功率損耗、安全受限制或者極性反常的現(xiàn)象;
能夠實現(xiàn)元部件的獲得是容易的，而且不需要“奇異的”或者尚待完善的設備;
優(yōu)于本發(fā)明所屬技術領域一切已有電路的組合能力/性能密集性;
把具有全新布局的第五種變換器(即變換器的倒數(shù)第二個成員)引入變換器系列中。
圖1示出(無隔離的)標準型單象限直流-直流升壓變換器電路和伴隨的波形。
圖2示出(無隔離的)標準型單象限直流-直流降壓變換器電路和伴隨的波形。
圖3示出(無隔離的)標準型單象限直流-直流級聯(lián)升-壓變換器電路和伴隨的波形。
圖4示出改型單象限直流-直流升壓變換器電路(隔離，反饋)和伴隨的波形。
圖5示出改型單象限直流-直流降壓變換器電路(隔離，前饋)和伴隨的波形。
圖6示出基本耦合電感器、串聯(lián)電容饋電的Cuk變換器電路(隔離的)，和伴隨的波形。
圖7示出單象限直流-直流電路實施例(隔離的)中派生的優(yōu)選的電源伏安/負載伏安差動變換器，和伴隨的波形。
圖8示出單象限直流-直流電路實施例(隔離的)中確定為優(yōu)選的電源伏安/負載伏安差動變換器。
為了描述本發(fā)明，根據(jù)公式Ein/1-δ＝Eboost(升壓電壓)，設ton/T＝δ，ton＝toff，則Eboost＝2Ein;設電源變壓器12和13的匝數(shù)比都為1∶1，并假設開關和單向導通裝置都是理想的。
1.開關14和15處于通路的工作狀態(tài)。
現(xiàn)參見圖7，控制裝置23選擇網(wǎng)時把開關14和15閉合，這樣，(經(jīng)由單向導通裝置16)跨接在直流電源11兩端的電源變壓器12的初級24，和電源變壓器13的初級26就與升壓成分Eboost連通。Eout將(經(jīng)由單向導通裝置19)從Eboost((由于接在初級26并被傳輸?shù)酱渭?7)減Ein(由于接在初級24并被傳輸?shù)酱渭?5)得到，因此將等于Ein。這樣，開關14和15處于通的狀態(tài)時，當0＜δ＜1、0＜a＜8，則差動傳遞函數(shù)x＝δ(a+x)，即Eout＝δ(Ein+Eout)被證明。
2.開關14和15處于斷路的工作狀態(tài)。
再參見圖7，控制裝置23選擇把開關14和15同時打開，這樣，電源變壓器12和13的初級24和26斷路。這時，按照一般的反饋性能，初級24(經(jīng)由單向導通裝置17)接通于Ein和Eboost之間。在這一狀態(tài)中，初級26不起作用。Eout將(經(jīng)由單向導通裝置20)從Eboost減Ein(由于接通初級24并被傳到次級25)的運算得出，并將等于Ein。這樣，開關14和15處于斷的狀態(tài)時，當0＜δ＜1、0＜a＜8，證明差動傳遞函數(shù)x＝δ(a+x)，即Eout＝δ(Ein+Eout)。
3.通路時，用電負載22固有的穩(wěn)定性和非環(huán)路分路能量的傳輸。
再參見圖7，Eout中任何變數(shù)的增量將導致電源變壓器12的繞組之間時電流的傳輸。由于Eout是Eboost-Ein(按變換)計算的結果，所以Eout的任何增值(由于用電負載22的減小)將反向偏置單向導通裝置19，這就傳輸次級25的電流至初級24，直到電壓達到平衡為止。同樣，Eout的任何減小(由于負載22的增大)將反向偏置單向導通裝置16，電流就從初級24傳至次級25，直到電壓達到平衡為止。
4.斷路時用電負載22固有的穩(wěn)定性和非環(huán)路支路的能量傳輸。
再參見圖7，Eout中任何變數(shù)的增量將導致電源變壓器12的繞組之間時電流的傳輸。由于Eout是Eboost-Ein(按變換)計算的結果，所以Eout的任何增大(由于用電負載22的減小)將反向偏置單向導通裝置20，這就傳輸次級25的電流至初級24，直到電壓達到平衡為止。同樣，Eout的任何減小(由于用電負載22的增大)將反向偏置單向導通裝置17，使電流從初級24流至次級25，直到電壓達到平衡為止。
5.現(xiàn)參見圖8，通過電容器18的串聯(lián)分接和把這個分接點接續(xù)到直流電源11正極的連接，實現(xiàn)上升傳遞函數(shù)右半平面零值的漸近消去。憑借反向并聯(lián)的單向導通裝置28和29，實現(xiàn)連續(xù)輸入電流升高特性曲線的保持。直流電壓源11相對于升壓成分的任何波動(由于分接)將正向加偏壓于單向導通裝置28和29中的一個，這樣，漸近地超過特征上升傳遞函數(shù)。這種干涉對升-降差動傳遞函數(shù)的上升分量x＝a(1-δ)是有效的。
6.把電感器30并入負載電鞫峽刺緶罰墑迪值縟 8的不大理想即零的等效串聯(lián)電組補償。電感器30具有增強單向導通裝置20反向恢復的附加作用。
7.由于憑借因有電路的平衡，在此實現(xiàn)已有技術輸出電感器的輸出電流集功能，所以，與已有技術在最小額定負載時，連續(xù)電流通常需要的電感相比，次級25的電感可以被減小一個數(shù)量級。就尺寸、效率、響應特性及對輸出電容器21的需要來說，電感減小的優(yōu)點是多方面的，而且是明顯的。事實上，不存在寄生效應(達不到的情況)，本電路可能不需要輸出電容器21。
8.對于熟悉本專業(yè)的人來說，這種已制成的變換器的種種特點(諸如本發(fā)明概述部分所列舉的)是顯而易見的，同樣明顯，對于任何給定的型式，用各種各樣的方法都可以得到控制裝置23。開關14和15可被重新布局和增添，構成所有現(xiàn)有技術的電路配置，即推挽、半電橋、雙晶體管發(fā)送、全電橋等。
權利要求
1.單象限組合開關型直流一直流電路布局技術的電源伏安/負載伏安差動變換器電路，包括直流電壓源；第一電源變壓器，包括一個初級繞組和一個次級繞組，所述第一電源變壓器在隔離升壓模(反饋)中成型并被極化；第二電源變壓器，包括一個初級繞組和一個次級繞組，所述第二電源變壓器在隔離降壓模(前饋)中成型并被極化；第一開關裝置，它有選擇地將所述電壓源耦合并聯(lián)到所述第一電源變壓器的初級繞組；第二開關裝置，它有選擇地將所述第一電源變壓器/所述第一開關裝置的升壓成分耦合并聯(lián)到所述第二電源變壓器的初級繞組；第一單向導通裝置，它串聯(lián)在所述第一開關裝置和所述第一電源變壓器初級繞組之間，并被定向為所述第一開關裝置導通時導通；第二單向導通裝置，它串聯(lián)于所述第一單向導通裝置/所述第一電源變壓器初級繞組的連接點和第一電容器之間，并定向為所述第一開關裝置不導通時導通；所述第一電容器連接到所述第二單向導通裝置/所述第一電源變壓器初級繞組的串接點和所述直流電源負極之間，并被定向為集所述第一開關裝置和第一電源變壓器的升壓成分第三單向導通裝置，它與所述第一和第二電源變壓器的次級繞組串聯(lián)，并被定向為第二開關裝置導通時導通；第四單向導通裝置，它并聯(lián)于所述第三單向導通裝置/所述第二電源變壓器的次級繞組之間的串接點，并被定向為所述第一開關裝置不導通時導通，第二電容器，它被聯(lián)于所述第三單向導通裝置/所述第一和第二電源變壓器的次級繞組之間的串接點，并被定向為集所述第一和第二電源變壓器/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一電容器的組合升壓一降壓成分；用電負載，并聯(lián)于所述第二電容器；控制裝置，它有選擇地、同步地控制所述第一和第二開關裝置的打開或閉合，以使組合能量從所述直流電壓源傳送到所述用電負載，響應差動傳遞函數(shù)δ=ton/(ton+toff)/「1-《ton/(ton+toff)》」。
2.按照權利要求1所述的變換器電路，其中所述第一和第二開關裝置組合成單開關裝置。
3.按照權利要求1所述的變換器電路，其中所述第一和第二電源變壓器組合成單一整體鐵芯結構。
4.按照權利要求2所述的變換器電路，其中所述第一和第二電源變壓器組合成單一整體鐵芯結構。
5.按照權利要求1所述的變換器電路，其中所述第一和第二電源變壓器的次級繞組、所述第三和第四單向導通裝置，及所述第二電容器的增值(都按照n+1項)保證所述用電負載的增值(按照n+1項)。
6.按照權利要求2所述的變換器電路，其特征在于所述第一和第二電源變壓器的次級繞組、所述第三和第四單向導通裝置及所述第二電容器的增值(都按照n+1項)保證所述用電負載的增值(按照n+1項)。
7.按照權利要求3所述的變換器電路，其中所述整體鐵芯結構的次級繞組、所述第三和第四單向導通裝置及所述第二電容器的增值(都按照n+1項)保證所述用電負載的增值(按照n+1項)。
8.按照權利要求4所述的變換器電路，其中所述整體鐵芯結構的次級繞組、所述第三和第四單向導電裝置及所述第二電容器的增值(都按照n+1項)保證所述用電負載的增值(按照n+1項)。
9.按照權利要求1所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源的正數(shù)之間，并使其在被所述第一電容器串聯(lián)分開的所述直流電源和所述升壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下，漸近地導通。
10.按照權利要求2所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源正極之間，并被規(guī)定為在所述第一電容器串聯(lián)分接的所述直流電源和所述升壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下漸進地導通。
11.按照權利要求3所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源正極之間，并被規(guī)定為在被所述第一電容器串聯(lián)分接的所述直流電源和所述分壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下，漸進地導通。
12.按照權利要求4所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源正極之間，并被規(guī)定為在被所述第一電容器串聯(lián)分接的所述直流電源和所述升壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下，漸近地導通。
13.按照權利要求5所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置，連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源正極之間，并被規(guī)定為在被所述第一電容器串聯(lián)分接的所述直流電源和所述升壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下，漸近地導通。
14.按照權利要求6所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源正極之間，并被規(guī)定為在被所述第一電容器串聯(lián)分接的所述直流電源和所述升壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下，漸進地導通。
15.按照權利要求7所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源正極之間，并被規(guī)定為在被所述第一電容器串聯(lián)分接的所述直流電源和所述升壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下，漸近地導通。
16.按照權利要求8所述的變換器電路，其中反向并聯(lián)的第五和第六單向導通裝置連接于串聯(lián)分接的所述第一電容器/所述升壓成分的連接點和所述直流電源正極之間，并被規(guī)定為在被所述第一電容器串聯(lián)分接的所述直流電源和所述升壓成分之間的正電壓或負電壓偏差下，漸近地導通。
17.按照權利要求1所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并將所述第一和第二電源變壓器/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容器的復合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
18.按照權利要求2所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并將所述第一和第二電源變壓器/所述組合單開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
19.按照權利要求3所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
20.按照權利要求4所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述組合單開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
21.按照權利要求5所述的變換器電路，其中第一電感器與第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述第一和第二電源變壓器/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
22.按照權利要求6所述的變換器電路，其中第一電感器與第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述第一和第二電源變壓器/所述給合單開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
23.按照權利要求7所述的變換器電路，其中第一電感器與第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
24.按照權利要求8所述的交換器電路，其中第一電感器與第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述組合單開關裝置/所述第一、第二、第三和第四單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
25.按照權利要求9所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述第一和第二電源變壓器/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
26.按照權利要求10所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述第一和第二電源變壓器/所述組合單開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離電壓模電流成分匯集起來。
27.按照權利要求11所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
28.按照權利要求12所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述組合單開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離電壓模電流成分匯集起來。
29.按照權利要求13所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述第一和第二電源變壓器/所述第一、第二開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離電壓模電流成分匯集起來。
30.按照權利要求14所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述第一和第二電源變壓器/所述組合單開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離電壓模電流成分匯集起來。
31.按照權利要求15所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述第一和第二開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分組合起來。
32.按照權利要求16所述的變換器電路，其中第一電感器與所述第四單向導通裝置串聯(lián)，并且將所述整體鐵芯結構/所述組合單開關裝置/所述第一、第二、第三、第四、第五和第六單向導通裝置/所述第一和第二電容器的組合升壓-降壓電流成分的隔離升壓模電流成分匯集起來。
全文摘要
一種源伏安/負載伏安差動變換器(單象限直流一直流電路布局技術)，克服了已有技術組成的電路的缺點，實現(xiàn)了幾個全新的、實用的功能，這些新功能包括亞微秒源電壓/負載步進響應(與反饋循環(huán)參數(shù)無關)、特別是寬的源電壓范圍、很高的轉換效益/功率密度、帶近似同步電壓范圍參數(shù)的多重輔助輸出、電輸入/輸出隔離、增強的電容安全/能量儲備、降低的獲得頻寬要求、以及自身的穩(wěn)定性，差動項從新的組合電路布局技術的傳遞函數(shù)。
文檔編號H02M3/335GK1035212SQ8810076
公開日1989年8月30日 申請日期1988年2月13日 優(yōu)先權日1987年3月23日
發(fā)明者弗萊德·歐·巴斯羅德 申請人:弗萊德·歐巴斯羅德