專利名稱：一種防止電流反灌的電路的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及一種防止電流反灌的電路，尤其涉及一種用于DC-DC同步整流變 換器在并機(jī)起機(jī)時(shí)防止電流反灌的電路。
背景技術(shù)：
隨著變換器負(fù)載功率的增大，系統(tǒng)要求變換器并機(jī)運(yùn)行以便提供更大的輸出功 率，變換器之間均分負(fù)載電流，以減小每一個(gè)變換器的電流應(yīng)力。同時(shí)，并機(jī)運(yùn)行的變換器 易于實(shí)現(xiàn)供電系統(tǒng)冗余備份和熱插拔，以提高系統(tǒng)的可靠性。目前，變換器并機(jī)的方法一般 是在變換器的輸出端加隔離二極管或者隔離MOSFET簡(jiǎn)單的來(lái)實(shí)現(xiàn)輸出并機(jī)和冗余備份， 該方法簡(jiǎn)單可靠，得到應(yīng)用廣泛，電路圖詳見圖10和圖11，其中圖10為采用二極管隔離的 并機(jī)電路原理圖，圖11為采用MOS管隔離的并機(jī)電路原理圖，但以上兩種方法存在明顯的 缺點(diǎn)顯然在低壓大電流變換器中，隔離二極管壓降作用明顯，損耗很大，該方法難于用于 低壓大電流的變換器的并機(jī)運(yùn)行。即便是使用MOS管代替隔離二極管，仍然有一定的功耗， 使變換器效率下降，且成本增大，控制電路復(fù)雜，可靠性降低。可見在低壓大電流變換器中 使用隔離二極管或MOS管來(lái)實(shí)現(xiàn)并機(jī)和冗余備份不但成本高控制復(fù)雜，而且可靠性和可行 性都差。同時(shí)隨著計(jì)算機(jī)、通信技術(shù)的發(fā)展，低壓大電流開關(guān)電源的廣泛應(yīng)用，對(duì)變換器要 求越來(lái)越高，大功率，小尺寸，高效率成為變換器的發(fā)展趨勢(shì)，而同步整流技術(shù)的出現(xiàn)恰恰 順應(yīng)了這一發(fā)展趨勢(shì)，它能大大提高變換器的效率，減小熱應(yīng)力對(duì)電源的損壞，提高電源的
可靠性。因此希望有一種變換器能夠很好的實(shí)現(xiàn)兩種功能；第一變換器并機(jī)運(yùn)行時(shí)輸出端 不需要采用隔離器件隔離；第二變換器采用同步整流技術(shù)。這樣既能夠滿足變換器高效率 的要求同時(shí)又能夠滿足變換器對(duì)并機(jī)要求。附圖12為同步整流變換器并機(jī)電路原理圖。但是在采用同步整流的變換器上并機(jī)使用時(shí)，由于同步整流MOS晶體管固有的雙 向?qū)ㄌ匦?，在并機(jī)時(shí)存在輸出電壓有凹坑，起機(jī)失敗，甚至變換器損壞的問(wèn)題。具體原因 分析如下變換器輸出并機(jī)時(shí)，首先起機(jī)的第一變換器建立輸出電壓，同時(shí)給其他并機(jī)的變 換器的輸出電容充電，促使其他變換器的輸出端存在輸出電壓。當(dāng)?shù)诙儞Q器起機(jī)時(shí)，由于 電壓環(huán)和軟啟動(dòng)的作用，占空比D是一個(gè)由小到大逐漸增大的過(guò)程，即此時(shí)I-D較大，同步 整流管處在開通的狀態(tài)時(shí)間長(zhǎng)，并機(jī)母線上電壓加在開通的同步整流管上，一個(gè)大電流將 經(jīng)過(guò)電感L、同步整流管反灌回來(lái)，其結(jié)果是導(dǎo)致母線電壓跌落，變換器起機(jī)時(shí)輸出電壓有 凹坑，甚至變換器損壞?，F(xiàn)有專利技術(shù)中也有類似的控制電路，如專利號(hào)ZL 200410022451. 1的中國(guó)專 利，但該專利存在以下缺點(diǎn)當(dāng)變換器單獨(dú)運(yùn)行時(shí)，由于其比較電路中的參考電壓Vref是 一個(gè)固定值，起機(jī)時(shí)，該控制電路動(dòng)作，整流管驅(qū)動(dòng)信號(hào)關(guān)閉，變換器依靠同步整流管的體 二極管整流，待輔助電壓大于參考電壓Vref時(shí)，控制電路關(guān)閉，同步整流管正常工作，在這
4個(gè)轉(zhuǎn)換的過(guò)程中會(huì)導(dǎo)致輸出電壓有凹坑或過(guò)沖現(xiàn)象。 發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的就是要解決現(xiàn)有技術(shù)的同步整流變換器并機(jī)技術(shù)中存在輸出電壓 有凹坑、過(guò)沖現(xiàn)象，從而導(dǎo)致起機(jī)失敗、變換器損壞等問(wèn)題，提供一種防止同步整流變換器 并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，包括同步整流驅(qū)動(dòng)電路、供電控制電路、取樣電路和電壓比較電 路，所述取樣電路輸出電壓信號(hào)至所述電壓比較電路的第一輸入端，所述供電控制電路接 收來(lái)自電壓比較電路的輸出信號(hào)并控制所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路，所述供電控制電路還與所 述同步整流驅(qū)動(dòng)電路的同步整流管的控制端連接，所述取樣電路取樣所述變換器中第一變 換器的輸出電壓，所述電壓比較電路的第二輸入端接收所述第一變換器的輸出母線電壓。本實(shí)用新型的有益效果是本實(shí)用新型通過(guò)母線取樣輸出電壓，能夠?qū)崟r(shí)反映電 壓的變化情況，從而可以適時(shí)的控制，使得同步整流變換器并機(jī)運(yùn)行時(shí)無(wú)輸出電壓凹坑、過(guò) 沖現(xiàn)象，變換器效率高，損耗小。進(jìn)一步的，通過(guò)控制外驅(qū)供電電路供電與同步整流管驅(qū)動(dòng)的同步配合，本實(shí)用新 型的同步整流變換器并機(jī)運(yùn)行時(shí)整流管的工作狀態(tài)能夠由二極管整流平穩(wěn)的過(guò)渡為MOS 管整流，從而徹底解決現(xiàn)有同步整流變換器并機(jī)時(shí)預(yù)起機(jī)，輸出電壓凹坑，甚至變換器損壞 等問(wèn)題。

圖1是本實(shí)用新型第一種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖；圖2是圖1的實(shí)施例在同步整流外驅(qū)電路供電電源VCC關(guān)斷外驅(qū)電路不工作時(shí)的 電路原理圖；圖3是本實(shí)用新型第二種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖；圖4是本實(shí)用新型第二種實(shí)施實(shí)例的同步整流驅(qū)動(dòng)電壓與控制信號(hào)波形圖；圖5是本實(shí)用新型第三種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖；圖6是本實(shí)用新型第四種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖；圖7是本實(shí)用新型第五種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖；圖8是本實(shí)用新型第六種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖；圖9是本實(shí)用新型第七種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖；圖10是現(xiàn)有變換器并機(jī)時(shí)輸出端串聯(lián)隔離二極管的電路原理圖；圖11是現(xiàn)有變換器并機(jī)時(shí)輸出端串聯(lián)隔離MOS管的電路原理圖；圖12是現(xiàn)有同步整流變換器不采用隔離器件并機(jī)電路原理圖。
具體實(shí)施方式
下面通過(guò)優(yōu)選實(shí)施例并結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型做進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。實(shí)施例一圖1為本實(shí)用新型第一個(gè)實(shí)施例的電路圖。該外驅(qū)全波同步整流防反灌電路包 括同步外驅(qū)電路供電控制電路I，輔助電壓VCCl與輸出母線電壓+Vo比較電路II，從變換 器的輸出電感耦合產(chǎn)生輔助電壓III，同步整流外驅(qū)電路IV。圖1中所述三極管Q1、Q2、Q3可以是三極管，也可是MOS管。外驅(qū)同步整流防反灌電路的工作原理如下從變換器的輸出電感耦合產(chǎn)生輔助電 壓VCC1，這個(gè)輔助電壓VCCl能夠完全實(shí)時(shí)的反映該變換器輸出電壓Vo的變化，可以用公 式表示為VCCl = K*Vo，其中K為輔助電源匝數(shù)與電感匝數(shù)的比值，為常數(shù)。輸出母線電壓 +Vo，能夠?qū)崟r(shí)的反應(yīng)變換器輸出端的電壓狀態(tài)。變換器輸出端的電壓狀態(tài)可分為狀態(tài)一、 變換器并機(jī)運(yùn)行時(shí)，當(dāng)另一變換器已起機(jī)，輸出電壓已存在，即輸出母線電壓+V0為輸出設(shè) 定電壓；狀態(tài)二、變換器單獨(dú)運(yùn)行時(shí)，變換器還沒有起機(jī)工作時(shí)，輸出電壓不存在，即輸出母 線電壓+Vo為O。當(dāng)變換器并機(jī)運(yùn)行時(shí)，第一變換器已起機(jī)，輸出電壓已存在，即輸出母線電壓+Vo 已存在，第二變換器起機(jī)時(shí)，VCCl電壓由零開始增大，此時(shí)輸出母線電壓+Vo與輔助電壓 VCCl之間存在較大的電壓差，三極管Ql處在導(dǎo)通狀態(tài)，給三極管Q2基極提供電壓，三極管 Q2導(dǎo)通，三極管Q3截止，同步整流外驅(qū)電路供電電源VCC關(guān)斷，外驅(qū)電路不工作，同步整流 管無(wú)驅(qū)動(dòng)電壓而關(guān)斷，同步整流管靠體內(nèi)二極管整流，相當(dāng)于二極管整流，如圖2所示，此 時(shí)電流流過(guò)MOS管的體二極管D4和D5，通過(guò)D4和D5來(lái)整流，因二極管的單向?qū)ㄌ匦?，?情況下變換器起機(jī)時(shí)無(wú)電流反灌現(xiàn)象。當(dāng)變換器輸出電壓上升到接近并機(jī)母線電壓時(shí)，此 時(shí)輸出母線電壓+Vo與輔助電壓VCCl之間電壓差很小，三極管Ql截止，但由于電容C2延 時(shí)的存在，三極管Q2繼續(xù)保持導(dǎo)通一段時(shí)間，三極管Q3繼續(xù)截止，直到輸出電壓Vo完全上 升到母線電壓時(shí)，三極管Q2截止，三極管Q3導(dǎo)通，同步整流外驅(qū)電路供電電源VCC開通，外 驅(qū)電路工作，同步整流管開始有驅(qū)動(dòng)，同步整流管由二極管整流完全變?yōu)镸OS管整流，此時(shí) 由于變換器輸出電壓Vo與輸出母線電壓一樣，完全消除了輸出電流反灌現(xiàn)象，徹底解決現(xiàn) 有同步整流變換器并機(jī)時(shí)輸出電壓凹坑、過(guò)沖、甚至變換器損壞等問(wèn)題。當(dāng)變換器單獨(dú)運(yùn)行時(shí)，變換器起機(jī)前，輸出母線電壓+Vo不存在，即輸出母線電壓 +Vo為O ；起機(jī)時(shí)輸出母線電壓+Vo與輔助電壓VCCl之間沒有電壓差，晶體管Ql截止，晶體 管Q2基極無(wú)電壓截止，晶體管Q3為導(dǎo)通狀態(tài)，同步整流外驅(qū)電路供電電源VCC直接給驅(qū)動(dòng) 電路供電，同步整流電路立馬進(jìn)入到MOS管同步整流狀態(tài)，避免了起機(jī)時(shí)體內(nèi)二極管整流 引起的輸出電壓過(guò)沖、以及輸出電壓上升過(guò)程中由體內(nèi)二極管整流轉(zhuǎn)變?yōu)镸OS管整流引起 的輸出電壓凹坑的問(wèn)題。實(shí)施例二圖3是本實(shí)用新型的第二種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖。其與實(shí)施例一的區(qū)別是將 圖1所述實(shí)施例中的供電控制電路I改用另一種同步整流外驅(qū)控制電路，其包括驅(qū)動(dòng)變壓 器T2，二極管(D3、D4)，MOS場(chǎng)效應(yīng)管(Q2、Q3、Q4)，電阻(R2、R3、R6)以及電容C3 ；所述驅(qū) 動(dòng)變壓器T2的一端與二極管D3的陽(yáng)極和MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q4的柵極連接，另一端與二極管D4 的陽(yáng)極和MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q2的柵極連接；所述二極管(D3、D4)的陰極、電容C3、電阻(R3、R6) 的一端連接在一起；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q4的漏極與電阻R3的另一端連接；所述MOS場(chǎng)效 應(yīng)管Q2的漏極與電阻R6的另一端連接；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q3的漏極與電容C3的另一端 連接，所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q3的柵極與電阻R2連接；所述驅(qū)動(dòng)變壓器T2的中間端、MOS場(chǎng)效 應(yīng)管(Q2、Q3、Q4)的源極和電阻R2的另一端分別與地線連接；該電路在并機(jī)時(shí)，通過(guò)控制 改變驅(qū)動(dòng)電壓的波形來(lái)達(dá)到半同步整流的目的，將驅(qū)動(dòng)電壓信號(hào)變?yōu)橹挥姓鞫鴽]有續(xù)流 的驅(qū)動(dòng)波形，從而達(dá)到并機(jī)時(shí)防止電流反灌的目的。具體而言是當(dāng)變換器并機(jī)運(yùn)行時(shí)，第一變換器已起機(jī)，輸出母線電壓+Vo已存在，第二變換器起機(jī)時(shí)，輔助電壓VCCl電壓由零開 始增大，此時(shí)輸出母線電壓+Vo與輔助電壓VCCl之間存在較大的電壓差，晶體管Ql處在導(dǎo) 通狀態(tài)，晶體管Q3截止，電容C3對(duì)二極管D3、D4整流的電壓無(wú)濾波作用，此點(diǎn)電壓波形與 變壓器T2的Ua和Ub信號(hào)同步，驅(qū)動(dòng)變壓器T2的Ua信號(hào)經(jīng)晶體管Q4后，合成得到US2驅(qū) 動(dòng)信號(hào)；驅(qū)動(dòng)變壓器T2的Ub信號(hào)經(jīng)晶體管Q2后，合成得到USl驅(qū)動(dòng)信號(hào)，時(shí)序波形見圖4 中的tO-tl時(shí)段。此驅(qū)動(dòng)波形正好和變壓器的電壓波形Ut吻合，這樣同步整流管Sl和S2 在變壓器有電壓時(shí)導(dǎo)通整流，在變壓器電壓為零時(shí)，同步整流管同時(shí)關(guān)斷，依靠體內(nèi)二極管 續(xù)流，此時(shí)輸出儲(chǔ)能電感中沒有負(fù)向通路，起到防止輸出電流反灌的作用。當(dāng)變換器輸出電 壓Vo上升到接近并機(jī)母線電壓時(shí)，此時(shí)輸出母線電壓+Vo與輔助電壓VCCl之間電壓差很 小，晶體管Ql截止，晶體管Q3導(dǎo)通，電容C3對(duì)二極管D3、D4整流的電壓起到濾波作用，產(chǎn) 生一個(gè)穩(wěn)定的直流電壓，驅(qū)動(dòng)變壓器T2的Ua信號(hào)經(jīng)晶體管Q4，合成得到US2驅(qū)動(dòng)信號(hào)，驅(qū) 動(dòng)變壓器T2的Ub信號(hào)經(jīng)晶體管Q2后，合成得到USl驅(qū)動(dòng)信號(hào)，時(shí)序波形見圖4中的時(shí)間 段t2-t3，這樣同步整流管Sl和S2在變壓器有電壓時(shí)導(dǎo)通整流，在變壓器電壓為零時(shí)，同步 整流管也相應(yīng)導(dǎo)通，電感續(xù)流，實(shí)現(xiàn)完全同步整流。實(shí)施例三圖5是本實(shí)用新型的第三種實(shí)施實(shí)例，其與實(shí)施例一的區(qū)別是在并機(jī)開機(jī)階段， 將第二變換器同步整流續(xù)流管的外驅(qū)電壓關(guān)斷，從而達(dá)到并機(jī)時(shí)防止電流反灌的目的。實(shí)施例四圖6是本實(shí)用新型第四種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖。其與實(shí)施例一的區(qū)別是在并 機(jī)開機(jī)階段，將第二變換器同步整流續(xù)流管的自驅(qū)電壓關(guān)斷，從而達(dá)到并機(jī)時(shí)防止電流反 灌的目的。實(shí)施例五圖7是本實(shí)用新型第五種實(shí)施實(shí)例的電路原理圖，其與實(shí)施例一的區(qū)別是將圖1 所述實(shí)施例中電壓比較電路II改用由運(yùn)算放大器構(gòu)成的電路作比較電路。實(shí)施例六圖8是本實(shí)用新型第六種實(shí)施實(shí)例，其與實(shí)施例一的區(qū)別是將圖1所述實(shí)施例中 的取樣電路III改用主變壓器輔助電源電壓電路。實(shí)施例七圖9是本實(shí)用新型第七種實(shí)施實(shí)例，其與實(shí)施例一的區(qū)別是將圖1所述實(shí)施例中 的供電控制電路I改用另一種同步整流外驅(qū)供電控制電路，其包括電阻R2、R4，電容C2和 MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q2、Q3，所述電阻R2的兩端分別連接所述電阻R4和電容C2，所述電阻R4和 電容C2的另外一點(diǎn)分別與所述電壓比較電路的輸出端連接，所述場(chǎng)MOS效應(yīng)管Q2的漏極 與所述電阻R2、電容C2的公共端連接，源極于所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q3的源極連接，柵極與所 述電阻R2、R4的公共端連接；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q3的漏極連接第一變換器的輸出端母線 (當(dāng)然也可連接第一變換器的邊母線或主變壓器的母線)。以上內(nèi)容是結(jié)合具體實(shí)施實(shí)施例對(duì)本實(shí)用新型所作的進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明，不能認(rèn)定 本實(shí)用新型的具體實(shí)施只局限于這些說(shuō)明。對(duì)于本實(shí)用新型所屬技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員 來(lái)說(shuō)，在不脫離本實(shí)用新型構(gòu)思的前提下，還可以做出若干簡(jiǎn)單推演或替換，都應(yīng)當(dāng)視為屬 于本實(shí)用新型的保護(hù)范圍。
權(quán)利要求一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，包括同步整流驅(qū)動(dòng)電路、供電控制電路、取樣電路和電壓比較電路，所述取樣電路輸出電壓信號(hào)至所述電壓比較電路的第一輸入端，所述供電控制電路接收來(lái)自電壓比較電路的輸出信號(hào)并控制所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路，所述供電控制電路還與所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路的同步整流管的控制端連接，其特征是所述取樣電路與所述變換器中第二變換器的變壓器的原邊或副邊或輸出電感耦合，所述電壓比較電路的第二輸入端接收所述第一變換器的輸出電壓。
2.如權(quán)利要求1所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征是 所述取樣電路包括電阻R1、電容Cl、電感Ll-B和二極管Dl，所述電感Ll-B和二極管Dl的 正極串聯(lián)連接后與所述電阻R1、電容Cl并聯(lián)連接。
3.如權(quán)利要求1或2所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征 是所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路是同步整流外部驅(qū)動(dòng)電路或同步整流自驅(qū)動(dòng)電路；所述電壓比 較電路包括依次串聯(lián)連接的電阻R5、肖特二極管Zl和二極管D2，還包括三極管Q1，所述二 極管D2的陽(yáng)極與所述肖特二極管Zl的陽(yáng)極連接，陰極接收來(lái)自取樣電路的輸出電壓信號(hào)， 所述電阻R5的另一端連接所述第一變換器的電壓輸出端，所述三極管Ql的集電極連接所 述供電控制電路的輸入端、發(fā)射極連接所述第一變換器的電壓輸出端、基極連接所述電阻 R5和肖特二極管Zl的公共端。
4.如權(quán)利要求1或2所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特 征是所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路是同步整流外部驅(qū)動(dòng)電路，包括驅(qū)動(dòng)變壓器T2，二極管(D3、 D4)，MOS場(chǎng)效應(yīng)管(Q2、Q3、Q4)，電阻(R2、R3、R6)以及電容C3 ；所述驅(qū)動(dòng)變壓器T2的一端 與二極管D3的陽(yáng)極和MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q4的柵極連接，另一端與二極管D4的陽(yáng)極和MOS場(chǎng)效 應(yīng)管Q2的柵極連接；所述二極管(D3、D4)的陰極、電容C3、電阻(R3、R6)的一端連接在一 起；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q4的漏極與電阻R3的另一端連接；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q2的漏極與 電阻R6的另一端連接；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q3的漏極與電容C3的另一端連接，所述MOS場(chǎng) 效應(yīng)管Q3的柵極與電阻R2連接；所述驅(qū)動(dòng)變壓器T2的中間端、MOS場(chǎng)效應(yīng)管(Q2、Q3、Q4) 的源極和電阻R2的另一端分別與地線連接。
5.如權(quán)利要求3所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征是， 所述同步整流外部驅(qū)動(dòng)電路包括驅(qū)動(dòng)變壓器T2，二極管(D3、D4)，MOS場(chǎng)效應(yīng)管(Q2、Q3、 Q4)，電阻(R2、R3、R6)以及電容C3 ；所述驅(qū)動(dòng)變壓器T2的一端與二極管D3的陽(yáng)極和MOS 場(chǎng)效應(yīng)管Q4的柵極連接，另一端與二極管D4的陽(yáng)極和MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q2的柵極連接；所述 二極管(D3、D4)的陰極、電容C3、電阻(R3、R6)的一端連接在一起；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q4 的漏極與電阻R3的另一端連接；所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q2的漏極與電阻R6的另一端連接；所 述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q3的漏極與電容C3的另一端連接，所述MOS場(chǎng)效應(yīng)管Q3的柵極與電阻R2 連接；所述驅(qū)動(dòng)變壓器T2的中間端、MOS場(chǎng)效應(yīng)管(Q2、Q3、Q4)的源極和電阻R2的另一端 分別與地線連接。
6.如權(quán)利要求3所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征是 所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路包括PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)產(chǎn)生單元和與之連接的同步整流外驅(qū)電路或同 步整流自驅(qū)電路。
7.如權(quán)利要求4所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征是 所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路包括PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)產(chǎn)生單元和與之連接的同步整流外驅(qū)電路或同步整流自驅(qū)電路。
8.如權(quán)利要求4所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征是 所述電壓比較電路是由運(yùn)算放大器構(gòu)成的比較器，包括運(yùn)算放大器、電阻R3和電阻R5'， 所述電阻R3和電阻R5 ‘串聯(lián)連接，電阻R3的另一端與所述取樣電路中電阻R1、電容Cl的 公共端連接，電阻R5'的另一端連接所述第一變換器的電壓輸出端，所述運(yùn)算放大器的同 相輸入端與所述電阻R3和電阻R5'的公共端連接、反相輸入端接收來(lái)自取樣電路的輸出 電壓信號(hào)、輸出端與所述供電控制電路的輸入端連接；所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路包括PWM驅(qū) 動(dòng)信號(hào)產(chǎn)生單元和與之連接的同步整流外驅(qū)電路或同步整流自驅(qū)電路。
9.如權(quán)利要求4所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征是 所述電壓比較電路是由運(yùn)算放大器構(gòu)成的比較器，包括運(yùn)算放大器、電阻R3和電阻R5'， 所述電阻R3和電阻R5 ‘串聯(lián)連接，電阻R3的另一端與所述取樣電路中電阻R1、電容Cl的 公共端連接，電阻R5'的另一端連接所述第一變換器的電壓輸出端，所述運(yùn)算放大器的同 相輸入端與所述電阻R3和電阻R5'的公共端連接、反相輸入端接收來(lái)自取樣電路的輸出 電壓信號(hào)、輸出端與所述供電控制電路的輸入端連接；所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路包括PWM驅(qū) 動(dòng)信號(hào)產(chǎn)生單元和與之連接的同步整流外驅(qū)電路或同步整流自驅(qū)電路。
10.如權(quán)利要求4所述的一種防止同步整流變換器并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，其特征是 所述電壓比較電路是由運(yùn)算放大器構(gòu)成的比較器，包括運(yùn)算放大器、電阻R3和電阻R5'， 所述電阻R3和電阻R5 ‘串聯(lián)連接，電阻R3的另一端與所述取樣電路中電阻R1、電容Cl的 公共端連接，電阻R5'的另一端連接所述第一變換器的電壓輸出端，所述運(yùn)算放大器的同 相輸入端與所述電阻R3和電阻R5'的公共端連接、反相輸入端接收來(lái)自取樣電路的輸出 電壓信號(hào)、輸出端與所述供電控制電路的輸入端連接；所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路包括PWM驅(qū) 動(dòng)信號(hào)產(chǎn)生單元和與之連接的同步整流外驅(qū)電路或同步整流自驅(qū)電路；所述同步整流驅(qū)動(dòng) 電路包括PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)產(chǎn)生單元和與之連接的同步整流外驅(qū)電路或同步整流自驅(qū)電路。
專利摘要本實(shí)用新型涉及一種防止同步整流變換器同步整流并機(jī)時(shí)電流反灌的電路，包括同步整流驅(qū)動(dòng)電路、供電控制電路、取樣電路和電壓比較電路，所述取樣電路輸出電壓信號(hào)至所述電壓比較電路的第一輸入端，所述供電控制電路接收來(lái)自電壓比較電路的輸出信號(hào)并控制所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路，所述供電控制電路還與所述同步整流驅(qū)動(dòng)電路的同步整流管的控制端連接，所述取樣電路與所述變換器中第二變換器的變壓器的主邊或副邊或輸出電感耦合，所述電壓比較電路的第二輸入端接收來(lái)自所述第一變換器的輸出電壓。本實(shí)用新型的同步整流變換器并機(jī)運(yùn)行時(shí)無(wú)輸出電壓凹坑、過(guò)沖現(xiàn)象，變換器效率高，損耗小。
文檔編號(hào)H02M3/335GK201690364SQ20102019928
公開日2010年12月29日 申請(qǐng)日期2010年5月21日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月21日
發(fā)明者李戰(zhàn)偉, 湯波兵, 王智勇, 鐘啟豪 申請(qǐng)人:深圳市核達(dá)中遠(yuǎn)通電源技術(shù)有限公司