專利名稱：一種應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種軟開關控制方法，特別涉及一種太陽能光伏并網(wǎng)發(fā)電領域，應用 于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法。
背景技術：
太陽能作為取之不盡、用之不竭的新能源，正在獲得巨大的經(jīng)濟效益和社會效益。 作為利用太陽能進行發(fā)電的重要工具，光伏并網(wǎng)逆變器也由傳統(tǒng)的兩級式集中逆變器向多 種拓撲形式和功率等級發(fā)展，特別是單級式光伏并網(wǎng)逆變器，以其控制簡單、低成本、高效 率、高可靠性、易于擴展等優(yōu)點獲得了極大的關注與應用。由于單級式光伏并網(wǎng)逆變器的特 殊應用場合，即戶外、免維護、以及需要與光伏組件集成等，對于它的可靠性、效率和功率密 度等提出了更高的要求。一方面，要求單級式光伏并網(wǎng)逆變器具有高功率密度，因此單級式光伏并網(wǎng)逆變 器需要高頻開關；另一方面，要求單級式光伏并網(wǎng)逆變器具有高變換效率，而高頻開關意味 著高的開關損耗，為了解決高功率密度與高效率需求之間的矛盾，往往需要對單級式光伏 并網(wǎng)逆變器的變換器功率開關管進行軟化處理，即采用軟開關方式。通過軟開關方式，不僅 能夠降低開關損耗，提高變換效率，而且能夠減小功率開關管造成的高頻電磁干擾，提高單級式光伏并網(wǎng)逆變器的變換器的可靠性與電磁兼容性。目前的反激變換器的軟開關技術，都是基于模擬控制，即以檢測漏源級電壓過零 點為實現(xiàn)軟開關條件，硬件電路比較復雜，且基本上應用于DC-DC變換。由于是DC-DC變換 且輸出端為無源負載，軟開關的實現(xiàn)只以輸出電壓為控制目標，并不對瞬時功率進行控制。 而應用于單級式光伏并網(wǎng)逆變器的反激式變換器，由于輸出端為有源負載即具有交流電壓 源特性的電網(wǎng)，且需要對瞬時功率進行精確控制，因此需要全新的軟開關控制方法。
發(fā)明內容
本發(fā)明的目的在于提供一種應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方 法，針對現(xiàn)有單級式光伏并網(wǎng)逆變器的應用需求，從而提高變換器效率、實現(xiàn)高功率密度、 并降低開關過程中產(chǎn)生的電磁干擾，提高變換器的電磁兼容性與可靠性，延長變換器工作
壽命ο本發(fā)明所解決的技術問題可以采用以下技術方案來實現(xiàn)—種應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法，其特征在于，它包括 如下步驟(1)獲取當前時刻的光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓和輸出電壓的瞬時值、光伏并網(wǎng) 逆變器的峰值功率及當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度；(2)根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率和當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度，得到光伏并 網(wǎng)逆變器瞬時功率 P。= Pop · Sin2 ω Gt, Pop = Ugp · Iop ；其中，Ptff為光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率，Ugp為電網(wǎng)電壓峰值，I。p為并網(wǎng)電流峰值，We為電網(wǎng)電壓的角頻率；(3)根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器中變壓器的伏秒平衡關系有‘《w =^<l~d)-Ts
得到光伏并網(wǎng)逆變器中主功率開關管的占空比-— =M|.f ■ 其中，Ts為主功率開關管的開關周期，uPV為光伏側電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆 變器的輸入電壓的瞬時值)，Ue為電網(wǎng)電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆變器的輸出電壓的瞬時 值)，d為占空比，N為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器的原副邊匝數(shù)比；(4)由每個開關周期內的能量關系I、·、1 =ZVsin2^ns 其中
得到主功率開關管的開關周期為& 其中，Lp為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊電感，Ptff為光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率， I為電網(wǎng)電壓的角頻率，uPV為光伏側電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓的瞬時 值)，d為占空比，Ts為主功率開關管的開關周期； (5)計算諧振周期7； =2π際，其中，Lp為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊電感，Cp 為主功率開關管漏極和源極間的等效電容；(6)在根據(jù)上述步驟計算得到的光伏并網(wǎng)逆變器的主功率開關管的開關周期上加 上二分之一諧振周期的修正值得到主功率開關管的開通時間，根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器的主功 率開關管的占空比、開關周期和開通時間給出的主功率開關管的驅動PWM脈沖并輸入主功 率開關管驅動電路并控制主功率開關管在主功率開關管的漏極和源極之間電壓為零時開在本發(fā)明的一個實施例中，所述光伏并網(wǎng)逆變器的主功率開關管的漏極和源極之 間的零電壓由諧振方式產(chǎn)生，二分之一諧振周期后，所述光伏并網(wǎng)逆變器的主功率開關管 的漏極和源極之間的電壓為零。進一步，所述諧振方式是指所述光伏并網(wǎng)逆變器的反激式變換器在一個主功率開 關管的開關周期內結束勵磁和去磁過程后，所述光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊主電感與原 邊主功率開關管的漏極和源極之間的等效電容產(chǎn)生諧振，且此諧振在所述光伏并網(wǎng)逆變器 的變壓器去磁結束后馬上開始，經(jīng)過二分之一諧振周期后由于主功率開關管開通而迫使此 諧振結束。在本發(fā)明的一個實施例中，滿足條件1)由于諧振周期遠小于主功率開關管的開 關周期，光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器的勵磁時間和去磁時間之和等主功率開關管的開關周 期；2)每個主功率開關管的開關周期內，光伏并網(wǎng)逆變器的變換器輸出的平均功率Pav滿足
，其中，光伏并網(wǎng)逆變器瞬時功率P0 = Pop · Sin2 ωGt, Pop為光伏并網(wǎng)逆變器
的峰值功率，we為電網(wǎng)電壓的角頻率，Pop = Ugp · I。p，其中，Ugp為電網(wǎng)電壓峰值，I。p為并網(wǎng) 電流峰值；光伏并網(wǎng)逆變器的變換器工作于電流臨界連續(xù)模式。本發(fā)明的應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法具有如下特點和技術效果(1)在主功率開關管的漏極和源極之間電壓為零時開通，主功率開關管的漏極和 源級間的等效電容通過LC諧振將能量回饋至輸入電壓母線，消除了主功率開關管漏極和 源極間等效電容的開關損耗；(2)主功率開關管漏極和源極間等效電容可以實現(xiàn)關斷軟化，改善主功率開關管 的電壓應力；(3)光伏并網(wǎng)逆變器的變換器處于電流臨界連續(xù)模式，消除了勵磁及去磁結束后 的LC自由諧振所產(chǎn)生的阻尼損耗；(4)對于200瓦級別的光伏并網(wǎng)逆變器，實現(xiàn)了效率可高達95%以上的隔離變換， 接近于千瓦級橋式變換器的效率水平，但是因為采用了本質安全的反激式電路拓撲，可靠 性比橋式變換器有數(shù)量級的提高；(5)全數(shù)字實現(xiàn)，電路簡單，精度高，可靠性高，成本低，有利于高端數(shù)字電源類產(chǎn) 品的推廣應用。本發(fā)明的應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法，針對反激式變換 器輸出端為交流電壓源特性的電網(wǎng)，且需要對瞬時功率進行精確控制的特殊應用，反激式 變換器工作于電流臨界連續(xù)模式，主功率開關管零電壓開通，主功率開關管漏源級間等效 電容通過LC諧振將能量回饋至輸入電壓母線，實現(xiàn)了主功率開關管的關斷軟化，提高了變 換器效率、實現(xiàn)了高功率密度、并降低了開關過程中產(chǎn)生的電磁干擾，從而延長了變換器工 作壽命，相對于傳統(tǒng)的模擬方式實現(xiàn)軟開關，數(shù)字實現(xiàn)方式電路簡單，精度高，可靠性高，成 本低，有利于高端數(shù)字電源類產(chǎn)品的推廣應用，實現(xiàn)本發(fā)明的目的。本發(fā)明的特點可參閱本案圖式及以下較好實施方式的詳細說明而獲得清楚地了 解。
圖1為一種應用本發(fā)明軟開關控制方法的反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的結構示意圖；圖2為主功率開關管開通前諧振過程的漏源極的電流及電壓波形的示意圖；圖3為本發(fā)明的軟開關控制方法的流程示意圖。附圖標記10為單級式光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)；101為太陽能光伏陣列；102為漏感能量吸收回 饋電路；103為主功率同步整流Flyback電路；104為H橋逆變電路；105為電網(wǎng)側濾波電 路；106為DSP控制電路；Uin-太陽能光伏陣列輸出電壓(即光伏并網(wǎng)逆變器輸入電壓uPV)； iin-太陽能光伏陣列輸出電流(光伏并網(wǎng)逆變器輸入電流)；u。_電網(wǎng)電壓(即ue) ；i。_輸 出并網(wǎng)電流；C-光伏側輸入電容；T-主功率同步整流Flyback電路的高頻變壓器；Np-高頻 變壓器T的原邊繞組；NS_高頻變壓器T的副邊繞組；S-主功率同步整流Flyback電路的功 率開關管；CS-主功率同步整流Flyback電路的功率開關管漏源極間電容；D。-主功率同步 整流Flyback電路的副邊整流二極管；C。-主功率同步整流Flyback電路的副邊濾波電容； PWM_1 PWM_6-DSP控制電路為各MOSFET輸出的驅動脈沖信號；GS_1 GS_6_電路中各功 率開關管的驅動信號；Uds-主功率開關管漏源極間電壓變壓器原邊電流。
具體實施例方式為了使本發(fā)明實現(xiàn)的技術手段、創(chuàng)作特征、達成目的與功效易于明白了解，下面結合具體圖示，進一步闡述本發(fā)明。實施例如圖1所示，一種應用本發(fā)明軟開關控制方法的反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器，采 用反激電路為主功率變換電路，H橋逆變電路為工頻逆變電路；主要由太陽能光伏陣列 101、漏感吸收回饋電路102、主功率同步整流Flyback電路103、H橋逆變電路104、電網(wǎng)側 濾波電路105、DSP控制電路106和各功率開關管的驅動電路組成。本發(fā)明主要涉及應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關的實現(xiàn)方法和控制 方式，對于光伏并網(wǎng)逆變器中其他電路部分，如太陽能光伏陣列101、漏感吸收回饋電路 120、H橋工頻逆變電路104、電網(wǎng)側濾波電路105等電路的拓撲及實施方式，參見圖1僅做 簡單的描述。漏感吸收回饋電路102可以有多種拓撲，本實施例中，漏感吸收回饋電路102所用 拓撲為吸收電路包括二極管和箝位電容，回饋電路為反激電路；H橋逆變電路104由兩個 晶閘管和兩個功率開關管構成。主功率同步整流Flyback電路103包括高頻變壓器T、主功率開關管S、整流二極 管D。、濾波電容C。，高頻變壓器T包括原邊繞組Np和副邊繞組Ns，主功率開關管S的漏極和 源極之間設置有電容Cs。高頻變壓器T的原邊繞組Np的同名端與太陽能光伏陣列101的輸出正極相連，高 頻變壓器T的原邊繞組Np的非同名端與主功率開關管S的漏極相連，主功率開關管S的源 極與太陽能光伏陣列101的輸出負極相連，高頻變壓器T的副邊繞組Ns的非同名端與整流 二極管D。的陽極相連，整流二極管D。的陰極分別連于濾波電容C。的一端和電網(wǎng)側濾波電 路105的輸入端，濾波電容C。的另一端分別連于高頻變壓器T的副邊繞組Ns的同名端和電 網(wǎng)側濾波電路105的另一輸入端。DSP控制電路106的信號采集端分別采集當前時刻的光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓 和輸出電壓的瞬時值、光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率及當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度，然后進 行計算，得到光伏并網(wǎng)逆變器的主功率開關管的占空比、開關周期和開通時間，通過DSP控 制電路106的輸出端PWM_1 PWM_6和GS_1 GS_6輸出的驅動脈沖信號，由各功率開關 管的驅動電路進行驅動。如圖2所示，為主功率開關管S開通前諧振過程漏源極的電流及電壓波形；軟開關 的實現(xiàn)包括零電壓開通及零電壓關斷。由于主功率開關管S漏極和源極之間的電容Cs的 存在，主功率開關管S很容易實現(xiàn)零電壓關斷。以下分析主功率開關管S的零電壓開通情況。高頻變壓器T的副邊電流為零后， 如果不開通原邊的主功率開關管S，則高頻變壓器T的原邊電感Lp(Lm+Ls)開始與主功率 開關管S的漏極和源極之間的電容Cs諧振，諧振周期為？； =2π際；經(jīng)過二分之一諧振 周期后，主功率開關管S兩端電壓達到最小值，主功率開關管S的漏源極間電壓UDSmin = max (upv-ug/N, 0)，當ue/N > upv時，主功率開關管S兩端電壓能夠諧振到0，即主功率開關管 S具備零電壓開通的條件，當主功率開關管S兩端電壓諧振到0后，電路不再工作在諧振狀態(tài)，高頻變壓器T的原邊電感Lp電流線性下降，下降斜率為dilp/dt=upv/Lp由于電流線性減小的
直線為正弦曲線的切線，該直線與橫軸的交點在正弦曲線過零點的右側，所以，高頻變壓器T的原邊電感Lp電流下降斜率小于諧振工作時的下降斜率，即經(jīng)過二分之一個諧振周期后， 高頻變壓器T的原邊電感Lp電流仍未下降到零，主功率開關管S仍然滿足零電壓開通條件。 因此，為了使反激變換器原邊的主功率開關管S開通損耗最小，在高頻變壓器T去磁結束后 延遲Tr/2開通主功率開關管S即可使變換器工作于諧振軟開關狀態(tài)，特別是，當ue/ N > Upv時，變換器工作在零電壓開通狀態(tài)。如圖3所示，本發(fā)明的應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法的流 程示意圖。在本實施例中，是利用DSP芯片實現(xiàn)整個逆變電路的全數(shù)字化控制，即軟開關PWM 控制也是通過DSP控制電路106實現(xiàn)，DSP控制電路106根據(jù)當前時刻的輸入輸出電壓瞬 時值、并網(wǎng)逆變器的峰值功率及當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度通過DSP芯片運算確定該時刻 主功率開關管S的開關周期、開關管開通時間及占空比，它包括如下步驟(1)程序進入中斷后，對光伏側、電網(wǎng)側的電壓電流進行采樣，由電網(wǎng)同步鎖相環(huán) 對電網(wǎng)電壓進行鎖相，獲取當前時刻的光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓和輸出電壓的瞬時值、 光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率及當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度；(2)根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率和當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度，得到光伏并 網(wǎng)逆變器瞬時功率 P。= Pop · sin2 ω Gt, Pop = Ugp · Iop ；其中，Ptff為光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率，Ugp為電網(wǎng)電壓峰值，I。p為并網(wǎng)電流峰值， we為電網(wǎng)電壓的角頻率；
(3)根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器中變壓器的伏秒平衡關系有
得到光伏并網(wǎng)逆變器中主功率開關管S的占空比 其中，Ts為主功率開關管的開關周期，uPV為光伏側電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆 變器的輸入電壓的瞬時值)，Ue為電網(wǎng)電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆變器的輸出電壓的瞬時 值)，d為占空比，N為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器的原副邊匝數(shù)比；(4)由每個開關周期內的能量關系
其中
得到主功率開關管的開關周期為 其中，Lp為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊電感，Ptff為光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率， I為電網(wǎng)電壓的角頻率，uPV為光伏側電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓的瞬時 值)，d為占空比，Ts為主功率開關管S的開關周期；(5)計算諧振周期
其中，Lp為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊電感，Cp 為主功率開關管S的漏極和源極間的等效電容；
(6)在根據(jù)上述步驟計算得到的光伏并網(wǎng)逆變器的主功率開關管S的開關周期上 加上二分之一諧振周期的修正值得到主功率開關管S的開通時間，根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器的 主功率開關管的占空比、開關周期和開通時間給出的主功率開關管S的驅動PWM脈沖并輸 入主功率開關管S驅動電路并控制主功率開關管S在主功率開關管S的漏極和源極之間電 壓為零時開通。至此，主功率開關管S的占空比、開關周期以及開通時間都已經(jīng)確定，DSP控制電 路106給出開關管的驅動PWM脈沖，送入開關管驅動電路后，中斷返回。在忽略漏感及諧振的影響時，某時刻主功率開關管S的開關周期、開關管開通時 間及占空比的計算過程與結果如上所述。在考慮漏感及諧振的影響時，計算過程不變，計算 結果會因有了漏感補償及諧振周期補償而有所差異。反激變壓器原邊電感Lp = Lm+Ls，其中Lm為原邊激磁電感，Ls為原邊漏感，而僅有 Lm參與輸入輸出的能量傳遞。在主開關管開通之前，開關周期中加入了半個諧振周期時間 八/2，假設考慮了諧振時間后的開關周期為、，則Tm = Ts+i;/2，假設考慮了諧振時間后的開 關管開通時間T。n = dTm-X，X為諧振導致的開通時間的減少量?？紤]到以上兩種情形，可以另外得到主功率開關管S的占空比、開關周期以及開通時間。省略公式推導的過程，下面只 給出考慮漏感補償及諧振周期補償后的計算結果。主功率開關管S的開關周期 其中 主功率開關管S的開通時間 以上顯示和描述了本發(fā)明的基本原理和主要特征和本發(fā)明的優(yōu)點。本行業(yè)的技術 人員應該了解，本發(fā)明不受上述實施例的限制，上述實施例和說明書中描述的只是說明本 發(fā)明的原理，在不脫離本發(fā)明精神和范圍的前提下，本發(fā)明還會有各種變化和改進，這些變 化和改進都落入要求保護的本發(fā)明范圍內，本發(fā)明要求保護范圍由所附的權利要求書及其 等效物界定。
權利要求
一種應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法，其特征在于，它包括如下步驟(1)獲取當前時刻的光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓和輸出電壓的瞬時值、光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率及當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度；(2)根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率和當前時刻電網(wǎng)電壓的電角度，得到光伏并網(wǎng)逆變器瞬時功率po＝pop·sin2ωGt，Pop＝Ugp·Iop；其中，POP為光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率，Ugp為電網(wǎng)電壓峰值，Iop為并網(wǎng)電流峰值，wG為電網(wǎng)電壓的角頻率；(3)根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器中變壓器的伏秒平衡關系有得到光伏并網(wǎng)逆變器中主功率開關管的占空比 <mrow><mi>d</mi><mo>=</mo><mfrac> <mfrac><msub> <mi>u</mi> <mi>G</mi></msub><mi>N</mi> </mfrac> <mrow><msub> <mi>u</mi> <mi>PV</mi></msub><mo>+</mo><mfrac> <msub><mi>u</mi><mi>G</mi> </msub> <mi>N</mi></mfrac> </mrow></mfrac><mo>=</mo><mfrac> <msub><mi>u</mi><mi>G</mi> </msub> <mrow><mi>N</mi><mo>·</mo><msub> <mi>u</mi> <mi>PV</mi></msub><mo>+</mo><msub> <mi>u</mi> <mi>G</mi></msub> </mrow></mfrac><mo>;</mo> </mrow>其中，Ts為主功率開關管的開關周期，uPV為光伏側電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓的瞬時值)，uG為電網(wǎng)電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆變器的輸出電壓的瞬時值)，d為占空比，N為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器的原副邊匝數(shù)比；(4)由每個開關周期內的能量關系其中得到主功率開關管的開關周期為其中，LP為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊電感，POP為光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率，wG為電網(wǎng)電壓的角頻率，uPV為光伏側電壓瞬時值(即光伏并網(wǎng)逆變器的輸入電壓的瞬時值)，d為占空比，Ts為主功率開關管的開關周期；(5)計算諧振周期其中，LP為光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊電感，CP為主功率開關管漏極和源極間的等效電容；(6)在根據(jù)上述步驟計算得到的光伏并網(wǎng)逆變器的主功率開關管的開關周期上加上二分之一諧振周期的修正值得到主功率開關管的開通時間，根據(jù)光伏并網(wǎng)逆變器的主功率開關管的占空比、開關周期和開通時間給出的主功率開關管的驅動PWM脈沖并輸入主功率開關管驅動電路并控制主功率開關管在主功率開關管的漏極和源極之間電壓為零時開通。FSA00000122259400011.tif,FSA00000122259400013.tif,FSA00000122259400014.tif,FSA00000122259400015.tif,FSA00000122259400016.tif
2.根據(jù)權利要求1所述的軟開關控制方法，其特征在于，所述光伏并網(wǎng)逆變器的主功 率開關管的漏極和源極之間的零電壓由諧振方式產(chǎn)生，二分之一諧振周期后，所述光伏并 網(wǎng)逆變器的主功率開關管的漏極和源極之間的電壓為零。
3.根據(jù)權利要求2所述的軟開關控制方法，其特征在于，所述諧振方式是指所述光伏 并網(wǎng)逆變器的反激式變換器在一個主功率開關管的開關周期內結束勵磁和去磁過程后，所 述光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器原邊主電感與原邊主功率開關管的漏極和源極之間的等效電 容產(chǎn)生諧振，且此諧振在所述光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器去磁結束后馬上開始，經(jīng)過二分之 一諧振周期后由于主功率開關管開通而迫使此諧振結束。
4.根據(jù)權利要求1所述的軟開關控制方法，其特征在于，滿足條件1)由于諧振周期遠小于主功率開關管的開關周期，光伏并網(wǎng)逆變器的變壓器的勵磁時間和去磁時間之和等主 功率開關管的開關周期；2)每個主功率開關管的開關周期內，光伏并網(wǎng)逆變器的變換器輸出的平均功率Pav滿足 ，其中，光伏并網(wǎng)逆變器瞬時功率P0 = Pop · Sin2 ωGt,Pqp為光伏并網(wǎng)逆變器的峰值功率，I為電網(wǎng)電壓的角頻率，P。p = Ugp · I。p，其中，Ugp為電網(wǎng) 電壓峰值，Iop為并網(wǎng)電流峰值；光伏并網(wǎng)逆變器的變換器工作于電流臨界連續(xù)模式。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種應用于反激式單級光伏并網(wǎng)逆變器的軟開關控制方法，針對反激式變換器輸出端為交流電壓源特性的電網(wǎng)，且需要對瞬時功率進行精確控制的特殊應用。反激式變換器工作于電流臨界連續(xù)模式，主功率開關管零電壓開通，主功率開關管漏源級間等效電容通過LC諧振將能量回饋至輸入電壓母線，實現(xiàn)了主功率開關管的關斷軟化，提高了變換器效率、實現(xiàn)了高功率密度、并降低了開關過程中產(chǎn)生的電磁干擾，從而延長了變換器工作壽命，相對于傳統(tǒng)的模擬方式實現(xiàn)軟開關，數(shù)字實現(xiàn)方式電路簡單，精度高，可靠性高，成本低，有利于高端數(shù)字電源類產(chǎn)品的推廣應用，實現(xiàn)本發(fā)明的目的。
文檔編號H02J3/38GK101841165SQ201010173119
公開日2010年9月22日 申請日期2010年5月11日 優(yōu)先權日2010年5月11日
發(fā)明者古俊銀 申請人:英偉力新能源科技(上海)有限公司