專利名稱：差厚激光拼焊板成形極限圖的建立和使用方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及板料成形加工領(lǐng)域，涉及差厚激光拼焊板失效判據(jù)的建立和使用 方法，主要用于準(zhǔn)確判斷差厚激光拼焊板的頸縮或破裂，評(píng)價(jià)其成形性能。
背景技術(shù)：
差厚激光拼焊板是指將兩塊不同厚度的薄板材料在落料后、沖壓成形前采用 激光焊接在一起，以滿足不同部位零件的性能厚度等要求。差厚激光拼焊板具有 減輕車身重量、提高安全性、降低制造成本等眾多優(yōu)勢，目前已在歐、美、日各 大汽車廠的整車制造中得到廣泛應(yīng)用，國內(nèi)一汽奧迪A6的前地板、上海大眾的 Polo轎車中央通道也采用了激光拼焊板進(jìn)行沖壓生產(chǎn)。
由不均勻變形引起的頸縮或破裂是差厚激光拼焊板的成形難題。為了得到所 需形狀，人們迫切需要了解差厚激光拼焊板的成形性能，判斷其在成形過程中何 時(shí)、何處會(huì)發(fā)生失效，從而采取措施加以避免。如何準(zhǔn)確判斷差厚激光拼悍板的 失效，有效評(píng)價(jià)其成形性能成為汽車和鋼鐵工業(yè)界十分關(guān)心的問題。
成形極限圖(Forming limit diagram,簡稱FLD)能反映板材在不同應(yīng)變狀 態(tài)和成形工作模式下的可變形程度，是評(píng)價(jià)其成形性能最直觀、有效的方法。由 于母材性質(zhì)差別、焊縫的存在改變了板材的均勻性和連續(xù)性，傳統(tǒng)單一板的FLD 已不適于描述差厚激光拼焊板的成形極限，工程中迫切需要準(zhǔn)確建立差厚激光拼 焊板的FLD，以正確、有效地評(píng)價(jià)其成形性能。
國內(nèi)外學(xué)者對差厚激光拼焊板成形極限圖的建立和使用方法已進(jìn)行了一些 探索。目前差厚激光拼焊板成形極限圖的建立和使用方法主要有
1)僅考慮拼焊板中焊縫材料的成形極限，將焊縫的成形極限曲線(Forming limit curve，簡稱FLC)作為拼焊板的失效判據(jù)。采用M-K理論，引入Hosford， 1979 屈服準(zhǔn)則，結(jié)合焊縫材料的性能參數(shù)計(jì)算獲得焊縫的FLC; M-K理論中所需初 始不均度值/o通過對焊縫材料的單拉極限應(yīng)變值(￡ !， e2)樣本進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析 獲得；("，e2)樣本通過對僅包含焊縫材料的微型試件進(jìn)行單拉試驗(yàn)測得。
將焊縫材料的FLC作為拼焊板的失效判據(jù)僅能判斷焊縫失效，無法反映拼 焊板母材的失效；將焊縫分割出來單獨(dú)研究其成形極限，無法反映焊縫與熱影響
區(qū)部位的實(shí)際成形特點(diǎn)。
2) 將焊接區(qū)(包括焊縫和熱影響區(qū))、拼焊前母材的FLC組合成拼焊板的 成形極限圖；拼焊前母材的FLC采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算獲得，焊接區(qū)的FLC通過半 球凸模脹形試驗(yàn)建立。其使用方法為當(dāng)焊縫位于高應(yīng)變區(qū)時(shí)，采用焊接區(qū)的 FLC判斷失效；當(dāng)焊縫遠(yuǎn)離高應(yīng)變區(qū)時(shí)，采用拼焊前母材的FLC判斷失效。
這種方法僅能判斷焊接區(qū)材料、拼焊前母材的失效，而無法反映拼焊后母材 的失效；在拼焊板成形極限試驗(yàn)中，焊接區(qū)材料的頸縮現(xiàn)象難以捕捉，難以獲得 穩(wěn)定的試驗(yàn)結(jié)果。
3) 僅考慮拼焊后薄側(cè)母材的成形極限，僅用拼焊后薄側(cè)母材的FLC判斷拼 焊板的失效。拼焊后薄側(cè)母材的FLC通過試驗(yàn)法和理論計(jì)算法獲得，試驗(yàn)法是
通過半球凸模脹形試驗(yàn)建立拼焊后薄側(cè)母材的FLC;理論計(jì)算法有(1).考慮應(yīng)
變速率敏感指數(shù)m的影響，假設(shè)存在包含拼焊板薄、厚母材性質(zhì)的本構(gòu)關(guān)系， 推導(dǎo)拼焊后薄側(cè)母材FLC的計(jì)算公式；(2).將各向異性損傷模型引入Ls-Dyna 仿真軟件，對拼焊板成形極限試驗(yàn)進(jìn)行仿真，結(jié)合損傷集中失穩(wěn)準(zhǔn)則計(jì)算獲得拼 焊后薄側(cè)母材的FLC。
將拼焊后薄側(cè)母材的FLC作為失效判據(jù)僅能判斷拼焊后母材的失效，無法 反映焊接區(qū)材料的失效；拼焊板成形極限圖的試驗(yàn)制作過程十分繁雜，且受到試 驗(yàn)條件和測量方法的影響，難以獲得穩(wěn)定的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。
如上所述，目前差厚激光拼焊板成形極限圖的建立和使用方法均存在局限 性，工程中迫切需要準(zhǔn)確建立差厚激光拼焊板成形極限圖，以正確、有效地評(píng)價(jià) 其成形性能，從而在實(shí)際沖壓生產(chǎn)中起到指導(dǎo)作用。本發(fā)明就是在這種背景下產(chǎn) 生的。

發(fā)明內(nèi)容
針對目前差厚激光拼焊板成形極限圖建立、使用方法存在的局限性，本發(fā)明 提供一種差厚激光拼焊板成形極限圖的建立和使用方法，用于準(zhǔn)確判斷差厚激光 拼焊板的頸縮或破裂，有效評(píng)價(jià)其成形性能。
本發(fā)明綜合考慮焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材的失效，將焊接區(qū)材料、拼焊 后薄側(cè)母材的FLC組合建立差厚激光拼焊板的成形極限圖。本發(fā)明采用以下技
術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)
1. 采用M-K失穩(wěn)理論，弓l入Hosford屈服函數(shù)，結(jié)合焊接區(qū)材料的性能參 數(shù)計(jì)算獲得焊接區(qū)材料的FLC。 M-K理論中的初始不均度值/o通過對焊接區(qū)材 料的單拉極限應(yīng)變值即真實(shí)主應(yīng)變、次應(yīng)變(￡l， ￡2)樣本進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析獲得; 焊接區(qū)材料的單拉極限應(yīng)變值(￡l， ￡2)，焊接區(qū)材料的性能參數(shù)如應(yīng)變硬化指 數(shù)"、強(qiáng)度系數(shù)《等通過對焊縫布置為平行于拉伸方向的拼焊板進(jìn)行單拉試驗(yàn)獲 得。
2. 基于厚度梯度準(zhǔn)則，結(jié)合對拼焊板成形極限試驗(yàn)的有限元仿真計(jì)算獲得
拼焊后薄側(cè)母材的FLC。仿真中拼焊板成形極限試驗(yàn)采用半球凸模脹形試驗(yàn)法， 拼焊板試件中焊縫布置為垂直于主應(yīng)變方向；當(dāng)拼焊板試件的厚度梯度值i 達(dá) 到或接近厚度梯度極值i c時(shí)，其主應(yīng)變最大節(jié)點(diǎn)的主、次應(yīng)變值即為該試件的 極限應(yīng)變，測得各個(gè)試件的極限應(yīng)變值并標(biāo)繪成拼焊后薄側(cè)母材的FLC。
3. 將計(jì)算獲得的焊接區(qū)材料FLC、拼焊后薄側(cè)母材的FLC同時(shí)標(biāo)繪到主、 次應(yīng)變坐標(biāo)系中，即可建立差厚激光拼焊板的成形極限圖。
4. 所述步驟建立的差厚激光拼焊板的成形極限圖的使用方法為首先測得 拼焊板零件危險(xiǎn)部位的應(yīng)變，并將其區(qū)分為焊接區(qū)材料的應(yīng)變、拼焊后薄側(cè)母材 的應(yīng)變；再分別將焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材的應(yīng)變與其對應(yīng)的焊接區(qū)材料 FLC、拼焊后薄側(cè)母材FLC進(jìn)行比較，若測得應(yīng)變值達(dá)到或超過與其對應(yīng)的FLC， 認(rèn)為拼焊板零件發(fā)生失效；若焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材的應(yīng)變均低于與之對 應(yīng)的FLC，認(rèn)為拼焊板零件可以成功成形。
5. 在使用時(shí)，對于一系列不同鋼種、不同電鍍類型、不同厚度鋼板焊接而 成的差厚激光拼焊板，將它們的焊接區(qū)材料FLC、拼焊后薄側(cè)母材FLC進(jìn)行比 較，焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材FLC位置均最高的拼焊板成形性能最佳；反 之，焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材FLC位置均最低的拼焊板成形性能最差。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下優(yōu)點(diǎn)
1) 本發(fā)明綜合考慮焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材的失效，將焊接區(qū)材料、 拼焊后薄側(cè)母材的FLC組合建立差厚激光拼焊板的成形極限圖，能夠同時(shí)判斷 焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材的頸縮或破裂，真實(shí)反映了差厚激光拼焊板在實(shí)際 成形中的失效特點(diǎn)。
2) 本發(fā)明通過理論計(jì)算法建立焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材的FLC，避免 了進(jìn)行過程繁雜、耗時(shí)耗材的差厚激光拼焊板成形極限圖試驗(yàn)；能夠準(zhǔn)確獲得焊 接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材開始頸縮時(shí)的極限應(yīng)變值，免于受到試驗(yàn)條件、測量 方法的影響，準(zhǔn)確、快速地建立差厚激光拼焊板的成形極限圖。


圖1差厚激光拼焊板的組成結(jié)構(gòu)示意圖
l厚側(cè)母材 2悍縫 3熱影響區(qū) 4薄側(cè)母材
圖2焊接區(qū)材料成形極限曲線的建立方法
(a) M-K理論模型原理圖 5均勻區(qū)A 6凹槽區(qū)B
(b) 焊接區(qū)材料初始不均度/o樣本的建立方法
7焊接區(qū)材料單拉極限應(yīng)變值(￡ p e2)樣本 8取不同/o值計(jì)算獲得的 一系列理論FLC
圖3拼焊后薄側(cè)母材成形極限曲線的建立方法
(a) 半球凸模脹形試驗(yàn)的有限元計(jì)算模型圖
9階梯凹模IO拼焊板試件11焊縫12平底壓邊圈 13半球凸模
(b) 仿真中厚度梯度值R的計(jì)算方法示意圖
14厚度最小處的單元 15厚度最小處的相鄰單元 16厚度最小處的節(jié) 點(diǎn) 17厚度最小處的相鄰節(jié)點(diǎn)
圖4差厚激光拼焊板的成形極限圖
18拼焊后薄側(cè)母材的FLC 19焊接區(qū)材料的FLC
圖5差厚激光拼焊板成形極限圖的使用方法
(a) 差厚激光拼焊板成形盒形件示意圖 20焊縫 21拼焊板盒形件的危險(xiǎn)區(qū)域
(b) 拼焊板盒形件危險(xiǎn)區(qū)域應(yīng)變與差厚激光拼焊板FLD的比較
22拼焊后薄側(cè)母材危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變 23焊接區(qū)材料危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變
(c) 差厚激光拼焊板成形半球脹形件示意圖 20焊縫 24拼焊板脹形件的危險(xiǎn)區(qū)域
(d) 半球脹形件危險(xiǎn)區(qū)域應(yīng)變與差厚激光拼焊板FLD的比較
25拼焊后薄側(cè)母材危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變 26焊接區(qū)材料危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合所附圖1 圖5說明采用本發(fā)明提出的方法來建立和使用差厚激光 拼焊板成形極限圖所需要的細(xì)節(jié)。
1. 差厚激光拼焊板主要由厚側(cè)母材(1)、焊縫(2)、熱影響區(qū)(3)和薄側(cè) 母材(4)這幾部分組成，如圖1所示。
2. 差厚激光拼焊板焊接區(qū)材料FLC的建立方法。
其中圖2 (a)為M-K理論模型原理圖。^n與"2分別代表第一主應(yīng)力方向 和第二主應(yīng)力方向，在承受雙向拉應(yīng)力的板料表面，與第一主應(yīng)力q垂直的方
向上存在初始不均度/()二"B〃()A ，其中"A和"B分別為均勻區(qū)A (5)和凹槽
區(qū)B (6)的初始厚度。
圖2 (b)為焊接區(qū)材料初始不均度/o樣本的建立方法。采用M-K模型，結(jié) 合Hosford屈服函數(shù)和焊接區(qū)材料的性能參數(shù)，取不同的/o值計(jì)算獲得一系列理 論FLC (8);通過判斷焊接區(qū)材料單拉極限應(yīng)變值("，￡2) (7)落在理論FLC (8)上的次數(shù)，建立初始不均度值/o的樣本。根據(jù)/o的樣本建立其分布函數(shù)， 定義0.1%的失效概率即可獲得焊接區(qū)材料的初始不均度/0 。最終計(jì)算獲得焊接
7區(qū)材料的FLC。
3. 差厚激光拼焊板拼焊后薄側(cè)母材FLC的建立方法。
其中圖3 (a)為半球凸模脹形試驗(yàn)的有限元計(jì)算模型圖。隨著半球凸模(13) 向上運(yùn)動(dòng)，拼焊板試件(10)在凸模力的作用下產(chǎn)生脹形，逐漸達(dá)到極限狀態(tài)。 當(dāng)拼焊板試件(10)的厚度梯度i 達(dá)到或接近厚度梯度極值i c時(shí)，其主應(yīng)變最 大節(jié)點(diǎn)的主、次應(yīng)變值即為該試件的極限應(yīng)變；測得各個(gè)試件的極限應(yīng)變值，即 可標(biāo)繪成拼焊后薄側(cè)母材的FLC。
圖3 (b)介紹的是仿真中厚度梯度值及的計(jì)算方法。首先找出厚度最小的 節(jié)點(diǎn)(16)，確定該點(diǎn)為頸縮位置；在垂直于頸縮方向找到與節(jié)點(diǎn)(16)相鄰的 節(jié)點(diǎn)(17)，采用節(jié)點(diǎn)(16)的厚度h除以節(jié)點(diǎn)(17)的厚度^來獲得厚度比n "n，再以厚度比""ii除以節(jié)點(diǎn)(16)與節(jié)點(diǎn)(17)之間的距離"獲得厚度梯 度i 。單元(14)、 (15)是相鄰的兩個(gè)單元，單元(14)為厚度最小處的單元。
4. 采用本發(fā)明提出的方法建立差厚激光拼焊板的成形極限圖。 如圖4所示，分別采用圖2、圖3所述方法建立焊接區(qū)材料的FLC (19)、
拼焊后薄側(cè)母材的FLC (18)，將它們標(biāo)繪到主、次應(yīng)變坐標(biāo)系中，即可建立差 厚激光拼焊板的成形極限圖。
5. 應(yīng)用本發(fā)明所建立的差厚激光拼焊板成形極限圖能夠成功預(yù)測拼焊板失 效，有效評(píng)價(jià)其成形性能。
實(shí)施例h圖5 (a)所示為差厚激光拼焊板成形盒形件試樣，危險(xiǎn)區(qū)域(21) 為盒形件薄側(cè)的圓角和側(cè)壁位置；測得拼焊板盒形件危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變并將其區(qū)分 為拼焊后薄側(cè)母材的應(yīng)變(22)、焊接區(qū)材料的應(yīng)變(23)，將它們標(biāo)繪到差厚激 光拼焊板成形極限圖中，如圖5 (b)所示；可以看出，拼焊后薄側(cè)母材危險(xiǎn)區(qū) 域的應(yīng)變值(22)均低于拼焊后薄側(cè)母材的FLC (18)，焊接區(qū)材料危險(xiǎn)區(qū)域的 應(yīng)變值(23)均低于焊接區(qū)材料的FLC (19)，說明該盒形件零件能夠成功成形。
實(shí)施例2:圖5(c)所示為差厚激光拼焊板成形半球脹形試件，危險(xiǎn)區(qū)域(24) 位于半球脹形件的頂部區(qū)域；測得拼焊板半球脹形件危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變并將其區(qū)分 為拼焊后薄側(cè)母材的應(yīng)變(25)、焊接區(qū)材料的應(yīng)變(26)，標(biāo)繪到差厚激光拼焊 板成形極限圖中，如圖5 (d)所示；可以看出，焊接區(qū)材料危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變值 (26)均低于焊接區(qū)材料的FLC(19)，而拼焊后薄側(cè)母材危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)變值(25) 已超過拼焊后薄側(cè)母材的FLC (18)，說明該零件頂部危險(xiǎn)區(qū)域(24)己發(fā)生頸 縮或破裂，在現(xiàn)有工藝條件下該半球脹形件無法成功成形。
本發(fā)明所述差厚激光拼焊板成形極限圖的建立和使用方法能準(zhǔn)確建立其成 形極限圖，成功預(yù)測拼焊板失效，有效評(píng)價(jià)其成形性能。
權(quán)利要求
1.差厚激光拼焊板成形極限圖的建立方法，其特征在于差厚激光拼焊板的成形極限圖由焊接區(qū)(包括焊縫和熱影響區(qū))、拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線組合而成。焊接區(qū)的成形極限曲線采用M-K失穩(wěn)理論，引入Hosford屈服函數(shù)，結(jié)合焊接區(qū)材料的性能參數(shù)計(jì)算獲得；拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線基于厚度梯度準(zhǔn)則，結(jié)合對拼焊板成形極限試驗(yàn)的有限元仿真計(jì)算獲得。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的差厚激光拼焊板成形極限圖的建立方法，其特征 在于采用M-K理論計(jì)算焊接區(qū)材料的成形極限曲線時(shí)，M-K理論中的初始不均 度值/o是通過對焊接區(qū)材料的單拉極限應(yīng)變值(e p e2)樣本進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析獲 得。焊接區(qū)材料的("，￡2)樣本、性能參數(shù)如應(yīng)變硬化指數(shù)"、強(qiáng)度系數(shù)K等 通過對焊縫布置為平行于拉伸方向的差厚激光拼焊板進(jìn)行單拉試驗(yàn)獲得。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的差厚激光拼焊板成形極限圖的建立方法，其特征 在于基于厚度梯度準(zhǔn)則建立拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線時(shí)，仿真中拼焊板成 形極限試驗(yàn)采用半球凸模脹形試驗(yàn)法，拼焊板試件中焊縫均布置為垂直于主應(yīng)變 方向。當(dāng)拼焊板成形極限試件的厚度梯度值及達(dá)到或接近厚度梯度極值i c時(shí)， 該時(shí)間步長中主應(yīng)變最大的節(jié)點(diǎn)的主、次應(yīng)變值即為該試件的極限應(yīng)變；測得各 個(gè)試件的極限應(yīng)變值即可標(biāo)繪成拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1或3所述差厚激光拼焊板成形極限圖的建立方法，其特 征在于仿真中厚度梯度值i 的計(jì)算方法為首先找出厚度最小的節(jié)點(diǎn)I，確定該 處為頸縮位置；在垂直于頸縮方向找到與節(jié)點(diǎn)I相鄰的節(jié)點(diǎn)II，采用節(jié)點(diǎn)I的厚 度n除以節(jié)點(diǎn)II的厚度/n獲得厚度比。/ru，再以厚度比^/"除以節(jié)點(diǎn)I與節(jié) 點(diǎn)II之間的距離J即可獲得拼焊后薄側(cè)母材的厚度梯度值i 。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1或3所述差厚激光拼焊板成形極限圖的建立方法，其特 征在于厚度梯度極值i c的計(jì)算方法為首先模擬薄側(cè)母材的單向拉伸試驗(yàn)，當(dāng) 單拉試件變形達(dá)到最大伸長率時(shí)認(rèn)為材料達(dá)到頸縮極限，計(jì)算此時(shí)的厚度梯度 值，作為拼焊板成形極限試驗(yàn)有限元模擬中的厚度梯度極值及c。
6. 根據(jù)權(quán)利要求l、 2、 3所述方法建立的差厚激光拼焊板成形極限圖的使 用方法，其特征在于測得拼焊板零件危險(xiǎn)部位的應(yīng)變，將其區(qū)分為焊接區(qū)、拼焊 后薄側(cè)母材的應(yīng)變；分別將焊接區(qū)、拼焊后薄側(cè)母材的應(yīng)變與其對應(yīng)的焊接區(qū)、拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線進(jìn)行比較；若測得應(yīng)變達(dá)到或超過與其對應(yīng)的成 形極限曲線，說明拼焊板零件發(fā)生失效；若焊接區(qū)、拼焊后薄側(cè)母材的應(yīng)變均低 于與其對應(yīng)的成形極限曲線，說明拼焊板零件可以成功成形。7根據(jù)權(quán)利要求6所述差的厚激光拼焊板成形極限圖的使用方法，其特征 在于對于不同鋼種、不同電鍍類型、不同厚度鋼板焊接而成的激光拼焊板，通過 比較它們的焊接區(qū)材料、母材成形極限曲線的高度，判斷其成形性能的優(yōu)劣；焊 接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材成形極限曲線位置均最高的拼焊板成形性能最佳；焊 接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材成形極限曲線位置均最低的拼焊板成形性能最差。
全文摘要
本發(fā)明涉及差厚激光拼焊板失效判據(jù)的建立和使用方法，主要用于判斷差厚激光拼焊板的頸縮或破裂，評(píng)價(jià)其成形性能。差厚激光拼焊板成形極限圖的建立方法為拼焊板成形極限圖由焊接區(qū)材料、拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線組合而成；焊接區(qū)材料的成形極限曲線采用M-K理論，結(jié)合焊接區(qū)材料的性能參數(shù)計(jì)算獲得；拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線基于厚度梯度準(zhǔn)則，結(jié)合對拼焊板成形極限試驗(yàn)的有限元仿真計(jì)算獲得。差厚激光拼焊板成形極限圖的使用方法為測得拼焊板零件危險(xiǎn)部位的應(yīng)變值，將其區(qū)分為焊接區(qū)、薄側(cè)母材的應(yīng)變；將測得的應(yīng)變與其對應(yīng)的焊接區(qū)、拼焊后薄側(cè)母材的成形極限曲線進(jìn)行比較，判斷拼焊板零件失效與否。本發(fā)明所述差厚激光拼焊板成形極限圖的建立和使用方法能準(zhǔn)確建立其成形極限圖，成功預(yù)測拼焊板失效，有效評(píng)價(jià)其成形性能。
文檔編號(hào)G06F17/50GK101354731SQ20081002064
公開日2009年1月28日 申請日期2008年2月19日 優(yōu)先權(quán)日2008年2月19日
發(fā)明者波 侯, 盾 呂, 岳陸游, 李新城, 貝建偉, 煒 陳 申請人:江蘇大學(xué)