專(zhuān)利名稱(chēng)：一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型是有關(guān)于一種切換式控制裝置，特別是關(guān)于一種一次側(cè)控制切換式電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其是一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的輸出電壓、輸出功率與輸出電流。
背景技術(shù)：
按，切換式電源供應(yīng)器具有高效率、體積小與重量輕等優(yōu)點(diǎn)，故已廣泛地應(yīng)用在許多電子設(shè)備與電腦。典型的切換式電源供應(yīng)器通常包含有一切換式控制裝置、一功率開(kāi)關(guān)、一變壓器與一回授控制電路，回授控制電路是用來(lái)偵測(cè)電源供應(yīng)器的二次側(cè)的輸出電壓和輸出電流，該回授控制電路是透過(guò)如光耦合器的隔離元件連接到切換式控制裝置，以構(gòu)成回授回路。
請(qǐng)參考圖1，為習(xí)知電源供應(yīng)器的電路圖；當(dāng)輸入電源VIN開(kāi)始供電時(shí)，透過(guò)串聯(lián)的一啟動(dòng)電阻RST開(kāi)始對(duì)一啟動(dòng)電容CST進(jìn)行充電，直到一供應(yīng)電壓VCC達(dá)到一切換式控制裝置5的啟動(dòng)電壓，緊接著，切換式控制裝置5的一切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54開(kāi)始輸出一切換訊號(hào)VPWM來(lái)驅(qū)動(dòng)一功率開(kāi)關(guān)Q1以進(jìn)行切換一變壓器T1。經(jīng)過(guò)啟動(dòng)程序后，供應(yīng)電壓VCC是由變壓器T1的輔助繞組NA透過(guò)一整流器DA所提供。
復(fù)參考圖1，習(xí)知電源供應(yīng)器藉由在變壓器T1的二次側(cè)設(shè)置一光耦合器O1，用以達(dá)成變壓器T1的一、二次側(cè)隔離，光耦合器O1的輸入端受一電阻RK與一稽納二極體Z1的稽納電壓驅(qū)動(dòng)，使輸出端產(chǎn)生一回授訊號(hào)VFB，而傳輸至切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54，以形成回授控制電路?；厥谟嵦?hào)VFB決定切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON，即決定電源供應(yīng)器的輸出功率。此外，一電晶體Q2結(jié)合一電流感測(cè)電阻RO，用以決定電源供應(yīng)器的最大輸出電流IO。當(dāng)輸出電流IO增加，并且跨于電流感測(cè)電阻RO兩端的電壓超過(guò)該電晶體Q2的接面電壓如0.7V，電晶體Q2將導(dǎo)通，以減少回授訊號(hào)VFB，如此即可降低切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON，因而使得電源供應(yīng)器的輸出電流IO被限制為一定值。
雖然先前的電路能夠用來(lái)穩(wěn)定調(diào)整電源供應(yīng)器的輸出電壓VO與輸出電流IO，但是在不去除光耦合器O1與二次側(cè)回授控制電路的情況下，要達(dá)到縮小電源控制器的體積是很困難的。再者，用于定電流輸出的電流感測(cè)電阻RO會(huì)造成增加電源供應(yīng)器的功率損耗。
復(fù)參考圖1，在電源供應(yīng)器中，輸出功率限制是用于過(guò)載與短路保護(hù)，電源供應(yīng)器藉由一檢知電阻RS與功率開(kāi)關(guān)Q1串聯(lián)，以決定最大輸出功率。實(shí)現(xiàn)的方法是將該檢知電阻RS的一感測(cè)訊號(hào)VCS傳輸?shù)角袚Q式控制裝置5的一功率限制比較器53的負(fù)端，當(dāng)該感測(cè)訊號(hào)VCS大于功率限制準(zhǔn)位VM時(shí)，該切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54將周期性地調(diào)整切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON，并且也將限制電源供應(yīng)器的最大輸出功率。
切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54包含有一比較器542、一及閘544與一正反器546，比較器542比較運(yùn)算回授訊號(hào)VFB與感測(cè)訊號(hào)VCS，以輸出一調(diào)變訊號(hào)VPO，調(diào)變訊號(hào)VPO傳送到及閘544，其邏輯運(yùn)算功率限制比較器53輸出的一功率限制訊號(hào)VOC與調(diào)變訊號(hào)VPO，輸出一重置訊號(hào)VRST至正反器546，正反器546接收重置訊號(hào)VRST及一振蕩器56的一振蕩訊號(hào)CLK，而輸出切換訊號(hào)VPWM到功率開(kāi)關(guān)Q1，控制電源供應(yīng)器的輸出電壓、輸出電流與輸出功率。
儲(chǔ)存于變壓器T1的激磁電感上的能量ε可由下式表示ϵ=12×LP×IP2=PO×T---(1)]]>其中，IP與LP分別為變壓器T1的一次側(cè)電流與激磁電感值；PO為電源供應(yīng)器的輸出功率；T為變壓器T1的切換周期。上述變壓器T1的一次側(cè)電流IP可表示為如下IP=VINLP×tON---(2)]]>其中，VIN為輸入電源；tON為該切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間。
由上述第(1)和(2)式可知電源供應(yīng)器的輸出功率PO可表示為如下PO=Lp2×T×Ip2=VIN2×tON22×LP×T---(3)]]>由方程式第(3)式可得知電源供應(yīng)器的輸出功率PO會(huì)隨著輸入電源VIN的改變而產(chǎn)生變化。當(dāng)考慮到安規(guī)(safety)時(shí)，電源供應(yīng)器的輸入電源VIN的電壓范圍系由交流電90伏特(90Vac)到264伏特(264Vac)，較高的輸入電壓(264Vac)，其輸出功率限制通常高于較低的輸入電壓(90Vac)的輸出功率限制，而高低電壓的輸入電源VIN之間往往有數(shù)倍的差異。在實(shí)務(wù)的應(yīng)用上，不同的輸入電源VIN應(yīng)有相同的輸出功率限制。習(xí)用的電源供應(yīng)器雖然透過(guò)回授控制電路可自動(dòng)地調(diào)整切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON，而使得輸出功率保持固定值，即當(dāng)感測(cè)訊號(hào)VCS高于最大功率限制準(zhǔn)位VM時(shí)，此時(shí)切換訊號(hào)VPWM的最大導(dǎo)通時(shí)間tON將受到限制。但是受到切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54的傳輸延遲時(shí)間td影響，較高的輸入電源VIN與較低的輸入電源VIN的最大輸出功率將會(huì)有一定的差異，如此當(dāng)電源供應(yīng)器的輸入電源VIN較高時(shí)，電源供應(yīng)器將輸出較大的功率，而會(huì)使得電源供應(yīng)器的電子元件必須承受較高的功率，將會(huì)容易產(chǎn)生損壞的情形，進(jìn)而降低電源供應(yīng)器的使用壽命。
請(qǐng)參考圖2，為習(xí)知切換訊號(hào)相對(duì)于高低輸入電源的功率限制準(zhǔn)位的波形圖；當(dāng)輸入電源VIN為高電壓時(shí)，將產(chǎn)生斜率較陡的感測(cè)訊號(hào)VCS，HV，所以斜率較陡的感測(cè)訊號(hào)VCS，HV與最大功率限制準(zhǔn)位VM進(jìn)行比較后，該切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54所產(chǎn)生的切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON1較短。當(dāng)輸入電源VIN為低電壓時(shí)，將產(chǎn)生斜率較緩的感測(cè)訊號(hào)VCS，LV，所以斜率較緩的感測(cè)訊號(hào)VCS，LV與最大功率限制準(zhǔn)位VM進(jìn)行比較后，切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54所產(chǎn)生的切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON2較長(zhǎng)。
當(dāng)感測(cè)訊號(hào)VCS高于最大功率限制準(zhǔn)位VM的瞬間，該切換訊號(hào)產(chǎn)生單元54的切換訊號(hào)VPWM會(huì)受到傳輸延遲的影響，并不會(huì)立即截止，而需經(jīng)過(guò)一段傳輸延遲時(shí)間td后才會(huì)截止，在該傳輸延遲時(shí)間td之內(nèi)，功率開(kāi)關(guān)Q1持續(xù)導(dǎo)通，即電源供應(yīng)器將繼續(xù)輸出功率。因此，實(shí)際的切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間ton等于ton+td。由圖2所示可知，在相同的傳輸延遲時(shí)間td下，當(dāng)輸入電源VIN為較高電壓時(shí)，實(shí)際的功率限制準(zhǔn)位VM，HV較高，而輸入電源VIN為較低電壓時(shí)，實(shí)際的功率限制準(zhǔn)位VM，LV較低于VM，HV。
實(shí)際的輸出功率如下式所示PO=VIN2×(tON+td)22×LP×T---(4)]]>比較方程式第(3)與(4)式可知，由于受到傳輸延遲時(shí)間td的影響，使得激磁電流比理論值多上(VIN/LP)*td。因此，在輸入高電壓之輸入電源VIN時(shí)，將會(huì)有較大的功率限制準(zhǔn)位，而輸出較高的功率。雖然該傳輸延遲時(shí)間td很短，通常介于250ns到300ns的范圍，但是因較高的操作頻率的該切換周期T較小，所以該傳輸延遲時(shí)間td所造成的影響更形加劇。
因此，本實(shí)用新型即在針對(duì)上述問(wèn)題而提出一種一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其可不必使用光耦合器、二次側(cè)回授控制電路與電流感測(cè)電阻，即可控制電源供應(yīng)器的輸出電壓與輸出電流，如此可減少電源供應(yīng)器的元件數(shù)目，進(jìn)而減少電源供應(yīng)器的體積以及制作成本。此外，本實(shí)用新型更可達(dá)到寬廣的輸入電壓范圍下有相同的輸出功率限制。
實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型的主要目的，在于提供一種一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其是藉由一次側(cè)控制電源供應(yīng)器，而可控制電源供應(yīng)器的輸出電壓與輸出電流，以減少電源供應(yīng)器的元件數(shù)目、縮小體積與節(jié)省制造成本。
本實(shí)用新型的另一目的，在于提供一種一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其是藉由波形產(chǎn)生單元，于寬廣的輸入電壓范圍下達(dá)成相同的輸出功率限制的目的。
本實(shí)用新型一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其包含有一回授合成單元、一波形產(chǎn)生單元、一功率限制單元、一振蕩器與一切換訊號(hào)產(chǎn)生單元，回授合成單元接收電源供應(yīng)器的一次側(cè)的一供應(yīng)電壓，輸出一回授訊號(hào)，波形產(chǎn)生單元?jiǎng)t接收供應(yīng)電壓與振蕩器產(chǎn)生的一鋸齒波訊號(hào)，輸出與一功率限制準(zhǔn)位，供應(yīng)電壓與電源供應(yīng)器的輸出電壓成比例，功率限制單元接收功率限制準(zhǔn)位與電源供應(yīng)器的一感測(cè)訊號(hào)，輸出一功率限制訊號(hào)至切換訊號(hào)產(chǎn)生單元，切換訊號(hào)產(chǎn)生單元亦接收感測(cè)訊號(hào)、回授訊號(hào)與振蕩器產(chǎn)生的一振蕩訊號(hào)，輸出一切換訊號(hào)，控制該電源供應(yīng)器的輸出電壓、輸出功率與輸出電流。
本實(shí)用新型的有益效果是根據(jù)本實(shí)用新型所提出的一種一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，可以減少電源供應(yīng)器的元件數(shù)目、縮小體積與節(jié)省制造成本。



圖1為習(xí)知電源供應(yīng)器的電路圖；圖2為習(xí)知切換訊號(hào)相對(duì)于高低輸入電源的功率限制準(zhǔn)位的波形圖；圖3為本實(shí)用新型實(shí)施例的電路圖；圖4為本實(shí)用新型實(shí)施例的調(diào)整單元與回授合成單元的電路圖；圖5為本實(shí)用新型實(shí)施例的波形產(chǎn)生單元的電路圖；圖6為本實(shí)用新型實(shí)施例的功率限制波形單元的電路圖；圖7為本實(shí)用新型的功率限制準(zhǔn)位相對(duì)于供應(yīng)電壓的曲線圖；圖8為本實(shí)用新型的功率限制準(zhǔn)位相對(duì)于切換訊號(hào)的波形圖。
圖號(hào)說(shuō)明5切換式控制裝置 53功率限制比較器54切換訊號(hào)產(chǎn)生單元 542比較器544及閘546正反器56振蕩器 6切換式控制裝置61調(diào)整單元 611電晶體612電晶體613電晶體614電晶體615電晶體62回授合成單元 621電晶體622電晶體623電晶體624電晶體625第一運(yùn)算放大器626第一電晶體627電晶體628電晶體629電晶體63功率限制單元 64切換訊號(hào)產(chǎn)生單元
642比較器 644及閘 646正反器65波形產(chǎn)生單元651第三運(yùn)算放大器652第三電晶體與653右電晶體 654左電晶體 66振蕩器670電晶體 671電晶體672第二電晶體675第二運(yùn)算放大器 676稽納二極體68功率限制波形單元681電晶體 682電晶體683轉(zhuǎn)換單元685電晶體 686電晶體CST啟動(dòng)電容CLK振蕩訊號(hào) DA整流器I1第一電流I2第二電流 I3第三電流 I4第四電流I5第五電流 I6第六電流 I8第八電流IB比例電流 IC電源電流 IF汲極電流IFB回授電流 IO輸出電流 IL調(diào)整電流ILMT功率限制電流 IR參考電流 ISAW鋸齒波電流IT限制電流源 ITH鋸齒波限制電流 IVCC供應(yīng)電流IX第一電流源 NA輔助繞組 NS二次側(cè)繞組O1光耦合器 Q1功率開(kāi)關(guān) Q2電晶體R1第一電阻 R2第二電阻 R3第三電阻R4第四電阻 R5第五電阻 R6第六電阻R7第七電阻 R8第八電阻 RS檢知電阻RST啟動(dòng)電阻 RK電阻 RO電流感測(cè)電阻T1變壓器td延遲時(shí)間 tON1導(dǎo)通時(shí)間tON2導(dǎo)通時(shí)間 VA輔助繞組電壓 VCC供應(yīng)電壓
VCS感測(cè)訊號(hào) VCS，HV感測(cè)訊號(hào) VCS，LV感測(cè)訊號(hào)VFB回授訊號(hào) VIN輸入電源 VLMT功率限制準(zhǔn)位VM功率限制準(zhǔn)位 VW，HV功率限制準(zhǔn)位 VM，LV功率限制準(zhǔn)位VO輸出電壓 VOC功率限制訊號(hào) VPO調(diào)變訊號(hào)VPWM切換訊號(hào) VR參考電壓 VRST重置訊號(hào)VSAW鋸齒波訊號(hào)Z1稽納二極體具體實(shí)施方式
為使審查員對(duì)本實(shí)用新型的結(jié)構(gòu)特征及所達(dá)成的功效有更進(jìn)一步的了解與認(rèn)識(shí)，謹(jǐn)佐以較佳的實(shí)施例及配合詳細(xì)的說(shuō)明，說(shuō)明如后請(qǐng)參考圖3，為本實(shí)用新型實(shí)施例的電路圖；本實(shí)用新型是不需使用光耦合器與二次側(cè)回授控制電路，圖示中的VA與VS分別為變壓器T1的一次測(cè)繞組即輔助繞組NA與二次側(cè)繞組NS的電壓，輔助繞組NA透過(guò)整流器DA提供供應(yīng)電壓VCC，二次側(cè)繞組電壓VS與輔助繞組電壓VA可表示為VS=NSdφdt---(5)]]>VA=NAdφdt---(6)]]>其中NS為變壓器T1的二次側(cè)繞組的匝數(shù)；φ為變壓器T1的磁通量；NA為變壓器T1的輔助繞組的匝數(shù)。
由上述的方程式第(5)和(6)式可得VA=NANS×VS---(7)]]>由上述方程式第(7)式可以得知，輔助繞組電壓VA與變壓器T1的二次側(cè)繞組電壓VS成正比，由于輔助繞組電壓VA會(huì)隨著二次側(cè)繞組電壓VS變動(dòng)而改變，所以藉由偵測(cè)變壓器T1的一次側(cè)電壓即輔助繞組電壓VA，即可以得知電源供應(yīng)器的輸出電壓。
復(fù)參考圖3，本實(shí)用新型的切換式控制裝置6包含有一調(diào)整單元61、一回授合成單元62、一功率限制單元63、一切換訊號(hào)產(chǎn)生單元64、一波形產(chǎn)生單元65與一振蕩器66。調(diào)整單元61、回授合成單元62與波形產(chǎn)生單元65接收供應(yīng)電壓VCC，調(diào)整單元61與回授合成單元62相連接，回授合成單元62的輸出端連接至切換訊號(hào)產(chǎn)生單元64，回授合成單元62是根據(jù)供應(yīng)電壓VCC的改變而產(chǎn)生一正比例的回授電流IFB(如圖4所示)，該回授電流IFB相對(duì)地產(chǎn)生回授訊號(hào)VFB，以控制切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON。
當(dāng)輸出電流IO增加，變壓器T1的二次側(cè)繞組電壓VS與輔助繞組電壓VA降低，供應(yīng)電壓VCC亦相對(duì)降低，回授電流IFB將會(huì)隨著減少，而回授訊號(hào)VFB將會(huì)增加，該回授訊號(hào)VFB增加將使得切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON增加，以提高電源供應(yīng)器的供應(yīng)電壓VCC與輸出電壓VO。相反地，當(dāng)輸出電流IO減少，變壓器T1的二次側(cè)繞組電壓VS與輔助繞組電壓VA將會(huì)增加，而供應(yīng)電壓VCC會(huì)隨著增加，使得回授電流IFB增加，而回授訊號(hào)VFB會(huì)降低，該回授訊號(hào)VFB降低將使得切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON減少，以降低電源供應(yīng)的供應(yīng)電壓VCC與輸出電壓VO。
當(dāng)負(fù)載變動(dòng)時(shí)，流經(jīng)變壓器T1的輔助繞組NA的電流會(huì)隨著變動(dòng)，該電流的變化量會(huì)在整流器DA與輔助繞組NA上產(chǎn)生不同的電壓降，如此將影響偵測(cè)輸出電壓VO的精確度，本發(fā)明藉由調(diào)整單元61解決上述問(wèn)題，讓輔助繞組NA與整流器DA上的電壓降保持為一定值。調(diào)整單元61產(chǎn)生一調(diào)整電流IL(如圖4所示)，是用以補(bǔ)償回授電流IFB的變化量，調(diào)整電流IL與回授電流IFB是成反比例，如此可保持流經(jīng)整流器DA與輔助繞組NA的供應(yīng)電流IVCC為一固定的電流值，該定值的供應(yīng)電流IVCC可使得負(fù)載于變動(dòng)時(shí)，整流器DA與輔助繞組NA上的電壓降保持為一定值，如此可提高透過(guò)輔助繞組NA偵測(cè)輸出電壓VO的精確度。
復(fù)參考圖3，切換訊號(hào)產(chǎn)生單元64連接至回授合成單元62、功率限制單元63、振蕩器66與功率開(kāi)關(guān)Q1，切換訊號(hào)產(chǎn)生單元64是接收感測(cè)訊號(hào)VCS、回授訊號(hào)VFB、功率限制訊號(hào)VOC與振蕩訊號(hào)CLK，以輸出切換訊號(hào)VPWM到功率開(kāi)關(guān)Q1；功率限制單元63為比較器，其運(yùn)算感測(cè)訊號(hào)VCS與功率限制準(zhǔn)位VLMT，輸出功率限制訊號(hào)VOC。
切換訊號(hào)產(chǎn)生單元64包含有一比較器642、一及閘644與一正反器646，比較器642連接至回授合成單元62、功率限制單元63與切換式控制裝置6的偵測(cè)端SENSE，用以接收回授訊號(hào)VFB與感測(cè)訊號(hào)VCS，同時(shí)比較運(yùn)算回授訊號(hào)VFB與感測(cè)訊號(hào)VCS，用以產(chǎn)生調(diào)變訊號(hào)VPO并傳送到及閘644，該及閘644更連接至功率限制單元63，用以接收功率限制訊號(hào)VOC，及閘644邏輯運(yùn)算功率限制訊號(hào)VOC與調(diào)變訊號(hào)VPO，輸出重置訊號(hào)VRST至正反器646的一重置端(R)，正反器646的一輸入端(D)與一時(shí)脈端(CK)更分別接收有供應(yīng)電壓VCC與振蕩器66發(fā)送的振蕩訊號(hào)CLK，用以產(chǎn)生切換訊號(hào)VPWM，并藉由一輸出端(Q)傳輸至功率開(kāi)關(guān)Q1的控制端。
上述說(shuō)明中，正反器646為一D型正反器，當(dāng)電源供應(yīng)器的輸出端發(fā)生過(guò)大功率時(shí)，及閘644邏輯運(yùn)算輸出至D型正反器的重置端(R)的重置訊號(hào)VRST，將驅(qū)使D型正反器調(diào)整輸出端(Q)輸出的切換訊號(hào)VPWM，達(dá)成周期性截止切換訊號(hào)VPWM，該D型正反器可由SR型正反器或者JK型正反器替代。
請(qǐng)參考圖4，為本實(shí)用新型實(shí)施例的調(diào)整單元與回授合成單元的電路圖；本發(fā)明的回授合成單元62包含有一參考電流產(chǎn)生電路、復(fù)數(shù)電流鏡、一回授電流產(chǎn)生電路與一第四電阻R4；該參考電流產(chǎn)生電路，包括有一第一運(yùn)算放大器625、一第一電晶體626與一第一電阻R1，用以轉(zhuǎn)換一參考電壓VR為定值的一參考電流IR；復(fù)數(shù)電流鏡包含有一第一電流鏡，其包括有電晶體623、624；一第三電流鏡，其包括有電晶體628、629；一第四電流鏡，其包括有電晶體621、622；一第五電流鏡，其包括有電晶體670、71；回授電流產(chǎn)生電路包括有一稽納二極體676、一第二電阻R2、一第三電阻R3、一第二運(yùn)算放大器675與一第二電晶體672，用以產(chǎn)生一回授電流IFB。
第一運(yùn)算放大器625的正端接收參考電壓VR，而第一運(yùn)算放大器625的輸出端連接至第一電晶體626的閘極，第一電晶體626的源極連接至第一運(yùn)算放大器625的負(fù)端；第一電阻R1連接至第一電晶體626的源極與接地端之間，第一電晶體626的汲極產(chǎn)生定值的參考電流IR；電晶體623、624的閘極和電晶體623與第一電晶體626的汲極相連接，電晶體623、624的源極皆連接至供應(yīng)電壓VCC；電晶體628、629的閘極與電晶體624、628的汲極相連接，電晶體628、629的源極皆連接至接地端；電晶體621、622的閘極與電晶體621、629、670的汲極相連接，電晶體621、622的源極皆連接至供應(yīng)電壓VCC。
復(fù)參考圖4，電晶體670、671的源極連接至供應(yīng)電壓VCC，電晶體670、671的閘極與電晶體671的汲極相連接至第二電晶體672的汲極；第二電晶體672的汲極電流為回授電流IFB，第二電晶體672的閘極連接至第二運(yùn)算放大器675的輸出端，第二電晶體672的源極連接至第二運(yùn)算放大器675的負(fù)端，第二電阻R2連接至第二電晶體672的源極與接地端之間，第三電阻R3連接至第二運(yùn)算放大器675的正端與接地端之間，稽納二極體676的陽(yáng)極連接至第二運(yùn)算放大器675的正端，稽納二極體676的陰極連接至供應(yīng)電壓VCC；第四電阻R4連接至電晶體622的汲極與接地端之間，用以轉(zhuǎn)換電晶體622的汲極電流IF為回授訊號(hào)VFB。
定值的參考電流IR是藉由第一運(yùn)算放大器625的參考電壓VR所產(chǎn)生，該定值的參考電流IR可表示為IR＝VR/R1；第一電流鏡是由定值的參考電流IR映射出一第一電流I1，第三電流鏡是由第一電流I1映射出一第三電流I3。當(dāng)輸出電壓VO隨著負(fù)載變動(dòng)而改變時(shí)，變壓器T1的輔助繞組NA將產(chǎn)生對(duì)應(yīng)的供應(yīng)電壓VCC，回授電流IFB可以表示為IFB=Vcc-VzR2---(8)]]>其中VZ為稽納二極體676的電壓。
由上式可知，回授電流IFB是隨著供應(yīng)電壓VCC的變動(dòng)成正比例的改變，當(dāng)供應(yīng)電壓VCC隨著負(fù)載增加而降低時(shí)，回授電流IFB將根據(jù)方程式第(8)式所示而降低；第五電流鏡是由回授電流IFB映射出一第五電流I5，由于第三電流I3為定值，所以回授電流IFB下降相對(duì)于第五電流I5下降時(shí)，依據(jù)I4＝I3-I5使得第四電流I4增加；第四電流鏡是由第四電流I4映射出汲極電流IF，該第四電阻R4轉(zhuǎn)換該汲極電流IF為回授訊號(hào)VFB。因此，因?yàn)榈谒碾娏鱅4增加，所以汲極電流IF亦提高，而回授訊號(hào)VFB將隨之增加?；厥谟嵦?hào)VFB增加使得切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON也增加，即提高輸出電壓VO。相反的，由于負(fù)載降低使得輸出電壓VO增加時(shí)，回授電流IFB將會(huì)增加，回授訊號(hào)VFB將會(huì)降低使得切換訊號(hào)VPWM的導(dǎo)通時(shí)間tON也減少，以降低輸出電壓VO。
復(fù)參考圖3，變壓器T1的輔助繞組NA所產(chǎn)生的電壓VA將透過(guò)整流器DA整流，對(duì)切換式控制裝置6提供供應(yīng)電壓VCC，輔助繞組電壓VA是依據(jù)負(fù)載的變動(dòng)而改變，也就是不同的負(fù)載將使得輔助繞組NA上產(chǎn)生不同的電壓，輔助繞組電壓VA所產(chǎn)生的變動(dòng)的電壓，將造成回授電流IFB與供應(yīng)電流IVCC隨之改變，變動(dòng)的供應(yīng)電流IVCC將在整流器DA與輔助繞組NA上產(chǎn)生不同的電壓降，如此對(duì)于偵測(cè)輔助繞組電壓VA的準(zhǔn)確度，將會(huì)有極大的影響。為了避免在整流器DA與輔助繞組NA上產(chǎn)生不同的電壓降，必須使得供應(yīng)電流IVCC為定值。
復(fù)參考圖4，本實(shí)用新型是藉由調(diào)整單元61產(chǎn)生調(diào)整電流IL，用以補(bǔ)償回授電流IFB的變化量，也就是說(shuō)，當(dāng)回授電流IFB隨著供應(yīng)電壓VCC的變動(dòng)而成比例改變時(shí)，該調(diào)整單元61是會(huì)使調(diào)整電流IL隨回授電流IFB的變動(dòng)而成反比例調(diào)變，使得供應(yīng)電流IVCC保持為定值，調(diào)整單元61包含有復(fù)數(shù)電流鏡，其包含有一第二電流鏡，包括有電晶體623、627；一第六電流鏡，其包括有電晶體671、613；一第七電流鏡，其包括有電晶體611、612；一第八電流鏡，其包括有電晶體614、615。
電晶體627的閘極連接至電晶體623的閘極，電晶體613、627的源極連接至供應(yīng)電壓VCC，電晶體611、615、627的汲極是與電晶體611、612的閘極相連接；電晶體614、615的閘極是與電晶體613、614的汲極相連接，電晶體611、612、614、615的源極皆連接至接地端，電晶體612的汲極連接至供應(yīng)電壓VCC；電晶體613的閘極連接至電晶體671的閘極。
第六電流鏡是由回授電流IFB映射出一第六電流I6，第二電流鏡是由定值參考電流IR映射出第二電流I2，第八電流鏡是由第六電流I6映射出第八電流I8，第七電流鏡是由第二電流I2與第八電流I8相減的電流值映射出調(diào)整電流IL，該調(diào)整電流IL可表示為
假設(shè)IB＝IC，由上述方程式第(11)式取代IB，功率限制訊號(hào)VLMT可表示為VLMIT=(R8R7×R6R5+R6×VCC)+ILMT×R8---(14)]]>已知電源供應(yīng)器的輸出功率為輸出電壓與輸出電流的乘積，因此，若能適當(dāng)?shù)恼{(diào)變電源供應(yīng)器的輸出功率，則將可達(dá)成定電流的要求。假使電源供應(yīng)器于滿載時(shí)的輸出功率為PO1＝VO×IO，當(dāng)電源供應(yīng)器的輸出電流大于設(shè)定值時(shí)，電源供應(yīng)器將進(jìn)入定電流模式，把輸出電流箝制在設(shè)定值，直到輸出電壓降為原設(shè)定電壓的一半，即輸出電壓在VO與0.5VO的范圍內(nèi)時(shí)，將箝制輸出電流在設(shè)定值，因此，當(dāng)輸出電流視為定值，輸出電壓降為原來(lái)的一半，可以得到輸出功率為PO2＝0.5×VO×IO。
藉由能量轉(zhuǎn)換的關(guān)系，電源供應(yīng)器的輸出功率PO可以表示為PO＝(1/2)×LP×IP2×f (15)其中LP為變壓器T1的一次側(cè)激磁電感值；IP為變壓器T1的一次側(cè)電流；f為切換頻率。若PO1與PO2的一次側(cè)峰值電流分別為IP1與IP2，則IP1與IP2必須滿足下示PO1PO2=VOIO0.5VOIO=12LP·IP12·f12LP·IP22·f---(16)]]>由方程式第(16)式可得IP2＝0.707×IP1(17)其中IP1為最大輸出電流的一次側(cè)電流。
IL＝N7(I2-N8×I6) (9)其中，N7與N8別表示第七電流鏡與第八電流鏡的比例，因?yàn)榈诹娏麋R是由回授電流IFB映射出六電流I6，所以方程式第(9)式可表示為IL＝N7(I2-N8×N6×IFB) (10)其中，N6為第六電流鏡的比例。
由圖4可得知供應(yīng)電流IVCC可表示為IVCC＝IFB+IL，且依據(jù)方程式第(10)式得知，當(dāng)回授電流IFB增加時(shí)，調(diào)整電流IL將隨之降低，反之當(dāng)回授電流IFB下降時(shí)，調(diào)整電流IL將隨之增加。因此設(shè)置調(diào)整電流IL可使得供應(yīng)電流IVCC保持為定值，以避免整流器DA與輔助繞組NA上產(chǎn)生不同的電壓降，而影響到偵測(cè)輔助繞組電壓VA的準(zhǔn)確度。
請(qǐng)參考圖5，為本實(shí)用新型實(shí)施例的波形產(chǎn)生單元的電路圖；該波形產(chǎn)生單元65，包含有一電源電流產(chǎn)生電路、一第八電阻R8、一第一電流源IX、一功率限制波形單元68與第九電流鏡，其包括有一右電晶體653與一左電晶體654；右電晶體653與左電晶體654的源極相連接，右電晶體653、左電晶體654的閘極與左電晶體654、第三電晶體652的汲極相連接；第八電阻R8連接至右電晶體653的汲極與接地端之間；第一電流源IX連接至供應(yīng)電壓VCC與右電晶體653、左電晶體654的源極之間；功率限制波形單元68連接至供應(yīng)電壓VCC與右電晶體653的汲極之間，功率限制波形單元68并與振蕩器66連接，接收振蕩器66的一鋸齒波訊號(hào)VSAW，用以輸出一功率限制電流ILMT。
其中，該電源電流產(chǎn)生電路包含一第五電阻R5、一第六電阻R6、一第三運(yùn)算放大器651、一第三電晶體652與一第七電阻R7；第五電阻R5連接至供應(yīng)電壓VCC與第三運(yùn)算放大器651的正端之間，第六電阻R6連接至第三運(yùn)算放大器651的正端與接地端之間，第三運(yùn)算放大器651的輸出端連接至第三電晶體652的閘極，第三運(yùn)算放大器651的負(fù)端連接至第三電晶體652的源極，第七電阻R7連接至第三電晶體652的源極與接地端之間，第三電晶體652的汲極產(chǎn)生的汲極電流為一電源電流IC。
復(fù)參考圖5，供應(yīng)電壓VCC經(jīng)過(guò)第五電阻R5與第六電阻R6分壓后的電壓訊號(hào)，透過(guò)電源電流產(chǎn)生電路將該電壓訊號(hào)轉(zhuǎn)換成正比于供應(yīng)電壓VCC的電源電流IC，其可表示為IC=VccR7×(R6R5+R6)---(11)]]>第九電流鏡是由電源電流IC在右電晶體653的汲極映射出一比例電流IB，而第一電流源IX可表示為IX＝IB+IC(12)復(fù)參考圖5，該功率限制波形單元68連接于供應(yīng)電壓VCC與第九電流鏡之間和該振蕩器66，接收該鋸齒波訊號(hào)VSAW與該供應(yīng)電壓VCC，產(chǎn)生一功率限制電流ILMT，該功率限制電流ILMT與比例電流IB相加后，再透過(guò)第八電阻R8在右電晶體653的汲極產(chǎn)生一功率限制準(zhǔn)位VLMT，其系可表示為VLMIT＝IB×R8+ILMT×R8(13)
參考上述可知，當(dāng)輸出電壓降為原來(lái)一半，藉由限制一次側(cè)電流為最大輸出電流情形的一次側(cè)電流的0.707倍，即可以達(dá)成定電流輸出。由上述可知，若想在輸出電壓為VO與0.5VO的范圍內(nèi)將輸出電流箝制在設(shè)定值，則需調(diào)變切換式控制器內(nèi)部的功率限制準(zhǔn)位。
請(qǐng)參考圖6，為本實(shí)用新型實(shí)施例的功率限制波形單元的電路圖；該功率限制波形單元68包含有一轉(zhuǎn)換單元683、一第十電流鏡、一第十一電流鏡、一限制電流源IT與第一電流I1，轉(zhuǎn)換單元683連接該振蕩器66，接收鋸齒波訊號(hào)VSAW，并將鋸齒波訊號(hào)VSAW的電壓值等比例轉(zhuǎn)換成一鋸齒波電流ISAW，ISAW＝VSAW/RA，RA為轉(zhuǎn)換單元683的電阻值。第十電流鏡連接轉(zhuǎn)換單元683，接收該鋸齒波電流ISAW，該第十電流鏡包含有電晶體681與電晶體682，電晶體681與電晶體682的閘極系相連接并與電晶體681的汲極和轉(zhuǎn)換單元683相連接。轉(zhuǎn)換單元683輸出鋸齒波電流ISAW流入電晶體681的汲極，并且在電晶體682的汲極映射產(chǎn)生一鋸齒波限制電流ITH，ITH＝N10×ISAW，N10為第十電流鏡的比例。電晶體681與電晶體682的源極相連接，并且又連接到限制電流源IT。因此，第十電流鏡輸出的鋸齒波限制電流ITH的最大電流值是由限制電流源IT所限制，N10×ISAWIT。
第十一電流鏡包含有電晶體685與電晶體686。電晶體685與電晶體686的源極連接到供應(yīng)電壓VCC。電晶體685與電晶體686的閘極相連接并與電晶體685、682的汲極和回授合成單元62的第一電流鏡的第一電流I1相連接(如圖4所示)，該第一電流I1是由該參考電流IR所映射產(chǎn)生。鋸齒波限制電流ITH與第一電流I1流入電晶體685的汲極，并且在電晶體686的汲極映射產(chǎn)生功率限制電流ILMT。該功率限制電流ILMT＝N11×(ITH+I1)，N11為第十一電流鏡的比例。
請(qǐng)參考圖7，為本實(shí)用新型的功率限制準(zhǔn)位相對(duì)于供應(yīng)電壓的曲線圖；其為電源供應(yīng)器輸出定值的輸出電流時(shí)，功率限制準(zhǔn)位VLMT相對(duì)于供應(yīng)電壓VCC的曲線圖。依據(jù)方程式第(15)式與第(16)式，可以決定圖7上的曲線，當(dāng)輸出電壓為VO，且輸出電流為定值電流IO時(shí)，功率限制準(zhǔn)位VLMT為VX，此時(shí)供應(yīng)電壓為VCC；當(dāng)輸出電壓為0.5VO，且輸出電流為定值電流IO時(shí)，功率限制準(zhǔn)位VLMT為0.707VX，此時(shí)供應(yīng)電壓為0.5VCC。
復(fù)參考圖5，假設(shè)KX=R8R7×R6R5+R6,]]>并且KY＝ILMT×R8，由上述可知功率限制訊號(hào)VLMT＝VX與VLMT＝0.707VX分別對(duì)應(yīng)于供應(yīng)電壓VCC與0.5VCC，從方程式第(14)式可得知VCC×Kx+Ky＝VX(18)0.5VCC×Kx+Ky＝0.707VX(19)復(fù)參考圖5，本實(shí)用新型藉由波形產(chǎn)生單元65可產(chǎn)生功率限制準(zhǔn)位VLMT，依據(jù)方程式第(18)式與第(19)式，功率限制準(zhǔn)位VLMT可依據(jù)適當(dāng)?shù)剡x擇KX與KY，即恰當(dāng)選擇第五電阻R5、第六電阻R6、第七電阻R7與第八電阻R8的電阻值與功率限制電流ILMT，即可以產(chǎn)生功率限制準(zhǔn)位VLMT。當(dāng)供應(yīng)電壓為VCC時(shí)，功率限制準(zhǔn)位VLMT被箝制在電壓VX，最大輸出功率受到限制。
本實(shí)用新型所提出的波形產(chǎn)生單元65在不需要偵測(cè)輸入電壓，即可應(yīng)用于輸出功率限制。當(dāng)電源供應(yīng)器的感測(cè)訊號(hào)VCS高于該功率限制準(zhǔn)位VLMT時(shí)，該切換式控制裝置將周期性地截止切換訊號(hào)VPWM。如圖8所示，本發(fā)明的波形產(chǎn)生單元65所產(chǎn)生的功率限制準(zhǔn)位VLMT具有斜率，非如習(xí)用般為固定的值。
當(dāng)電源供應(yīng)器的輸入電源為高輸入電壓時(shí)，電源供應(yīng)器將產(chǎn)生斜率較陡的感測(cè)訊號(hào)VCS，HV，其會(huì)受到一個(gè)較低的功率限制訊號(hào)VLMT所制約。而當(dāng)電源供應(yīng)器的輸入電源為低輸入電壓時(shí)，電源供應(yīng)器將產(chǎn)生斜率較緩的感測(cè)訊號(hào)VCS，LV，其會(huì)受到一個(gè)較高的功率限制訊號(hào)VLMT所制約。一旦感測(cè)訊號(hào)VCS，HV或VCS，LV高于該功率限制準(zhǔn)位VLMT時(shí)，該切換訊號(hào)VPWM即將截止。
本實(shí)用新型的波形產(chǎn)生單元65所產(chǎn)生的功率限制準(zhǔn)位VLMT，主要當(dāng)輸入電壓較高時(shí)，功率限制就會(huì)較低，當(dāng)輸入電壓較低時(shí)，功率限制就會(huì)較高，如此加上傳輸延遲時(shí)間td后，對(duì)于較低的輸入電壓與較高的輸入電壓來(lái)說(shuō)，可以達(dá)到一相同的輸出功率限制。此外，當(dāng)電源供應(yīng)器的輸入電壓過(guò)低時(shí)(brownoutcondition)，為了防止輸出電流過(guò)大與限制輸出功率，以保護(hù)電源供應(yīng)器，該波形產(chǎn)生單元65產(chǎn)生的功率限制準(zhǔn)位VLMT，亦可限制過(guò)低輸入電壓，所產(chǎn)生的感測(cè)訊號(hào)VCS，BO，以限制電源供應(yīng)器的輸出功率。
綜上所述，本實(shí)用新型提出一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置6，包含有調(diào)整單元61與回授合成單元62，并結(jié)合變壓器T1的輔助繞組NA，以穩(wěn)定調(diào)整電源供應(yīng)器的輸出電壓為一定值，再者，本發(fā)明提出的切換式控制裝置6更包含有波形產(chǎn)生單元65，以達(dá)成輸出功率限制，并且使輸出電流為一定值。本實(shí)用新型提出的切換式控制裝置6透過(guò)一次側(cè)控制電路，可穩(wěn)定調(diào)整輸出電壓與提供一定值的輸出電流，如此即可不需要在變壓器T1的二次側(cè)設(shè)置回授控制電路，因而達(dá)到降低電源供應(yīng)器的零件數(shù)目、體積與成本。
以上所述，僅為本實(shí)用新型的較佳實(shí)施例而已，并非用來(lái)限定本實(shí)用新型實(shí)施的范圍，凡依本實(shí)用新型申請(qǐng)專(zhuān)利范圍所述的形狀、構(gòu)造、特征及原理的等變化與修飾，均應(yīng)包含于本實(shí)用新型的申請(qǐng)專(zhuān)利范圍內(nèi)。
權(quán)利要求1.一種一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，包含有一振蕩器，產(chǎn)生一振蕩訊號(hào)與一鋸齒波訊號(hào)；一回授合成單元，接收該電源供應(yīng)器的一次側(cè)的一供應(yīng)電壓，輸出一回授訊號(hào)，該供應(yīng)電壓與該電源供應(yīng)器的輸出電壓成比例；一波形產(chǎn)生單元，接收該供應(yīng)電壓與該鋸齒波訊號(hào)，輸出一功率限制準(zhǔn)位；一功率限制單元，接收該功率限制準(zhǔn)位與該電源供應(yīng)器的一感測(cè)訊號(hào)，輸出一功率限制訊號(hào)；一切換訊號(hào)產(chǎn)生單元，接收該振蕩訊號(hào)、該功率限制訊號(hào)、該感測(cè)訊號(hào)與該回授訊號(hào)，輸出一切換訊號(hào)，控制該電源供應(yīng)器的輸出電壓、輸出電流與輸出功率。
2.如權(quán)利要求1所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該回授合成單元包含有一參考電流產(chǎn)生電路，接收定值的一參考電壓，輸出定值的一參考電流；一第一電流鏡，映射該參考電流，產(chǎn)生一第一電流；一第三電流鏡，映射該第一電流，產(chǎn)生一第三電流；一回授電流產(chǎn)生電路，接收該供應(yīng)電壓，產(chǎn)生一回授電流；一第五電流鏡，映射該回授電流，產(chǎn)生一第五電流；一第四電流鏡，映射一第四電流，產(chǎn)生一汲極電流，該第四電流為該第五電流與該第三電流的差值；一第四電阻，轉(zhuǎn)換該汲極電流，產(chǎn)生該回授訊號(hào)。
3.如權(quán)利要求2所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該參考電流產(chǎn)生電路包含有一第一電阻，一端連接于一接地端；一第一運(yùn)算放大器，其包括有一正端、一負(fù)端與一輸出端，該正端接收該參考電壓；一第一電晶體，其包括有一源極、一閘極與一汲極，該源極連接于該第一運(yùn)算放大器的該負(fù)端與該第一電阻的另一端，該閘極連接于該第一運(yùn)算放大器的該輸出端，該汲極輸出定值的該參考電流。
4.如權(quán)利要求2所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該回授電流產(chǎn)生電路包含有一基納二極體，其包括有一陽(yáng)極與一陰極，該陰極接收該供應(yīng)電壓；一第二運(yùn)算放大器，其包括有一正端、一負(fù)端與一輸出端，該正端連接于該基納二極體的該陽(yáng)極；一第二電阻，一端連接于一接地端；一第三電阻，一端連接于該接地端，另一端連接于該第二運(yùn)算放大器的該正端；一第二電晶體，其包括有一源極、一閘極與一汲極，該源極連接于該第二運(yùn)算放大器的該負(fù)端與該第二電阻的另一端，該閘極連接于該第二運(yùn)算放大器的該輸出端，該汲極輸出該回授電流。
5.如權(quán)利要求1所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該波形產(chǎn)生單元包括有一電源電流產(chǎn)生電路，接收該供應(yīng)電壓，輸出一電源電流；一第九電流鏡，映射該電源電流，產(chǎn)生一比例電流；一功率限制波形單元，連接于該供應(yīng)電壓與該第九電流鏡之間和該振蕩器，接收該鋸齒波訊號(hào)與該供應(yīng)電壓，產(chǎn)生一功率限制電流；一第一電流源，連接于該供應(yīng)電壓與該第九電流鏡之間；一第八電阻，連接于該第九電流鏡與一接地端之間，轉(zhuǎn)換該功率限制電流與該比例電流，產(chǎn)生該功率限制準(zhǔn)位。
6.如權(quán)利要求5所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該電源電流產(chǎn)生電路包括有一第五電阻，一端連接于該供應(yīng)電壓；一第三運(yùn)算放大器，其包括有一正端、一負(fù)端與一輸出端，該正端連接于該第五電阻的另一端；一第六電阻，一端連接于一接地端，另一端連接于該第三運(yùn)算放大器的該正端；一第七電阻，一端連接于該接地端；一第三電晶體，其包括有一源極、一閘極與一汲極，該源極連接于該第三運(yùn)算放大器的該負(fù)端與該第七電阻的另一端，該閘極連接于該第三運(yùn)算放大器的該輸出端，該汲極輸出該電源電流。
7.如權(quán)利要求5所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該功率限制波形單元包括有一轉(zhuǎn)換單元，連接于該振蕩器，接收該鋸齒波訊號(hào)，比例轉(zhuǎn)換該鋸齒波訊號(hào)的電壓值為一鋸齒波電流；一第十電流鏡，連接至該轉(zhuǎn)換單元，接收該鋸齒波電流并將該鋸齒波電流映射產(chǎn)生一鋸齒波限制電流；一限制電流源，連接至該第十電流鏡，限制該第十電流鏡產(chǎn)生該鋸齒波限制電流，該鋸齒波限制電流最大值為該限制電流源；一第十一電流鏡，連接至該供應(yīng)電壓、該第十電流鏡與該回授合成單元，接收該鋸齒波限制電流與該回授合成單元的一第一電流，并映射該鋸齒波限制電流與該第一電流的總和，產(chǎn)生該功率限制電流。
8.如權(quán)利要求5所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該第九電流鏡包括有一右電晶體與一左電晶體，該右電晶體的一源極與該左電晶體的一源極相連接，并與該第一電流源相連接，該左電晶體的一汲極與該左電晶體的一閘極和該右電晶體的一閘極相連接，并與該電源電流產(chǎn)生電路相連接，接收該電源電流，該右電晶體的一汲極輸出該比例電流，并連接于該功率限制波形單元與該第八電阻。
9.如權(quán)利要求1所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該功率限制單元為一比較器。
10.如權(quán)利要求1所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該切換訊號(hào)產(chǎn)生單元包括有一比較器，接收該回授合成單元輸出的該回授訊號(hào)與該電源供應(yīng)器的該感測(cè)訊號(hào)，輸出一調(diào)變訊號(hào)；一及閘，接收該調(diào)變訊號(hào)與該功率限制單元輸出的該功率限制訊號(hào)，輸出一重置訊號(hào)；一正反器，接收該供應(yīng)電壓、該振蕩訊號(hào)與該重置訊號(hào)，輸出該切換訊號(hào)。
11.如權(quán)利要求1所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該回授合成單元更連接有一調(diào)整單元，該調(diào)整單元接收該供應(yīng)電壓與該回授合成單元的一回授電流與定值的一參考電流，產(chǎn)生一調(diào)整電流，該回授電流隨著該供應(yīng)電壓變動(dòng)而改變，該調(diào)整電流補(bǔ)償該回授電流，使該供應(yīng)電壓的一供應(yīng)電流為固定值。
12.如權(quán)利要求11所述的一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其特征在于，該調(diào)整單元包括有一第二電流鏡，映射定值的該參考電流，產(chǎn)生定值的一第二電流；一第六電流鏡，映射該回授電流，產(chǎn)生一第六電流；一第八電流鏡，映射該第六電流，產(chǎn)生一第八電流；一第七電流鏡，映射該第二電流與該第八電流的電流差值，產(chǎn)生該調(diào)整電流。
專(zhuān)利摘要本實(shí)用新型是有關(guān)于一種一次側(cè)控制電源供應(yīng)器的切換式控制裝置，其包含有一回授合成單元、一波形產(chǎn)生單元、一功率限制單元、一振蕩器與一切換訊號(hào)產(chǎn)生單元；回授合成單元接收電源供應(yīng)器的一次側(cè)的供應(yīng)電壓，輸出一回授訊號(hào)，而波形產(chǎn)生單元接收供應(yīng)電壓與振蕩器產(chǎn)生的一鋸齒波訊號(hào)，輸出一功率限制準(zhǔn)位，功率限制單元接收功率限制準(zhǔn)位與電源供應(yīng)器的一感測(cè)訊號(hào)，輸出一功率限制訊號(hào)；切換訊號(hào)產(chǎn)生單元接收功率限制訊號(hào)、感測(cè)訊號(hào)、回授訊號(hào)與振蕩器產(chǎn)生的一振蕩訊號(hào)，輸出一切換訊號(hào)，控制該電源供應(yīng)器的輸出電壓、輸出電流與輸出功率。
文檔編號(hào)G05F1/46GK2886631SQ200520114060
公開(kāi)日2007年4月4日 申請(qǐng)日期2005年7月21日 優(yōu)先權(quán)日2005年7月21日
發(fā)明者楊大勇 申請(qǐng)人:崇貿(mào)科技股份有限公司